Технологический процесс изготовления вала

Спецификация Станочное приспособление.spw

Станочное приспособление А2.cdw

Отклонение от параллельности оси контрольного валика
установленного в призмы (поз. 8
относительно плоскости Б не
Отклонение от параллельности плоскости симметрии призм
) относительно плоскости симметрии шпонок не более 0
Приспособление станочное
Белорусско-Российский

Операционный №1.cdw

Фрезерно-центровальная
Белорусско-Российский
Сталь 45 ГОСТ 1055-74

Титул.doc

Министерство образования Республики Беларусь
Министерство образования и науки Российской Федерации
Государственное учреждение высшего профессионального образования
“Белорусско–Российский университет”
Кафедра «Технология машиностроения»
по дисциплине «Основы технологии машиностроения»
«Технологический процесс изготовления вала»

Титульник на карты.cdw

елорусско-Российский
ГОСТ 3.1404-86 Форма5
Министерство образования Республики Беларусь
Технологический процесс механической обработки
Министерство образования и науки Российской Федерации
Белорусско-Российский университет
Кафедра "Технология машиностроения
Государственное учреждение высшего профессионального образования

Операционный №6.cdw

Заготовка А2.cdw

Поковка: группа стали М2
степень сложности С1
Радиус закругления наружных углов 3 мм;
Штамповочный уклон на наружной поверхности 7
Допускаемая величина смещения по поверхности
Белорусско-Российский
Сталь 45 ГОСТ 1055-74

Операционный №3.cdw

Вертикально-сверлильная с ЧПУ
Белорусско-Российский
Сталь 45 ГОСТ 1055-74

Операционный №4.cdw

Вертикально-фрезерная с ЧПУ
Белорусско-Российский
Сталь 45 ГОСТ 1055-74

Фрагмент.frw

Белорусско-Российский
Размеры обеспечиваются инструментом
Захват 7808-4013; фреза торцовая 2214-0277
14-0278 Т15К6 ГОСТ 26595-86; штангенциркуль ШЦ-
прихват 7011-0477 ГОСТ 4734-69;
сверла центровые 2317-0012 Р18 ГОСТ 14952-75;
Патрон поводковый 7108-0022 ГОСТ 25-71-71; центр плавающий 7032-0171 ГОСТ 18259-72;
резец проходной упорный 2102-1175 Т15К6 ГОСТ 24996-81; штангенциркуль ШЦ-
калибр-скоба 8112-0155 h7 ГОСТ 18960-93; калибр-скоба 8112-0157 k6 ГОСТ 18960-93.
Резец проходной упорный 2102-1175 Т15К6 ГОСТ 24996-81; штангенциркуль ШЦ-
Резец канавочный 035-2126-1807 Т15К6 ОСТ 2И10-7-84; штангенциркуль 1-125-01 ГОСТ 166-80;
микрометр МК-75 ГОСТ 6507-78
Резец резьбонарезной 035-2159-0541 ОСТ 2И10-9-84; штангенциркуль 1-125-01 ГОСТ 166-80;
кольцо 8211-0242 6g ГОСТ 17763-72
Призмы 7033-0109 ГОСТ 12195-66; прихват 7011-0477 ГОСТ 4734-69;
фреза концевая 2220-0017; 2220-0015; 2220-0009 Р6М5 ГОСТ 17025-71; глубиномер ГМ100-1
сверло спиральное 2300-3457 ГОСТ 10902-77;
Патрон поводковый 7108-0022 ГОСТ 25-71-71; центр плавающий 7032-0171 ГОСТ 18259-72;
круг 3 150х20х32 63А 40-П СМ К 35мс А 1кл. ГОСТ 2424-83;
калибр-скоба 8112-0157 k6 ГОСТ 18360-93;
образцы шероховатости ГОСТ 9378-75
Фрезерно-центровальная
Наименование операции
Обозначение программы
Сталь 45 ГОСТ 2990-78
ГОСТ 3.1404-86 Форма 3
Фрезеровать поверхности 1 одновременно
Сверлить центровые отверстия 2 одновременно
Контроль рабочим 100%
Точить начерно поверхности 1
Точить начисто поверхности 1
Контроль исполнителем 100%
Вертикально-фрезерная с ЧПУ
Вертикально-сверлильная с ЧПУ
Метчик 2640-0155 ГОСТ1604-71; пробка 8133-0920 7Н ГОСТ 14810-69
Зенковка 2353-0090 Р6М5 ГОСТ 14953-80
Зенкеровать отверстие 2
Зенкер 2323-0522 Р6М5 ГОСТ 12489-71
Торце-круглошлифовальная
Шлифовать поверхности 1

Деталь А2.cdw

Твердость 177 229 HB
Остальные общие допуски по ГОСТ 30893.1-2002
Остальные технические требования по
ГОСТ 3480-76 и СТБ 1014-95
Белорусско-Российский
Сталь 45 ГОСТ 1055-74

Операционный №5.cdw

содержание.doc

Назначение и конструкция детали
Анализ технологичности конструкции вала
Определение типа производства
Выбор метода получения заготовки .
Расчет припусков на механическую обработку и определение межоперационных размеров
Разработка и анализ двух вариантов маршрутных технологических процессов изготовления детали. Составление маршрутных карт .
Расчет точности операции ..
Расчет режимов резания .
1 Расчет режимов резания аналитическим методом
2 Расчет режимов резания по нормативам
Расчет норм времени ..
Уточнение типа производства
Конструирование и расчет приспособлений .
Расчет экономического эффекта ..
Приложение А. Спецификация
Приложение Б. Комплект документов на технологический процесс изготовления вала

Записка2.docx

В современных условиях рыночной экономики ведущую роль в ускорении научно-технического прогресса призвано сыграть машиностроение.
В настоящее время машиностроение в значительной степени определяет развитие и совершенствовании всего народного хозяйства республики.
В свое время машиностроение пережило несколько этапов своего развития. Первые этапы характеризовались накоплением опыта производства машин опубликовывались статьи по обработке заготовок и появлялись нормативные материалы. Появлялись теоретические труды в области машиностроения разрабатываются методы анализа точности и управления качеством продукции с помощью математической статистики и теории вероятности.
В наши дни широко используются фундаментальные и теоретические науки. Для решения теоретических и практических задач используются современные вычислительные средства. ЭВМ нашлось применение не только для проектирования технологий но и для процесса изготовления машин. Создаются и развиваются системы автоматизированного производства.
В процессе механической обработки деталей машин возникают проблемные ситуации связанные с необходимостью выполнения технических требований поставленных конструктором перед производством. Производственный процесс связан с эксплуатацией сложного металлорежущего оборудования в том числе полуавтоматического оснащенного системами числового программного управления быстродействующей технологической оснасткой. Механическая обработка определяет трудоёмкость и себестоимость продукции а так же долговечность эксплуатационных свойств деталей машин.
Развитие технологии механической обработки и сборки и её направленность обуславливается стоящими перед машиностроительным комплексом задачами:
)создание новых методов обработки;
)внедрение механизации и автоматизации;
)обеспечение высокой производительности и надлежащего качества;
)снижение себестоимости изготавливаемой продукции.
Требование современности – выпуск конкурентоспособных изделий востребованных на внутреннем и внешнем рынке. В связи с этим основными направлениями развития современной технологии являются: переход от прерывистых дискретных технологических процессов к непрерывным автоматизированным обеспечивающим увеличение масштабов производства и качества продукции; внедрение безотходной технологии для наиболее полного использования сырья материалов энергии топлива и повышения производительности труда; создание гибких производственных систем широкое использование роботов и роботизированным технологических комплексов в машиностроении и приборостроении.
Назначение и конструкция детали
Деталь вал относится к классу валов и предназначен для передачи крутящего момента.
Заготовка детали может быть получена как из проката так и штамповкой.
Деталь представляет собой вал у которого диаметры увеличиваются от одного торца к другому. На валу расположены три шпоночных паза для установки призматических шпонок. На поверхности 55 нарезана резьба М55х2-6g.
В правом торце вала имеется центровое отверстие FM16.
Рабочий чертеж вала приведен на рисунке 1.
Рисунок 1 – Рабочий чертеж детали
Вал изготавливается из углеродистой стали 45 ГОСТ 1050-74. Исходная твердость стали НВ 156-197. Деталь подвергается закалке с последующим высоким отпуском.
Механические свойства и химический состав стали 45 приведены в таблице1 и 2.
Таблица 1 – Механические свойства стали 45
Таблица 2 – Химический состав стали 45
Анализ технологичности конструкции вала
Деталь вал относится к деталям класса “валы”. Деталь представляет собой вал у которого диаметры увеличиваются от одного торца к другому. Обработка вала ведется проходными резцами с одной стороны сторон.
Вал имеет центровые отверстия позволяющие устанавливать его в центрах на большинстве операций кроме сверлильной и фрезерной операций что обеспечивает необходимую точность размеров обрабатываемых поверхностей и их взаимное расположение. Это обеспечивает принцип постоянства баз в технологическом процессе.
К нетехнологическим элементам могут быть отнесены закрытые шпоночные пазы и глухое отверстие с резьбой FM16 в торце детали.
Деталь имеет удобные базовые поверхности что позволяет на всех операциях использовать стандартные приспособления.
Конструктивно деталь считаем технологичной.
В соответствии с ГОСТ 14.201-1873 рассчитываем показатели технологичности конструкции детали.
Средний квалитет точности обработки детали определяется по формуле:
где – номер квалитета точности
- количество размеров деталей обрабатываемых по - му квалитету.
Для расчета среднего квалитета точности составляем исходную таблицу точности 3.
Таблица 3 - Точность поверхностей детали
Количество поверхностей
Коэффициент точности обработки определяется по формуле:
Деталь соответствует базовым технологическим требованиям.
Средняя шероховатость поверхностей определяется по формуле:
где - значение шероховатости
-количество поверхностей имеющих шероховатость .
Для расчета средней шероховатости составляем исходную таблицу шероховатости детали 4
Таблица 4 - Шероховатость поверхностей детали
Шероховатость поверхности R мкм
Количество поверхностей n
Коэффициент шероховатости детали определяется по формуле:
Коэффициент использования материала определяется по формуле:
Определение типа производства
В связи с отсутствием норм времени в базовом технологическом процессе и невозможностью определения коэффициента закрепления операций тип производства предварительно определяем по годовому выпуску детали и их массе.
При годовом выпуске N=4000 штук и массе mд=35 кг тип производства определяем в соответствии с рекомендациями.
В серийном производстве детали изготавливают партиями. Размер партии рассчитываем по формуле:
где - количество дней запаса деталей на складе ;
– количество рабочих дней в году дней.
По размеру партии устанавливаем что производство будет среднесерийное. Окончательно тип производства будет уточнен после расчета норм времени.
Выбор метода получения заготовки
Заготовка вала в проектируемом варианте получается штамповкой на кривошипном горячештамповочном прессе (КГШП).
Этот метод обеспечивает высокую точность заготовок минимальные припуски и высокую производительность.
Для расчетов припусков и определения предельных отклонений размеров заготовки определяем индекс заготовки по ГОСТ 7505-89.
Расчетная масса поковки:
- коэффициент зависящий от способа поковки
Размеры фигуры (цилиндра) описывающей поковку:
Масса фигуры описывающей поковку:
Отношение расчетной массы поковки к массе фигуры:
Степень сложности – С1.
Конфигурация поверхности разъема штампа – П (плоская).
По группе стали классу точности и степени сложности определяем исходный индекс поковки – 8.
Рассчитываем стоимость заготовки по формуле[2]:
где - базовая стоимость одной тонны заготовок ;
- стоимость одной тонны отходов ;
- коэффициент зависящий от класса точности ;
- коэффициент зависящий от степени сложности ;
- коэффициент зависящий от массы заготовки ;
- коэффициент зависящий от марки материала ;
- коэффициент зависящий от объема выпуска .
Экономический эффект достигается за счет сокращения расхода метала:
где - объём выпуска шт.
Следовательно заготовку вала целесообразнее получать штамповкой чем из проката так как уменьшается материалоемкость и как следствие уменьшаются экономические затраты на 889 млн.р.
Расчет припусков на механическую обработку и определение межоперационных размеров
Рассчитаем припуски на обработку поверхности . Заготовка детали получена штамповкой на КГШП. Маршрут обработки поверхности
включает следующие операции:
Припуски рассчитываем по формуле[3]:
где – высота микронеровностей полученных на предыдущей операции;
– глубина дефектного слоя полученного на предыдущей операции;
– пространственное отклонение полученное на предыдущей операции;
- погрешность базирования.
Обработка вала на всех операциях ведется в центрах. Следовательно погрешность установки в радиальном направлении равна нулю т.е.=0.
Выписываем значения Rz и Т для всех операций:
Rz = 150 мкм Т = 250 мкм;
- для чернового точения
Rz = 50 мкм Т = 50 мкм;
- для чистового точения
Rz= 30 мкм Т = 30 мкм;
Rz= 5 мкм Т = 15 мкм.
Рассчитываем значение пространственного отклонения.
где – допуск на смещение по поверхности разъема штампа ;
– погрешность зацентровки;
– коробление детали.
Погрешность зацентровки при установке детали в центрах находится по формуле:
где– допуск заготовки мм.
где Δк – удельное коробление заготовки мкммм;
l - расстояние от обрабатываемого сечения до ближайшей опоры мм.
- после черновой обработки
- после чистовой обработки
Рассчитываем минимальные припуски на все операции техпроцесса.
) под черновое точение
) под чистовое точение
Для дальнейших расчетов составляем таблицу 5.
Таблица 5– Расчет припусков и предельных размеров по операциям на обработку поверхности
Расчетный диаметр мм
Предельные припускимкм
Графа в таблице 3.6 «Расчетный диаметр» (dР) заполняется начиная с конечного размера путем последовательного прибавления расчетного минимального припуска каждого технологического перехода.
Для чистового точения
для чернового точения
Значения допусков для каждого перехода принимаем по таблицам в соответствии с квалитетом того или иного вида обработки.
Для заготовки: з = 1600 мкм; для чернового точения (по 12 квалитету точности):1 = 250 мкм; для чистового точения (по 9 квалитету точности): 2 = 62 мкм; для шлифования: 3= 19 мкм.
Предельный размер (dmin) получается по расчетным размерам округленным до точности допуска соответствующего перехода.
Предельный размер (dmax) вычисляем прибавлениемдопуска к округленному наименьшему предельному размеру.
Тогда наименьший диаметр при шлифовании:
- при чистовом точении
- при черновом точении
Предельные значения припусков определяем как разность наибольших предельных размеров и - как разность наименьших предельных размеров предшествующего и выполняемого переходов:
максимальный припуск
для чистового точения
Определяем общие припуски.
Общий номинальный припуск определяем по формуле
где – нижние отклонения диаметра заготовки;
Номинальный диаметр заготовки определяем по формуле
где – номинальный диаметр детали.
Производим проверку правильности выполненных расчетов:
Следовательно расчеты припусков выполнены правильно.
Графическая схема расположения припусков и допусков на обработку поверхности представлена на рисунке 2.
Рисунок 2 - Схема графического расположения припусков и допусков на обработку поверхности вала
Рассчитаем припуски на обработку поверхности . Заготовка детали получена штамповкой на КГШП. Маршрут обработки поверхности состоит из:
фрезерно-центровальная операции.
- для фрезерно-центровальной операции
Rz = 5 мкм Т = 15 мкм.
Рассчитываем пространственное отклонение :
где к – удельное коробление заготовки;
L – длина обрабатываемой поверхности
Остаточное пространственное отклонение определяется по формуле
где Ку – коэффициент уточнения формы.
После фрезерования торцев
Рассчитываем припуски на фрезерование торцев.
Для дальнейших расчетов составляем таблицу 6.
Таблица 6 – Расчет припусков и предельных размеров по операциям на обработку поверхности
Элементы припуска мкм
Предельные размеры мм
Предельные припуски мм
Фрезерно-центровальная
Графа «Расчетный размер» в таблице 6 (lР) заполняется начиная с конечного размера путем последовательного прибавления расчетного минимального припуска каждого технологического перехода.
Для заготовки: з = 2000 мкм; для фрезерно-центровальной операции: 1 = 500 мкм.
Предельный размер (lmin) получается по расчетным размерам округленным до точности допуска соответствующего перехода.
Предельный размер (lmax) вычисляем прибавлением допуска к округленному наименьшему предельному размеру.
Тогда наименьший размер при фрезерно-центровальной операции
Предельные значения припусков определяем по формулам(5.8 5.9):
под фрезерование торцев
Общий номинальный припуск определяем по формуле 5.10
Номинальный размер заготовки определяем по формуле
где – номинальный размер детали.
Производим проверку правильности выполненных расчетов
Графическая схема расположения припусков и допусков на обработку поверхности представлена на рисунке 3
Рисунок 3 - Схема графического расположения припусков и допусков на обработку поверхности вала
На остальные поверхности припуски и предельные отклонения назначаем по ГОСТ 7505-89 и результаты сводим в таблицу 7.
Таблица 7 –Припуски и допуски на обрабатываемые поверхности валапо ГОСТ 7505-89
Разработка и анализ двух вариантов маршрутных технологических процессов изготовления детали. Составление маршрутных карт.
Базовый технологический процесс представлен в таблице 8.
Таблица 8 – Базовый технологический процесс
Наименование операции ее содержание
Модель станка режущий инструмент
Технологические базы
Сверлить центровые отверстия
Фреза торцовая 100; Т15К6
Сверло центровочное 63; Р18
Поверхности 55 48 и торец вала
Черновое точение поверхностей 48 52 55 64 и торца.
Чистовое точение поверхностей48 5255 торца 10 и фасок.
Точить 2 канавки b=3
Нарезать резьбу М55х2-6g
Резец проходной Т15К6
Резец резьбонарезной
Вертикально-фрезерная
Фрезеровать шпоночный паз 14N9
Фрезеровать шпоночный паз 16N9
Фрезеровать шпоночный паз 8N9
Фрезы концевые 16 14 8
Вертикально-сверлильная
Зенкеровать отверстие
Опилить заусенцы после предыдущих операций очисть глухие отверстия от стружки
Торцекруглошлифовальная
Шлифовать поверхность55 48 и торец
В соответствии с чертежом детали и годовым объемом выпуска принимаем следующий маршрут ее обработки (таблица 9).
Таблица 9 – Принятый технологический процесс
Вертикально-фрезерная ЧПУ
Вертикально-сверлильная с ЧПУ
В принятом техпроцессе заготовкой является поковка форма которой максимально приближена к форме детали что позволяет ускорить и снизить затраты на обработку детали. Большинство операций ведется на станках с ЧПУ что обеспечивает наиболее высокую производительность и точность обрабатываемых поверхностей. При обработке данной детали действует принцип постоянства и совмещения баз что так же обеспечивает точность обрабатываемых поверхностей. Применяются стандартные приспособления и используется высокопроизводительный режущий инструмент.
Расчет необходимого количества операций проведем по поверхности Размер заготовки .
Необходимое общее уточнение рассчитываем по формуле:
где - допуск на изготовление заготовки ;
- допуск на изготовление детали .
С другой стороны уточнение определяется как произведение уточнений полученных при обработке поверхности на всех операциях принятого техпроцесса:
где – величина уточнения полученного на
n – количество принятых в техпроцессе операции для обработки поверхностей.
Для обработки поверхности принимаем следующий маршрут:
Рассчитаем промежуточные значения по формулам:
где- допуски размеров полученных при обработке детали на первой второй и третьей операциях
Полученное значение показывает что при приятом маршруте точность обработки поверхности обеспечивается так как т. е. 631638.
Расчет точности операции
Расчет точности выполняем на операцию 015 – токарную с ЧПУ на которой производится точение поверхности. Допуск на обрабатываемую поверхность Т=120мкм.
Суммарную погрешность обработки рассчитываем по формуле:
где - погрешность обусловленная износом режущего инструмента мкм;
- погрешность настройки станка мкм;
=15- поле рассеяния погрешностей обработки обусловленных действием случайных факторов мкм;
- погрешность установки заготовки мкм.
Погрешность обусловленную износом режущего инструмента определим по формуле
где - относительный износ инструмента =5 мкмкм;
где – диаметр обрабатываемой поверхности
– расчетная длина обработки с учетом пути врезания и перебега режущего инструмента;
– количество деталей в партии;
– подача на оборот станка
Погрешность настройки станка определим по формуле
где - смещение центра группирования размеров пробных деталей относительно середины поля рассеяния размеров мкм
где - мгновенная погрешность обработки =10мкм;
- количество пробных деталей=5.
- погрешность регулирования положения режущего инструмента на станке =20мкм
- погрешность измерения пробных деталей =9 мкм.
При установке детали в центрах:
Суммарная погрешность обработки:
Требуемая точность обработки обеих поверхностей обеспечивается так как
Расчет режимов резания
1 Расчет режимов резания аналитическим методом
Операция 015 – токарная с ЧПУ.
Станок модели 16К20.Т1.
Инструмент с пластинкой из твердого сплава Т15К6.
Содержание операции:
Черновое точение поверхностей 52 48 55 64и торца.
Чистовое точение поверхностей 52 48 55 торца и фасок.
Точить 2 канавки b=3мм;
Точить канавку b=25мм;
Нарезать резьбу М55х2-6g.
Расчет ведем для чернового точения 55.
Рекомендуемая и принятая по паспорту станка подача
Рассчитываем скорость резания по формуле [6]:
где – коэффициент зависящий от обрабатываемого материала;
–показатель степени по стойкости Т;
– показатель степени при глубине резания ;
- показатель степени при подаче ;
Т=30 мин –значение стойкости
– поправочный коэффициент. Рассчитаем по формуле:
где – коэффициент учитывающий качество обрабатываемого материала:
где n=1 – показатель степени для твердого сплава
=08 – коэффициент отражающий состояние поверхности заготовки [6];
=1 – коэффициент учитывающий качество материала инструмента.
Найдем скорость резания
Найдем по формуле частоту вращения шпинделя:
Принимаем по паспорту станка частоту вращения мин-1.
Найдем действительную скорость резания:
Рассчитаем силу резания[7]:
где – постоянный коэффициент зависящий от физико-механических свойств материала;
- показатель степени при скорости резания;
– поправочный коэффициент учитывающий фактические условия резания:
где – поправочный коэффициент учитывающий влияние механических свойств обрабатываемого материала на силу резания
где n=075 – показатель степени для твердого сплава
=094 - поправочный коэффициент учитывающий влияние главного угла на силу резания;
=1 – поправочный коэффициент учитывающий влияние переднего угла в плане на силу резания;
=1 – поправочный коэффициент учитывающий влияние угла наклона главного лезвия на силу резания;
=1 – поправочный коэффициент учитывающий влияние радиуса при вершине резца.
Определим мощность резания по формуле:
Мощность двигателя главного привода станка:
Таким образом привод станка обеспечивает обработку при заданных режимах.
Определяем минутную подачу
Определяем основное время
где L – длина резания мм;
- количество рабочих ходов.
Определяем длину резания
y – величина врезания мм.
где уподв – величина подвода инструмента;
уврез - величина врезания инструмента;
уп - величина пробега инструмента.
) При обработке 48 (=1)
) При обработке 52 (=1)
) При обработке 64 (=1)
Основное время на черновую обработку:
Операция № 025 Вертикально-сверлильная с ЧПУ.
Станок модели 2Р135Ф2-1
Сверлить отв. 14l=53
Определяем величину припуска
где D – диаметр сверла мм.
Подачу принимаем S=03 ммоб.
Определяем скорость резания
где – поправочный коэффициент;
m=02 – показатель степени по стойкости Т;
q=04 – показатель степени при диаметре D;
y =05– показатели степени при подачеS;
Т =45 мин – период стойкости;
Kv – общий поправочный коэффициент учитывающий фактические условия резания.
где Кmv– коэффициент учитывающий качество обрабатываемого материала;
Кuv=1 – коэффициент учитывающий материал инструмента.
где Кг=1 – коэффициент характеризующий группу стали по обрабатываемости;
- предел прочности материала МПа;
nv=09 – показатель степени.
Определяем частоту вращения шпинделя
Принимаем n=500 мин-1.
Определяем действительное значение скорости резания
Определяем крутящий момент
q=2 – показатель степени при диаметреD;
y = 08 – показатель степени при подаче S;
Kp – общий поправочный коэффициент учитывающий фактические условия резания.
Определяем мощность резания
Определяем мощность электродвигателя станка
где ст – коэффициент полезного действия станка;
Кп – коэффициент перегрузки.
Получившаяся мощность меньше мощности главного привода станка равной 37 кВт.
i – число отверстий.
2 Расчет режимов резания по нормативам
Расчет ведем для чистового точения 55
Рассчитываем скорость резания по формуле[7]:
где – табличное значение скорости ммин;
К1 – коэффициент зависящий от обрабатываемого материала К1=07;
К2 – коэффициент зависящий от стойкости и марки твердого сплава К2=1;
К3 – коэффициент зависящий от вида обработки К3=1.
Рассчитываем частоту вращения шпинделя
Определяем минутную подачу по формуле 8.10
Определяем основное время по формуле 8.11
) При обработке 55 (=1)
Аналогично рассчитываем режимы резания на остальные операции и результаты сводим в таблицы 10 11.
Таблица 10 – Сводная таблица режимов резания для принятого техпроцесса
Наименование операции перехода
Частота вращения мин-1
Минутная подача SM мммин
Черновое точение поверхностей
Чистовое точение поверхностей
Точить 2 канавки b=3 515
Точить канавку b=25 52
Шлифовать поверхность
Таблица 11 – Сводная таблица режимов резания для базового техпроцесса
Вертикально-сверлильная 1. Сверлить отв. 14
Тип производства изготовления вала соответствует среднесерийному производству в котором в качестве нормы времени рассчитывается штучно – калькуляционное время мин по формуле
где - штучное время на операцию мин;
- подготовительно-заключительное время мин;
Норма штучного времени определяется по формуле
где – основное время мин;
вспомогательное время мин;
- время перерывов на отдых и на обслуживание рабочего места мин.
Расчет нормы времени на операцию 015 – токарную с ЧПУ.
Основное время на операцию
Определяем составляющие вспомогательные времени:
) время на установку и снятие детали
)время на приемы управления станком
- включение выключение станка
- открытие и закрытие заградительного щитка
- включить пульт лентопротяжного механизма
- продвинуть ленту в исходное положение
- установить координаты
) время на измерение четырех диаметров скобами и измерения резьбы
Вспомогательное время
Время на обслуживание рабочего места и отдых
Подготовительно-заключительное время мин:
) получить наряд чертеж инструмент заготовки
) ознакомиться с документацией
) установить инструменты
) установить исходные координаты
) установить программоноситель
) установить патрон с центром
Штучно-калькуляционное время
По этим же нормативам рассчитываем нормы времени на остальные операции и результаты расчетов сводим в таблицы 12 13.
Таблица 12 – Сводная таблица норм времени для принятого техпроцесса мин.
Наименование операции
Вертикально-фрезерная с ЧПУ
Таблица 13 – Сводная таблица норм времени для базового техпроцесса мин.
Вертикально-сверлильная
Уточнение типа производства
Расчет ведем по методике [3] данные заносим в таблицу 14.
Таблица 14 – Расчет коэффициента закрепления операций для принятого техпроцесса
Располагая временем затраченным на каждую операцию определяем количество станков
где N–годовой объем выпуска шт;
Fд–действительный годовой фонд времени=4029 часов;
зн=075 085–нормативный коэффициент загрузки оборудования.
Фактический коэффициент загрузки
Количество операций выполняемых на рабочем месте рассчитывается по формуле:
где зф–фактический коэффициент загрузки оборудования.
Рассчитаем коэффициент закрепления операций
где По–суммарное число различных операций;
Ря–явочное число различных подразделений выполняющих различные операции.
Полученный коэффициент Кзо соответствует среднесерийному производству.
Таблица 15 – Расчет коэффициента закрепления операций для базового техпроцесса
По формуле 10.4 коэффициент закрепления операций
Конструирование и расчет приспособлений
Приспособление фрезерное
Назначение и устройство приспособления
Проектируемое приспособление предназначено для фрезерования пазов на вертикально-фрезерной операции на вертикально-фрезерном станке модели 6Р13РФ3.
Приспособление состоит из корпуса 1 на котором расположены две призмы 8 9 прихват 3.
Базирование заготовки в приспособлении происходит на призмах и упором в торец. Торец упирается в призму 8.Закрепление заготовки осуществляется прихватом 3 посредством затягивания винта 5.
Установка приспособления на столе станка производится по плоскости В корпуса 1 с помощью двух шпонок 15 крепление на столе осуществляется посредством проушин в приспособлении.
Выбор и расчет привода приспособления
Рассчитаем необходимую силу закрепления детали для этого составим схему сил действующих на деталь.
Схему сил действующих в приспособлении при зажиме заготовки представляем на рисунке 4.
Рисунок 4 – Схема действия сил и моментов в приспособлении
Заготовка закреплена в призмах с углом α и находится под действием момента обработки Мр и осевой силы Рz создаваемые силы и моменты трения противодействуют сдвигу вдоль оси и повороту заготовки.
Силу закрепления предупреждающую поворот заготовки рассчитаем по формулам [4]
где r – радиус детали;
Мр – момент от действия сил резания;
Рz – осевая сила момента резания;
f1 – коэффициент силы трения f1=015;
fпр– приведенный коэффициент силы трения;
k – коэффициент запаса.
Приведенный коэффициент силы трения найдем по формуле
где k0 – гарантированный коэффициент запаса k0=15;
k1 – коэффициент учитывающий степень затупления инструмента k1=14;
k2 – коэффициент учитывающий неравномерный припуск k2=12;
k3 – коэффициент учитывающий прерывистость резания k3=12;
k4 – коэффициент учитывающий непостоянство сил закрепления k4=13;
k5 – коэффициент учитывающий непостоянство сил закрепления при ручном приводе k5=1;
k6 – коэффициент учитывающий непостоянство положения сил на поверхностях контакта установочных элементов с заготовкой k6=1.
Осевая сила момента резания
где - поправочный коэффициент;
х=086 – показатель степени по глубине резанияt;
q=086 – показатель степени при диаметре фрезы D;
y=072 – показатели степени при подаче на зуб фрезы
n =035 - показатели степени при ширине фрезы В;
z =5 – число зубьев фрезы;
w=0 - показатели степени при частоте вращения фрезы;
Кmр– коэффициент учитывающий качество обрабатываемого материала;
nv=035 – показатель степени.
Момент от действия сил резания
где r – радиус заготовки.
Для расчета необходимой силы в винтовом зажиме составляем схему сил действующих на прихват (рисунок 5).
Составляем условие равновесия сил действующих на прихвате
где Q – усилие необходимое для получения заданной силы зажима Н.
Рисунок 5 – Схема сил действующих на прихват
Определяем момент приложенный к винту и необходимый для сообщения зажимающей силы Q
где dср – средний диаметр резьбы мм;
α – угол подъема резьбы °;
φ – приведенный угол трения °.
Определяем силу с которой необходимо воздействовать на рукоятку ключа при завинчивании болта
где l – длина рукоятки ключа мм.
Расчет приспособления на точность
Расчет приспособления на точность будем производить в соответствии с методикой изложенной в [4].
Расчетным параметром точности приспособления является отклонение от параллельности оси симметрии призм относительно поверхности шпонки.
Определяем допуск на изготовление приспособления Тпр мм для обеспечения точности размера 16-0043 (ширина паза) по формуле
где Т – допуск на обработку мм;
Kт – коэффициент учитывающий отклонение рассеяния значений составляющих величин от закона нормального распределения Kт = 11;
Kт1 коэффициент учитывающий уменьшение предельного значения погрешности базирования при работе на настроенных станках Kт1 = 08;
Kт2 коэффициент учитывающий долю погрешности обработки в суммарной погрешности вызванной факторами не зависящими от приспособления Kт2= 07;
б погрешность базирования заготовки мм;
з погрешность закрепления мм;
у погрешность установки приспособления на станке мм;
и погрешность связанная с износом элементов приспособления мм;
п погрешность от перекоса режущего инструмента мм;
w экономическая точность обработки паза w = 027 мм.
Т. к. совмещены измерительная и установочная базы (оси симметрии заготовки и призмы) а погрешностями расположения и формы базовых поверхностей можно пренебречь
Погрешность закрепления т.к. при закреплении не происходит смещения заготовки в направлении выдерживаемого размера .
Погрешность установки приспособления на станке
где s – максимальный зазор между шпонкой и пазом стола притпосадкеH8h8 s=0044мм;
l – длина обрабатываемой детали.
Погрешность от смещения инструмента
где - точность деления шкалы механизма перемещения фрезы
Тщ - точность изготовления щупа Тщ = 0004 мм.
Погрешность из-за износа установочных элементов приспособления
т. к. паз располагается симметрично относительно изнашиваемой поверхности призмы.
Таким образом расчет допуска на изготовление приспособления
Таким образом для выбранного расчетного параметра допуском на приспособление является отклонение от параллельности оси симметрии призм относительно боковой поверхности шпонки равное 013 мм.
Расчет экономического эффекта
Экономическое обоснование принятого техпроцесса проводим на основании тех изменений которые были внесены в базовый техпроцесс. В принятом техпроцессе заменяем станки на токарной вертикально-фрезерной и вертикально-сверлильной операциях на станки с ЧПУ.
Данные изменения привели к повышению точности обработки.
В общем случае экономический эффект от реализации проектируемого техпроцесса (Э) будет равен
Э = (Зб – Зп) ×N (12.1)
где Зб и Зп – приведенные затраты по базовому и проектируемому вариантам техпроцесса тыс. р.;
N – программа выпуска деталей шт.
Приведенные затраты в данном случае равны:
З = С +Ен× (Кс+Кзд) (12.2)
где С – технологическая себестоимость единицы продукции тыс. р.;
Кс Кзд – удельные капитальные вложения в станок и здания соответственно тыс.р.;
Ен – нормативный коэффициент экономической эффективности
капитальных вложений (Ен = 01).
Расчет основной и дополнительной зарплаты выполняется по формуле
Сз=Сч· Кд· Зн· Ко.м.(12.3)
где Сч – часовая тарифная ставка рабочего рч;
Кд – коэффициент учитывающий дополнительную зарплату и начисления Кд =17;
Зн - коэффициент учитывающий оплату наладчика Зн =1;
Ко.м. - коэффициент учитывающий оплату рабочего при многостаночном обслуживании Ко.м. =1.
Расчет часовых затрат по эксплуатации рабочего места выполняется по формуле
Сэксп=Сч.з. · Км (12.4)
где Счз - часовые затраты на базовом рабочем месте (принимаются по данным базовых предприятий) р.ч;
Км - коэффициент показывающий во сколько раз затраты связанные с работой данного станка больше чем аналогичные расходы у базового станка (принимается по данным [1]).
Удельные капитальные вложения в станок рассчитываются по формуле
где Цс - отпускная цена станка р.;
Км - коэффициент учитывающий затраты на транспортировку и монтаж Км= 11;
Сп — принятое число станков на операцию Сп= 10;
N— годовой объем выпуска деталей.
Удельные капитальные вложения в здание рассчитываются по формуле
где Спл - стоимость 1м2 производственной площади (принимается по материалам производственной практики) р.м2;
Пс - площадь занимаемая станком с учетом проходов м2;
Сп – коэффициент загрузки станка.
Площадь занимаемая станком Пс определяется по формуле
где f - площадь станка в плане (длина к ширине) м2;
Кс - коэффициент учитывающий дополнительную производственную площадь.
Технологическая себестоимость рассчитывается для всех операций по формуле
С = (С3 + Сэкспл) (12.8)
Результаты расчетов приведенных затрат сводятся в таблицу 16.
Таблица 16 – Расчет приведенных затрат
0. Вертикально-фрезерная
5.Вертикально-сверлильная
Проектируемый вариант
0. Вертикально-фрезерная с ЧПУ
5. Вертикально-сверлильная с ЧПУ
Приведенные затраты базового техпроцесса
Збаз=7146+1·(12286+13930)=33362 руб.
Зпр=6575+1·(12749+13900)=33224 руб.
В общем случае экономический эффект от реализации проектируемого техпроцесса по формуле 12.1 будет равен
Э=(33362-33224)·4000=552000р.
В результате внесенных изменений в базовый технологический процесс при заданной годовой программе 4000 штук получен предполагаемый годовой экономический эффект в размере 552 тыс.р.
В результате разработки данного курсового проекта было проведено полное исследование технологического процесса получения детали вала.
Были предложены два варианта технологического процесса изготовления вала и выбран наиболее рациональный.
Предложенные мероприятия по замене оборудования позволили повысить производительность станочных работ.
В курсовом проекте спроектировано и рассчитано станочное приспособление для фрезерования.
В результате предложенных мероприятий по совершенствованию технологического процесса при заданной годовой программе 4000 штук получен предполагаемый экономический эффект в размере 552 тыс.р.
Технология машиностроения. Курсовое и дипломное проектирование: учеб.пособие Под общ. ред. М. Ф. Пашкевича. - Минск : Изд-во Гревцова 2010.
Проектирование технологических процессов сборки машин Под ред. А. А. Жолобова. - Минск : Новое знание 2005.
ГорбацевичА. Ф. Курсовое проектирование по технологии машиностроения А. Ф. Горбацевнч В. А. Шкред. - Минск :Выш. шк. 1983.
Горошкин А. К. Приспособления для металлорежущих станков: справочник А. К. Горошкин. -М. : Машиностроение 1979.
Режимы резания металлов : справочник Под ред. Ю. В. Барановского. - М.: Машиностроение 1972.
Справочник технолога-машиностроителя : в 2 т. Под ред. А. Г. Косиловой Р. К. Мещерякова. - М.: Машиностроение 1985. - Т. 1.
Справочник технолога-машиностроителя : в 2 т. Под ред. А. Г. Косиловой Р. К. Мещерякова. - М.: Машиностроение 1985. - Т. 2.
Обработка металлов резанием : справочник технолог а Под ред. А. А. Панова. - М.: Машиностроение 1988.
Станочные приспособления : справочник в 2 т. Под ред. Б. Н. Вардашкина А. А. Шатилова. - М. : Машиностроение 1984. -Т. 1-2.
Технологическая оснастка : учебник для студентов машиностроительных специальностей вузов М. Ф. Пашкевич [и др.]. - Минск :Адукацыяiвыхаванне 2002.
Филиппов Г.В. Режущий инструмент Г.В. Филиппов. – Л. 6 Машиностроение. Ленингр. отд-ние 1981.
Общемашиностроительные нормативы режимов резания для технического нормирования работ на металлорежущих станках. Зуборезные горизонтально-расточные станки. - М.: Машиностроение. 1974.
Общемашиностроительные нормативы режимов резания для технического нормирования работ на шлифовальных и доводочных станках. - М. : Машиностроение 1974.
Общемашиностроительные нормативы времени вспомогательного на обслуживание рабочего места и подготовительно-заключительного для технического нормирования. Серийное производство. - М. : Машиностроение 1974.
Безопасность производственных процессов: Справочник. Под общ ред. С.В.Белова. – М.: Машиностроение 1985.

Операционный №2.cdw

Фрезерно-центровальная
Белорусско-Российский
Сталь 45 ГОСТ 1055-74