Лифт пассажирский г/п 400 кг. скорость 1 м/с 2

Спецификация лист 2.dwg

ПП-400.00.00.000.РПЗ
Расчетно-пояснительная записка
Тормоз МП-201 ПВ=40%
Шайба 20 65Г ГОСТ 6402-70
Гайка М20х2 ГОСТ 15521-70
Шайба 14 65Г ГОСТ 6402-70
Гайка М18х2 ГОСТ 15521-70

3 лист.dwg

1 лист.dwg

Наименование параметров
Скорость движения кабины
Высота подъёма (максимальная)
Высота верхнего этажа (минимальная)
Количество остановок (наибольшее)
Частота вращения синхрон.
Межцентровое расстояние
Канатоведущего шкива
Дверь кабины и шахты
раздвижная автоматическая
Тип подвески канатов
Буфера кабины и противовеса
-ГЛ-В-Н-1666 ГОСТ 3077-80
Канат ограничителя скорости
Уровень звуковой мощности
При установившемся движении
Род тока и подводимого напряжения
с вызовом пустой кабины на все этажи с выполнением попутных вызововпри движении кабины вниз
Транспортировка пассажиров с ручным багажом с этажа на этаж в жилых зданиях
Условия эксплуатации
Температура воздуха в шахте и машинном помещении +5
С. Относительная влажность воздуха не более 60% при температуре +25
Техническая характеристика

Спецификация лист 1.dwg

ПП-400.00.00.000.РПЗ
Расчетно-пояснительная записка
Ограничитель скорости
Направляющая противовеса
Натяжное устройство ограничителя скорости
Дверь машинного помещения
Шкаф электроразводки
-ГЛ-В-Н-1666 ГОСТ 3077-80

Спецификация лист 3.dwg

ПП-400.00.00.000.РПЗ
Расчетно-пояснительная записка
Приводной рычаг механизма включения
Двухплечий рычаг привода ловителей
Тяга синхронизации ловителей
Блок контакт конечного выключателя
Пара клиновых ловителей
Шайба 10 65Г ГОСТ 6402-70
Гайка М10х2 ГОСТ 15521-70
Гайка М14х2 ГОСТ 15521-70

2 лист.dwg

Межосевое расстояние
Максимальная консольная нагрузка
Номинальный крутящий моммент
Диаметр начальной окружности
Момент инерции муфты с
Техническая характеристика

Расчет ловителей(продолжение).doc

4 РАСЧЕТ ЛОВИТЕЛЕЙ ПЛАВНОГО ТОРМОЖЕНИЯ.
а) Действие сил на ловители плавного торможения б) К расчету жесткости
Рис. 9. схема ловителей.
Упругий ход подпружинивающей балки: 2 мм
Коэффициент трения между колодкой ловителя и направляющей:012
1. Определение расчетной величины ускорения замедления с учетом назначения лифта и требованиями ПУБЭЛ
где -допускаемая расчетная величина ускорения замедления по ПУБЭЛ: = 981
2 Определение общей величины тормозной силы ловителей при минимальной улавливаемой массе.
где - минимальное значение улавливаемой массы кг;
= = 600 + 75 = 675 кг;
-масса пассажира. = 75кг.
3 Определение общей величины тормозной силы ловителей при максимальной улавливаемой массе.
где - максимальное значение улавливаемой массы кг;
= = 600 + 400 = 1000 кг.
4 Ускорение торможения при максимальной улавливаемой массе.
5 Ускорение торможения при минимальной улавливаемой массе.
меньше допустимого ускорения условие выполняется.
6 Определение геометрических параметров сечения подпружинивающей балки.
6.1 Тормозная сила приходящаяся на балку каждого ловителя.
где - максимальная общая тормозная сила ловителей Н.
где- коэффициент трения между колодкой ловителя и направляющей
N – нормальная сила прижатия колодки ловителя к направляющей Н.
С учетом угла наклона нормальной силы:
гдеР – нормальная сила давления на подпружинивающую балку Н;
- угол заострения клина. Принимаем .
6.2 Прогиб балки определяем как;
гдеE - модуль упругости. Для стали ;
J-момент инерции сечения см4.
f - упругий ход подпружинивающей балки см. f = 2 мм.
Высота подпружинивающей балки.
где b – ширина балки. Принимаем b = 25 см.
7 Определение тормозного пути при минимальной и максимальной величине улавливаемой массы.

Тяговый расчет.doc

Двери автоматические
Рис.1.1 Расчетная схема лифта с прямой подвеской.
Цель статического расчета:
Расчет производиться с целью определения основных параметров и выбора основных узлов оборудования лифта в соответствии с исходными данными параллельно с этим решается вопрос размещения оборудования в шахте с целью обоснования поперечных размеров шахты.
1 Расчет тяговых канатов
Расчетное статическое натяжения канатов:
m – Число параллельных ветвей канатов подвески принимаем для Q=400 кг m=3
LК – длина каната от обода КВШ до подвески
qк – масса одного метра каната ориентировочно
Выбор тягового каната производится по каталогу с учётом обеспечения запаса прочности на разрыв.
где к – коэффициент запаса разрывного усилия
Выбираем тяговый канат по ГОСТ 3077-69:
dК = 88 мм – диаметр каната;
Погонный вес qк = 02936кгм
Рф = 4235 кН – разрывное усилие каната.
Маркировочная группа по величине предела прочности проволоки на разрыв 1666 МПа
Канат двойной свивки ЛК-0 конструкции 6х191+9+9+1 о.с.
Расчет фактического значения коэффициента запаса прочности на разрыв:
2 Расчет массы подвижных частей лифта
где - коэффициент уравновешивания номинального груза.
Масса уравновешивающих или компенсирующих цепей (применяется для уравновешивания тяговых канатов):
Масса неуравновешенной части тяговых канатв:
Масса подвесного кабеля:
3 Расчет сопротивления движению груза кабины противовеса
Расчет сопротивления движения номинального груза:
а1 в1 = 0 – смещение точки подвеса;
Сопротивление движению порожней кабины:
КF=0007÷001 – коэффициент дополнительных смещений.
а1в1 – поперечное и продольное смещение центра масс кабины относительно центра пола;
Сопротивление движению противовеса:
4 Расчет натяжения канатов консольной и окружной нагрузки КВШ а также соотношение натяжений подвески кабины и противовеса
Расчет производится в 8 режимах.
режим: груженая кабина внизу подъем:
- натяжение канатов подвески кабины:
- расчет натяжений каната подвески противовеса:
- расчет консольной нагрузки КВШ:
- расчетная окружная нагрузка КВШ:
- коэффициент соотношения величины статического натяжения канатов на КВШ:
режим: груженая кабина вверху подъем:
режим: порожняя кабина внизу спуск:
режим: порожняя кабина вверху спуск:
Режим пуска неуравновешенного груза.
режим: груженая кабина внизу спуск:
режим: груженая кабина вверху спуск:
режим: порожняя кабина внизу подъем:
режим: порожняя кабина вверху подъем:
5 Расчетное обоснование параметров и выбор узлов лебедки
5.1 Расчетное обоснование параметров двигателя лебедки:
Pmax – максимальная окружная нагрузка КВШ из первых четырех режимов.
=072 - КПД червячного редуктора.
Характеристики двигателя при работе на большой скорости:
N = 355кВт ; n = 1500 обмин (синхронная); n = 1380 обмин (номинальная);
МКР = 80-96 Нм (номинальный);
МКР = 90-110Нм (максимальный);
ПВ = 40%; JД = 060 кгм2;
Число включений в час - 150
Характеристики двигателя при работе на малой скорости:
N = 088 кВт ; n = 375 обмин (синхронная); n = 330 обмин (номинальная);
МКР >50 Нм (номинальный);
МКР > 50 Нм (максимальный);
МКР.ГЕН = 65 – 85 Нм
5.2 Расчетное обоснование параметров редуктора
Предварительно производится определение рабочего диаметра КВШ
Е- допустимое соотношение между диаметром КВШ и каната из условия долговечности.
Расчет эквивалентный момент на валу КВШ:
где - коэффициент учитывающий случайные изменения нагрузки на КВШ.
Передаточное число редуктора:
РК – расчетная консольная нагрузка КВШ принимается в режиме для которого Pmax= P1=19133
Выбираем редуктор типа:
МК = 2250 Нм (при ПВ = 40%)
Прямой КПД: - = 064 (пусковой) – 200 обмин
- = 065 (малой скорости) – 280 обмин
- = 080 (номинальные обороты) – nН обмин
Обратный КПД: - = 044(пусковой) – 200 обмин
- = 05 (малой скорости) – 280 обмин
- = 075 (номинальные обороты) – nН обмин
Фактическое значение :
5.3. Расчетное обоснование параметров колодочного тормоза.
Расчётный тормозной момент.
- прямой КПД редуктора на номинальных оборотах
=125 2 5– коэффициент запаса
Выбираем тормоз по Мт= 00174 кНм
Принимаю тормоз МП-201
; тяговое усилие – 96 кг
ПВ = 40%; максимальный ход якоря 4мм;
Время отпадания якоря - t = 015с
МТ = 1035 Нм (при = 035)
5.4 Параметры противовеса и обоснование размеров поперечного сечения шахты:
Рис.1.2 Параметры противовеса
Определение массы грузов противовеса:
Общая масса набора дискретных грузов.
L1=860мм; E1=140мм; h1=60мм; m=50кг (чугун)
Выбираем 10 штук по 50кг.
L1=860мм; E1=140мм; h1=100мм; m=28кг (ЖБ)
Выбираем 6 штуки по 28кг.
Условие правильного расчёта высоты противовеса.
Габаритные размеры в плане.
Рис.1.3 Схема размещения оборудования в плане шахты
Цель динамического расчёта: определить ускорения в переходных режимах точности остановки и определение геометрических характеристик профиля канавки КВШ при которых гарантируется расчётная тяговая способность и допустимый уровень контактных давлений между канатом и поверхностью канавки КВШ.
Рис.2.1. Кинематическая схема лебедки
– Зацепление червяка и зубчатого колеса в червячном редукторе
– Соединительная муфта с тормозным шкивом
– Шкив ручного привода.
1 Приближённое значение расчетной величины момента инерции лебёдки лифта
- расчётное величина ускорения торможения кабины.
- генераторный момент двигателя на обмотке малой скорости.
2. Расчётная величина момента инерции штурвала ручного привода :
- по данным малой скорости
3 Расчет геометрических параметров штурвала:
где Dш- диаметр штурвала (принимаем Dш=300 мм)
-толщина обода штурвала
- плотность чугунного (стального) литья.
4 Расчёт приведённой к ободу КВШ масса движущихся частей лифта
Режим 1:гружёная кабина внизу подъём
Режим 2:гружёная кабина вверху подъём
Режим 3: порожная кабина внизу спуск
Режим 4: порожная кабина вверху спуск
Режим 5:гружёная кабина внизу спуск
Режим 6:гружёная кабина вверху спуск
Режим 7: порожная кабина внизу подъём
Режим 8: порожная кабина вверху спуск
5 Расчёт приведённого момента инерции поступательно движущихся частей лифта
-прямой и обратный КПД редуктора на большой скорости при номинальных оборотах.
6 Расчётная величина приведённого момент инерции лебёдки
7 Расчётное ускорение кабины в переходных режимах
Приведённый момент внешней нагрузки при торможении.
Приведённый момент внешней нагрузки при пуске.
Расчёт ускорений выбега :
Расчет ускорений механического торможения.
Нм (с 1-го по 5-й режим знак «+»).
Нм (с 5-го по 8-й режим знак «-»).
МТ – расчётный тормозной момент. Нм
8Расчёт коэффициента динамичности соотношения натяжения
aimax – наибольшее значение ускорения в каждом из 8 режимов.
9 Расчёт точности остановки кабины
Расчёт величины малой остановочной скорости кабины для 8 расчётных режимов.
– синхронная частота вращения ротора на малой скорости.
– номинальная частота вращения ротора на малой скорости.
– приведённый момент внешних сопротивлений на валу ротора.
– номинальный момент ротора на малой скорости.
Расчёт тормозного пути кабины для 8 режимов.
– путь кабины в период выбега.
– путь кабины при механическом торможении.
«+» – при движении кабины вниз.
«–» – при движении кабины вверх.
с для тормоза МП-201
Путь кабины при механическом торможении
Точность остановки кабины на этажной площадке.
Расчётное обоснование параметров КВШ
1 Минимальная величина тяговой способности КВШ
2 Расчётная величина коэффициента тяговой способности КВШ
– коэффициент запаса (зависит от формы канавки КВШ).
для полукруглой канавки с подрезом.
для клиновидной канавки.
3 Приведенное значение коэффициента трения между канатом и ободком КВШ
– угол обхвата шкива канатом.
4 Коэффициент влияния формы канавки на коэффициент трения
– коэффициент трения
5 Геометрия профиля канавки КВШ
Расчёт величины угла подреза профиля канавки КВШ.
Т.к. полученный коэффициент входит в график то определяем угол подреза:
6Расчёт контактных давлений между канавкой и ободом КВШ
– наибольшее натяжение каната подвески кабины и противовеса.
m – число ветвей каната
- допускаемые контактные давления
Z = 120 обычно используемый режим
Условие не выполняется принимаем m=6:
9759– условие выполнено.