• RU
  • icon На проверке: 14
Меню

ВКР "Средняя школа со спортивным уклоном"

  • Добавлен: 10.01.2023
  • Размер: 21 MB
  • Закачек: 4
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Данный дипломный проект состоит из графической части и пояснительной записки.

Пояснительная записка включает в себя проектную разработку, в которой рассматриваются следующие разделы: общее архитектурно-строительное проектирование; проектирование строительных конструкций; организационно-технологическое проектирование; охрана труда и охрана окружающей среды.

В архитектурно-строительной части разработан генеральный план, включающий в себя основные объекты, элементы благоустройства и озеленения.

При проектировании строительных конструкций рассмотрены два варианта перекрытие и два варианта покрытие:

  1. монолитные плиты перекрытия, опертые по контуру;
  2. монолитные плоские безбалочные перекрытия;
  3. сборные плиты покрытия типа КЖС 3x18 м;
  4. короткие цилиндрические оболочки  6x18 м.

На основании технико-экономических показателей выбран наиболее экономичный вариант.

В проекте организации строительства разработана технологическая карта на бетонирование конструкций типового этажа здания.

Для рациональной организации работ по возведению здания разработан стройгенплан.

Разработаны мероприятия по технике безопасности и охране окружающей среды.

Состав проекта

icon
icon
icon
icon 2. Аннотация.doc
icon 3. Архитектура.doc
icon 4. Вариантное проектирование.doc
icon 5. Основное проектирование.doc
icon 6. ТСП.doc
icon 7. БЖД.doc
icon 8. Список литературы.doc
icon 1. Оглавление.docx
icon Приложение А.docx
icon Приложение Б.docx
icon
icon plot.log
icon Архитектурное строение-Model.pdf
icon Архитектурное строение1-Model.pdf
icon Архитектурное строение2-Model.pdf
icon Архитектурное строение3-Model.pdf
icon Вариантное проектирование1-Model.pdf
icon Вариантное проектирование2-Model.pdf
icon Основное проектирование Прилож.-Model.pdf
icon Основное проектирование1-Model.pdf
icon Основное проектирование2-Model.pdf
icon Основное проектирование3-Model.pdf
icon Основное проектирование4-Model.pdf
icon Технология производства1-Model.pdf
icon Технология производства2-Model.pdf
icon
icon Архитектурное строение.dwg
icon Вариантное проектирование.dwg
icon Основное проектирование.dwg
icon Технология производства.dwg
icon map my.png
icon
icon диплом 2.SPR
icon Диплом1.SPR

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon 2. Аннотация.doc

Данный дипломный проект состоит из графической части и пояснительной записки.
Пояснительная записка включает в себя проектную разработку в которой рассматриваются следующие разделы: общее архитектурно-строительное проектирование; проектирование строительных конструкций; организационно-технологическое проектирование; охрана труда и охрана окружающей среды.
В архитектурно-строительной части разработан генеральный план включающий в себя основные объекты элементы благоустройства и озеленения.
При проектировании строительных конструкций рассмотрены два варианта перекрытие и два варианта покрытие:
)монолитные плиты перекрытия опертые по контуру;
)монолитные плоские безбалочные перекрытия;
)сборные плиты покрытия типа КЖС 3
)короткие цилиндрические оболочки 6x18 м.
На основании технико-экономических показателей выбран наиболее экономичный вариант.
В проекте организации строительства разработана технологическая карта на бетонирование конструкций типового этажа здания.
Для рациональной организации работ по возведению здания разработан стройгенплан.
Разработаны мероприятия по технике безопасности и охране окружающей среды.

icon 3. Архитектура.doc

ОБЩЕЕ АРХИТЕКТУРНО – СТРОИТЕЛЬНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Строительство - одна из наиболее быстрорастущих и развивающихся отраслей экономики любой страны. Результатом и продукцией строительства являются здания и сооружения различного функционального назначения.
Строительная отрасль Монголии сегодня - это бурно развивающаяся отрасль особенно это видно по столице Улаанбаатар. Характерной чертой строительной отрасли Монголии сегодня является возведение монолитных зданий и сооружений производственного общественного и культурного назначения.
Сегодня в многоэтажном строительстве доминируют две технологии: монолит и панель. Существует масса индустриальных технологий соединяющих достоинства монолита (разнообразные фасады и квартиры) и панели (быстро недорого заводское качество).
Наш проектируемый объект - это трехэтажное общественное здание средняя школа со спортивным уклоном. Это оригинальное в архитектурном отношении сооружение с учетом современных требований индустриализации строительства.
Здание представляет собой учебно-спортивный комплекс. При рациональном объемно-планировочном и конструктивном решении и высоком уровне санитарно-технического оборудования здание удачно сочетает в себе современные комфортабельные учебные помещения зоны отдыха и спортивные залы. К зданию школы прилегает благоустроенная территория с игровыми и спортивными площадками.
Настоящие чертежи разработаны на основании задания на проектирование.
Проектируемое здание: - железобетонное каркасное расположенное в городе Улан-Батор Монголия.
Характеристика района строительства:
Рельеф местности спокойный грунтовые условия представлены в инженерно-геологическом разделе пояснительной записки. Зона влажности для г. Улан-Батор – 3 (сухая)
Количество осадков выпадающих за год 757 мм.
Влажностный режим для жилых помещений – Y=55% для tв = 20ºС
Отопительный период – 196 суток.
Расчетная зимняя температура наружного воздуха равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 – tн = -39ºС
Средняя температура наиболее холодной пятидневки – (-39ºС)
Средняя температура наиболее холодных суток - (-30ºС)
Нормативное значение ветрового давления - 030кПа
Нормативное значение веса снегового покрова на 1м² поверхности земли -0.5 кПа
Нормативная глубина промерзания грунта – 13м
Господствующее направление ветра: в январе –южное; в июле – северное.
Степень огнестойкости – II
Степень долговечности – II
За условную отметку 0000 принят уровень чистого пола первого этажа.
Наружная стена самонесущая.
Цоколь здания выполняется из керамического кирпича на растворе М100.
Наружные откосы дверных и оконных проемов с четвертями выполнять из цементно-известкового раствора.
Все двери окрасить эмалью за 2 раза.
По периметру наружных стен выполнить асфальтовую отмостку шириной 15 м по щебеночной подготовке с уклоном 005% от здания.
Возведение кирпичных стен и перегородок монтаж оконных и дверных блоков отделочные работы выполнять в соответствии с требованиями СНиП III-21-73; СНиП III-4-80 «Правила пожарной безопасности».
Проектируемое здание расположено в востоке города Улан-Батора в жилом массиве на территории отведенной под строительство школы.
Рельеф участка спокойный с незначительным уклоном необходимым для выполнения ливнестоков. Генеральный план разработан с учетом действующих санитарных и противопожарных норм а также требований СНиП 2.07-01-89 «Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений» и СНиП 2.08.01-89 «Жилые здания».
На проектируемом участке строительства расположены:
– средняя школа со спортивным уклоном;
– спортивная площадка;
–фонтан участок декоративных растений;
Территория отведенная под застройку имеет удобные подъездные пути и остановки общественного транспорта а также предусмотрена проезды для пожарных машин.
Площадка строительства благоустроена и озеленена.
Здание школы расположено с учетом требований инсоляции и направлений господствующих ветров зимнего и летнего периодов года.
Свободная от застройки территория участка расчленена на зоны различного назначения: учебно- опытную спортивную рекреационную и хозяйственную. В учебно-опытной зоне размещен ботанический сад огород и зоологические площадки. Спортивная зона расположена на более 10м от школьного здания.
Площадь зеленых насаждений составляет 64% от общей площади участка.
2.1 Противопожарные требования
Согласно СНиП 2.01-02-85 для зданий II степени огнестойкости принимаем пределы огнестойкости:
- для несущих стен лестничных клеток – 085ч.
- лестничные площадки и марши – 1ч.
- перегородки – 025ч.
- плиты перекрытия и покрытия – 025ч.
Предусматриваются следующие противопожарные мероприятия:
- соблюдение степени огнестойкости здания с назначением соответствующих материалов стен перегородок перекрытий лестниц стен лестничных клеток и лифтовых шахт материала утеплителя;
- предусмотрено необходимое количество эвакуационных выходов непосредственно наружу через дверной проем имеются приямки для дымоудаления и эвакуации;
- устройство незадымляемой лестницы;
- помещения общественного назначения имеют на каждом этаже необходимое число рассредоточенных эвакуационных выхода;
- устройство проездов для пожарных машин;
- устройство грузопассажирского лифта (Q = 630 кг) работающих в режиме перевозки пожарных подразделений;
- двери лестничных клеток выполняются с уплотнением в притворах и приборами самозакрывани;
- пожаротушение осуществляется посредством пожарных гидрантов при закольцованном водопроводе.
2.2 Охрана окружающей среды
При организации строительной площадки следует бережно относиться к растительному слою к растущим кустарникам и деревьям т.к. они будут составлять весомую часть благоустройства территории комплекса.
2.3Технико-экономические показатели генерального плана
-плотность застройки:
-коэффициент озеленения:
- площадь участка приходящаяся на единицу измерения:
-коэффициент использования территории:
Город Улан-Батор расположен во втором климатическом районе в зоне умеренно-континентального климата. Направления ветра преобладающие в январе и июле показаны в таблице 1.1 и на рис. 1.2.
По значениям таб. 1.1 Строим розу ветров (рис. 1.1)
Рис. 1.1. Роза ветров.
Масштаб: в 1 см – 10% повторяемости направлений ветра.
3Объемно-планировочное решение.
Школа представляет собой трехэтажное здание по периметриальной композиционной схеме. Размер на плане 672 Х 756м. Высота этажа здания Нэт=33м. Здание разделены на несколько температурных блоков.
Группы помещений здания расположены вокруг открытого двора который предназначен для отдыха во время перемен и различных мероприятий. “Закольцованность” помещений удобна при кабинетной схеме обучения.
Согласно СНиП 2.08.01-89 «Жилые и общественные здания».
При разработке проекта предусмотрено размещение четырех лестничных клеток что обеспечивает удобные и короткие пути движения от входа в здание к помещениям во всех этажах а также удовлетворяет требованиям вынужденной эвакуации. Для эвакуации со второго этажа предусмотрены наружные металлические лестницы.
В здании предусмотрены четыре запасных и один главный входы и выходы.
4Архитектурно-конструктивное решение
4.1 Внутренняя функциональная схема здания
В здании четко выделяются две различные по назначению части: центральная и вспомогательная. В центральной части школы по всему периметру горизонтальных коммуникации на всех этажах располагаются учебные классы для индивидуальных занятий работы кружков музыкальный класс помещение для преподавателей столовая а также сюда входят и ряд других помещений административного технического назначения кабинет врача и конференц-зал.
Внутренний дворик центральной части здания представляет собой благоустроенную зону отдыха с зелеными насаждениями малыми формами архитектуры фонтанами скамеечками и т.д.
Вспомогательная часть- это двухэтажное самостоятельное строение спортивного назначения соединенное с центральной частью переходами. Левое крыло здания представляет собой большой спортивный зал со зрительными трибунами а в правом крыле на двух этажах работают различные спортивные секции: борцовский зал секции дзюдо бокса тенниса и др.. а также санитарно-бытовые помещения.
Обе части здания соединены в единую архитектурную композицию современного образовательного учреждения соответствующего всем требованиям строительно- технических нормативов.
4.2 Конструктивное решение
Здание подразделяется температурными швами на несколько блоков.
Конструктивная схема – здание с поперечными и продольными самонесущими стенами.
Фундаменты под колонны представлены монолитные фундаменты мелкого заложения. Состоящими из фундаментных подушек (ФЛ) по ГОСТ 13580-85. Отметка под подошвой фундамента -3000м.
Здание запроектировано с кирпичными (из полнотелого силикатного кирпича плотностью 190 кгм³ ГОСТ 379-95 на цементном растворе М50 с участками утепления из пенополистирольных плит толщиной 140 мм с γ=50 кгм³)несущими и самонесущими стенами. Толщина стен определяется по теплотехническому расчету:
по периметру здания – 580мм.
внутренних несущих стен – 240мм.
Междуэтажные перекрытия выполнены из монолитных железобетонных элементов – плит высотой 180мм которые опираются на монолитные балки высотой 500мм.
Перемычки- сборные жб по серии 1.038.1-1
Лестничные площадки – сборные жб по серии 1.252.1-4.
Окна – вакумные с тройным остеклением по ГОСТ 16289-80.
Двери – деревянные по ГСТ 6629-88 и алюминиевые (основной входной узел) по номенклатуре ВЗСАК 1996г.
Кровля по всему периметру устраивается по плитам перекрытия.
Покрытие полов различных помещений подобрано в зависимости от их назначения и окружающих условий (серии 2.224 – 1 вып 4).
Полы вестибюля и коридоров первого этажа приняты из шлифованных бетонных плиток. По периметру всего здания предусматривается асфальтовая отмостка по щебеночному основанию шириной 1500мм.
4.3 Решение фасада и внутренняя отделка помещений.
Архитектурная выразительность главного фасада обеспечивается сочетанием различных цветов декоративного штукатурного слоя наружных стен. Основным в композиции фасадов здания является плоскость стены решение которой находится в зависимости от материала и необходимой освещенности находящихся за них помещений. Принятая конструктивная схема и объемно-планировочный модуль(шаг пролет высота) создают основу линейных и пропорциональных отношений оконных проемов и общей фасадной плоскости. Главным акцентом композиции является вход который по контрасту со строгой плоскостью стены решен в свободной и объемной форме с тамбуром и пандусом.
Большое значение в композиции школа имеет решение его интерьеров. В помещениях предназначеных для сравнительно кратковременного пребывания (рекреации вестибюль столовая) выбрано яркое цветовое решение. В помещениях длительного пребывания предназначенных для занятий - спокойный и светлый колорит.
5Инженерное о обеспечение
5.1 Водопровод и канализация
Водопровод – водопровод объединенный: противопожарный и питьевой Напор на вводе 021 МПа.
Канализация – бытовая. Бытовая канализация от здания самотеком подключается к существующей сети диаметром 200 мм. Сеть от дома запроектирована из асбоцементных напорных труб ВТ-9 диаметром 200 мм. На сети предусмотрены колодцы из сборных железобетонных элементов.
Отопление – центральное водяное Параметры теплоносителей 70 – 150 ºС.
Системы отопления учебно-административного корпуса – однотрубные с нижней разводкой. Параметры теплоносителя в системах отопления 105 – 70 С.
В качестве отопительных приборов приняты алюминиевые радиаторы «Fondital».
Для отключения стояков системы отопления предусматривается установка вентилей в цокольном этаже. Удаление воздуха из систем отопления – через воздухосборники расположенные на верхнем этаже.
Магистральные трубопроводы систем отопления и главные стояки изолируются:
- при ø ≤ 25мм – шнуром из минеральной ваты в оплетке из стеклянной нити =30мм по ТУ 36–1695–79
- при ø > 25мм – матами минераловатными из стеклянного штапельного волокна марки МС–50 =40мм по ГОСТ 10499–78.
Покровный слой в обоих случаях – стеклопластик РСТ по ТУ 6–11–145–80.
Вентиляция помещений – естественная. Из сан.узлов и кухонь – через каналы устраиваемые в кирпичных стенах которые выводятся через шахты на кровле. Вентиляция встроенных помещений приточно-вытяжная c рекуперацией тепла.
5.3 Противопожарная вентиляция
Противодымная защита здания осуществляется с помощью вентиляционных устройств.
Для удаления дыма при пожаре предусматривается шахта дымоудаления с принудительной вытяжкой снабженной на каждом этаже со стороны коридора клапаном КДП-5А. Для предотвращения распространения дыма по этажам проектируется подача наружного воздуха при пожаре.
Источником теплоснабжения здания служат городские тепловые сети. Расчетные параметры теплоносителя 150-80 °С рабочее давление 160 кНсм2.
Давление в точке подключения:
- в подающем трубопроводе – 96 м.в.ст;
- в обратном – 91 м.в.ст.
Уровень статического давления –237 м.
Подключение здания к тепловым сетям осуществляется по независимой схеме.
5.5 Электроснабжение
Питающие и распределительные сети силового оборудования выполняются проводом АПВ в винипластовых трубах прокладываемых скрыто в полу.
Электросеть рассчитана по длительно-допустимой токовой нагрузке и проверена по потере напряжения.
Учет электроэнергии предусматривается общий на вводе счетчиками устанавливаемыми во ВРУ.
Телефонизация здания предусматривается от городской телефонной сети города Улан-Батор. Для выполнения наружных сетей телефонизации необходимо:
- выполнить выноску существующей телефонной канализации из зоны строительства с перекладкой существующих в ней телефонных кабелей в новую;
- запроектировать и построить 1-но отверстную телефонную канализацию от существующей к проектируемому зданию;
- по внеплощадочным сетям выполнить докладку к существующей телефонной канализации и произвести замену существующих колодцев;
У проектируемого здания предусматривается установить телефонный распределительный шкаф ШРП 1200х2.
Кабели марки ТПП различной емкости проложить по подвалу а затем в стояках и подать на телефонные коробки устанавливаемые в поэтажных электрослаботочных нишах. В помещениях общественного назначения разводку выполнять в коробах «LEGRAND».
5.7 Противопожарная сигнализация
Пожарная сигнализация выполняется с использованием датчиков пожарной сигнализации типа ИП-105 устанавливаемых на потолке на расстоянии не более 2 м от стены и 4 м между датчиками. Сигнализация о пожаре выводится на две станции пожарной сигнализации типа «Vista-501» устанавливаемые в помещении диспетчерской.
6 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
Теплотехнический расчет стеновой панели производится с целью надежной защиты помещений от холода. Конструкция стен и покрытий выбирается на основе определения необходимого сопротивления теплоотдаче ограждений (с учетом предельного охлаждения при низкой наружной температуре в условиях безветрия).
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций следует принимать не менее нормируемых значений Rreq м2·°СВт определяемых по таблице 4 [3] в зависимости от градусо-суток района строительства Dd °С·сут.
Градусо-сутки отопительного периода Dd °С·сут определяют по формуле:
tht zht — средняя температура наружного воздуха °С и продолжительность сут отопительного периода принимаемые для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 °С.
Dd = (20 - (-8.3))×231 = 6537°С·сут.
Значения Rreq для величин Dd отличающихся от табличных следует определять по формуле:
Rreq = aDd + b (1.2)
где Dd — градусо-сутки отопительного периода °С·сут для конкретного пункта;
a b — коэффициенты значения которых следует принимать по данным таблицы 4 [3] для соответствующих групп зданий a=0.00035 b=1.4.
Rreq =0.00035×6537+1.4=3.69 м2·°СВт.
Термическое сопротивление Rс м2·оСВт слоя многослойной ограждающей конструкции определяется по формуле:
где - толщина слоя м;
- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя (м·оС)Вт принимаемый по теплотехническим характеристикам материалов.
- навесные керамогранитные панели A
- утеплитель ROCKWOOL «ВЕНТИ БАТТС Д» –= 0.035;
- кирпич глиняный обыкновенный – = 0.7 (м·оС)Вт d = 250 мм;
- цементно-песчаный раствор – λцп = 0.76 (м·оС)Вт d = 20 мм.
Сопротивление теплопередаче Rо (м·оС)Вт ограждающей конструкции определяется по формуле:
где - коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающей конструкции Втм2·оС принимаемый по табл. 7 [3] =8.7 (м·оС)Вт;
Rк – термическое сопротивление ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями м2·оСВт определяемое по формуле:
Rк=R1+R2+ Rв.п. (1.5)
где R1 R2 R3 – термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции;
Rв.п. – термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки;
- коэффициент теплопередачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей
конструкции Втм2·оС принимаемый по табл. 6* [3] =23 (м·оС)Вт.
R1 = 0.250.7 = 0.357 (м·оС)Вт.
R2=0.020.76=0.026 (м·оС)Вт.
Rв.п.=0.18 (м·оС)Вт.
Требуемую толщину утеплителя определим из соотношения 1.6:
Xут = λут·( Rreq -1αв-Rк-1αн) (1.6)
Xут =0.035(3.69-18.7-0.357-0.026-0.18-123) 0.104 м.
Принимаем толщину утеплителя 110 мм.
Rо=+ 0.357 + 0.026 + 0.18+0.110.035+= 3.86 (м·оС)Вт.
7 Технико-экономические показатели
Технико-экономические показатели жилого дома:
Общая площадь – 34га.
Площадь застройки – 097 га.
Количество этажей - 3.
Строительный объём – 1192968 м3.

icon 4. Вариантное проектирование.doc

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
1ВАРИАНТНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Здание трехэтажное отапливаемое имеет размеры в осях в плане 672х756. Здание состоит из шести температурных блок. Рассмотрим два варианта перекрытие в осях Л-Ф13-17 с размерами на плане 24х24 и два варианта покрытие в осях В-Ф13-17 с размерами на плане 24х546. Схема расположения элементов первого варианта представлена на листе 1 марки В (см. перечень листов чертежей дипломного проекта).
В качестве несущей системы здания используется монолитный железобетонный каркас.
Перекрытия – монолитные плиты опертые по контуру толщиной 120мм. Сетка колонн 6х6м.
Колонны монолитные железобетонные сечением 400х400 мм. Привязка колонн – осевая.
Собственный вес конструкций каркаса(ригели и плиты перекрытий) учитываются при задании жесткостей расчётной схемы в программном комплексе специального расчёта не требует. Коэффициент надёжности gf=11 коэффициент ответственности здания по назначению gn=1 : плотность материала жб плит перекрытий и колонн ρ=2500кгм3.
Расчёт нагрузок на фрагмент плиты перекрытия сведём в табличную форму.
Нагрузка от веса 1 м2 перекрытия приведены в таблице 2.1.1
Нормативная нагрузка кПа
Коэффициент надёжности γf
Расчётная нагрузка кПа
Выравнивающий слой раствора =20мм γ = 20кНм3
Звуко-теплоизоляция
= l50l=120 мм γ =25 кНм3
Все расчётные нагрузки были сгруппированы в три загружения:
Загружение 1 – постоянная нагрузка (собственный вес конструкций и элементов плиты перекрытия);
Загружение 2 – временная длительная (часть полезной на перекрытиеv
Загружение 3 – временная кратковременная (часть полезной на перекрытиеvl=312 кНм2).
Расчетные сочетания усилий были сгенерированы в «Таблицы РСУ» в ПК SCAD.
Определение усилий методом предельного равновесия
Расчетные пролеты плиты l01 и l02:
Предварительно назначаем размеры балок
принимаем h= 60012=50см ширина b=0.4h=0.4x50=20см.
Расчетные пролеты плит в свету для средних пролет:
l01=600-20=580см и l02=60-20=580см.
Для крайных пролетов l01= l02 = 600-10-20+05*12=576см.
Отношение МIМ1= М’IМ1 =1.3
По конструктивным условиям 50% арматуры обрываем в пролете на расстояние 14 l1 =150см от контурных балок. Тогда вычисляем значение момента М1 для средних плит по формуле :
79*5.8212(3*5.8-5.8)= =5.8(2+1.3
М’I=М1I= МI= М’II=1.3*883=1148кНм.
; МI= МII=1.3*883=1148кНм.
Расчет арматуры плит
Подбор сечения арматуры на 1м ширины плиты при h=120мм
h01=120-15=105мм; h02=120-22=98мм:
в крайней плите –в пролете
По таблице принимаем =098
Можно принять 58 А400С с шагом 200 и с площадью Аs=251мм2.
Балки неразрезные 4-х пролетные т.к. пролеты l01= l02 нагрузки на балки передается с плит по закону треугольника.
Расчетные пролеты : крайные-
l01= l1-05hc-c+0.5B=6-0.5*0.5-0.16+0.5*0.36=5.77м
где hc- сторона сечения колонны
С-растояние разбивочной оси стены от ее внутренней грани
В-глубина заделки балки в стену.
Средний(в свету между колоннами)-
Отношение пролетов балку рассчитываем как равнопролетную с расчетным пролетом l=58м.
Определение нагрузок и усилий.
Расчетная равномерно распределенная нагрузка от собственного веса балки и части перекрытия непосредственно расположенного над балкой шириной b
q1=(h-hp)bρf+gb=(0.5-0.12)*0.2*25000*1.1+5993*0.2=32886Нм
то же временная нагрузка расположенная непосредственно над балкой:
p1=pb=4800*0.2=960Нм
суммарная равномерно распределенная нагрузка над балкой:
qb=( q1+ p1)=32886+960=42486 Нм.
Постоянная расчетная(распределенная по закону треугольника и трапеции) нагрузка действующая на балку от собственого веса перекрытия с двух прилегающих к балке плит:
q2=ql1=5993*58=347594 Нм.
Расчетная временная нагрузка действующая на балку по закону треугольника и трапеции
р2=pl=4800*58=27840 Нм в том числе длительная
p2ld=1680*5.8=9744 Нм.
Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка передаваемая на балку:
qe= ke *q2=58* q2=58*347594=2172462 Нм
рe= ke *р2=58*27840=17400 Нм;
суммарная постоянная равномерно распределенная нагрузка:
q=q1+qe=32886+2172462=2501322 Нм;
суммарная временно равномерно распределенная нагрузка:
p=p1+pe=960+17400=18360 Нм.
Рис.2.1.1. Интенсивность нагрузки на продольную балку
Изгибающие моменты в свободно опертых однопролетных балках:
Изгибающие моменты на первом пролете и на первой промежуточной опоре:
Изгибающие моменты в среднем пролете:
Минимальное значение момента в среднем пролете с учетом защемления на опорах:
Сечение балки является тавровым с полкой в сжатой зоне. Отношение h’fh=1250=024.
Расчетная ширина полки b’f=12h’f+b=12*12+20=164см.
Для крайнего пролета:
Принято в двух каркасах 418 А400 As=1018мм2
Для первой промежуточной опоры:
Принято в двух каркасах 422 А400 As=1520мм2
Для среднего пролета:
Принято 222 А400 As=760мм2.
В качестве несущей системы здания используется монолитный железобетонный каркас. Рассмотрим перекрытие в осях Л-Ф13-17 с размерами на плане 24х24м. Высота этажа в этих осях 42м.
Перекрытия – монолитные плоские безбалочные толщиной 180мм. Сетка колонн 6х6м.
Толщина сплошной плиты hf=(135-132)l=180мм
При расчете плит временные нагрузки допускается снижать в зависимости от грузовой площади на коэффициент φ1 или φ2 при А>А1=9м2.
Полная нагрузка с учетом φ1 будет:
Временная расчетная нагрузка с учетом φ1:
V1=4.8*0.7=3.36 кНм2
длительно действующая временная нагрузка:
Vl=1.68*0.7=1.176 кНм2
qnl =g+V0* φ1=533+14*07=631 кНм2
qn =g+V* φ1=533+4*07=813 кНм2.
Расчет по предельным состоянием первой группы
)расчет на продавливание
Fb ult = Rbt Ab(2.4)
где Rbt – расчётное сопротивление бетона осевому растяжению для предельных состояний первой группы;
Ab – площадь расчетного поперечного сечения расположенного на расстоянии 05h0 от границы площади приложения сосредоточенной силы F с рабочей высотой сечения h0
Fbult=4Rbth0(a+h0)=4*1.15*103*0.9*0.155(0.4+0.155)=356.14кН
Продавливающая сила Fq*A=(5.99+4.8*0.7)*36=336.6кН
F=336.6 Fbult=356.14 кН – условие выполняется с малым запасом прочности.
Зона продавливания не требует армирования. Нагрузка воспринимается бетоном.
)Расчет на действие изгибающих моментов
Определяем требуемое колличество растянутой арматуры.
Принимаем 10 А400 с шагом 100мм (Аs =78.5cм2)
1.3 Экономическое сравнение вариантов перекрытий
Для экономического сравнения представлены два варианта плиты перекрытия. Количества элементов масса расход стали и бетона на типовой этаж представлены в табл. 2.1.2 (вариант 1) табл. 2.1.3 (вариант 2).
Спецификация элементов для варианта 1.
Наименование и марка элемента
Объём бетона на один элемент м3.
Расход стали на один элемент кг.
Объём бетона всего м3.
Расход стали всего кг.
Колонна монолитная Км1
Балка монолитная Бм1
Балка монолитная Бм2
Спецификация элементов для варианта 2.
1.3.1 Сопоставление показателей и выбор варианта
Используя исходные данные таблиц 2.1 2.2 были составлены локальные сметы по трем вариантам в программе «ГРАНД Смета».
Технико-экономические показатели вариантов представлены в таблице2.1.4.
Технико-экономические показатели.
По совокупности технико-экономических показателей для основного проектирования принимаем монолитное перекрытие плиты опертые по контуру (вариант 1).
Рассмотрим в качестве покрытия панель-оболочку КЖС размером 3x18 м в осях В-К14-17 с размерами на плане 18х30м на отметке над колонной 893м.
Нагрузка от веса 1 м2 покрытия
Коэффи-циент надёжности γf
Приближенный расчёт панели-оболочки КЖС размером 3x18 м
Панель-оболочка представляет собой короткий цилиндрический пологий предварительно напряжённый свод-оболочку с двумя рёбрами-диафрагмами сегментного очертания.
Исходные данные для проектирования
Бетон панели тяжёлый класса В30 (Rb = 17 МПа; Rbt = 115 МПа; Rbser= 22 МПа; Rbtser=175 МПа; Eb = 29000 МПа; передаточная прочность бетона Rbp = 08 · 30 = 24 МПа; коэффициент условий работы бетона γb1 = 09). Изделие подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении.
Напрягаемая арматура диафрагм – стержневая А-800 (Rs = 695 МПа; Rsser = 800 МПа; Es=2 · 105 МПа. Армирование оболочки панели – сварными сетками из проволоки ø6 В500 (Rs=435 МПа); сварные каркасы диафрагм – с поперечной арматурой класса А240 (при ø10 мм – Rsw = 170 МПа при ø10 – Rs = Rsc = 210 МПа Rsw = 170 МПа Еs = 2 · 105 МПа). Натяжение арматуры механическим способом на упоры форм.
Подсчет нагрузок и усилий
Номинальные размеры КЖС в плане В а по оси опоры - hsup001· L = 001 · 18000 = 180 мм; принимаем hsup = 250 мм для увязки размеров анкеров из уголка 250x160x20. Длина нижнего горизонтального участка x3-615 · hsup = 380 мм.
Расчётный пролёт панели l0 = L – 2 · 150 = 18000 – 2 · 150 = 17700 мм.
Хорда сегмента l = l0 – 2 · 50 = 17700 – 100 = 17600 мм.
Очертание верхней поверхности оболочки панели принято по параболе с уравнением у=4·f·x·(l – x) ·l2.
Подъём оболочки в середине пролёта f = h - hsup = 900 – 250 = 650 мм.
Толщина стенок b1 диафрагм в крайнем кессоне на расстоянии менее 1 м от оси опоры равна 100 мм на остальной части крайнего кессона b1 = 50 мм в остальных кессонах b1 = 40 мм. Усреднённые размеры сечения вертикальных рёбер жёсткости 80x80 мм. Остальные геометрические размеры панели приведены на рис.5.
Рис.2.1.2. Поперечное сечение плиты КЖС
Усилия от расчётных нагрузок:
- от постоянной и длительно действующей нагрузок
- момент от собственного веса
Подбор продольной арматуры
Требуемая площадь напрягаемой продольной арматуры в нижнем поясе диафрагмы
Для обеспечения требуемой трещиностойкости панели увеличиваем площадь сечения арматуры на 20% т.е. ASP = 12 · 76578 = 91893 мм2.
По сортаменту принимаем 4ø18 А-800 (АSP = 1018 мм2).
Рис.2.1.3. Геометрия приопорного участка КЖС: а – стержни торцевой арматуры; б – анкер рабочей продольной арматуры; 1 6 – номера характерных точек продольного сечения
Подбор сечения арматуры оболочки
где los=2950 - 2·(150 + 220)=221 м –пролет оболочки в свету между вутами -нагрузка на оболочку шириной (без собственного веса ребр)
Подберем площадь сечения арматуры на 1 м ширины оболочки (сетка ø4 Вр-500 (RS=415 МПа)):
h0=hf’ 2 = 40 2 =20 мм.
По таблице принимаем =0815
Можно принять ø4 Вр-500 (AS=126 мм2) с шагом 100 мм. В плитах толщиной до 150 мм шаг стержней должен быть не более 200 мм поэтому принимаем на 1 м ширины оболочки 10ø4 Вр-500 (AS=126 мм2); процент армирования . Эта арматура устанавливается в оболочке поперёк пролёта панели.
В пролётном направлении достаточно принять конструктивную арматуру по минимальному проценту армирования:
AS = 020* AS = 02·126= 25.2 мм2.
Принимаем 3ø4 Вр-500 (AS=37.7 мм2).
Рассмотрим в качестве покрытия короткую цилиндрическую оболочку размером 6x18 м в осях В-К14-17 с размерами на плане 18х30м на отметке над колонной 893м.
Сбор нагрузок на оболочку
Короткая Ц.О и бортовый элемент
*- с учетом массы арочной диафрагмы которая составляет 06кПа.
Конструирование оболочки
Размеры сечений элементов монолитных цилиндрических оболочек рекомендуется назначать с учетом указаний пп.6.1.1-6.1.7 настоящего СП. При длине класс бетона В30 (Rb = 17 МПа; Rbt = 115 МПа; Rbser= 22 МПа; Rbtser=175 МПа; Eb = 29000 МПа.
Бортовый элемент назначают высотой d1=110-115l1 и шириной b=02-04 d1 . Принимаем d1=05м и b=015мм. Цилиндрическую плиту армируем конструктивно сеткой из стержней d=5-6мм с шагом 100-200мм.
Приближенный расчет короткой цилиндрической оболочки размером 6х18м
Расчет оболочки в продольном направлении
Для наиболее часто применяемых коротких оболочек с пролетами18 м плечо внутренней пары продольных усилий (рис.1) составляет 05-061 (). Поэтому растягивающее усилиев одном бортовом элементе отдельно стоящей оболочки допускается определять по формуле
гдеd1- высота бортового элемента;
q- приведенная расчетная нагрузка на 1 мгоризонтальной проекции с учетом массы бортовых элементов но без учета массы диафрагм.
Рис. 2.1.5 - К расчету бортового элемента короткой цилиндрической оболочки
В средних пролетах короткой многопролетной монолитной одноволновой оболочки растягивающее усилиеNбв пролете бортового элемента уменьшается вдвое: Nб.ср=84832=4242кН.
Площадь арматуры бортового элемента стержневая класса А-400 (Rs = 350 МПа; Rsser = 400 МПа; Es=2 · 105 МПа) составит:
As= NбRs=84830350=2424мм2
Бортовый элемент армируем одним плоским арматурным каркасом с рабочей растянутой арматуры из стержня 18мм (As=2545мм2).
Плиту армируем из конструкктивных соображении в виде сетки из стержней 5мм Вр500 с шагом 200мм в обоих направлениях (As=982мм2).
1.6 Экономическое сравнение вариантов покрытий
Для экономического сравнения представлены два варианта покрытий.
По приближенным ручным расчетам и на основании серий типовых строительных конструкций берется расход стали на один элемент.
Спецификация элементов для варианта 34 в таблице 2.1.7
Сопоставление показателей и выбор варианта
Используя исходные данные таблиц 2.1 2.2 были составлены локальные сметы по трем вариантам в программе «ГРАНД Смета». Сметы приведены в приложении А.
Технико-экономические показатели вариантов представлены
Таким образом для детальной разработки покрытий в дипломном проекте следует принять третий вариант.

icon 5. Основное проектирование.doc

2 ОСНОВНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ РАЗДЕЛА
2.1 Конструктивное решение
Здание трехэтажное отапливаемое имеет размеры в осях в плане 672х756м. Здание состоит из шести температурных блок. Рассмотрим блок в осях Л-Ф13-17 с размерами на плане 24х24м. Высота этажей 42м. В качестве несущей системы здания используется монолитный железобетонный каркас перекрытия и колонн. Ограждающим конструкциям является плиты перекрытия типа КЖС с размерами 3х18м из бетона класса В35.
Плиты перекрытия укладываются на продольные железобетонные балки прямоугольного сечения высотой 500мм. Кроме ограждения плиты выполняют функции горизонтальных связей.
Перекрытие – монолитные опертые по контуру толщиной 180 мм из бетона класса В20 естественного твердения.
Монолитные колонны сечением 400х400 мм приняты из бетона класса В30. Схема расположения элементов каркаса представлена на листе 7 марки КЖ (см. перечень листов чертежей дипломного проекта).
Лестничной клетки – монолитные толщиной 200 мм из бетона класса В30 естественного твердения.
Спроектированы фундаменты мелкого заложения столбчатыми под каждую колонну в монолитном исполнении и воспринимают нагрузки от колонны и передают их на грунты основания. Отметка под подошвой фундамента -3000м.
Здание запроектировано с кирпичными (из полнотелого силикатного кирпича плотностью 190 кгм³ ГОСТ 379-95 на цементном растворе М50 с участками утепления из пенополистирольных плит толщиной 140 мм с γ=50 кгм³) самонесущими стенами.
2.2 Моделирование здания в расчетно-вычислительном комплексе “SCAD 11.3”
2.2.1 Описание модели
По материалам представленным в разделе архитектурного проектирования и инженерно–геологическим условиям площадки строительства было выполнено моделирование здания для определения усилий и деформаций возникающих в несущих элементах. Здание из линейных плоскостных горизонтальных и вертикальных элементов в монолитном исполнении смоделировано в системе “SCAD 11.3”.
Здание запроектировано в монолитном варианте. Схеме здания приведена на рисунке 2.1 презентационная графика приведена на рисунке 2.2.
Расчетная схема здания
Рис.2.2.1 Общий вид расчетной схемы
Рис.2.2.2 Общий вид расчетной схемы в осях Л-Ф13-17
Таблица 2.2.1 Содержание загружений в расчетной модели.
собственная масса конструкций
нагрузка от перегородок
- полезная временная длительная вертикальная нагрузка на перекрытие-1
- полезная временная длительная вертикальная нагрузка на перекрытие-2
- полезная временная длительная вертикальная нагрузка на перекрытие-3
- полезная временная длительная вертикальная нагрузка на перекрытие-4
- полезная кратковременная вертикальная нагрузка на перекрытие-1
- полезная кратковременная вертикальная нагрузка на перекрытие-2
- полезная кратковременная вертикальная нагрузка на перекрытие-3
- полезная кратковременная вертикальная нагрузка на перекрытие-4
- нагрузка от пола на перекрытиях
Комбинации загружений
(L1)*1+(L2)*1+(L11)*1+(L16)*1
(L3)*0.95+(L5)*0.95+(C1)*1
(L3)*0.95+(L4)*0.95+(C1)*1
(L1)*0.909+(L2)*0.769+(L3)*0.8333+(L4)*0.833+(L5)*0.833+(L6)*0.833+(L11)*0.909+(L12)*0.714
(L3)*0.95+(L5)*0.95+(L12)*0.95+(L14)*0.9+(C1)*1
(L3)*1+(L4)*1+(L7)*0.9+(L9)*0.9+(L13)*0.9+(L14)*0.9+(C1)*1
Ветровые нагрузки собраны с помощью программы «Вест». Результаты расчетов для наветренной стороны здания приведены в таблице 2.1 для подветренной стороны здания приведены в таблице 2.2.
Таблица 2.2.2 Ветровые нагрузки на наветренную сторону здания.
Нормативное значение (Тм2)
Расчетное значение (Тм2)
Таблица 2.2.3 Ветровые нагрузки на подветренную сторону здания.
Нагрузка от собственного веса железобетонных конструкций каркаса определена программно с уf=1.1.
Краткая характеристика методики расчета.
В основу расчета положен метод конечных элементов с использованием в качестве основных неизвестных перемещений и поворотов узлов расчетной схемы. В связи с этим идеализация конструкции выполнена в форме приспособленной к использованию этого метода а именно: система представлена в виде набора тел стандартного типа (стержней пластин оболочек и т.д.) называемых конечными элементами и присоединенных к узлам.
Тип конечного элемента определяется его геометрической формой правилами определяющими зависимость между перемещениями узлов конечного элемента и узлов системы физическим законом определяющим зависимость между внутренними усилиями и внутренними перемещениями и набором параметров (жесткостей) входящих в описание этого закона и др.
Узел в расчетной схеме метода перемещений представляется в виде абсолютно жесткого тела исчезающе малых размеров. Положение узла в пространстве при деформациях системы определяется координатами центра и углами поворота трех осей жестко связанных с узлом. Узел представлен как объект обладающий шестью степенями свободы - тремя линейными смещениями и тремя углами поворота.
Все узлы и элементы расчетной схемы нумеруются. Номера присвоенные им следует трактовать только как имена которые позволяют делать необходимые ссылки.
Основная система метода перемещений выбирается путем наложения в каждом узле всех связей запрещающих любые узловые перемещения. Условия равенства нулю усилий в этих связях представляют собой разрешающие уравнения равновесия а смещения указанных связей - основные неизвестные метода перемещений.
В общем случае в пространственных конструкциях в узле могут присутствовать все шесть перемещений:
- линейное перемещение вдоль оси X;
- линейное перемещение вдоль оси Y;
- линейное перемещение вдоль оси Z;
- угол поворота с вектором вдоль оси X (поворот вокруг оси X);
- угол поворота с вектором вдоль оси Y (поворот вокруг оси Y);
- угол поворота с вектором вдоль оси Z (поворот вокруг оси Z).
Нумерация перемещений в узле (степеней свободы) представленная выше используется далее всюду без специальных оговорок а также используются соответственно обозначения X Y Z UX UY и UZ для обозначения величин соответствующих линейных перемещений и углов поворота.
В соответствии с идеологией метода конечных элементов истинная форма поля перемещений внутри элемента (за исключением элементов стержневого типа) приближенно представлена различными упрощенными зависимостями. При этом погрешность в определении напряжений и деформаций имеет порядок (hL)k где h — максимальный шаг сетки; L — характерный размер области. Скорость уменьшения ошибки приближенного результата (скорость сходимости) определяется показателем степени k который имеет разное значение для перемещений и различных компонент внутренних усилий (напряжений).
Для задания данных о расчетной схеме могут быть использованы различные системы координат которые в дальнейшем преобразуются в декартовы. В дальнейшем для описания расчетной схемы используются следующие декартовы
Глобальная правосторонняя система координат XYZ связанная с расчетной схемой.
Локальные правосторонние системы координат связанные с каждым конечным элементом.
Расчетная схема определена как система с признаком 5. Это означает что рассматривается система общего вида деформации которой и ее основные неизвестные представлены линейными перемещениями узловых точек вдоль осей X Y Z и поворотами вокруг этих осей.
Количественные характеристики расчетной схемы
Расчетная схема характеризуется следующими параметрами:
Количество узлов — 3361
Количество конечных элементов — 8309
Общее количество неизвестных перемещений и поворотов — 413379
Количество загружений — 20
Количество комбинаций загружений — 5
Выбранный режим статического расчета
Статический расчет системы выполнен в линейной постановке.
Набор исходных данных.
Детальное описание расчетной схемы содержится в документе "Исходные данные" где в табличной форме представлены сведения о расчетной схеме содержащие координаты всех узлов характеристики всех конечных элементов условия примыкания конечных элементов к узлам и др.
Возможные перемещения узлов конечно-элементной расчетной схемы ограничены внешними связями запрещающими некоторые из этих перемещений. Наличие таких связей помечено в таблице "Координаты и связи" описания исходных данных символом #.
Условия примыкания элементов к узлам .
Точки примыкания конечного элемента к узлам (концевые сечения элементов) имеют одинаковые перемещения с указанными узлами.
Характеристики использованных типов конечных элементов .
В расчетную схему включены конечные элементы следующих типов.
Стержневые конечные элементы для которых предусмотрена работа по обычным правилам сопротивления материалов. Описание их напряженного состояния связано с местной системой координат у которой ось X1 ориентирована вдоль стержня а оси Y1 и Z1 — вдоль главных осей инерции поперечного сечения.
Некоторые стержни присоединены к узлам через абсолютно жесткие вставки с помощью которых учитываются эксцентриситеты узловых примыканий. Тогда ось X1 ориентирована вдоль упругой части стержня а оси Y1 и Z1 — вдоль главных осей инерции поперечного сечения упругой части стержня.
К стержневым конечным элементам рассматриваемой расчетной схемы относятся следующие типы элементов:
Элемент типа 5 который работает по пространственной схеме и воспринимает продольную силу N изгибающие моменты Мy и Mz поперечные силы Qz и Qy а также крутящий момент Mk.
Конечные элементы оболочек геометрическая форма которых на малом участке элемента является плоской (она образуют многогранник вписанный в действительную криволинейную форму срединной поверхности оболочки). Для этих элементов в соответствии с идеологией метода конечных элементов истинная форма перемещений внутри элемента приближенно представлена упрощенными зависимостями. Описание их напряженного состояния связано с местной системой координат у которой оси X1 и Y1 расположены в плоскости элемента и ось Х1 направлена от первого узла ко второму а ось Z1 ортогональна поверхности элемента.
Треугольный элемент типа 42 не является совместным и моделирует поле нормальных перемещений внутри элемента полиномом 4 степени а поле тангенциальных перемещений полиномом первой степени. Располагается в пространстве произвольным образом.
Четырехугольный элемент типа 44 который имеет четыре узловые точки не является совместным и моделирует поле нормальных перемещений внутри элемента полиномом 3 степени а поле тангенциальных перемещений неполным полиномом 2 степени. Располагается в пространстве произвольным образом.
Правило знаков для перемещений.
Правило знаков для перемещений принято таким что линейные перемещения положительны если они направлены в сторону возрастания соответствующей координаты а углы поворота положительны если они соответствуют правилу правого винта (при взгляде от конца соответствующей оси к ее началу движение происходит против часовой стрелки).
Вычисленные значения усилий и напряжений в элементах от загружений представлены в таблице результатов расчета «Усилиянапряжения элементов».
Вычисленные значения усилий и напряжений в элементах от комбинаций загружений представлены в таблице результатов расчета «Усилиянапряжения элементов от комбинаций загружений».
Для стержневых элементов усилия по умолчанию выводятся в концевых сечениях упругой части (начальном и конечном) и в центре упругой части а при наличии запроса пользователя и в промежуточных сечениях по длине упругой части стержня. Для пластинчатых обьемных осесимметричных и оболочечных элементов напряжения выводятся в центре тяжести элемента и при наличии эапроса пользователя в узлах элемента.
Правило знаков для усилий (напряжений)
Правила знаков для усилий (напряжений) приняты следующими:
Для стержневых элементов возможно наличие следующих усилий:
N - продольная сила;
M - крутящий момент;
MY - изгибающий момент с вектором вдоль оси
QZ - перерезывающая сила в направлении оси Z1 соответствующая моменту
MZ - изгибающий момент относительно оси
QY - перерезывающая сила в направлении оси Y1 соответствующая моменту
RZ - отпор упругого основания.
Положительные направления усилий в стержнях приняты следующими:
для перерезывающих сил QZ и QY - по направлениям соответствующих осей Z1 и
для моментов MX MY MZ - против часовой стрелки если смотреть с конца соответствующей оси X1 Y1
положительная продольная сила N всегда растягивает стержень.
На рисунке показаны положительные направления внутренних усилий и моментов в сечении горизонтальных и наклонных (а) а также вертикальных (б) стержней.
Знаком “+” (плюс) помечены растянутые а знаком ”-” (минус) - сжатые волокна поперечного сечения от воздействия положительных моментов My и Mz.
В конечных элементах оболочки вычисляются следующие усилия:
нормальные напряжения NX
сдвигающее напряжений
перерезывающие силы QX и
реактивный отпор упругого основания RZ.
На рисунке показаны положительные значения напряжений перерезывающих сил и векторов моментов действующие по граням элементарного прямоугольника вырезанного в окрестности центра тяжести КЭ оболочки.
Выравнивание осей для вывода напряжений.
В расчетной схеме присутствуют пластинчатые или объемные и осесимметричные элементы для которых напряжения выводятся вдоль осей отличных от осей местной системы координат элементов.
Суммарные значения приложенных нагрузок по нагружениям.
В протоколе решения задачи для каждого из нагружений указываются значения суммарной узловой нагрузки действующей на систему.
Расчетные сочетания усилий.
Значения расчетных сочетаний усилий представлены в таблице результатов расчета «Расчетные сочетания усилий».
Основой выбора невыгодных расчетных сочетаний усилий служит принцип суперпозиции. Из всех возможных сочетаний отбираются те РСУ которые соответствуют максимальному значению некоторой величины избранной в качестве критерия и зависящей от всех компонентов напряженного состояния:
а) для стержней — экстремальные значения нормальных и касательных
напряжений в контрольных точках сечения которые показаны на рисунке
б) для элементов находящихся в плоском напряженном состоянии — по огибающим экстремальным кривым нормальных и касательных напряжений по формулам:
Обозначения приведены на рисунке. Нормальные напряжения вычисляются в диапазоне изменения углов от 90° до -90° а касательные от 90° до 0°. Шаг изменения углов 15°.
в) для плит применяется аналогичный подход — расчетные формулы приобретают вид:
Кроме того определяются экстремальные значения перерезывающих сил.
г) для оболочек также применяется аналогичный подход но вычисляются напряжения на верхней и нижней поверхностях оболочки с учетом мембранных напряжений и изгибающих усилий.
д) для объемных элементов критерием для определения опасных сочетаний напряжений приняты экстремальные значения среднего напряжения (гидростатического давления) и главных напряжений девиатора.
2.2.2 Результаты расчета
Перемещения узлов здания от действия ветровых нагрузок. Перемещение узлов здания от действия ветровых нагрузок определяем с учетом пульсации для этого используем коэффициент динамичности. Для определения коэффициента динамичности создаются две расчетные схемы:
- расчетная схема здания с определенными коэффициентами упругого основания и загружениями указанными в таблице 2.10 (результаты расчета в таблице 2.13);
- расчетная схема здания с наложением связей по Z в узлах фундаментной плиты и загружениями указанными в таблице 2.10 ветровая нагрузка в этой схеме назначена с учетом пульсации (результаты расчета в таблице 2.14).
Таблица 2.2.4 Максимальные и минимальные перемещения узлов здания от действия статической ветровой нагрузки.
Минимакс перемещений
Максимальные значения
Минимальные значения
На рисунке 2.6 представлены поля перемещения узлов плиты перекрытия расположенной на отметке + 2.900 по вертикали от загружения 1.
Рис. 2.2.3 Поля перемещений узлов перекрытия на отм. +4200 от загружения 1
2.3 Расчёт и конструирование плиты перекрытия опертые по контуру
Расчитать монолитное перекрытие с плитами опертыми по контуру в плане 24х24м в осях Л-У13-17 с сеткой внутренних колонн 6х6м.
Рис. 2.2.4 Схема расположения элементов перекрытия
Плита изготавливается из тяжелого бетона класса В20: коэффициент условий работы бетона (Rb = 115 МПа; Rbt = 09 МПа; Rbser= 15 МПа; Rbtser=135 МПа); Rb = 115*09=1035 МПа; Rbt = 09*09=081 МПа; Rbser= 15*09=135 МПа; Rbtser=135*09=1215 МПа; Eb = 275*103 МПа. Армирование плиты – отдельными стержнями А400С (Rs=350 МПа).
2.3.1 Расчетные пролеты и нагрузки
Собственный вес конструкций каркаса(ригели и плиты перекрытий) учитываются при задании жесткостей расчётной схемы в программном комплексе специального расчёта не требует. Коэффициент надёжности gf=11 коэффициент ответственности здания по назначению gn=1 : плотность материала жб плит перекрытий и колонн ρ=2500кгм3.
Расчёт нагрузок на фрагмент плиты перекрытия сведём в табличную форму.
Нагрузка от веса 1 м2 перекрытия
Нормативная нагрузка кПа
Коэффициент надёжности γf
Расчётная нагрузка кПа
Выравнивающий слой раствора =20мм γ = 20 кНм3
Звуко-теплоизоляция
= l30l=180 мм γ =25 кНм3
2.3.2 Определение усилий на основе упругого расчета
Предварительно назначаем размеры балок с пролетами 6м: h=(112-120)l
принимаем h= 60012=50см ширина b=04h=04x50=20см
Размеры сечния балок в осях Н-У и 15-17 в пролетах 12м:
h=120015=80см ширина b=04h=04x80=30см
По конструктивным условиям 50% арматуры обрываем в пролете на расстояние 14 l1 =150см от контурных балок.
Рис. 2.2.5 Изополя напряжений перекрытий
2.3.3 Расчет арматуры плит
Подбор сечения арматуры на 1м ширины плиты при h=180мм
h01=180-15=165мм; h02=180-22=158мм:
Рис. 2.2.6 Значение изгибающих моментов в направлении оси х (т*мм)
Определение площади нижней арматуры параллельно оси х:
По таблице принимаем =098
Принимаем для сетки С1 58 А400С с шагом 200 и с площадью Аs=251мм2.
= Аs(bh0)=251(1000*165)=00015> min=00005 конструктивные требования соблюдены.
Рис 2.2.7 Значение изгибающих моментов в направлении оси у в крайнем пролете
Определение площади нижней арматуры параллельно оси у:
Принимаем для сетки С1 58 А400С с площадью Аs=251мм2.
Проверяем прочность при подобранной арматуре:
Прочность достаточна арматура подобрана правильно.
Подбор арматуры на опоре:
Рис 2.2.8 Значение изгибающих моментов в направлении оси х в крайнем пролете
Определение площади верхней арматуры параллельно оси х(буквенная ось) для надколонной участки:
В соотвеетствии с полученными результатами максимальное значение момента Мх для надколонной зоны равно: Мх=15т*мм
По таблице принимаем =0973
Принимаем 6 А400С Аs=283мм2. Шаг=100мм.
Определение площади верхней арматуры параллельно оси у для надколонной участки: Му=141т*мм
Принимаем 6 А400С Аs=283мм2шаг=100мм.
в средней плите –в пролете
Рис. 2.2.9 Значение изгибающих моментов в направлении оси х в среднем пролете
Учитывая действие распора в предельном состояний плит опертых по контуру при расчете арматуры в средних плитах окаймленных со всех сторон балками изгибающие моменты уменьшаем на 20%(коэффициент 08)
Определение площади нижней арматуры параллельно оси х :
По таблице принимаем =0985
Принимаем для сетки С2 56 А400С с шагом 200 и с площадью Аs=141мм2.
Определение площади нижней арматуры параллельно оси у:
Рис. 2.2.10 Значение изгибающих моментов в направлении оси у в среднем пролете
Принимаем для сетки С1 56 A400С с шагом 200мм и с площадью Аs=141мм2.
- Подбор арматуры на опоре:
По таблице принимаем =0975
Принимаем 106 А400С Аs=283мм2.
Расчет армирования плиты на программе SCAD
И М Я Г Р У П П Ы: плита
Номеpа элементов для армирования
APMИPOBAHИE ПO ПPOЧHOCTИ ( ОБЩИЕ ДАННЫЕ )
Расстояние до центра тяжести арматуры см
Признак статической определимости
Случайный эксцентриситет см
APMИPOBAHИE ПO ПPOЧHOCTИ ( БЕТОН )
APMИPOBAHИE ПO ПPOЧHOCTИ ( АРМАТУРА )
Коэффициенты условий pаботы арматуры
Максимальн. процент армирования
APMИPOBAHИE ПO TPEЩИHOCTOЙKOCTИ
Категория трещиност.
Допустимая ширина при раскрытии трещин мм
Диаметр стержней арматуры мм
Требования по ширине раскрытия трещин
Ограниченная ширина раскрытия трещин
Из условия сохранности арматуры
Р Е З У Л Ь Т А Т Ы Р А С Ч Е Т А
Площадь продольной арматуры (см.кв)
Ширина раскрытия трещины
Г Р У П П А Д А Н Н Ы Х 3
МОДУЛЬ АРМИРОВАНИЯ 11 (Плита. Оболочка)
БЕТОН B20 АРМАТУРА: ПРОДОЛЬНАЯ A400 ПОПЕРЕЧНАЯ A240
Расстояние до ц. т. арматуры: A1 =3.0 A2 = 3.0 A3 = 4.0 A4 = 4.0 ( см )
ТОЛЩИНА ЭЛЕМЕНТА: H=18.0 см
2.3.4 Расчет балки перекрытия по несущей способности
Балки неразрезные 4-х пролетные пролеты l01= l02 нагрузки на балки передается с плит по площадям ограниченным биссектрисами углов их контура
Рис.2.2.11 Расчетная схема продольной балки по оси Н-У16
Расчетные пролеты :
lл01= l1-05hc-c+0.5B=6-05*04-02+05*02=57м
где hc- сторона сечения колонны
c -растояние разбивочной оси стены от ее внутренней грани
В-глубина заделки балки в стену.
lпр01= lпр1-05hc-c+0.5B=12-05*04-02+05*02=117м
Средний(в свету между колоннами)-
Балку рассчитываем как разнопролетную.
Определение нагрузок и усилий.
Расчетная равномерно распределенная нагрузка от собственного веса балки и части перекрытия непосредственно расположенного над балкой шириной b
q1=(h-hp)bρf+gb=(05-018)*02*25000*11+7720*02=3288Нм
то же временная нагрузка расположенная непосредственно над балкой:
p1=pb=4800*0.2=960Нм
суммарная равномерно распределенная нагрузка над балкой:
qb=( q1+ p1)=3288+960=4248 Нм.
Постоянная расчетная (распределенная по закону треугольника и трапеций) нагрузка действующая на балку от собственого веса перекрытия с двух прилегающих к балке плит:
qлев2=qlлев1=7720*57=47502Нм.
qпр2=qlпр1=7720*117=90324Нм.
Расчетная временная нагрузка действующая на балку по закону треугольника и трапеций
р2=pl1=4800*57=27840 Нм в том числе длительная
p2ld=1680*57=9744 Нм.
р2=pl1=4800*117=56160 Нм в том числе длительная
p2ld=1680*117=19656 Нм.
Рис. 2.2.12 Интенсивность нагрузки на продольную балку
Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка передаваемая на балку:
qe= ke *q2=58* q2=58*47502=2968875 Нм
рe= ke *р2=58*27840=17400 Нм;
суммарная постоянная равномерно распределенная нагрузка
q=q1+qe=3288+2968875=3297675 Нм;
суммарная временно равномерно распределенная нагрузка
p=p1+pe=960+17400=18360 Нм.
Изгибающие моменты в свободно опертых однопролетных балках:
Изгибающие моменты на первом пролете и на первой промежуточной опоре:
Изгибающие моменты на последнем пролете и на промежуточной опоре:
Изгибающие моменты в среднем пролете:
Минимальное значение момента в среднем пролете с учетом защемления на опорах:
Поперечные силы на опорах:
На крайней левой опоре:
QA=05(P2+qbl)-Mbl= 05(3767+4248*57)-160457=28кН
где Р2 при треугольной нагрузке:
Р2=(q+p)*l22=1299*582=3767кН
На первой от края опоре слева:
QB1=05(P2+qbl)+Mbl=05(3767+4248*57)+160457=5908кН
На первой от края опоре справа
QB2=05(P2+qbl) =05(67608+4248*57)=8185кН.
где Р2 при трапециевидной нагрузке:
Р2=((2 l2-l1)l1(q+p)2=(2*12-6)6*12.522=676.08кН
Для построения огибающей эпюры моментов балки вычисляем минимальное значение моментов в пролете. С учетом эквивалентных нагрузок расчетные равномерно распределенные нагрузки на балку будут:
qр=q+p=32977+1836=51337кНм;
q’p =q+14p=32977+14*1836=37567 кНм.
Изгибающие моменты в пролетах от нагрузки q’p;
Расчетные минимальные моменты в пролетах равны:
В первом пролете M1=-Мв2+М’1=-16042+11096=3076кНм;
В среднем пролете M2=-(Мв+МС)2+М’2=-(1604+1604)2+7628=-8412 кНм.
Расчет сечения продольной арматуры.
Вначале уточняем высоту сечения балки по опорному моменту принимая =035 и соответственно αm=0289 по таблице.
при b=250мм значение h0=463. Принимаем балку сечением 25х50см h0=50-35=465cм.
Сечение балки является тавровым с полкой в сжатой зоне. Отношение h’fh=1850=04.
Расчетная ширина полки b’f=12h’f+b=12*18+25=265см. Устанавливам к какому расчетному случаю относится сечение –при соблюдении условия
М≤Rbb1b’f h’f*(h0-05 h’f) нейтральная ось проходит в полке х h’f;
041035*265*02(0465-05*02)
042000кНм условие соблюдается; расчет ведем как элементов прямоугольного сечения шириной b’f.
Для крайнего левого пролета:
Принято в двух каркасах 420 А400 As=1256мм2
Для первой промежуточной опоры:
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны:
-относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях равных .
sel=RsEs=3502*105=000175
-относительная деформация сжатого бетона при напряжениях равных по СП b2=00035
=034 R=05333 условие соблюдается.
Уточняем высоту сечения балки по опорному моменту правого пролета принимая =035 и соответственно αm=0289 по таблице.
при b=350мм значение h0=900. Принимаем балку сечением 30х80см т.к. высота балки больше 700мм в середине балки будем вставить 2 арматуры.
Сечение балки является тавровым с полкой в сжатой зоне. Отношение h’fh=1880=0225.
Расчетная ширина полки b’f=12h’f+b=12*18+35=251см. Устанавливаем к какому расчетному случаю относится сечение –при соблюдении условия
6261035*251*018(0765-05*018)
6263156кНм условие соблюдается; расчет ведем как элементов прямоугольного сечения шириной b’f.
Для крайнего правого пролета:
Принято в двух каркасах 628 А400 As=1695мм2
Для последней промежуточной опоры:
Принято в двух каркасах 632 А400 As=4826мм2
Для среднего пролета:
Принято в двух каркасах 416 А400 As=804мм2
Расчет прочности для наклонных сечений балки
Проверяем требуется ли поперечная арматура по расчёту из условия:
Примем с=3*485=1455мм.
Условие выполняется. Арматура не требуется по расчёту.
Принимаем конструктивно на приопорных участках длиной l=15м арматуру А240.
Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольной арматурой диаметром d=20мм и принимаем dsw=10мм Аsw=785 мм2
А240 Rsw=170МПа. При двух каркасах Аsw=2*785=157 мм2.
Шаг поперечных стержней s=500мм.
2.3.5 Расчёт плиты по предельным состояниям второй группы
Геометрические характеристики приведённого сечения определяем по формулам СП . Коэффициент приведения арматуры к бетону:
Рис.2.2.13 .К определению геометрических характеристик приведённого сечения
Площадь приведённого сечения:
-площади поперечного сечения бетона и растянутой арматуры соответственно
Ared =018*265+(05-018)*025+58*804*10-6=0561м2
Статический момент площади приведённого поперечного сечения элемента относительно нижней грани :
-статические моменты площади поперечного сечения бетона и растянутой арматуры соответственно
Sred = 265*018*(05-018*05)+(05-018)*025*032*05+5.8*804*10-6 *003=0208м3
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведённого сечения:
Момент инерции приведённого сечения относительно его центра тяжести:
-моменты инерций сечений бетона и растянутой арматуры соответственно
Ired = 265*018312+265*018(05-037)2+032*025312+032*025*(037-0322)2+58*804*10-6*(037-003)2=00138м4
Момент сопротивления приведённого сечения по зоне наиболее растянутого волокна:
Wred=Ired yt=00138037=00374м3
Для тавровых сечений с полкой расположенной в сжатой зоне упругий момент сопротивления по растянутой зоне:
Wpl =13 Wred =13*00374=00486м3
2.3.6 Расчёт по образованию трещин нормальных к продольной оси плиты
При расчёте по образованию трещин в целях их недопущения коэффициент по надежности по нагрузке принимают .
Расчёт выполняется с целью выяснения необходимости проверки условия для наиболее опасного сечения .
Допускается момент образования трещин определять без учёта неупругих деформаций растянутого бетона принимая
-момент сопротивления приведённого сечения для крайнего растянутого волокна
Мcrc =135*103*00486=6565кНм11923 кНм в сечении по середине пролета ригеля образуются трещины т.е необходим расчет по раскрытию трещин.
2.3.7 Расчёт по раскрытию трещин нормальных к продольных оси
При расчёте по раскрытию трещин и деформациям принимают коэффициент надежности по нагрузке
Ширину раскрытия трещин определяем по формуле:
-базовое (без учёта влияния вида поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами
-площадь растянутого бетона и растянутой арматуры соответственно
-номинальный диаметр арматуры
-коэффициент учитывающий неравномерное распределения относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами допускается принимать
-коэффициент учитывающий продолжительность действия нагрузки
-коэффициент учитывающий профиль продольно арматуры принимаемый равный для арматуры периодического профиля
-коэффициент учитывающий характер нагружения принимаемый равным для изгибаемых элементов.
-напряжение в продольной растянутой арматуре в нормальном сечении с трещиной от соответствующе внешней нагрузки. Допускается определять по формуле
-расстояние от центра тяжести арматуры расположенной в растянутой зоне сечения до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне элемента
Допускается для элементов таврового поперечного сечения принимать .
Определим значение ширины раскрытия трещин от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок
Определим значение базового расстояния между трещинами. определяется по высоте растянутой зоны бетона используя правила расчёта момента образования трещин. В любом случае значение принимается равным площади сечения при её высоте в пределах не менее 2а и не более 05. Для тавровых сечения допускается определять высоту растянутой зоны: где -поправочный коэффициент равный 09 для тавровых сечений.
Площадь сечения растянутого бетона принимаем равной:
Определим ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных нагрузок
Определим ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок
Ширина непродолжительного раскрытия трещин:
2.3.8 Расчёт прогиба плиты
Расчёт по деформациям следует производить на действие:
постоянных временных длительных и кратковременных нагрузок при ограничении деформаций технологическими или конструктивными требованиями
постоянных и временных длительных нагрузок при ограничении деформаций эстетическими требованиями. Используем при расчёте геометрические характеристики сечения.
Расчёт железобетонных элементов по прогибам производят из условия:
-прогиб железобетонного элемента от действия внешней нагрузки
-значение предельно допустимого прогиба железобетонного элемента
Полную кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов для вычисления прогибов определяют по формуле:
-кривизна непродолжительного действия всей нагрузки на которую производят расчёт по деформациям
-кривизна от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок
-кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.
Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов допускается определять по формуле:
где М- изгибающий момент от внешней нагрузки относительно оси нормальной плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного поперечнего сечения элемента;
D- изгибная жесткость приведенного поперечнего сечения элемента определяемая по формуле
где Eb1 – модуль деформаций сжатого бетона определяемый в зависимости от продолжительности действия нагрузки и с учетом или отсутствия трещин;
Ired – момент инерций приведенного поперечнего сечения относительно его центра тяжести определяемый с учетом или отсутствия трещин.
Для продолжительно действующей нагрузки:
где φbcr принимаем по таблице 6.12[11];
Прогиб плиты определяем по формуле:
2.4 Расчёт и конструирование плиты «на пролёт» типа «КЖС» 3х18 м
Рассчитать и сконструировать предварительно напряжённую плиту с натяжением стержневой напрягаемой арматуры механическим способом на неподвижные упоры стенда. Расстояние между наружными гранями упоров стенда l=20 м. Напрягаемая арматура применяется в виде арматурных изделий имеющих временные концевые анкеры для закрепления натянутой арматуры на упорах стенда. Также предусматриваются постоянные анкеры в виде высаженных головок.
Плита бетонируется в рабочем положении. Предусматривается прогрев твердеющего бетона при атмосферном давлении при этом разность температуры напрягаемой арматуры и упоров .
Плита изготавливается из тяжелого бетона класса В35: коэффициент условий работы бетона
Напрягаемая арматура из стержневой стали класса А600:
Стержни состыкованы по длине контактной стыковой сваркой оплавлением.
В качестве ненапрягаемой арматуры сварных каркасов и сеток применяем стержневую арматуру класса А400: и арматурную проволоку периодического профиля Вр500:
Для армирования полки плиты применяются сварные сетки по ГОСТ 2379-85.
Назначаем предварительное напряжение арматуры
При механическом способе натяжения
Все условия выполняются.
При расчёте по прочности следует учитывать возможные отклонения предварительного напряжения путём умножения на коэффициент . Значения коэффициента принимают равными:
-09- при благоприятном влиянии предварительного напряжения;
-11- при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения.
Предварительное напряжение с учётом точности натяжения :
Передаточную прочность назначаем в предположении выполнения условия
Требования 2-ой группы предельных состояний:
2.4.1 Расчётный пролёт и нагрузки
Номинальные размеры КЖС в плане ВxL = 3x18 м. Размеры расчётного сечения панели – оболочки принимаем: толщину оболочки 30 мм толщину стенки диафрагмы 4050 мм и нижнего утолщения 100 x 100 мм высоту опорной части панели 150 мм.
Высота сечения в середине пролёта h=L 20 = 18000 20 = 900 мм принимаем h=1000мм ; а по оси опоры - hsup001· L = 001 · 18000 = 180 мм; принимаем hsup = 250 мм для увязки размеров анкеров из уголка 250x160x20. Длина нижнего горизонтального участка x3-615 · hsup = 380 мм.
Расчётный пролёт панели l0 = L – 2 · 150 = 18000 – 2 · 125 = 17750 мм.
Хорда сегмента l = l0 – 2 · 50 = 17750 – 100 = 17650 мм.
Очертание верхней поверхности оболочки панели принято по параболе с уравнением у=4·f·x·(l – x) ·l2.
Подъём оболочки в середине пролёта f = h - hsup = 1000 – 250 = 750 мм.
Коэффициент надежности по назначению здания .
Коэффи-циент надёжности γf
Расчётная нагрузка на 1 м длины при ширине 30 м с учётом коэффициента по назначению здания :
-Постоянная q = 318*3*1 = 954 кНм
-Полная q = (g + p) = 388*3*1 = 1164 кНм
-Постоянная и длительная: q = (g + pl) = 339*3*1 = 1017 кНм
Нормативная нагрузка на 1 м:
-Постоянная qn = 276*3*1 = 828 кНм
-Полная qn +pn=326*3*1=978 кНм
-Постоянная и длительная : qn + pl =291*3*1=873 кНм .
Рис.2.2.14 Расчётная схема плиты и расположение расчётных сечений
2.4.2 Усилия от расчётных и нормативных нагрузок
Усилия от расчетных нагрузок с коэффициентом f >1:
- от полной нагрузки
Расчётный изгибающий момент в середине пролёта панели:
Расчётная поперечная сила:
Усилия от расчетных нагрузок с коэффициентом f =1:
-от полной нагрузки:
- от постоянной и длительной нагрузки:
2.4.3 Расчёт продольной рабочей арматуры.
где zo – расстояние по вертикали от оси оболочки до оси рабочей арматуры диафрагмы;
здесь zo = h – a - = 1000 – 50 – 302 = 935 мм.
Для обеспечения требуемой трещиностойкости панели увеличиваем площадь сечения арматуры на 20% т.е. ASP = 12 · 94286 = 113143 мм2.
По сортаменту принимаем 4ø20 А600 (АSP = 1256 мм2).
2.4.4 Расчёт толщины оболочки.
Проверяем толщину оболочки f 4-5 в середине пролёта по формуле:
где z- расстояние по вертикали от оси оболочки до оси рабочей арматуры диафрагмы;
Rs-расчетное сопротивление рабочей арматуры диафрагм;
bf-ширина панели поверху;
γ0- коэффициент условий работы тонкой оболочки принимаемый равным для панелей шириной 3 м - 075;
γb1- коэффициент условий работы бетона принимаемый согласно п. 5.1.10СП 52-101.
что меньше принятой конструктивной ’f=30мм.
Проверяем достаточность толщины оболочки на условные критические напряжения сжатия по формуле:
- изгибающий момент от нормативных нагрузок в середине пролёта при γf =1;
- расстояние от центра тяжести приведённого сечения панели до оси оболочки;
Ired0- момент инерции приведенного поперечного сечения панели в середине ее пролета.
Геометрические характеристики приведённого сечения в середине пролёта панели
Площадь приведённого сечения
Рис.2.2.15 К определению геометрических характеристик
40·30+2·[220·452+970·40+50·(150 – 40)+15·20+ 45·1252+33·602+60·100)=88200+2·(4950+38800+5500 + 300 + 28125+990 + 6000+58*1256]=214190 мм2.
Статический момент площади приведённого сечения относительно нижней грани диафрагмы
Sred = 88200*985+2[4950*955+38800*485+5500*(1000-30-502) +300(1000-60-10)+28125(1000-80-15)+990*115+6000*50+58*1256*50]=
Расстояние от центра тяжести сечения до нижней грани диафрагмы
то же до верхней грани оболочки
h – yred = 1000 – 70763 = 29237 мм;
то же до средины оболочки
у0 = h – yred – ’f 2 = 29237 – 302=27737 мм;
эксцентриситет усилия предварительного обжатия
е0p = yred – a = 70763 – 50 = 65763 мм.
Момент инерции приведённого сечения относительно его центра тяжести
++28125·33052 + +58*1256*657632] =30929· 106 мм4.
Момент сопротивления приведённого сечения для крайнего нижнего волокна
то же для крайнего верхнего волокна
Проверяем толщину оболочки по устойчивости
что меньше конструктивно принятой 30 мм; в приведённой формуле l0f = 2940 - 2·370 = 2200 мм – пролёт оболочки в свету между вутами.
Рис.2.2.16 Геометрия приопорного участка КЖС: а – стержни торцевой арматуры; б – анкер рабочей продольной арматуры; 1 6 – номера характерных точек продольного сечения
Горизонтальный приопорный участок длиной 380 мм переходит в наклонный под углом α = 27° пересекающийся с криволинейной нижней поверхностью. Отметки нижней поверхности оболочки определяются как разность (у – h3-4)
Уравнение секущей плоскости
у’=-240+tg27o(x-380) -240+05(x-380)
В интервале 180011800 поверхности оболочки очертаны по пораболе у(х).
2.4.5 Подбор торцевой арматуры и анкеров в плите
Площадь торцевой арматуры определяется по формуле:
где N1 принимается большей из двух величин:
где g-расчетная нагрузка от веса панели кНм2;
bs- расстояние между осями рабочей арматуры диафрагм;
bsup-ширина панели на опоре;
- сопротивление отрыву кНм2 при съеме панели с формы.
Здесь gw = 222кНм2; bS = 294 - 2 · 005=284 м.
Принимаем к расчёту N1 = 631 кН.
Требуемая площадь сечения торцевой продольной арматуры класса А400:
Принимаем 2 ø 12 А400 (AS1 = 226 мм2).
Требуемая площадь рабочей поверхности анкера напрягаемой арматуры:
где М1 = кНм – изгибающий момент на всю ширину панели в сечении расположенном на расстоянии 15 м от рабочей поверхности анкера;
z1 = 4·750·1500·(17750-1500)177502+250 – 50 = 432 мм – расстояние по вертикали от оси рабочей арматуры диафрагм до оси оболочки в этом же сечении.
Предварительно в качестве анкера был принят уголок 250x160x20.
Требуемая длина уголка:
мм принимаем l2 = 60 мм.
2.4.6 Расчет диафрагм на поперечную силу
Расчет диафрагм панели-оболочкиКЖС на поперечную силу производят с учетом разгружающего действия вертикальных составляющих сил сжатия в оболочке. Часть поперечной силыQd воспринимаемую диафрагмами определяют по формуле:
Z – плечо внутренней пары сил в том же сечении.
φx – угол наклона оси оболочки в том же сечении.
Если выполняется условие:
где b'd- ширина диафрагмы в самом узком месте рассматриваемого сечения (см. рис. 14.2);
h0- рабочая высота сечения;
то поперечная арматура (хомуты) по расчёту не требуется и ставится конструктивно.
С учетом влияния изгибающего момента рассмотрим сечение расположенное на расстоянии 1м от оси опоры. В этом сечении h0 =267мм z0=244мм tgφ=019 толщина диафрагмы b’=100мм.
Проверяем условия соблюдается. Следовательно поперечная арматура не требуется устанавливаем ее по конструктивным требованиям: 6 А400 с шагом 150мм на приопорных участках длиной 01l2м. В вертикальных ребрах жесткости диафрагм через 15-16м ставим подвески из арматуры 10 А400.
2.4.7 Потери предварительного напряжения арматуры и усилия предварительного обжатия
-от релаксации предварительных напряжений в арматуре при механическом способе натяжения:
- от температурного перепада при термической обработке конструкций:
-от деформации упоров: натяжение одновременное потери не учитываются
-от деформации анкеров:
-обжатие анкеров или смещение стержня в зажимах анкеров принимаем 20 мм
-расстояние между наружными гранями упоров
Усилие предварительного обжатия с учётом первых потерь:
-площадь сечения j-ой группы стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента и предварительное напряжение в группе с учётом первых потерь
Р(1)=1256*10-6*40312=0506МН=506кН
Напряжения в бетоне определяют по формуле:
-изгибающий момент от внешней нагрузки действующий в стадии обжатия(собственный вес элемента)
расстояние от центра тяжести сечения до рассматриваемого волокна
-эксцентриситет усилия относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента
Определим максимальные сжимающие напряжения в бетоне без учёта веса балки:
еор=70763-50=65763мм
т.е. требование относительно максимальных напряжений в бетоне выполняется.
-деформации усадки бетона. Для бетона класса В35
-от ползучести бетона:
-коэффициент ползучести бетона ( Средняя месячная относительная влажность наиболее теплого месяца для г.Улан-Батор-64 %)
-напряжения в бетоне на уровне центра тяжести рассматриваемой -ой группы стержней напрягаемой арматуры
расстояние между центрами тяжести сечения рассматриваемой группы стержней напрягаемой арматуры и приведённого поперечного сечения элемента
-коэффициент армирования равный где - площади поперечного сечения элемента и рассматриваемой группы стержней напрягаемой арматуры
5-коэффициент вводимый для бетона подвергнутого тепловой обработке
Определим напряжения бетона на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры. Для этого определим момент от веса плиты в сечении
еор=ysp=y=70763-50=65763мм
Полные значения первых и вторых потерь равны:
+3387+13688=20475 МПа >100 МПа
Усилие обжатия с учётом вторых потерь:
Р=Asp*sp2j= 1256*10-6*(540-20475)=0421МН=421кН
Усилия обжатия при с учетом первых потерь:
Усилия обжатия при с учетом полных потерь:
2.4.8 Расчёт по образованию трещин нормальных к продольной оси плиты (при эксплуатационных нагрузках)
Расчёт выполняется с целью выяснения необходимости проверки условия для наиболее опасного сечения M=45842 кН.
Величину момента сопротивленияWplприведенного сечения панели для растянутой грани с учетом неупругих деформаций бетона допускается определять по формуле
-расстояние от точки приложения усилия предварительно обжатия Р до ядровой точки наиболее удалённой от растянутой зону трещинообразование которой проверяется
-то же до центра тяжести приведённого сечения
-расстояние от центра тяжести приведённого сечения до ядровой точки
Мcrc=195*103*13*4371*106+421*0858=47202кНм
М=45842кНм Мcrc=47202кНм
расчёт по раскрытию трещин не нужен.
2.4.9 Расчёт поля оболочки на изгиб между диафрагмами
При равномерном нагружении решение нелинейной задачи для определения максимальной величины- расчетной изгибающей нагрузки на 1 м2- имеет вид:
гдеqm- расчетная равномерно распределенная нагрузка на 1 м приложенная непосредственно к оболочке с учетом ее веса (без учета веса диафрагм);
zo- эквивалентная по моменту в середине пролета расчетная равномерно распределенная нагрузка на 1 мс учетом веса панели;
qN- вертикальная нагрузка на 1 м эквивалентная по нормальной силе возникающей в оболочке от предварительного напряжения панели;
- коэффициент учитывающий неравномерность распределения сил сжатия в оболочке определяемый по формуле .
Вертикальная нагрузка на 1 м2 эквивалентная по нормальной силе воздействию усилия обжатия Р2:
Коэффициент влияния формы сечения панели:
Предельная несущая способность оболочки на изгиб определяется на основе принципа предельного равновесия исходя из характерной схемы разрушения оболочек:
Рис. 2.2.16 - Схема разрушения панели-оболочки КЖС
а- вид на диафрагму;б- план;1- оболочка;2- рабочая арматура диафрагм;3- трещины в диафрагме;4- пластические шарниры в оболочке
Выгиб панели от сил предварительного напряжения:
Прогиб панели соответствующий началу текучести арматуры диафрагм
гдеy=590Нмм2- предел текучести арматуры диафрагм (А600) принимаемый по соответствующим ГОСТам;
Расчётный прогиб панели при нагрузке 14(g + s):
=8*520*1256*9353000*17752=5168кНм2
Расчётная нагрузка на 1 м2 приложенная непосредственно к оболочке с учётом её собственного веса но за вычетом веса диафрагм:
qm = (1 + 00825) · 11 + (012 + 059 + 13)+14 = 46 кНм2
где (1 + 00825) – вес полки и её вутов;
(012 + 059 + 13) – вес кровли.
Расчётная изгибающая нагрузка на 1 м2 передаваемая на диафрагмы за счёт изгиба оболочки:
2.4.10 Подбор сечения арматуры оболочки
где los=2940 - 2·(150 + 220)=22 м.
площадь сечения арматуры на 1 м ширины оболочки (сетка ø5 Вр500 (RS=415 МПа)):
h0=hf’ 2 = 30 2 =15 мм.
Можно принять 5ø5 Вр500 (AS=982 мм2) с шагом 200 мм. Процент армирования . Эта арматура устанавливается в оболочке поперёк пролёта панели.
В пролётном направлении достаточно принять конструктивную арматуру по минимальному проценту армирования:
AS = 0002· b· h0 = 0002·1000·15= 30 мм2.
Принимаем 5ø4 Вр500 (AS=628 мм2).
Величина предельной изгибающей нагрузки которую способна воспринять оболочка с принятым армированием
что больше qbmax=173 кНм2 – несущая способность оболочки вполне достаточна.
2.4.11 Проверка прочности сопряжения оболочки с диафрагмой
Проверяют на изгиб сечения 1-1 и 2-2 (рис.7).
Рис.2.2.17 Расчётные сечения для проверки сопряжения оболочки с диафрагмой
Изгибающие моменты в этих сечениях:
av = 220 мм – ширина вута оболочки от грани диафрагмы;
Момент М1 воспринимается поперечной арматурой сетки оболочки где на 1 м предусмотрено 5ø5 Вр500 (AS=982 мм2). Тогда предельный момент воспринимаемый сечением 1-1:
h0 = h – 20 = 85 – 20 = 65 мм – рабочая высота в сечении 1-1.
Следовательно несущая способность вута достаточна и дополнительное армирование его не требуется. По конструктивным соображениям в вутах устанавливаем сетки из ø4 Вр500.
Момент М2 воспринимается вертикальными стержнями – подвесками расположенными в рёбрах жесткости диафрагм (по два стержня ø10 А400 в каждом ребре). Тогда при b=12·b1=12·30=360 мм (b1=30 мм – толщина стенки диафрагмы) и h0=1502 = 75 мм в сечении имеем:
Высота сжатой зоны бетона:
несущая способность сечения:
т.е. несущая способность сечения 2-2 обеспечена.
2.5 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ КОЛОННЫ
Монолитные колонны в осях Т-13 имеет следующие геометрические характеристики:
- высота поперечного сечения 400 мм
- ширина поперечного сечения 400 мм
- высота колонны 420м.
Колонна изготавливается из бетона класса В20 с расчетными характеристиками при коэффициенте условий работы gb1=09 п 5.1.10 [11] Rb=115 МПа табл. 5.2 [11] Еb=325×103 МПа табл. 5.4 [11].
Для армирования колонны используем арматуру класса А400 Rs=Rsc=350 МПа Еs=2×105 МПа п 5.2.10 [11].
а=а’=30 мм рабочая высота сечения колонны h0=400-30=370 мм.
Расчетные усилия действующие на колонны взяты из результатов расчета здания в программе «SCAD Office 11.3»
Усилия в крайнем колонне первого этажа :
N=6434 т My=834 т*м.
Определим случайный эксцентриситет.
еа1= еа2=h30=40030=1333 мм еа3=10 мм. Принимаем наибольшее еа= еа2=1333мм.
Определим проектный эксцентриситет.
е0=МN=8346434=129 мм. Так как конструкция статически неопределима и проектный эксцентриситет е0=129 мм больше случайного еа=1333 мм то в расчет вводим проектный эксцентриситет е0=129 мм.
Расчетная длина lo=07*l=07*42=294 м. Гибкость loh=29404=735 При гибкости элемента для прямоугольных сечений loh>4 необходимо учесть прогиб колонны.
-случайный эксцентриситет не учитываем т.к. колонна рамы-элемент статически неопределимой конструкции.
Найдём значение условной критической силы и величины коэффициента для учёта влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы.
Js=2As(h2-a)2=2*804(4002-30)2=046*10-4м4
М1=М+N(05*h-a)=834+6434(05*04-003)=19278кН*м
Мl1=±Мl+Nl(05*h-a )=654+5821(05*04-003)=16436 кН*м
D=kbEbJ+ksEsJs=013*32500*00213+07*200000*0000046=9643МН*м2
Расчетный эксцентриситет продольной силы
-относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях равных ;
-относительная деформация сжатого бетона при напряжениях равных по СП
Определим необходимую площадь сечения арматуры. Для этого вычислим значения
Так как то Аs=A’s определим по формуле:
Бетон воспринимает нагрузки без арматуры назначаем по конструктивным соображениям 4 16 .
Процент армирования .
При гибкости колонны λ=l0h=735 это выше минимально допустимого процента армирования для внецентренно сжатых элементах min=012%.
Суммарный процент армирования не превышает рекомендуемого максимального max= 3%.
По условиям сварки диаметр поперечных стержней должен быть не менее 025*ds принимаем 8 А400. Поэтому шаг поперечных стержней должен быть 15*ds=10*18=270 мм и не более 500 мм с учетом кратности 50 мм принимаем шаг 250 мм. Согласно требованиям п. 8.3.2 [11] защитный слой бетона до рабочей арматуры должен составлять не менее 20 мм и не менее ds в нашем случае – 16 мм. Окончательно принимаем расстояние от осей продольных стержней до наружных граней 30 мм.
2.6 Расчёт и конструирование фундамента под отдельные колонны
Для расчета и конструирования монолитного фундамента под отдельные колонны приняты бетон тяжелый класса В30 Rb = 17 МПа Rbt = 115 МПа; арматура из горячекатаной стали класса A–400 Rs = Rsc= 350 МПа. Список грунтов приведены в таблице 2.2.7. Под фундаментом предусматривается бетонная подготовка толщиной 100 мм из бетона класса В35.
Сечение колонны 400x400мм. Отдельные фундаменты под колонну состоят из подколонника и плиты.
Глубину заложения фундаментов под наружные колонны назначается с учётом инженерно-геологических условий площадки технологических особенностей здания глубины промерзания для пучинистых грунтов или только конструктивных соображений. Размеры плиты в плане определяются требуемой площадью основания фундамента. Соотношение высоты подколонника и толщины плиты находят из расчета плиты на продавливание.
Рис.2. Инженерно-геологический разрез
Таблица 2.2.7 Список грунтов
Модуль деформации Тм2
Модуль упругости Тм2
Коэффициент Пуассона
Коэффициент переуплотнения
Давление переуплотнения Тм2
суглинки тугопластичные
Оптимальным считается фундамент наименьшего объема. Расчетная глубина промерзания в г. Улан-Батор равна = 27-29 м [34].
Глубина заложения фундамента должна быть не менее .
Высота фундамента определяет из условий:
а) Обеспечение жесткости заделки колонны в фундаменте:
Принимаем длину заделки
б) Обеспечение анкеровки рабочей арматуры колонны:
где: 025 м – минимальная толщина дна стакана (02 м) с учетом подливки под колонну (005 м).
Базовую (основную) длину анкеровки необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления на бетон определяется по формуле:
- сопротивление сцепления напрягаемой арматуры с бетоном отвечающее передаточной прочности бетона;
As=2011мм2 us=5024мм площадь и периметр стержня арматуры (.
Требуемую расчетную длину анкеровки с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяют по формуле:
площади поперечного сечения арматуры в колонне соответственно требуемой по расчету и фактически установленной;
коэффициент учитывающий влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры и конструктивного решения элемента в зоне анкеровки:
– для растянутых стрежней;
5 – для сжатых стрежней;
Фактическую длину анкеровки принимают и не менее
а также не менее и 200 мм.
Принимаем высоту фундамента . Глубина заложения при этом 3м.
2.6.1 Определение размеров подошвы фундамента
Определение условного расчетного сопротивления грунта
Условное расчетное сопротивление грунта при условии минимальных размеров подошвы:
гдеγс1 иγс2 - коэффициенты условий работы принимаемые по таблице 5.4[14];
k- коэффициент принимаемый равным единице если прочностные характеристики грунта (φII иcII) определены непосредственными испытаниями и11 если они приняты по таблицам;
MMqMc- коэффициенты принимаемые по таблице 5.5;
kz- коэффициент принимаемый равным единице приb10 м;
b- ширина подошвы фундамента;
II- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3;
II- то же для грунтов залегающих выше подошвы фундамента кНм3;
cII- расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа;
dI- глубина заложения фундаментов м бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала определяемая по формуле (5.8).
db- глубина подвала расстояние от уровня планировки до пола подвала м (для сооружений с подвалом глубиной свыше 2 м принимают равным 2 м);
Rусл=[021*1*18*1167+183*3*197+429*33]=27955 кПа
Требуемая площадь подошвы фундамента:
Принимаем квадратный фундамент с размерами 24x24м. Тогда площадь подошвы фундамента:
Момент сопротивления:
Уточнение расчетного сопротивления грунта
R=gc1*gc2к*[Мg*кz*b*g2+Mq*d1*g21+Mc*c2]=
=(11*1)(021*1*24*11.67+183*3*197+429*33)1=28116 кПа.
Средние напряжения по подошве фундамента:
p=NA=6434576=0112МПа;
Полезная высота фундамента:
hf=h0+50=(hk+bk)4+05+50=(400+400)+05)+50=1207мм;
Назначаем 3 ступени высотой hc =350мм каждые. Чтобы пирамида продавливания не выходила за пределы фундамента ширина верхней ступени должна быть
a2=hk+3hc = 400+3*350=1450мм; принимаем a2=1800мм.
a3=hk+2hc = 400+2*350=1100мм; принимаем a2=1200мм.
Полезная высота нижней ступени:
Проверка прочности на продавливание.
с=(а-2h01)2=(2400-3*300)2=750мм;
Rbt*h01=115*300=345кН > p*c=0112*750=84кН прочность обеспечена.
2.6.2 Определение краевого давления на основание
Проверяем наибольшее и наименьшее краевые давления под подошвой. Принятые размеры подошвы должны обеспечивать выполнение следующих условий:
Давление на грунт определяем с учётом массы грунта:
Все условия соблюдены. Принятые размеры достаточны.
2.6.3 Подбор арматуры подошвы
Под действием реактивного давления грунта ступени фундамента работают на изгиб как консоли защемленные в теле фундамента. Расчёт ведется без учёта нагрузки от собственного веса.
Площадь сечения арматуры подошвы определяется:
Принимаем 1210 с As=942мм2 с шагом 200 мм.

icon 6. ТСП.doc

3. ОРГАНИЗАЦИЯ И ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА
На основании задания необходимо разработать технологическую карту по возведению одного этажа железобетонного монолитного каркаса здания с плоским перекрытием.
1 Характеристика объектов и условий строительства
Место строительства: г. Улан-Батор Монголия. Район строительства характеризуется следующими климатическими данными [33]:
- нормативное значение скоростного напора ветра: 03кПа;
- нормативная снеговая нагрузка: 05 кПа;
- расчетная температрура наружного воздуха в зимний период: -39 оС;
- нормативная глубина сезонного промерзания грунтов: 220 см;
- сейсмичность района строительства: 7 баллов;
- зона влажности: сухая;
Температура наружного воздуха по месяцам (Таблица 3.1).
Температурные условия:
- среднегодовая температура: 04оС
- абсолютная минимальная: -40 оС
- абсолютная максимальная: 37 оС
- наиболее холодных суток обеспеченностью:098: -37 оС
- наиболее холодных суток обеспеченностью:092: -35 оС
- наиболее холодной пятидневки обеспеченностью:098: -35 оС
- наиболее холодной пятидневки обеспеченностью:092: -31 оС
- продолжительность периода со среднесуточной температурой 0 оС сут: 171 средняя температура: -131 оС;
период со среднесуточной температурой воздуха 8 оС:
- продолжительность сут: 229 средняя температура: -87 оС;
период со среднесуточной температурой воздуха 10 оС:
- продолжительность сут: 245 средняя температура: -76 оС;
- климат района континентальный зима холодная продолжительная лето короткое и жаркое.
2 Основные параметры здания
Здание трехэтажное отапливаемое имеет размеры в осях в плане 672х756 м. Имеются 4 лестничные клетки. Высота этажа здания Нэт=33м и 42м. Здание разделено на 6 температурных блоков. Рассмотрим 1 температурный блок в осях Л-Ф14-17 с размерами на плане 24х24м.
Схема расположения элементов первого варианта представлена на листе 4 марки АКЖ (см. перечень листов чертежей дипломного проекта). В качестве несущей системы здания используется монолитный железобетонный каркас.
Колонны- сечением 400х400 мм.
В качестве ограждающих конструкций используется кирпичная кладка толщиной 250 мм с вентилируемым фасадом. Железобетонные сборные плиты покрытия КЖС размерами 3х18 и 3х12м применяем в качестве покрытия в осях В-У13-17. Схема расположения элементов третьего варианта представлена на листе 4 марки АКЖ (см. перечень листов чертежей дипломного проекта).
3 Определение объемов работ
Подсчет объема работ начинается с определения по конструктивным чертежам объема бетона расхода арматуры и опалубки. Площадь опалубливаемой поверхности и объем бетона рассчитываются по геометрическим размерам конструкций. Результаты занесены в таблицу 3.2. Также определяется необходимое количество элементов опалубки: универсальные опалубочные щиты подпорные раскосы телескопические стойки треноги деревофанерные балки листы фанеры ламинированной. Применяется опалубка фирмы «DOKA». Количество элементов заносится в таблицу 3.3.
Определение объемов работ
площадь опалубливаемой поверхности м2
объем укладываемого бетона м3
Таблица 3.3. Определение количества элементов опалубки.
Наименование элементов
Количество элементов
Масса 1-го элемента т
Масса всех элементов т
Щит опалубочный 400х4200
Телескопические стойки
Вилка под деревофанерную балку
Балка деревофанерная
Фанера ламинированная 1500x2000
4 Подсчет объемов монтажых работ
Таблица 3.4.Ведомость монтажных элементов
Наименование и марка элементов
Конструктивная схема элемента
5 Выбор монтажной оснастки
Грузоподъемость строповочных приспособлений должна быть не менее массы поднимаемого груза. Для подъема плит покрытий используют четырехветвевой строп или траверсу. Крайние плиты до подъема оснащают огражданием.
Ведомость монтажной оснастки и приспособлений
Наименование приспособ-ления
Схема приспособления
Грузо-подъем-ность т
Поднимае-мые элементы конструк-ций
Четырехвет-вевой строп ЦНИИОМТП
Промстальконструкция15946Р-13
Плиты покрытия (ПП)3х12
Подмости площадки и другие приспособления для обеспечения работы монтажников на высоте в таблице 3.6.
Наименование приспособле-ния
Грузопо-дъем-ность т
Приставная лестница ПИ “Промсталь-конструкция”
Монтаж плит покрытия
Временное ограждение покрытия
Обеспе-чение безопас-ности работ на высоте
6 Выбор методов производства работ
Перед тем как начать работы по возведению каркаса монолитного здания необходимо оборудовать приобъектные склады (для арматурных изделий и опалубки) оборудовать места для приёма бетонной смеси.
Для возведения каркаса монолитного здания применяем универсальныю инвентарную разборно-переставную опалубку. Подача опалубки выполняется краном. Подача всех арматурных изделий осуществляется краном.
Транспортирование бетонной смеси осуществляется автобетоносмесителями от ближайшего растворо-бетонного узла что позволяет сохранить однородность и необходимую подвижность бетонной смеси.
Возможны следующие схемы подачи бетонной смеси в конструкции: кранами в бадьях; автобетононасосами.
Разборка опалубки осуществляется вручную. Подача опалубки на землю происходит при помощи крана. На земле опалубка очищается смазывается проверяется и затем используется в следующем цикле.
Приспособления для бетонных работ принимаются исходя из интенсивности бетонирования которая определяется по нормам времени на укладку бетонной смеси бетонщиками.
Для разгрузки арматуры опалубки сборных плит покрытий дальнейшей подачи арматурных изделий необходимых строительных изделий и оборудования используется передвижной башенный кран.
Подача бетонной смеси к месту ее укладки осуществляется по схеме «кран – бадья» передвижным башенным краном. При крановой подаче бетонная смесь из автотранспорта выгружается в поворотные бадьи вместимость которых должна быть кратна интенсивности укладки бетонной смеси и вместимости кузова автомобиля перевозящего бетонную смесь.
Для разгрузки арматуры опалубки плиты покрытий и дальнейшей подачи арматурных изделий опалубки и необходимых строительных изделий и оборудования используется автомобильным краном.
Подача бетонной смеси к месту ее укладки осуществляется с помощью бетононасоса.
6.1 Подбор передвижного крана для варианта 1
К основным технологическим параметрам крана относятся: вылет крюка L м высота подъема крюка H м грузоподъемность крана Q т. Для подбора крана произведем расчет вышеперечисленных характеристик. Схема монтажа приведена на рисунке 3.1.
Рис. 3.1. Схема монтажа.
Высота подъема крюка.
Нк=Н0+Нб+Нэ+Нстр (3.1)
где Н0=91 м – высота здания;
Нб=0.5 м – высота зазора для безопасного ведения работ;
Нэ=3.16 м – высота элемента в данном случае высота поворотной бадьи;
Нстр=3.3 м – высота строп.
Нк=9.1+0.5+3.16+3.3=16.06 м.
L=Lп+Lб+Lо-0.9 м (3.2)
где Lп=24 м – расстояние подачи бадьи от грани фундамента здания до наиболее удаленной колонны
Lб=1 м – зона безопасности от грани фундамента здания до грани фундамента крана
Lо=36 м – расстояние от грани фундамента крана до оси башни крана
5 м – расстояние от оси башни крана до грани башни крана.
L=24+1+36-105=2755 м.
Масса поднимаемого элемента.
Расчет будем вести по бадье с бетоном так как она обладает наибольшей массой.
Примем поворотную бадью вместимостью 2 м3. Ее технические характеристики приведены в таблице 3.7.
Технические характеристики бадьи.
Размеры отв. для выгрузки мм
Q=Qб+Qбет+Qстр (3.3)
где Qб=0.9 т – масса бадьи
Qбет=2.2*2=4.4 т – масса бетона в бадье
Qстр=0.06 т – масса строп.
Q=0.9+4.4+0.06=5.36 т.
В качестве приставного крана выберем кран КБ504А2 с высотой подъема крюка 55 м. Грузоподъемность крана при наибольшем вылете составляет 10т. Вылет изменяется от 55 до 40 м с помощью грузовой тележки движущейся по балочной стреле. Высота подъема при максимальном вылете и количестве секций башни изменяется подращиванием по мере возведения здания. Крепление крана к строящемуся зданию осуществляется с помощью связей. Опорой крана служит бетонный фундамент кран крепится к нему с помощью анкерных болтов. Стрела крана вращается на роликовом опорно- поворотном круге с помощью двух механизмов поворота. Грузовые характеристики крана приведены на рисунке 3.2.
Рис. 3.2. Грузовые характеристики крана КБ-504А-2.
6.2Подбор стрелового крана и бетононасоса для варианта 2
Расчет требуемых технических параметров стрелового крана.
Требуемая грузоподъемность крана
Qэл – масса монтируемого элемента т; Qстр – масса строповочного элемента т; Qосн – масса монтажной оснастки т.
Высота подъема крюка
h0 – превышение монтажного горизонта над уровнем стоянки крана м; hз – запас по высоте для обеспечения безопасности монтажа м; hэл – высота монтируемого элемента м; hстр – высота строповки м.
с – расстояние от оси вращения крана до оси крепления стрелы м; lг – горизонтальная проекция стрелы м определяется по формуле:
где е – расстояние от геометрической оси стрелы до грани стрелы ближайшей к поднятому элементу 04 м;
t – зазор между стрелой и поднятым элементом 05 м;
d – половина ширины (или толщины) монтируемого элемента м;
hпол – длина грузового полиспаста крана 3 м;
hш – расстояние от оси крепления стрелы до уровня стоянки крана 15 м.
Для монтажа плита КЖС 3х12м:
Нкпп = h0 + h3 + hэл + hстр = 9.045+0.5+0.7+3.3=13.545 м.
Qпп = Qэл +Qстр+ Qосн = 6.3+1.08+0=7.38 т.
Апп = 11.87+11=12.97 м.
Для второго варианта производства работ принимаем автомобильный
кран МКAT-40 со стрелой 37м.
Рис. 3.3. Грузовые характеристики крана КБ-504А-2.
Рис. 3.4. Схема монтажа
Подбор бетононасоса.
Для подачи бетона на самую верхнюю точку здания необходим бетононасос с высотой подачи бетона не менее 9 м. Примем поршневой бетононасос с дизельным двигателем М28. Его технические характеристики приведены в таблице 3.8.
Технические характеристики бетононасоса M28.
поршневой гидравлический
Производительность м3час
Объем загрузочной воронким3
Габариты бетононасоса мм:
Масса технологического оборудования т
7Технико- экономическое сравнение вариантов
Обоснование окончательного варианта производства работ по бетонированию конструкции проводится путём технико–экономического сравнения рассмотренных вариантов.
Для сравнения вариантов необходимо составить калькуляции на каждый вариант бетонных работ.
Выполняется расчет времени и заработной платы на бетонные работы для первого и второго вариантов. Результаты расчетов по бетонным работам приведены в таблице 3.9. см.приложение
Прежде чем произвести вышеуказанный расчет сначала определим нормы времени и расценку на подачу бетонной смеси в конструкцию бетононасосом М28 и выгрузку бетонной смеси из автобетоносмесителя в бадью и приемный бункер бетононасоса.
Определение нормы времени и расценки на разгрузку автобетоносмесителя в бадью и приемный бункер бетононасоса.
Примем автобетоносмеситель 69363В.
Объем перевозимой смеси 5 м3.
Базовый автомобиль КАМАЗ-55111.
Время выгрузки смеси- 300 с.
Часовая тарифная ставка шофера 1526 руб.
Норма времени на разгрузку 100 м3 бетонной смеси составит:
*100*300(5*3600)=167 маш – ч.
Определение нормы времени и расценки на подачу бетонной смеси в конструкцию бетононасосом М28.
Эксплуатационная производительность бетононасоса определяется по формуле:
где – Пт=85 м3час – техническая производительность бетононасоса
К1=0.5 – коэффициент перехода от техническрй производительности к
эксплуатационной производительности табл. 5 [10]
К2=0.65 – коэффициент снижения производительности бетононасоса табл. 5 [10]
Пэ=85*0.5*0.65=27625 м3ч
Бетононасос обслуживает звено из трех человек:
- машинист бетононасосной установки 1 человек 4 разряда
- слесарь 4разряда 1 человек
- бетонщик 2 разряда 1 человек.
Норма времени на 1 м3 бетонной смеси:
- для рабочих: 1*227625=0.07 чел – ч
- для машиниста: 1*127625=0.036 чел – ч
- для рабочих: 1139*0.07=08 руб
- для машиниста: 1139*0.036=041 руб.
Для каждого варианта определим себестоимость работ. Согласно п. 3.5 [15]:
где ПЗ=(Зраб+См-ч*Nм-ч+Спп) (3.11)
здесь Зраб – заработная плата рабочих – строителей руб определена в таблице 3.9 настоящей пояснительной записки
См-ч – цена машино – часа руб определяется по [23]
Nм-ч – количество машино – часов работы машины определено в таблице 3.6 пояснительной записки
Спп – стоимость устройства фундамента приставного башенного крана
НР=К*(Зраб+Змаш) (3.12)
где К=1.12 – размер накладных расходов (в долях процента) от фонда оплаты труда рабочих – строителей и механизаторов принимается по прил. 3 [14] Змаш – заработная плата машинистов определена в таблице 3.9 настоящей пояснительной записки.
Для подачи бетонной смеси к месту ее укладки используется приставной башенный кран КБ-504А2.
Стоимость устройства фундамента приставного башенного крана в расчет не вводится так как башенный кран будет работать на монтаже до начала бетонирования.
ПЗ=(19475+8.47*2941) =443.85 руб;
НР=1.12*(19475+29.41) =251.06 руб;
Ci=443.85+251.06=694.9 руб.
Для подачи бетонной смеси к месту ее укладки используется бетононасос М28.
ПЗ=(14252+17.36*765)=27532 руб;
НР=1.12*(14252+604) =16638 руб;
Ci=27532+16638=4417 руб.
Технико – экономическое сопоставление вариантов приведено в таблице 3.10.
Технико – экономическое сопоставление вариантов.
Наименование показателей
Значение показателей по вариантам
Вариант 1 (кран - бадья)
Вариант 2 (бетононасос)
Продолжительность монтажа
На основании данных полученных в результате технико – экономического сравнения вариантов принимаем к дальнейшей разработке вариант 2 (кран и бетононасос).
8 Подбор автотранспортных средств
Для транспортирования бетонной смеси от бетонного завода до строительной площадки принимаем автобетоносмеситель 69363В.
Время выгрузки смеси 300 с.
Производительность транспортного средства при порционном способе доставки смеси определяется по формуле:
Птр=Qтр*tсм*квр*60tц (3.13)
где Qтр=5 м3 – объем порции бетонной смеси перевозимый за один рейс;
tсм=8 ч – продолжительность смены;
квр=0.9 – коэффициент использования рабочего времени;
здесь tц = tЗ + tГП + tВ + tпп + tо – продолжительность общего цикла транспортирования бетонной смеси;
tЗ=8 мин – время загрузки транспорта на бетонном заводе;
tГП=20 мин – время пробега транспорта с грузом от завода к месту укладки смеси;
tВ=8 мин – время выгрузки бетонной смеси;
tпп=20 мин – время порожнего пробега транспорта к бетонному заводу;
tо=5 мин – время очистки промывки и обслуживания транспортного средства отнесенное к одному циклу.
Птр=58600.9(8+20+8+20+5)= 354 м3- смена.
Потребность в транспортных средствах необходимых для обеспечения требуемой интенсивности укладки бетонной смеси определяется по выражению:
N=Пбет*tсмПтр (3.14)
где Пбет=к*nНвр – производительность бетонщиков в час
здесь к=2 – число звеньев бетонщиков
n=4 – количество человек в звене
Нвр– норма времени на укладку бетонной смеси.
Подбор количества автобетоносмесителей для бетонирования колонн диафрагм и стен.
Пбет=2*41.6=5.0 м3час
Примем для бетонирования колонн диафрагм и стен 2 автобетоносмесителя 69363В в смену.
Подбор количества автобетоносмесителей для бетонирования плиты перекрытия.
Пбет=2*40.57=14.04 м3час
Примем для бетонирования плиты перекрытия 4 автобетоносмесителя 69363В в смену.
Оборудования для уплотнения бетонной смеси
Для уплотнения бетонной смеси в колоннах перекрытиях используется глубинный вибратор с гибким валом. Модель ИВ – 75 со следующими характеристиками:
- частота колебаний 20000 Гц;
- толщина слоя бетонирования 35 – 40 см;
- техническая производительность 4 – 7 м3ч.
Для уплотнения бетонной смеси в плите перекрытия используется раздвижная виброрейка. Модель ЭВР – 380 со следующими техническими характеристиками:
- профиль алюминиевый 180х40х4 мм;
- длина 2.5 – 4.5 м;
9 Технология выполнения работ
9.1 Устройство опалубки колонн и стен
На опалубочных работах используется универсальные опалубочные щиты фирмы «DOKA». Для соединения щитов служит замок клиновой. Удерживают щиты опалубки в проектном положении подпорные раскосы.
На бетонном основании предварительно краской наносятся риски фиксирующие положение осей колонны по двум координатам. Такие же риски наносятся бригадиром или звеньевым (рабочим 4–го разряда) на торцовых нижних рёбрах щитов опалубки. Необходимая толщина защитного слоя обеспечивается пластиковыми фиксаторами которые устанавливаются на стрежни арматуры.
9.2 Устройство опалубки перекрытий
Телескопические стойки на строительную площадку поступают в разобранном виде собирают их непосредственно перед установкой. Гайка винтового домкрата устанавливается приблизительно на 12 высоты сквозной прорези что даёт возможность производить в последующем рихтовку собранной опалубки поднимая или опуская домкратным устройством выдвижную штангу. Работы по сборке стоек производятся двумя опалубщиками 1–го и 2–го разрядов.
Опалубку перекрытий собирают сразу для всего перекрытия. Монтаж опалубки начинается с установки телескопических стоек вертикальное положение которых обеспечивают треноги. Затем в виде балочной клетки устанавливают на телескопические стойки деревофанерные балки на которые укладываются ламинированные листы фанеры. Рихтовка собранной опалубки начинается после проверки отметок с помощью нивелира. Это достигается с помощью винтовых домкратных устройств.
9.3 Уход за опалубкой
Палуба щитов и все резьбовые детали независимо от того находятся они в эксплуатации или на складе должны быть покрыты слоем смазки.
Щиты инвентарной опалубки а также поддерживающие элементы (стойки) и тому подобные крепления (хомуты струбцины замки) после каждого оборота должны очищаться от цементного раствора. Для этой цели используются скребки и металлические щетки. Применение молотков и другого инструмента ударного действия для очистки элементов опалубки от раствора категорически запрещается.
Применение инвентарной опалубки предусматривает обязательную смазку и тщательную очистку ее от остатков цементного раствора после каждого оборота. Смазка не должна оставлять маслянистые пятна смазка не должна ухудшать прочностные качества поверхностных слоев железобетонных конструкций компоненты смазки не должны иметь летучих и вредных для здоровья веществ. Смазки должны быть безопасны в пожарном отношении а технология их приготовления и нанесения должна позволять механизировать эти процессы. При использовании смазок для опалубки вертикальных поверхностей они должны обладать достаточной вязкостью и адгезионными качествами чтобы оставаться на вертикальной поверхности в течение 24 ч при температуре +30°С. Для металлической опалубки в летнее время наиболее эффективны эмульсионные составы. Для горизонтальных опалубочных поверхностей могут применяться водно–масляные эмульсии.
При работе пневмопистолетом–распылителем меньший расход смазки получается при использовании более вязких составов. Смазка подается под давлением 2–3 атм. при температурах от 10 до 50°С. Сопло пистолета необходимо располагать на расстоянии 08—1 м от палубы. Для того чтобы получить факел того или иного вида необходимо использовать сменные головки.
Если позволяют условия производства арматурных и бетонных работ нанесение смазки на палубу щитов целесообразно производить после сборки опалубочной формы. Это не только уменьшает расход смазки но и повышает производительность труда. При этом следует принять необходимые меры по защите "старого" бетона оснований и арматуры от случайного попадания на них смазки. Кроме стекания по вертикальным поверхностям смазка может попадать на бетон и арматуру в виде тумана.
Меры предосторожности носят индивидуальный характер. "Старый" бетон укрывается на время работы смазчиков полотнами брезента рогожами листами рубероида пергамина или крафт–бумаги.
Если смазку приходится наносить на палубы до сборки опалубочной формы то целесообразно щиты раскладывать вплотную друг к другу и смазывать сразу большие панели площадью по несколько квадратных метров.
9.4 Армирование и бетонирование перекрытий
Работы по устройству арматуры перекрытий приведенной в настоящей технологической схеме.
До начала работ по армированию монолитных конструкций на типовом этаже должны быть выполнены следующие работы:
— завершены работы по устройству монолитных конструкций колонн на соответствующих захватках нижележащего этажа;
— смонтированы лестничные марши на захватках нижележащего этажа;
— закрыты проемы в перекрытиях инвентарными щитами;
— подготовлены и установлены на этаже средства для освещения рабочего места а также средства для подключения электрического инструмента и сварочных аппаратов;
— выполнен геодезический контроль монолитных конструкций нижележащего этажа;
— выполнен приемочный контроль арматурных изделий на приобъектном складе.
При приемке арматуры на приобъектном складе проверяют:
— наличие бирок на армоэлементах с указанием марки и количества элементов;
— производят контрольные обмеры осмотр армоэлементов а также контроль прочности сварных соединений.
Арматурные изделия изготавливают на заводе и доставляют на стройплощадку с помощью автотранспорта. Погрузочно–разгрузочные работы должны исключать деформации искривление сеток каркасов и отдельных стержней разрушение сварных соединений арматурных элементов.
Для этого при перевозке их закрепляют в кузовах и на платформах транспортных средств чтобы избежать деформаций под действием собственного веса и динамических нагрузок. Транспортировку сеток и каркасов производить на поддонах или в специальных контейнерах. При складировании на складе каркасов и сеток штабелями необходимо опирать их на прокладки. Высота штабеля не должна превышать 15 м.
В первую очередь необходимо установить и закрепить на опалубке все инвентарные проёмообразователи. Для получения небольших отверстий в перекрытиях при отсутствии инвентарных проёмообразователей изготавливать по месту из строганных досок.
По окончании бетонирования деревянные проемообразователи извлекать для повторного использования.
Для образования защитного слоя стержни укладывать с применением пластмассовых или цементных фиксаторов а так же с применением специальных каркасов обеспечивающих рабочее положение арматурных стержней.
Армирование выполняется отдельными стержнями вязка арматуры осуществляется отоженной проволокой.
По окончании работ по армированию перекрытий проверить соответствие выполненных работ проекту.
Приемка установленной арматуры оформляется актом скрытых работ.
До начала бетонирования перекрытий должны быть выполнены следующие работы:
— забетонированы колонны на захватке (ниже уровня перекрытия);
— установлена арматура перекрытий;
— смонтирована скрытая электротехническая разводка.
Смесь в плитах уплотняют виброрейками. Особенно тщательно вибрируют бетон в местах примыканий плит к колоннам а также в местах с густым армированием.
Бетонирование перекрытий производить по захваткам. В качестве отсекателей при устройстве рабочих швов применяется сетка–рабица сложенная в двое.
Передвижение по армированному перекрытию во избежание деформирования стержней осуществлять по инвентарным мостикам.
Бетонную смесь укладывают равномерно по поверхности участка перекрытия. Высота свободного сбрасывания бетонной смеси не должна превышать одного метра.
Уплотнение необходимо производить до:
— прекращения оседания бетонной смеси:
— появления цементного молока на поверхности;
— прекращения выделения воздуха.
9.5 Армирование и бетонирование колонн
Пространственные каркасы колон собирают из плоских каркасов соединения выполняют точечной сваркой. Пространственные каркасы монтируют башенным краном COMEDIL CTTB-8. Перед установкой блока выпуски ранее забетонированных арматурных конструкций должны быть тщательно выпрямлены выверены и приведены в проектное положение.
Укладка бетонной смеси и уход за бетоном выполняется специализированными звеньями. В состав выполняемых ими работ входят:
- очистка перед бетонированием опалубки заделка всех щелей шириной более 10 мм и смазка поверхностей стальной опалубки;
- очистка арматуры от ржавчины грязи и налипшего бетонного раствора;
- обработка рабочих швов;
- опробование и проверка оборудования инвентаря и приспособлений применяемых в работе по укладке бетонной смеси;
- прием подача и укладка бетонной смеси в колонны;
- установка и перемещение в процессе бетонирования грузоподъемных и транспортных средств;
- очистка механизмов инвентаря и приспособлений после бетонирования от налипшего бетона и грязи;
- поливка бетона в начальный период его твердения и покрытие его влагоёмкими материалами (песком опилками).
Каждое звено бригады бетонщиков выполняет один или несколько указанных рабочих процессов. Работа специализированных звеньев бетонщиков осуществляется в две смены. Звенья должны быть обеспечены комплектом инструментов.
При длительных перерывах в работе во избежание нарушения вибраторами монолитности ранее уложенного бетона последующий слой укладывается после достижения бетоном в подстилающем слое прочности 15 кгссм2. Соприкосновение вибраторов с арматурой во время работы не допускается. Вибрирование заканчивается после прекращения оседания бетонной смеси и появления цементного молока на поверхности бетона.
Забетонированные конструкции в течение первых дней твердения бетона рабочие должны периодически поливать водой. Поливку начинают не позднее чем через 10–12 ч а в жаркую и ветреную погоду — через 2–3 ч после окончания бетонирования. В жаркую погоду при температуре воздуха 15°С и выше поливку в первые трое суток следует производить днем через каждые 3 ч и один раз ночью а в последующие дни не реже чем по одному разу утром днем и вечером. При температуре 5°С и ниже бетон не поливают.
За уложенным бетоном должны быть обеспечены контроль и уход. Открытые поверхности должны быть предохранены от вредного воздействия прямых солнечных лучей и ветра. Благоприятные температурно–влажностные условия для твердения бетона обеспечивать систематической поливкой его водой. В сухую погоду поливка бетона на портландцементе производится не менее 7 суток. При температуре +150С и выше поливка производится через каждые 3 часа днем и не реже одного раза ночью а в последующее время не реже 3 раз в сутки. Вода не должна быть агрессивной к бетону.
Разопалубка забетонированных конструкций должна производиться после набора бетоном 70% проектной прочности.
Приемку конструкций производить после набора бетоном проектной прочности.
Категорически запрещается заделка раковин и затирка поверхностей до приёмки железобетонных конструкций. Решение о приемке железобетонных работ при некачественной поверхности принимает проектная организация.
При приемке выполненных работ должны быть предъявлены следующие документы:
— рабочие чертежи с внесенными изменениями;
— документы по надлежащему согласованию допущенных изменений;
— журналы работ по бетонированию;
— данные испытаний контрольных образцов бетона;
— акты приемки арматурных сеток и каркасов;
— акты приемки смонтированной арматуры.
Приёмку законченных железобетонных конструкций оформить актом приема ответственных конструкций.
Работы по армированию и бетонированию конструкций следует выполнять в соответствии с требованиями и рекомендациями [15] [16] [17] [18].
9.7 Монтаж плит покрытия.
Строповку плит производят четырехветвевым стропом типа “паук” или что чаще траверсами.
При бесфонарной кровле ПП рекомендуется укладывать от одного конца опорных балок к другому начиная со стороны ранее смонтированного пролета при наличии фонарей – от концов ферм к середине пролета. Первая ПП установленная на опорные конструкции приваривается в четырех опорных узлах. Закладные детали каждой последующей плиты не менее чем в трех узлах опирания должны быть приварены к закладным деталям опоры.
При укладке в каждой ячейке первой плиты один монтажник находится на плите уложенной в смежной ячейке второй – на лестнице-площадке навешенной на колонну. В дальнейшем оба монтажника переходят вновь уложенную плиту для приемки и укладки следующей.
Складирование ПП осуществляется в рабочей зоне монтажного крана. Плиты укладываются в штабели до 8..9иногда штабели с двух сторон от монтажого крана.
9.8 Составление производственной калькуляции
По выбранному варианту уточняется состав выполняемых работ: погрузочно-разгрузочных арматурных опалубочных а также по укладке бетонной смеси в конструкцию с решением вопросов уплотнения ухода за бетоном и снятием опалубки. На перечисленные процессы по данным [19] [20] составляется производственная калькуляция (таблица 3.8).
9.9 Разработка календарного плана (графика) комплексного процесса бетонирования одного этажа
Календарный план производства работ отражает последовательность и организацию процессов в комплексе бетонных работ и условно состоит из двух частей. Первая часть в форме таблицы включает все инженерные расчеты а вторая – отражает последовательность и продолжительность работ с указанием календарного времени начала и окончания отдельных процессов а также их взаимоувязку.
Основанием для построения первой части являются данные производственной калькуляции и технологические схемы при этом учитывается что машины и люди должны работать в течение всего процесса.
Календарный график производства бетонных работ смотреть на листе 2 марки Т.
9.10 Техника безопасности при производстве работ
В данном разделе указываются решения требований [16] [17].
К изготовлению и нанесению смазок допускать только обученных рабочих прошедших специальный инструктаж. При нанесении смазок пневмораспылителем рабочим необходимо иметь защитные приспособления (очки респираторы резиновые сапоги и защитные брезентовые костюмы). На площадке где производятся работы по нанесению смазки нахождение посторонних лиц запрещено.
Применение горючих материалов требует повышенных противопожарных мер:
– площадка на которой производится смазка опалубки должна быть очищена от строительного мусора;
– необходимо вывесить на видном месте плакаты с надписями «Запрещается курить» и «Запрещается пользоваться открытым огнем»;
– хранить смазки только в герметически закрытой металлической таре количество смазки на рабочем месте не должно превышать сменной потребности.
Размещение на опалубке оборудования и материалов не предусмотренных проектом производства работ а также пребывание людей непосредственно не участвующих в производстве работ на настиле опалубки не допускается.
За состоянием установленной опалубки поддерживающих конструкций и креплений необходимо вести непрерывное наблюдение в процессе бетонирования. При обнаружении деформаций или смещения отдельных элементов опалубки средств подмащивания и креплений немедленно принимать меры к устранению деформаций и в случае необходимости временно прекращать работы по бетонированию на этом участке.
Разборку опалубки производить (после достижения бетоном распалубочной прочности не менее 0.2 0.3 МПа) с разрешения производителя работ а особо ответственных конструкций (по перечню установленному проектом) с разрешения главного инженера.
Опалубку и оборудование необходимо разбирать в порядке при котором после отделения частей опалубки и оборудования обеспечивается устойчивость и сохранность остающихся элементов.
Рабочие места и подходы к ним на высоте 1.3 м и более и на расстоянии менее 2 м от границы перепада по высоте ограждать временными ограждениями в соответствии с требованиями [21].
Ширина проходов к рабочим местам и на рабочих местах должна быть не менее 0.6 м а высота проходов в свету – не менее 1.8 м. Проезды проходы и рабочие места необходимо регулярно очищать и не загромождать.
Рабочие места и проходы к ним должны быть достаточно освещены (не менее 30 лк для установки опалубки) в соответствии с требованиями [22]. Производство работ в неосвещенных местах не допускается.
Приставные лестницы должны быть оборудованы нескользящими опорами и ставиться в рабочее положение под углом 75° к горизонтальной плоскости.
Арматуру складировать в специально отведенных для этого местах. Торцевые части стержней в местах общих проходов закрывать щитами. Элементы каркасов арматуры необходимо пакетировать с учетом условий их подъема складирования и пакетирования (масса пакета).
Перемещение загруженного или порожнего бункера разрешается только при закрытом затворе на расстоянии не менее 1 м над выступающими элементами конструкций.
При уплотнении бетонной смеси электровибраторами перемещать вибратор за токоведущие кабели не допускается.
9.11 Технико-экономические показатели
Производственная калькуляция приведены в таблице 3.10 приложение.
Технико – экономические показатели приведены в таблице 3.11.
Технико-экономические показатели.
Объем укладываемого бетона
Продолжительность работ
Выработка не 1 чел-смену
Заработная плата на одну чел-смену

icon 7. БЖД.doc

1 Федеральный закон об основах охраны труда. Краткое содержание государственной политики в области труда полномочие органов государсвенной власти и местное самоуправление в области труда.
Охрана труда- система сохранения жизни и здоровья работников в процессе трудовой деятельности включающая в себя правовые социально-экономические организационно-технические санитарно-гигиенические лечебно-профилактические реабилитационные и иные мероприятия.
Система управления охраной труда включает комплекс взаимосвязанных и взаимодействующих между собой элементов устанавливающих политику и цели в области охраны труда у конкретного работодателя и процедуры по достижению этих целей. Типовое положение о системе управления охраной труда утверждается федеральным органом исполнительной власти осуществляющим функции по выработке государственной политики и нормативно-правовому регулированию в сфере труда с учетом мнения Российской трехсторонней комиссии по регулированию социально-трудовых отношений.
Согласно Трудовому кодексу Российской Федерации от 30 декабря 2001г. N 197-ФЗ в статье 210 указаны основные направления государственной политики в области охраны трудах [28]:
а)обеспечение приоритета сохранения жизни и здоровья работников;
принятие и реализация федеральных законов и иных нормативных правовых актов Российской Федерации законов и иных нормативных правовых актов субъектов Российской Федерации об охране труда а также федеральных целевых отраслевых целевых и территориальных целевых программ улучшения условий и охраны труда;
б)государственное управление охраной труда;
государственный надзор и контроль за соблюдением требований охраны труда;
в)содействие общественному контролю за соблюдением прав и законных интересов работников в области охраны труда;
г)расследование несчастных случаев на производстве и профессиональных заболеваний;
д)защита законных интересов работников пострадавших от несчастных случаев на производстве и профессиональных заболеваний а также членов их семей на основе обязательного социального страхования работников от несчастных случаев на производстве и профессиональных заболеваний;
е)установление компенсаций за тяжелую работу и работу с вредными или опасными условиями труда неустранимыми при современном техническом уровне производства и организации труда;
ж)координация деятельности в области охраны труда деятельности в области охраны окружающей природной среды и других видов экономической и социальной деятельности;
з)распространение передового отечественного и зарубежного опыта работы по улучшению условий и охраны труда;
и)участие государства в финансировании мероприятий по охране труда;
к)подготовка и повышение квалификации специалистов по охране труда;
л)организация государственной статистической отчетности об условиях труда о производственном травматизме профессиональной заболеваемости и об их материальных последствиях;
м)обеспечение функционирования единой информационной системы охраны труда;
н)международное сотрудничество в области охраны труда;
о)проведение эффективной налоговой политики стимулирующей создание безопасных условий труда разработку и внедрение безопасных техники и технологий производство средств индивидуальной и коллективной защиты работников;
п)установление порядка обеспечения работников средствами индивидуальной и коллективной защиты а также санитарно-бытовыми помещениями и устройствами лечебно-профилактическими средствами за счет средств работодателей.
Реализация основных направлений государственной политики в области охраны труда обеспечивается согласованными действиями органов государственной власти Российской Федерации органов государственной власти субъектов Российской Федерации и органов местного самоуправления работодателей объединений работодателей а также профессиональных союзов их объединений и иных уполномоченных работниками представительных органов по вопросам охраны труда.
Статья 5. Федеральный закон "Об основах охраны труда в Российской Федерации" Полномочия органов государственной власти Российской Федерации в области охраны труда [29].
К полномочиям органов государственной власти Российской Федерации в области охраны труда относятся:
а)определение основных направлений и проведение единой государственной политики в области охраны труда на территории Российской Федерации;
б)разработка и принятие федеральных законов и иных нормативных правовых актов Российской Федерации об охране труда;
в)определение основ государственного управления охраной труда;
г)разработка и реализация федеральных целевых и отраслевых целевых программ улучшения условий и охраны труда и контроль за их выполнением;
д)определение расходов на охрану труда за счет средств федерального бюджета;
е)определение структуры задач функций и полномочий органов государственного надзора и контроля за соблюдением требований охраны труда;
ж)установление единого порядка расследованиянесчастных случаевна производстве ипрофессиональных заболеваний;
з)определение системы ипорядкаосуществления государственной экспертизы условий труда;
и)организация обучения специалистов по охране труда установление единых требований к проверке знаний лиц ответственных за обеспечение безопасности труда;
к)обеспечение взаимодействия органов государственной власти Российской Федерации органов государственной власти субъектов Российской Федерации и органов местного самоуправления работодателей объединений работодателей а также профессиональных союзов их объединений и иных уполномоченных работниками представительных органов в реализации государственной политики в области охраны труда;
л)координация научно-исследовательской работы и распространение передового отечественного и мирового опыта работы по улучшению условий и охраны труда;
м)организация государственной статистической отчетности об условиях труда о производственном травматизме профессиональной заболеваемости и об их материальных последствиях;
о)другие полномочия органов государственной власти Российской Федерации в области охраны труда.
Статья 7. Федеральный закон "Об основах охраны труда в Российской Федерации" Полномочия органов местного самоуправления в области охраны труда [29].
Органы местного самоуправления обеспечивают реализацию основных направлений государственной политики в области охраны труда в пределах своих полномочий а также полномочий переданных им органами государственной власти субъектов Российской Федерации в установленном порядке.
2 Организация системы управления охраной труда в строительном управлении строящейся школы со спортивным уклоном в городе Улан-Батор
Возводимый нами объект - средняя школа со спортивным уклоном в городе Улан-Батор представляет собой трехэтажное здание в жилом массиве на территории отведенной под строительство школы. Строительство ведет крупная Российско-монгольская строительная компания “МСS” которая уже в течение 15 лет занимается строительством жилых и общественных зданий в Монголии.
Спецификой строительства нашего объекта является то что все строительные работы выполняются на открытом воздухе в сложных природно-климатических условиях на территории плотной городской застройки. Значительная часть этих работ выполняется с применением различных средств механизации.
Генподрядчик компании MCS непосредственно координирует вопросы охраны труда на строительном объекте в соответствии с трудовым законодательством по обеспечению безопасных условий на рабочих местах.
В условиях современного производства отдельные мероприятия по улучшению условий труда оказываются недостаточными поэтому они осуществляются комплексно образуя системууправления охраной труда(СУОТ) - совокупность объекта управления и управляющей части связанных каналами передачи информации. Объектом управления служит безопасность труда на рабочем месте и характеризуется воздействием людей с предметами и орудиями труда.
Цель СУОТ- обеспечить безопасные и нормальные условия труда для работников на всех стадиях производственного процесса; создать условия при которых обеспечивается не только своевременное устранение каких-либо нарушений норм поохране труда но и предупреждение возможности их возникновения.
Основные задачи нашего объекта которые решаются СУОТ:
- профессиональный отбор работников отдельных профессий;
- обучение работников безопасным методам труда и пропаганда вопросов охраны труда;
- обеспечение безопасности производственного оборудования;
- обеспечение безопасности технологических процессов;
- обеспечение безопасности зданий и сооружений;
- нормализация санитарно-гигиенических условий труда;
- обеспечение работников средствами индивидуальной и коллективной защиты;
- обеспечение оптимальных режимов труда и отдыха работников;
- санитарно-бытовое обслуживание работников.
В соответствии с проектом работодатель обязан обеспечивает безопасность производства строительных работ и безопасную эксплуатацию технологического оборудования используемого в строительном производстве их соответствие требованиям законодательства об охране труда и иных нормативных правовых актов в сфере охраны труда.
Организована разработка инструкций по охране труда для профессий и видов выполняемых работ которые утверждаются локальными нормативными актами работодателя с учетом мнения соответствующего профсоюзного органа либо иного уполномоченного работниками представительного органа.
Предусматриваются конкретные требования по охране труда:
-при организации проведения работ (производственных процессов) в строительном производстве;
-предъявляемые к производственным территориям (помещениям площадкам и участкам работ) и организации рабочих мест;
-при проведении производственных процессов и эксплуатации технологического оборудованияв строительном производстве;
-предъявляемые к транспортированию (перемещению) и хранению строительных конструкций исходных материалов заготовок полуфабрикатов и отходов строительного производства.
Разработаны формы акта-допуска для производства строительно-монтажных работ на территории (организации) наряда-допуска на производство работ в местах действия опасных или вредных факторов акта о соответствии выполненных внеплощадочных и внутриплощадочных подготовительных работ требованиям безопасности труда и готовности объекта к началу строительства.
Исходя из вышесказанного мы считаем что организация системы охраны труда на нашем строительном объекте является основной и направлена на соблюдение строительных норм и правил а также нормативных актов по безопасности труда основные положения которых излагаются в трудовом законодательстве и в Трудовом кодексе Российской Федерации.
3 Экологичность современных строительных и отделочных материалов применяемых при строительстве школы со спортивным уклоном в городе Улан-Батор
Обеспечение экологической безопасности образовательных учреждений - одна из важнейших составных частей экологии человека. В последние годы проблема загрязнений выделяемых строительными и отделочными материалами интенсивно изучается специалистами различных стран мира и Монголии поскольку они могут представлять серьезную угрозу здоровью населения при наличии в них вредных химических веществ. Хорошо известно что большую часть времени современные дети проводят в закрытых помещениях общеобразовательных учреждений (около 6 часов в сутки для школьников и 9 часов для дошкольников).
В соответствии с требованиям действующих санитарных правил (СанПиН 2.4.1.2660-10 «Санитарно-эпидемиологические требования к устройству содержанию и организации режима работы в дошкольных организациях»;[30] СанПиН 2.4.2. 2821-10 «Санитарно-эпидемиологические требования к условиям и организации обучения в общеобразовательных учреждениях»[31]) все строительные и отделочные материалы должны быть безвредны для здоровья детей.
Наш объект школа со спортивным уклоном в городе Улан-Батора в соответствии с требованиями СанПиН Монголии и России [32]. При строительстве объекта будут использованы строительные и отделочные материалы не приносящие вред здоровью детей.
Согласно основным требованиям к строительным материалам строительные материалы:
-не должны выделять в окружающую среду летучие вещества в количествах которые могут оказывать прямое или косвенное неблагоприятное действие на организм человека (с учетом совместного действия всех выделяющихся веществ);
-не должны выделяться в воздух помещений из строительных и отделочных материалов химические вещества относящиеся к 1-му классу опасности (бенз(а)пирен ртуть свинец) содержание остальных веществ (2 класс опасности: формальдегид хлор; 3 класс опасности: фенол пыль неорганическая оксид азота; 4 класс опасности: аммиак этанол углерода оксид) не должно превышать гигиенические нормативы (ПДКс.с. ОБУВ) для атмосферного воздуха.
Строительные и отделочные материалы не соответствующие требованиям безопасности могут являться источником химических загрязнений воздуха. В этом случае в помещениях может регистрироваться превышение предельно-допустимых концентраций (ПДК) пыли окислов азота окиси углерода формальдегида фенола свинца углеводородов сернистого газа бенз(а)пирена.
При строительстве объекта будут использованы в основном экологически чистые природные стройматериалы такие как: дерево камень глина стекло и их производные.
Древесина как известно самый экологичный материал (только если конечно она не гнилая). Безусловная экологичность деревянных материалов неоспорима. Единственное о чём не нужно забывать: при горении дерево тоже выделяет угарный газ и поэтому при пожаре этот газ так же способен убить человека как и любой неэкологичный токсичный искусственный материал вроде покрытий из ПВХ (поливинилхлорида).
В стеклах (оконных дверных и т. д.) могут содержаться добавления стабилизаторов усиливающих их прочность таких как никель свинец и другие. Эти вещества чрезвычайно опасны для здоровья и поэтому обычно они находятся в стекле в связанном состоянии не выделяются и при нормальных условиях напрямую на человека не влияют. Что касается стабилизатора поливинилхлорида входящего например в состав оконных рам среди экспертов существуют разные точки зрения о свойствах этого вещества. Считается что в окнах в том состоянии в каком он есть он безопасен. Токсичные выделения возникают только при сильном возгорании (при плавлении материала).
Радиацию излучают только материалы магматического характера - продукты внутренней деятельности земли такие как гранит. Другие природные стройматериалы - известняки глина гипс доломиты - по своему происхождению не являются сильными источниками радиации.
Особого внимания заслуживает проблема применения в строительстве жилых зданий полимерных строительных материалов (ПСМ) все интенсивнее вытесняющих в последние десятилетия дорогие и часто менее технологичные натуральные материалы.
Линолеум - это довольно сложное соединение состоящее почти из 10 компонентов. Связующим веществом в нем выступает пластификатор который и дает различные выделения в воздух. Но на сегодняшний день технология производства такова что эти выделения очень незначительны и совершенно не опасны для человека. Более опасными могут быть мастики на которые линолеум клеят. Поэтому во-первых необходимо пользоваться мастиками для внутреннего применения во-вторых лучше всего просто постелить линолеум под плинтусы. Если раньше линолеум способствовал накапливанию у человека статического электричества то теперь в его состав входят антистатики.
ДСП ДВП производятся из древесных опилок и стружек (осины ольхи и т.п.) с добавкой связующих синтетических смол. После прессования и термообработки получается плотная структура пригодная для использования в строительстве.
Здание средней школы со спортивным уклоном размещается на внутриквартальных территориях жилых микрорайонов удаленных от городских улиц межквартальных проездов на расстояние обеспечивающее уровни шума и загрязнения атмосферного воздуха требованиям санитарных правил и нормативов. От границы участка объекта до проезда предполагается не менее 25 м.
В зоне школьного учреждения застройки находится за пределами санитарно-защитных зон предприятий сооружений и иных объектов санитарных разрывов гаражей автостоянок автомагистралей объектов железнодорожного транспорта метрополитена маршрутов взлета и посадки воздушного транспорта. Обеспечены нормативные уровни инсоляции и естественного освещения помещений и игровых площадок. Через территорию организации не проходить магистральные инженерные коммуникации городского назначения - водоснабжения канализации теплоснабжения энергоснабжения.
Покрытие групповых площадок и физкультурной зоны предусматривается: травяным утрамбованным грунтом беспыльным.
Теневые навесы оборудованы деревянными полами на расстоянии не менее 15 см от земли или выполнить из других строительных материалов безвредных для здоровья детей. При замене оконных блоков площадь остекления сохранена или увеличена. Показатели светопропускания у вновь устанавливаемых окон должны быть не меньше чем у окон подлежащих замене.
Плоскость открытия окон должна обеспечивать режим проветривания.
Остекление окон должно быть выполнено из цельного стеклополотна. Замена разбитых стекол должна проводиться немедленно.
Стены помещений должны быть гладкими и иметь отделку допускающую уборку влажным способом и дезинфекцию.
Все строительные и отделочные материалы должны быть безвредными для здоровья детей.
Стены помещений пищеблока буфетных кладовой для овощей охлаждаемых камер моечной гладильной и туалетных следует облицовывать глазурованной плиткой или аналогичным материалом безвредным для здоровья детей на высоту 15 м; залах - на высоту 18 м для проведения влажной обработки с применением моющих и дезинфицирующих средств.
В помещениях ориентированных на южные румбы горизонта применяют отделочные материалы и краски неярких холодных тонов с коэффициентом отражения 07 - 08 (бледно-голубой бледно-зеленый) на северные румбы - теплые тона (бледно-желтый бледно-розовый бежевый) с коэффициентом отражения 07 - 06. Отдельные элементы допускается окрашивать в более яркие цвета но не более 25% всей площади помещения.
Поверхности стен помещений для музыкальных и гимнастических занятий рекомендуется отделывать материалами безвредными для здоровья детей светлых тонов с коэффициентом отражения 06 - 08.
Для отделки потолков в помещениях с обычным режимом эксплуатации используют меловую или известковую побелку. Допускается применение водоэмульсионной краски.
Потолки в помещениях с повышенной влажностью воздуха (производственные цеха пищеблока душевые постирочные умывальные туалеты и др.) окрашивают масляной краской.
Возможно применение иных материалов безвредных для здоровья детей.
В основных помещениях в качестве материалов для пола используют дерево (дощатые полы которые покрывают масляной краской или паркетные). Допускается покрытие полов синтетическими полимерными материалами безвредными для здоровья детей и допускающими обработку влажным способом и дезинфекцию.
Полы в помещениях пищеблока постирочной гладильной подсобных помещениях туалетной выстилают керамической или мозаичной шлифованной метлахской плиткой или аналогичными материалами безвредными для здоровья детей.
Таким образом можно сделать вывод что при строительстве детских учреждений таких как школа детских сад и др. большое значение имеет выбор экологически чистых природных и безвредных строительных материалов которые не приносят вред здоровью детей.

icon 8. Список литературы.doc

Список используемой литературы
СНиП 23-01-99*. «Строительная климатология». Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2003.
СНиП 23-02–2003. «Тепловая защита зданий». Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2003.
СНиП 2.01.02 – 85*. «Противопожарные нормы». М.: Стройиздат 1991.
Гельфонд А. Л. Архитектурное проектирование общественных зданий и сооружений : учеб. пособие для вузов по спец. "Архитектура" направления подгот. "Архитектура" А. Л. Гельфонд. – М. : Архитектура-С 2006. - 278 с. : ил.
Рекомендации по проектированию детско-юношеских спортивных школ развивающихся и нетрадиционных видов спорта. Москомархитектура. - М.: ГУП "НИАЦ".
Крундышев Б. Л. Архитектурно-реконструкционное проектирование общеобразовательных школьных учреждений доступных маломобильной группе населения : учебное пособие для вузов по направлению "Архитектура" Б. Л. Крундышев. - Санкт-Петербург 2013. - 240 с. : ил.
СП 48.13330.2011. « Организация строительства». М.: Минрегион России 2010.
СП 118.13330.2012. «Общественные здания и сооружения» . М.: Минрегион России 2012.
СП 63.13330.2012. «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения». М.: Минрегион России 2011.
СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений». М.: Минрегион России 2011.
Технология и организация производства работ. А. С. Чесноков Л. А. Немчикова. Новосибирск. НГАСУ (Сибстрин). 2011.
СНиП IV.3 – 82. «Сметные нормы и правила». Часть IV. Глава 3. Правила определения сметной стоимости эксплуатации строительных машин. М.: Стройиздат. 1982.
Индексы сметных цен в строительстве. Выпуск №4. Апрель 2012.» Кемеровская область. Центр инвестиционных программ и ценообразования в строительстве. Кемерово 2012.
МДС 81-33.2004. «Методические указания по определению величины накладных расходов в строительстве». Госстрой России. – М.: Стройиздат. 2004.
СНиП 12-01-2004. «Организация строительства». Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2004.
СНиП 12-03-2001. «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования». Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2001.
СНиП 12-04-2002. «Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство». Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2002.
СНиП 3.03.01-87. «Несущие и ограждающие конструкции». Госстрой СССР. – М. 1989.
ЕНиР. Сборник Е1. Внутрипостроечные транспортные работы. М.: Стройиздат 1979.
ЕНиР. Сборник 4. Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных и бетонных конструкций. Выпуск 1. Здания и промышленные сооружения. М.: Стройиздат 1979.
ГОСТ 12.4.059 – 89. «Система стандарта безопасности труда. Строительство. Ограждения предохранительные инвентарные. Общие технические условия». Госстрой СССР. 1989.
ГОСТ 12.1.046 – 85. «Система стандарта безопасности труда. Строительство. Нормы освещения строительных площадок». Госстрой СССР. 1985.
Конституция Российской Федерации (принята всенародным голосованием 12.12.1993) (с учетом поправок внесенных Законами РФ о поправках к Конституции РФ от 30.12.2008 N 6-ФКЗ от 30.12.2008 N 7-ФКЗ).
Трудовой кодекс РФ от 30.12.2001 № 197-ФЗ (принят ГД ФС РФ 21.12.2001) (ред. от 23.04.2012).
Федеральный закон РФ от 17 июля 1999 г.№ 181-ФЗ. "Об основах охраны труда в Российской Федерации" (с изменениями от 20 мая 2002 г. 10 января 2003 г. 9 мая 26 декабря 2005 г.).
СанПиН 2.4.1.2660-10 «Санитарно-эпидемиологические требования к устройству содержанию и организации режима работы в дошкольных организациях».
СанПиН 2.4.2. 2821-10 « Санитарно-эпидемиологические требования к условиям и организации обучения в общеобразовательных учреждениях».
СанПиН Монголии: БНбД II-66-88 «Ернхий боловсролын
сургуулийн барилгын тлвллтийн дрэм».
БНбД 2.01.01-93 «Строительная климатология Монголии».
БНбД 2.02.01-94 «Основания зданий и сооружений». Монголия.

icon 1. Оглавление.docx

ОБЩЕЕ АРХИТЕКТУРНО – СТРОИТЕЛЬНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ .. .3
1. Исходные данные . ..4
2. Генеральный план . . ..5
3. Объемно-планировочное решение . ..8
4. Архитектурно-конструктивное решение .9
5. Инженерное о обеспечение ..11
6. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций .. .16
7. Технико-экономические показатели .. 17
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ 18
1ВАРИАНТНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ .18
1.1 Вариант 1 «Плиты перекрытия опертые по контуру» 18
1.2Вариант 2 «Безбалочные плиты перекрытия» 24
1.3Экономическое сравнение вариантов перекрытий 26
1.4 Вариант 3 « Плита покрытие КЖС» 28
1.5 Вариант 4 «Короткая цилиндрическая оболочка» 33
1.6Экономическое сравнение вариантов покрытий 35
2ОСНОВНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ РАЗДЕЛА 37
2.1Конструктивное решение . 37
2.2Моделирование здания в расчетно-вычислительном комплексе “ SCAD 11.3” 38
2.3Расчёт и конструирование плиты перекрытия опертые по контуру 51
2.4Расчёт и конструирование плиты «на пролёт» типа «КЖС» 3х18 м 76
2.5Расчёт и конструирование колонны 96
2.6Расчёт и конструирование фундамента 100
ОРГАНИЗАЦИЯ И ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА 107
1.Характеристика объектов и условий строительства
2.Основные параметры здания
3.Определение объемов работ
4.Подсчет объемов монтажых работ
5.Выбор монтажной оснастки
6.Выбор методов производства работ
7.Технико- экономическое сравнение вариантов
8.Подбор автотранспортных средств
9.Технология выполнения работ
ОХРАНА ТРУДА . ..134
1 Федеральный закон об основах охраны труда. Краткое содержание государственной политики в области труда полномочие органов государсвенной власти и местное самоуправление в области труда 134
2 Организация системы управления охраной труда в строительном управлении строящейся школы со спортивным уклоном в городе Улан-Батор 138
3 Экологичность современных строительных и отделочных материалов применяемых при строительстве школы со спортивным уклоном в городе Улан-Батор 140
Список используемой литературы 148

icon Приложение А.docx

Таблица 3.9. Трудоемкость и сумма заработной платы по вариантам производства бетонных работ.
Шифр норм параграфы ЕНиР
Нормативный состав звена
Сумма заработной платы руб коп
Бетонные работы по варианту 1 (кран - бадья)
Прием бетонной смеси из АБС в бадью
Подача грузов башенными кранами
Бетон в бадьях емкостью до 2 м3
Укладка бетонной смеси в конструкции
Плиты и ребристые перекрытия (включая балки) при площади между балками св.20м2
Колонны при наименьшей стороне до 500 мм
Укладка плит перекрытий и покрытий
Монтаж 4р-1 3р-2 2р-1 Маш 6р-1
Бетонные работы по варианту 2 (бетононасос)
Прием бетонной смеси из АБС в бетононасос
Подача бетонной смеси бетононасосами
Маш 4р-1 слес 4р-1 бет 2р-1
Монтаж 4р-1 3р-2 2р-1

icon Приложение Б.docx

Таблица 3.10. Производственная калькуляция.
Наименование процессов
Средневзвешанная тарифная ставка
Разгрузка щитов опалубки
Разгрузка сборных плит покрытий
Машинист 6 р.-1 Такел. 2р.-2
Подача краном арматурных стержней и каркасов массой до 1т
Установка арматурных сеток и каркасов краном
массой сеток или каркасов до 03 т
Подача краном опалубки массой до 1т
Установка мет. опалубки колонн
Слесарь строительный 4р–1
Прием бет. смеси из AБС
Укладка бсмеси в колонны при наименьшей стороне попер. сечения до 500 мм
Разборка мет. опалубки колонн площадью до 20 м2
Слесарь строительный 3р–1
Установка деревянной опалубки перекрытий площадью св.10 м2
Установка арматуры в виде отд. стержней
Прием бет. смеси из AБС в бетононасос
Подача бетонной смеси бетононасосами
Маш 4р-1 слес 4р-1 бет 2р-1
Укладка бсмеси в перекрытия (площ. св 20 м2)
Разборка деревянной опалубки перекрытий площадью св. 10 м2
Подача краном сборных плит покрытий
Машинист 6 р.-1 Такелажник 2р–2.
Итого с учетом индекса к сметной оплате труда в уровне цен на 01.01.2000
Итого с учетом районного коэффициента 13

icon Архитектурное строение.dwg

Архитектурное строение.dwg
Ситуационная схема М1:2000
Генеральный план М1:500
Технико-экономические показатели
Общая площадь участка га
Площадь застройки га
Площадь пешеходных путей га
Площадь озеленения га
Спортивная площадка м2
Экспликация зданий и сооружений
Средняя школа со спортивным уклоном
экспликация зданий и сооружений
Условные обозначения
- автомобильная дорога
- рядовая посадка деревьев
Основные характеристики здания: -класс ответственности здания- -степень огнестойкости здания - -класс конструктивной пожарной опасности здания -СО; -класс функциональной пожарной опасности: кабинеты-Ф13 классы- 2. За относительную отм.0
0 принята отм. чистого пола 1 этажа
что соответствует абсолютной отметке 1288.3. 3. Район строительства характеризуется следующими природно- климатическими условиями: - нормативный скоростной напор ветра- 0
для III ветрового района (СП20.13330.2011)
-нормативная снеговая нагрузка -0
кПа (БНбД2.01.07-90); -температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0
- минус 39°С; -расчетная сейсмичность не более 7 баллов. 4. Здание запроектировано в монолитном железобетонном каркасе
с заполнением кирпичными стенами. 5. Дипломный проект выполнен на тему: "Cредняя школа со спортивным уклоном в г.Улан-Батор
Монолитное железобетоное покрытие
Пенополистирол б=200мм
Керамзитовый бетон М75 б=50мм
Файэстоун (Firestone) клей
Выравнивающая цементная смесь
Рубероид 2 слоя PO-350
Цементная стяжка - М100 б=15мм
Керамзитовый щебень б=50-:-100мм
План первого этажа M1:100
Монолитное железобетонное
Пенополистирол б=150мм
Цементная стяжка б=30мм
Вспомогательная комната
Раздевальная мужская
Экспликация помещений 1-ого этажа
-5 экспликация помещений 1-го этажа
Раздевальная женская
План третьего этажа
План второго этажа M 1:200
План 2 и 3-го этажей
Общие данные. Фасад 1-6. Фасад Е-А. Ситуационный план. Генплан.
План этажа на отм. 0.000. Разрез 1-1. Узлы 1.
План типового этажа на отм. +4.200 +8.400. Узел 2
Плиты покрытия КЖС. Общий вид. Схема армирования
ДП.ЖБК.01-01-КЖ.И-КП1
Блоки оконные из поливинилхлоридных (ПВХ) профилей
Прилагаемые документы
Двери деревянные наружные для жилых и общественных зданий. Типы
конструкция и размеры.
Двери деревянные внутренние для жилых и общественных зданий. Типы
Плита перекрытия Пм1. Схема расположения основной и дополнительной арматуры
Ведомость отделки фасада
Ведомость рабочих чертежей основного комплекта марки АС
Ведомость ссылочных и прилагаемых документов
Экспликация помещений
Tуалет для людей с ограниченными возможностями
Балка Бм1. Схема армировании Бм1
Колонна Км1. Армирование Км1
Штукатурка Кладка из керамического кирпича Ветрозащитная плита Облицовка листовым материалом
Схема расположения элементов перекрытия и покрытий

icon Вариантное проектирование.dwg

Одноэтажное промышленное здание г.Семипалатинск
Спецификация элементов
Изделие закладное М1
КП2.ЖБК.55-1-КЖ.И-К1.01
Напрягаемая арматура
Вариант 2 Cхема расположения элементов монолитного перекрытия на отм. +3
Средняя школа со спортивным уклоном
Вариант 1 Cхема расположения элементов монолитного плиты перекрытия на отм. 3
Вариант 3 Cхема расположения плит покрытия в осях 14-17 B-У
Вариант 4 Cхема расположения элементов покрытия в осях 14-17B-P
Схема расположения опорных балок плиты
Плита оболочки 12x24
Ручная дуговая сварка
Примечание: Спецификация элементов к схемам расположены по данном листе см.лист 2. Фундаменты условно не показаны
Tехнико-экономические показатели вариантов 1
Tехнико-экономические показатели вариантов 3
Конструктивные решения. Варианты 1 и 2
Конструктивные решения. Варианты 2 и 3

icon Основное проектирование.dwg

Основное проектирование.dwg
Спецификация элементов
Изделие закладное М1
Напрягаемая арматура
Опалубочный чертеж элементов монолитной плиты перекрытия на отм.+4
Схема армирования балки Бм2
Примечания: 1. Балку изготавливать предварительно напряженной с натяжением арматуры механическим способам на на упоры стенда. 2. Контролируемое напряжение принять 524
Схема основной и дополнительной верхней арматуры монолитной плиты вдоль буквенных осей
Схема основной и дополнительной верхней арматуры монолитной плиты вдоль цифровых осей
Схема расположения основной и дополнительной нижней арматуры Пм1 вдоль буквенных осей на отм.+4
Схема расположения основной и дополнительной нижней арматуры Пм1 вдоль цифровых осей на отм.+4
Примечания: 1. Дополнительная поддерживающая арматура в спецификацию не включена
ДП.ЖБК.01-1-КЖ.И-КР1-КР4
Схема расположения элементов монолитного перекрытия на отм.+3
Схема армирования плиты Пм1
На разрезах армирование балок условно не показаны
Спецификация элементов Бм2
Спецификация арматуры каркаса
Средняя школа со спортивным уклоном
Многоэтажный жилой дом со встроенными
в Центральном районе г. Кемерово
помещениями социально-бытового назначения
НГАСУ (Сибстрин) гр. 621з
Арматурные выпуски из фундамента
Пространственный каркас КП1
ДП.ЖБК.01-1-КЖ.И-КП1
Ведомость расхода стали
Схема расположения элементов покрытия на отм.+8
Спецификация элементов на данном листе. Начало
Спецификация элементов.Продолжение
Плита покрытие ПП1 3х12
Плита покрытие ПП 3х18
элементов перекрытий и покрытий
ДП.ЖБК.01-01-КЖ.И-КП1
Плита монолитная Пм1
арматурные сетки стены
сетка оцинкованная для гибкой связи

icon Технология производства.dwg

Технология производства.dwg
Выравнивающая цементная смесь
Рубероид 2 слоя PO-350
Цементная стяжка - М100 б=15мм
Керамзитовый щебень б=50-:-100мм
Стройгенплан. Схема бетонирования
Схема производства арматурных работ.
перекрытия. Схема бетонирования колонн.
Стройгенплан М 1:400
Указания по производству работ. 1. На момент выполнения строительно - монтажных работ выполнены все организационные мероприятия по устройству площадки строительства: 1.1. Выполнено ограждение площадки
2. Отсыпана внутриплощадочная дорога
3. Установлены бытовые помещения
Все работы вести в соответствии с требованиями СНиП 3.03.01-87. 3. Движение людей по забетонированным конструкциям и установка на них арматурных каркасов и опалубки вышележащих конструкций допускается при наборе бетоном прочности не менее 1.5 МПа. В данных условиях строительства - 1 день
от окончания бетонирования 4. Порядок выполнения работ. 4.1. Устройство монолитных колонн и стен. 4.1.1. Колонны и стены армируются пространственными каркасами согласно проекту. 4.1.2. Арматурные изделия каркаса собираются из отдельных стержней с помощью ручной электродуговой сварки. 4.1.3. Готовые каркасы подаются к месту производства работ с помощью крана. 4.1.4. Соединение стержней каркаса с выпусками арматуры колонны предыдущего этажа производить с помощью вязальной проволоки. 4.1.5. После установки арматурного каркаса в проектное положение производится подача краном щитов опалубки. 4.1.7. После установки арматурных каркасов и опалубки в проектное положение производится бетонирование конструкций. 4.1.8. Распалубливание конструкций производится после набора бетоном прочности не менее 0.3 МПа. В данных условиях строительства - 1 день
от окончания бетонирования 4.2. Устройство монолитной плиты перекрытия. 4.2.1. Устройство плиты перекрытия начинается после бетонирования и демонтажа опалубки колонн и стен.
Опалубочный щит 500x4200
Схема установки опалубки колонн
Ведомость элементов опалубки
Схема строповки арматуры
Схема строповки пакета
Схема строповки щита опалубки
Наименование показателей
Объем укладываемого бетона
Продолжительность работ
Выработка на одну чел-смену
Технико - экономические показатели
Автобетоносмеситель СБ-92-1А
Условные обозначения
знак ограничения скорости
знак автомобильной стоянки
временная электросеть
постоянная электросеть
трансформаторная подстанция
распределительный щиток
граница опасной зоны работы
Грузовые характеристики
из ламинированной фанеры
Несущие и распределительные
Схема уплотнения бетонной смеси
Схема укладки арматуры в перекрытие
Схема монтажа плит покрытия
Фрагмент расстановки опалубки перекрытия
Схема установки каркас колонны
2.2. Опалубка плиты перекрытия подается с помощью крана к месту производства работ. 4.2.3. Монтаж опалубки перекрытия ведется в соответствии с проектом. Необходимо установить по периметру опалубки плиты защитное ограждение. 4.2.4. Подача арматуры осуществляется краном. 4.2.5. В местах установленных проектом
укладывается стержневая арматура. Соединение продольных и поперечных стержней осуществляется с помощью вязальной проволоки. 4.2.7. В местах установленных проектом осуществляется укладка стержневой арматуры. 4.2.8. Соединение стержневой арматуры по длине производить внахлест. 4.2.9. Бетонирование плиты перекрытия производится после укладки в проектное положение всей арматуры. Бетонирование произвести за 1 рабочий день 4.2.10. Демонтаж опалубки перекрытия осуществлять от центра к переферии. 5. Арматурные работы. 5.1. Поступающая на строительную площадку арматурная сталь
закладные детали и анкера должны подвергаться внешнему осмотру и замерам. 5.2.Транспортирование и хранение арматурной стали осуществлять в соответствии с требованиями ГОСТ 75.66-94. 5.3. При устройстве арматурных конструкций соблюдать требования СНиП 3.03.01-87. 5.4. В процессе заготовки арматурных стержней
каркасов и их установки контролировать: - качество арматурных стержней
- правильность изготовления
сборки сеток и каркасов
- качество стыков и соединений арматуры
- качество смонтированной арматуры. 5.5. Приемку смонтированной арматуры
а также сварных стыков соединений осуществлять до укладки бетонной смеси и оформлять актом на скрытые работы. 6. Опалубочные работы. 6.1. Установку опалубки в проектное положение
последовательность производства опалубочных работ вести в соответствии с проектом. 6.2.Точность изготовления и установки опалубки должны соответствовать требованиям СНиП 3.03.01-87. 6.3. Перед монтажем опалубки произвести осмотр опалубки на наличие дефектов
очистку и смазку опалубки. 7. Бетонные работы. 7.1 При укладке и уплотнении бетонной смеси соблюдать требования СНиП 3.03.01-87. 7.2 Перед укладкой бетонной смеси должны быть проверены правильность установки опалубки
арматурных изделий и закладных деталей. 7.3 В процессе укладки бетонной смеси производить контроль состояния лесов
толщину укладываемых слоев
качество укладываемой смеси
режим уплотнения бетонной смеси. Результаты контроля фиксировать в журнале бетонных работ. 7.4 Толщина укладываемых слоев бетона 30 40 см. 7.5 Глубина погружения вибратора в бетонную смесь должна обеспечивать его углубление его в ранее уложенный слой на 5 10 см. 7.6 Шаг перестановки глубинных вибраторов не должен превышать полуторного радиуса его действия. 7.7 Шаг перестановки поверхностных вибраторов должен обеспечивать перекрытие на 100 мм ранее провибрированный участок.
Схема бетонирования колонны 2ого этажа
Средняя школа со спортивным уклоном
Календарный график. Схема установки опалубки
по производству работ. Указания по ТБ. ТЭП.
колонн. Схемы строповки грузов. Указания
Схема бетонирования плиты перекрытия
Спецификация элементов опалубки перекрытия
Раскос подпорный Телескопические стойки Тренога Вилка под деревофанерную балку Балка деревофанерная Фанера ламинированная 1500x2000
Заработная плата на одну чел-смену
Разгрузка опалубки краном
Подача арматурных каркасов краном
Подача опалубки колонн краном
Установка арматуры колонн
Установка опалубки колонн
Прием бетонной смеси из АБС
Укладка бетонной смеси в опалубку
Разборка опалубки колонн
Подача опалубки перекрытия краном
Подача арматуры для перекрытия
Прием и подача бетонной смеси
из АБС в бетононасос
Разгрузка арматуры краном
Установка опалубки перекрытия
Установка и вязка арматуры
Разборка опалубки перекрытия
Эпюра движения рабочих
Разгрузка сборных плит покрытий
Подача краном сборных плит покрытий
Телескопические стойки

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 7 часов 11 минут
up Наверх