Отопление 12-этажного жилого здания в г.Владимир(однотрубная с/о)

Отопление.docx

Краткая характеристика объекта проектирования5
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций6
Определение тепловой мощности системы отопления6
Расчет теплопотерь теплопередачей6
Расчет ограждающих конструкций на соответствие сопротивлению воздухопроницанию6
Расчет потерь на нагревание инфильтрующегося воздуха6
Расчет бытовых тепловыделений6
Выбор и обоснование схемного решения системы отопления6
Тепловой расчет отопительных приборов6
Тепловой расчет отопительного прибора лестничной клетки6
Гидравлический расчет системы отопления жилого дома6
Гидравлический расчет основного циркуляционного и второстепенного колец6
Гидравлический расчет отопительного прибора лестничной клетки6
Подбор оборудования ИТП6
Библиографический список6
Потребление энергии в нашей стране неуклонно возрастает и прежде всего для тепло обеспечения зданий и сооружений.
Основными среди тепло затрат на коммунально-бытовые нужды в зданиях (отопление вентиляция кондиционирование воздуха горячего водоснабжения) являются затраты на отопление. Это объясняется условием эксплуатации зданий в холодное время года когда теплопотери через ограждающие конструкции зданий значительно превышает внутренние тепловыделения поэтому используют отопительные установки для поддержания необходимой температуры.
Отопление – искусственное обогревание помещений зданий является отраслью строительной техники. Монтаж стационарной отопительной установки проводится в процессе возведения зданий её элементы при проектировании со строительными конструкциями и сочетаются планировкой и интерьером помещений. Так же отопление – один из видов технологического оборудования здания. Для создания и поддержания теплового комфорта требуется технически совершенные и надежные отопительные приборы
Краткая характеристика объекта проектирования
Характеристика объекта строительства:
Объект строительства – 12 этажное жилое здание;
Район строительства – г. Владимир;
Ориентация главного фасада – Ю;
Основной материал ограждающей конструкции – железобетон;
Климатологические данные района строительства:
Климатологические характеристики района строительства установлены согласно п.5.10 СНИП 41-01-2003 табл.6* табл.1 СНиП 23-01-99*.[1].
Средняя температура наиболее холодной пятидневки ;
Средняя температура отопительного периода со среднесуточной температурой воздуха : ;
Продолжительность отопительного периода со среднесуточной температурой воздуха :
Расчетная скорость ветра (максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь): .
Расчетные параметры внутреннего воздуха для отопительного периода определяют для всех отапливаемых помещений проектируемого здания согласно [2].
Полученные данные указаны в таблице 1.
Расчетные параметры внутреннего воздуха
Наименование отапливаемого помещения
Расчетная температура ;
Угловая жилая комната
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
Для обеспечения в отапливаемом помещении условий теплового комфорта и оптимизации мощности системы отопления ограждающие конструкции должны иметь термическое сопротивление не менее значения нормируемых [3].
Рассчитывается требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций м2СВт исходя из условий энергосбережения [3].
Значения требуемых приведенных сопротивлений ограждающих конструкций принимаем в зависимости от величины градусо-суток отопительного периода (ГСОП).
Величину градусо-суток в течение отопительного периода следует вычислять по формуле:
- средняя температура отопительного периода С;
- продолжительность отопительного периода сут.
В зависимости от градусо-суток подбирается требуемая величина сопротивлений ограждающих конструкций:
покрытий и перекрытий над проездами ;
перекрытий чердачных над холодными подпольями и подвалами ;
окон (принимаем к установке двухкамерный стеклопакет из обычного стекла с межпластиковым расстояние 2мм в деревянных (ПВХ) переплетах .);
Определяется необходимая толщина изоляционного слоя по формуле:
- коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции Вт м2 С;
- коэффициент теплотехнической неоднородности ограждающих конструкций;
- толщина соответственно конструктивных слоев ограждения и теплоизоляционного слоя м;
- коэффициенты теплопроводности соответственно конструктивных слоев ограждения и теплоизоляционного слоя определяются по [3] Втм2С для соответствующих условий эксплуатации;
– требуемое приведенное сопротивление воздушной прослойки .
После этого рассчитывается фактическое значение сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции по формуле:
Трёхслойная железобетонная стена.
Слой 1 – железобетон толщиной .
Слой 2 – утеплитель – пенополиуретан толщиной .
Слой 3 - железобетон толщиной .
Коэффициент теплопроводности конструкционных слоев по условиям эксплуатации «Б» (из условий зоны влажности и влажностного режима помещений):
Слой 1 – цементно-песчаный раствор толщиной .
Слой 3 – железобетонная многопустотная плита толщиной .
Перекрытие над неотапливаемым подвалом без световых проемов в стенах расположенное выше уровня земли.
Слой 1 - цементно-песчаный раствор толщиной .
Слой 2 - утеплитель – пенополиуретан толщиной .
Слой 3 - железобетонная многопустотная плита толщиной .
Термическое сопротивление одинарной двери Rдв=043м2 СВт. К установке принимаем одну деревянную дверь а другую железную с утеплителем (ППУ) с тамбуром между ними.
Определение тепловой мощности системы отопления
Расчетную мощность системы отопления ( Вт) определяют из уравнения теплового баланса помещений:
- теплопотери теплопередачей через ограждающие конструкции здания Вт;
- расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха через неплотности в наружных ограждениях Вт;
- бытовые тепловыделения Вт.
Определяются теплопотери помещения №101:
Остальные расчеты производятся аналогично результаты вычисления сводятся в таблицу 2.
Теплопотери помещений
Расчет теплопотерь теплопередачей
Согласно [4] основные потери теплоты теплопередачей и добавочные потери теплоты следует определять по формуле:
- расчетная площадь ограждающей конструкции м2;
- добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.
Добавочные теплопотери принимают на ориентацию ограждений по сторонам горизонта:
- для ограждений обращенных на север (С); восток (В); северо-восток (СВ) и северо-запад (СЗ) – в размере 01;
- юго-восток (ЮВ) и запад (З) – 005;
- в угловых помещениях дополнительно по 005 на каждое ограждение если одно из ограждений обращено на С В СВ СЗ и по 01 в других случаях (т.е. ЮВ и З).
В жилых помещениях разрабатываемых для типового проектирования через все ограждения обращенные на любую из сторон света в размере 013.
Добавка к потерям через наружные двери (на врывание наружного воздуха) не оборудованные воздушными завесами при высоте зданий H м от средней планировочной отметки земли до верха карниза в размере:
7H – для двойных дверей с тамбуром между ними;
При определении теплопотерь расчетный коэффициент теплопередачи окон определяется как разность между их действительным значением и коэффициентом теплопередачи стен так как площадь окон не вычитается из площади стен при определении потерь теплоты через них.
Пример расчета комната №101 (угловое помещение).
Расчетная схема 101 комнаты
№ 201-1101 (угловое помещение):
№ 1201 (угловое помещение):
Определение температуры воздуха в неотапливаемом помещении.
Определяется температура воздуха в неотапливаемом помещении граничащим с отапливаемым исходя из уравнения теплового баланса неотапливаемого помещения:
- произведение коэффициента теплопередачи (k=1R Вт м2С) на площадь соответственно внутреннего ограждения наружного ограждения неотапливаемого помещения и теплопровода проходящего через неотапливаемое помещение.
– площадь стены без балконной двери и окна.
- количество этажей.
Теплопотери с учетом передачи тепла из квартир на лестницу:
Помещение справа от лестницы вместе с коридорами.
Теплопотери с учетом передачи тепла из квартир в коридоры:
Остальные расчеты производятся аналогично результаты вычисления указаны в таблице 2.
Расчет ограждающих конструкций на соответствие сопротивлению воздухопроницанию
Фактическая воздухопроницаемость ограждающих конструкций не должна превышать нормативную 3.
Как показывает практика проектирования расход воздуха через утепленные но нормативной величины наружные стены покрытия и перекрытия составляет 35% от всего количества инфильтрующегося воздуха поэтому при расчетах этой величиной пренебрегают.
Для снижения неконтролируемого воздухообмена через неплотности светопрозрачных ограждающих конструкций их сопротивление воздухопроницанию должно быть не менее требуемого.
Для окон и балконных дверей:
- расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций соответственно на уровне пола первого этажа и 10 Па;
- нормативная воздухопроницаемость кгч.
Расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях каждой ограждающей конструкции возникает за счет гравитационного и ветрового давления и определяется как:
- высота здания м от уровня земли до верха вытяжной шахты;
- расчетная высота м от уровня земли до рассматриваемой точки;
- плотности воздуха соответственно при температуре воздуха +5 С и расчетной наружной температуре кгм3.
; - аэродинамические коэффициенты для соответственно наветренной и заветренной стороны 6;
- коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности и высоты здания 6;
- условно-постоянное давление Па.
Условно-постоянное давление воздуха в здании pint Па (отождествляется с давлениями на внутренних поверхностях наружных ограждающих конструкций) определяется:
- плотность воздуха соответственно при расчетной температуре наружного воздуха кгм3.
Плотность воздуха в зависимости от температуры (при нормальном давлении) рассчитывается по формуле:
Расчет потерь на нагревание инфильтрующегося воздуха
В жилых и общественных зданиях с естественной вытяжной вентиляцией (без компенсации подогретым притоком) расход теплоты на инфильтрацию определяется двумя путями [4]:
вычисляется расход теплоты на подогрев инфильтрующегося воздуха обеспечивающего нормативный воздухообмен т.е. равного расходу удаляемого вытяжного воздуха;
рассчитывается расход теплоты из условия нагревания инфильтрующегося через наружные ограждения воздуха при отсутствии вентиляции.
За расчетное принимается большее из полученных значений.
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха при нормативном воздухообмене определяется:
- расход удаленного воздуха м3ч не компенсируемый подогретым потоком.
Для зданий жилищно-гражданского назначения:
- удельный нормативный расход м3ч на 1 м2 площади пола помещения;
- площадь пола жилых комнат квартиры и кухни м2;
- удельная теплоемкость воздуха;
- плотность наружнего воздуха кгм3.
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха при отсутствии вентиляции:
- коэффициент учета влияния встречного потока в конструкциях 4 равный 07 – для стыков панелей стен и для окон с тройными переплетами; 08 – для окон и балконных дверей с раздельными переплетами; 10 – для одинарных окон окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов и стеклопакетов;
- расход инфильтрующегося воздуха кгч через окна и балконные двери.
Расход воздуха через окна и балконные двери определяется:
- площади окон и балконных дверей м2;
При отсутствии данных о сертифицированных значениях фактического сопротивления воздухопроницанию окон и балконных дверей допускается определять расход воздуха через них по формуле 3:
Производится расчет для комнат №101-1201 (угловые помещения).
Расход тепла на нагревание инфильтрующегося воздуха при нормативном воздухообмене:
Площадь пола жилой зоны:
Расход тепла на нагревание инфильтрующегося воздуха для остальных помещений считается при нормативном воздухообмене результаты вычисления указаны в таблице 2.
Производится расчет для лестничной клетки.
Лестничная клетка 1 этаж:
- уровень верха окна лестничной клетки м.
Лестничная клетка 2 этаж:
Лестничная клетка 3 этаж:
Лестничная клетка 4 этаж:
Лестничная клетка 5 этаж:
Лестничная клетка 6 этаж:
Лестничная клетка 7 этаж:
Лестничная клетка 8 этаж:
Лестничная клетка 9 этаж:
Лестничная клетка 10 этаж:
Лестничная клетка 11 этаж:
Определяется расход воздуха.
Из уравнения теплового баланса следует что данные помещения отапливать нет необходимости.
Расчет бытовых тепловыделений
В жилых зданиях тепловой поток Вт поступающий в помещение от электрических приборов освещения людей и др. источников допускается определять по формуле:
- площадь пола отапливаемого помещения м2 (жилых комнат и кухни).
Производится расчет для комнаты №101 (угловое помещение).
Расчет теплопотерь здания
Характеристики ограждения
Условные обозначения:
НС – наружная стена;
ВК – ванная комната;
БДГЧ – балконная дверь глухая часть;
БДОЧ – балконная дверь остекленная часть;
С* - стена на лестницу;
Ск – стена на лестничную площадку.
Выбор и обоснование схемного решения
Выбор принципиального схемного решения для объекта проектирования осуществляется исходя из конструкционных особенностей здания и тепловой нагрузки на систему отопления.
В рамках курсового проекта необходимо подобрать схему отопления для жилого12-ти этажного здания. Принимаем однотрубную систему отопления так как двухтрубная система отопления имеет сложную гидравлическую увязку при этажности более 5-и этажей. Так как здание не имеет чердачного перекрытия принимаем к установке однотрубную систему отопления с нижней разводкой магистралей и тупиковым движением теплоносителя.
К установке принимаем радиатор стальной панельного типа РСГ-2 – однорядный.
Приборные узлы выполняем с замыкающим участком с установкой на нижней подводке трехходового крана для регулирования мощности непосредственно у потребителя.
Выпуск воздуха осуществляем при помощи воздухоотводчиков (кран Маевского) установленных перед прибором на последнем этаже на стояках с транзитным ходом.
Уклон магистралей принимаем на подающих магистралях от воздухоотводчиков для облегчения выхода воздуха а на обратных к ИТП для удобства опорожнения системы.
Для отопление лестничной клетки принимаем отдельный стояк с проточным приборным узлом. Целесообразно подключить данную схему на перегретую воду до узла смешения. Выпуск воздуха осуществляем по средствам установки воздухоотводчиков.
Тепловой расчет отопительных приборов
Целью теплового расчета отопительных приборов является подбор необходимого типоразмера отопительного прибора который при фактических условиях эксплуатации будет обеспечивать мощность достаточную для компенсации теплопотерь помещения.
Расчет типоразмера отопительного прибора выполняется по следующей схеме:
Температура на входе в стояк:
- градиент падения температуры через 1 м изолированного трубопровода °Cм;
- длина трубопровода м;
- температура подающего трубопровода на выходе из ИТП.
Величина учитывается в расчетах если снижение температуры теплоносителя превышает 1ºС.
Температура на входе в 1-ый по ходу движения теплоносителя отопительный прибор стояка с транзитным ходом:
- потери тепла транзитным участком Вт.
– длина транзитного трубопровода м;
- теплоотдача 1м трубы Втм.
– сумма теплопотерь всех помещений Вт;
- температура теплоносителя в обратном трубопроводе.
Температура на выходе из отопительного прибора:
- теплопотери помещения Вт;
- расход прибора кгс.
Средний температурный напор между температурой воды в приборе и температурой окружающей среды:
– внутренняя температура °C.
Коэффициент учитывающий реальные условия эксплуатации отопительного прибора:
По справочнику проектировщика при движении теплоносителя сверху-вниз находим коэффициенты:; ; ; .
Тепловыделения открыто проложенных труб (стояков подводок) в пределах помещения определяется по [5] как функция среднего температурного напора и диаметра:
- теплоотдача 1 м открыто проложенных соответственно горизонтальных и вертикальных труб Втм;
- длина соответственно горизонтальных и вертикальных труб в пределах помещения м.
Требуемая площадь отопительного прибора (Вт) определяется с учетом полезных тепловыделений открыто проложенных труб (стояков подводок) в пределах помещения:
- коэффициент учитывающий шаг труб номенклатурного ряда прибора;
- коэффициент учитывающий способ установки прибора.
Определяется номинальная тепловая мощность прибора:
По найденной величине подбираем отопительный прибор.
Отклонение фактической теплоотдачи от расчетной в меньшую сторону не должно превышать 60 Вт если больше 60 Вт то к установке принимается ближайший больший типоразмер.
Если фактическая теплоотдача принятого к установке прибора больше чем на 10% расчетную то необходимо скорректировать температуру на выходе из отопительного прибора.
Пример теплового расчета для стояка 1 проходящего через помещения №101 – 1201.
Принимаем к установке радиатор стальной панельный типа РСГ-2 - однорядный движение теплоносителя сверху вниз.
Тепловыделения открыто проложенных труб (стояков подводок) в пределах помещения:
Требуемая площадь отопительного прибора:
К установке принимаем РСГ-2-1-6 невязка составляет:
Температура на входе в отопительный прибор:
К установке принимаем РСГ-2-1-4 невязка составляет:
К установке принимаем РСГ-2-1-5 невязка составляет:
что допустимо т.к. прибор РСГ-2-1-5 имеет фактическую теплоотдачу 881 Вт и разница между фактической и расчетной теплоотдачей составляет 79 Вт что больше 60 Вт.
К установке принимаем РСГ-2-1-7 невязка составляет:
К установке принимаем РСГ-2-1-8 невязка составляет:
Остальные расчеты производятся аналогично результаты вычисления сводятся в таблицу 3 и таблицу 4.
Остывание теплоносителя в магистралях
Градиент падения температуры °Cм
Длина трубопровода м
Температура на входе в стояк °C
Теплопотери помещения Вт
Расход воды через прибор кгч
Температуры теплоносителя °C
Поправочные коэффициенты
Удельная теплоотдача труб Втм
Длина труб в пределах помещения м
Номинальная тепловая мощность отопительного прибора Вт
Фактическая потребность теплового потока Вт
На выходе из прибора
Тепловой расчет отопительного прибора лестничной клетки
Для отопления лестничной клетки предусмотрен отдельный стояк с проточным приборным узлом. Отопительный прибор – трубы отопительные чугунные ребристые. Расчетный перепад температуры стояка 150 - 70 ºС. Тепловой расчет выполнен аналогично расчету приборов в жилом помещении.
Определяется расход теплоносителя через стояк:
Поскольку приборный узел проточный с односторонним присоединением следовательно .
Температура воды на входе .
Температура на выходе из РВ:
Определяется средний температурный напор:
Определяется коэффициент учитывающий реальные условия эксплуатации отопительного прибора (для схемы движения сверху – вниз):
К установке принимаем 2 последовательно соединенные трубы отопительные чугунные ребристые (ТР-15) с невязка составляет:
Гидравлический расчет системы отопления жилого дома
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления начинается с наиболее протяженной и нагруженной ветви.
Магистрали систем отопления рассчитываются методом удельных потерь давления а отопительные стояки по гидравлическим характеристикам сопротивления. Для соблюдения условий гидравлической устойчивости согласно [4] необходимо не менее 70 % располагаемого давления расходовать в стояках и не более 30 % в магистралях.
Гидравлический расчет основного циркуляционного и второстепенного колец
В качестве основного циркуляционного кольца выбирается кольцо проходящее через стояк наиболее нагруженной и протяженной ветви. Таким параметрам в данном курсовом проекте является ветвь содержащая стояки с четвертого по десятый.
Основное циркуляционное кольцо проходит через предпоследний стояк так как он более нагруженный и удалённый. Рассчитывается его фактическая характеристика сопротивления.
- удельное динамическое давление Па(кгч)2;
- приведенный коэффициент гидравлического трения (среднее значение) м-1;
- длина участка трубопровода м;
- сумма местных сопротивлений.
Определяется фактическая характеристика сопротивления приборного узла:
Приборный узел 2-12 этажей аналогичен приборному узлу 1 этажа.
Определяется фактическая характеристика сопротивления узла подающей и обратной магистралей:
Определяется фактическая характеристика сопротивления линейной части:
Определяется фактическая характеристика сопротивления всего стояка:
Фактические потери давления в тупиковом стояке определяются как:
Для системы отопления с тупиковым движением теплоносителя предполагается что потери давления на линейных участках магистралей системы отопления должны составлять 30% а потери давления в тупиковом стояке -70% от располагаемого давления в системе отопления; изначально зададимся 25-м диаметром на последнем по ходу движения теплоносителя участке. Гидравлический расчет магистрали выполняем методом удельных линейных потерь давлений. Далее выполняем гидравлический расчет участков обратной магистрали данной ветви соблюдая принцип телескопичности.
Ориентировочные потери давления по магистрали основного циркуляционного кольца по условию гидравлической устойчивости:
Ориентируясь по таблицам гидравлического расчета системы отопления трубопроводов водяного отопления при перепадах температуры воды в системе 105-70°С [5] определяются диаметры труб участков магистралей и величину фактических удельных потерь давления на трение.
Потери давления на участках магистрали определяются как:
- фактические потери давления на трение Пам [5];
- длина рассматриваемого участка магистрали м;
- сумма местных сопротивлений;
- скорость движения теплоносителя мс;
- средняя плотность теплоносителя кгм3 (по таблице физических свойств воды [5] ).
Рассчитывается величина средних линейных удельных потерь давления:
- длина трубопровода на подаче и обратке от тупикового стояка до последнего второстепенного стояка м;
Подбор и расчет остальных участков магистрали рассчитываются аналогичным образом (с учетом того что на участках циркуляционного кольца не содержащих второстепенных стояков потери давления можно принимать исходя из соблюдения условия бесшумности) и представлен в таблице 5.
Расчет и подбор диаметров участков магистрали
основного циркуляционного кольца
Фактические потери давления на трение Пам
Скорость движения теплоносителя мс;
Сумма местных сопротивлений
Потери давления на уч-ке магистрали
Суммарные потери давления по магистрали:
Ориентировочное циркуляционное давление рассчитывается по формуле:
- 10% запас на неучтенные потери давления;
- гравитационное давление в системе отопления Па.
- коэффициент учитывающий изменение плотностей при изменении температур теплоносителя;
- высота расположения центра охлаждения над центром нагрева прибора м;
- тепловая мощность прибора Вт.
При расчете перепада давлений по системе отопления учитываем гравитационное давление так как 10 % от ;
следовательно гравитационное давление учитываем.
После расчета и подбора диаметров участков основного циркуляционного кольца проводится увязка стояков входящих в основное циркуляционное кольцо путем расчета фактических давлений в стояках. Вследствие большой разности между фактическими и располагаемыми давлениями в стояках (более 15%) стояки увязываются балансировочными клапанами.
Пьезометрический график основного циркуляционного кольца
Требуемая характеристика сопротивления стояка:
Т.к. расходы стояков на второстепенной ветке приблизительно равны расходам стояков на основном циркуляционном кольце то диаметры труб магистралей принимаются такие же как и на основной ветке и рассчитывается увязка стояков на второстепенной ветке.
второстепенного циркуляционного кольца
Невязка фактических давлений главной и побочной ветки (в точке встречи 8-8’) равна:
Пьезометрический график второстепенного кольца
Увязка стояков второстепенной ветви:
Конструкция стояков системы отопления
Фактическая характеристика сопротивления Па(кгч)2
Расчетные потери давления в стояке Па
Фактические потери давления Па
Гидравлический расчет отопительного прибора лестничной клетки
Определяются потери давления на участке магистрали:
Определяется фактическая характеристика сопротивления стояка (без приборного узла):
Определяется фактическая характеристика сопротивления всего стояка с приборным узлом:
Фактические потери давления в стояке определяются как:
Подбор оборудования ИТП
Принимается грязевик вертикальный ГТП (ТС-569) с .
Условное давление: .
Производительность: 6 тч.
Проверяется скорость движения воды в поперечном сечении корпуса (должна быть не более 005 мс):
- диаметр поперечного сечения корпуса грязевика.
Фильтр тонкой очистки:
Находится объемный расход системы отопления:
- расход перегретой воды кгч;
- плотность воды при температуре 150 °С.
Принимается фильтр сетчатый из нержавеющей стали с пробкой типа Y666 с условной пропускной способностью .
Тогда потери давления МПа на фильтре будут равны:
Принимается ультразвуковой расходомер ULTRAFLOW с номинальным расходом 25 м3ч условной пропускной способностью .
Тогда потери давления на расходомере будут равны:
Рассчитываются потери давления в линейной части:
- удельные потери давления.
Общие потери будут равны:
Рассчитывается избыточное давление:
- давление в тепловых сетях;
Определяется коэффициент смешения:
- температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления;
- температура воды в подающем трубопроводе системы отопления при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления;
- температура воды в обратном трубопроводе системы отопления при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления.
Рассчитывается минимально необходимый напор перед элеватором для преодоления гидравлического сопротивления элеватора и присоединенной к нему системы:
Определяется фактическое избыточное давление перед элеватором:
Так как то устанавливается.
Определяется диаметр горловины элеватора мм:
- расход теплоносителя в системе отопления;
- потери напора в системе отопления после элеватора при расчетном расходе воды.
Диаметр сопла для элеватора определяется следующим образом:
- напор перед элеватором.
К установке принимается водоструйный элеватор «Электроника Р-7» исполнения 1 с сопла 60 мм.
Результатом выполнения данной работы является проект системы отопления жилого дома. В рамках работы выполнены основные теплотехнические и гидравлические расчеты которые позволили определить необходимую толщину утеплителя для ограждающих конструкций рассчитать мощность системы отопления подобрать типоразмеры отопительных приборов системы отопления жилого дома. Подобрано оборудование ИТП приведен его технический чертеж.
Принятые в рамках работы решения соответствуют действующим нормам на проектирование систем отопления.
Библиографический список
Внутренние санитарно-технические устройства. 3 ч. Ч. I. ОтоплениеВ. Н. Богословский Б. А. Крупнов А. Н. Сканави и др.; Под ред. И. Г. Староверова и Ю. И. Шиллера. – 4-е изд. перераб. и доп. - М.: Стройиздат 1990. - 344 с. ил. – (Справочник проектировщика).
Системы отопления. Проектирование и эксплуатация. А. Я. Ткачук Е. С. Зайченко В. А. Потапов А. П. Цепелев. - К.: Будiвельник 1985. - 136 с.
Отопление: Учебник для студентов вузов. А. Н. Сканави. – М.: ABC 2002.- 576 с. ил
Отопление. А. К. Андреевский; Под ред. к. т. н. М. И. Курпана. – 2-е изд. перераб. и доп. – Минск.: Вышэйшая школа 1982.
Отопительные системы. И. Тиатор. - М.: Техносфера 2006. – 272 с.
Отопление и вентиляция: в двух частях. Ч. 1. Отопление. Р. И. Эстеркин – М: Стройиздат 1975.
СНиП 23-01-99* «Строительная климатология» Москва 2000 г.
СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» Москва 2004 г.
СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий Москва 2004 г.
СНиП 41-01-2003 «Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха» М.: ФГУП ЦПП 2004
ГОСТ 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях»

отопление.dwg

План первого этажа М1:100
План типового этажа М1:100
Отопление жилого здания
План первого этажа.План типового этажа.План подвала.
Аксонометрическая схема системы отопления здания.Узлы А
Аксонометрическая схема сисотемы отопления здания
Условные обозначения
Отметка пола первого этажа
Радиатор стальной панельный
четырехходового типа "РСГ2
Узел присоединения стояка к подающей
и обратной магистралям
Экспликация помещений 1-го этажа
Экспликация помещений типового этажа
Расчетная схема основного циркуляционного кольца
Расчетная схема второстепенной ветки
Расчетная схема основного циркуляционного кольца.
Расчетная схема второстепенной ветки.
Пьезометрический график
Монтажная схема теплового пункта. Пьезометрический график.
В систему отопления здания
Из системы отопления здания
Автомат.воздухоотводчик
Ультрозвуковой расходомер
Водоструйный элеватор