Отопление и вентиляция жилого 4-х этажного здания

Приложения _таблица.doc

Результаты расчёта потерь теплоты помещениями здания
Номер помещенияего назначение расчётная температура внутреннего воздуха tв °С
Наружное ограждение помещения
Расчётная разность температур воздуха (tв-tн) °С
Поправочный коэффициент к расчётной разности температур воздуха n
Коэффициент теплопередачи ограждения kогр Вт(м²х°С)
Множитель для учёта дополнительных потерь теплоты (1+Σ)
Потери теплоты через наружное ограждения помещения Qогр Вт
Сумма потерь теплоты через наружные ограждения помещения ΣQогрВт
Площадь пола комнаты м²
Количество теплоты затрачиваемого на нагревание наружного воздуха Qвент Вт
Бытовые теплопоступления Qбыт Вт
Количество теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха Qинф Вт
Полные потери теплоты помещения Qпом Вт
Условное обозначение
На ориентацию ограждения
На наличие наружных дверей
1 угловая жилая комната 20°С
Величина Qпом равна потерям теплоты помещения 201
1 угловая жилая комната20°С
2 жилая комната 18°С
Величина Qпом равна потерям теплоты помещения 202
3 угловая жилая комната20°С
Величина Qпом равна потерям теплоты помещения 203
Величина Qпом равна потерям теплоты помещения 204
Величина Qпом равна потерям теплоты помещения 205
Величина Qпом равна потерям теплоты помещения 207
Величина Qпом равна потерям теплоты помещения 208
Величина Qпом равна потерям теплоты помещения 209
Общее количество потерь теплоты 1 секцией здания

Приложения 2.doc

Расчет потерь теплоты для жилой комнаты 301
НС: ориентация СЗ ()
НС: ориентация СВ ()
ДО: ориентация СЗ ()
ДО: ориентация СВ ()
Технические данные и характеристика радиаторов Royal Thermo Evolution
Royal Thermo Evolution — это мощный алюминиевый радиатор созданный с учетом особенностей российских систем отопления. Испытания на базе Российского сертификационного центра НИИ Сантехники и многочисленные исследования проведенные на ведущих заводах Италии доказали надежность и прочность отопительного прибора.
ROYAL - cамые тонкие радиаторы на Российском рынке.
Глубина - всего 7 см.!!! (вместо стандартных 9 см.). Обладают колоссальной надежностью и прочностью.
мощность каждой секции 203 Вт!
надежное антикоррозионное покрытие с использованием фтора и циркония защищающее внутренние и внешние поверхности радиатора
широкий вертикальный коллектор обеспечивает беспрепятственное прохождение загрязненного теплоносителя
высококачественная двухэтапная покраска
особо стойкое лакокрасочное покрытие сертифицированное по ISO 2409
ослепительно белый цвет (RAL 9016)
Технические характеристики:
Рабочее давление - 18 атм.
Испытательное давление - 27 атм.
Давление на разрыв - более 60 атм.
Тип - литой радиатор отопления
Максимальная температура теплоносителя - до 120С
Результаты выбора отопительных приборов
Наимен. и номер помещения
Полные потери теплоты
Кол-во радиаторов шт
Royal Thermo Evolution
Определение воздухообмена и числа вентиляционных каналов
Количество удаляемого воздуха через вентиляционные каналы кухни
Так как полученное значение Vкух меньше Vmin то согласно СНиП 2.08.01-89* в качестве расчётной величины Vрасч мы принимаем Vmin =60 м3ч
Находим расчётное гравитационное давление Pгр Па:
Вычисляем скорость воздуха в канале мс:
Определяем эквивалентный диаметр канала круглого сечения dэ(v) мм:
Согласно номограмме: R=01Пам; Рдин=05Па
Определяем сумму коэффициентов местных сопротивлений одиночного канала:
Определяем потери давления на трение по длине канала Па:
Определяем потери давления в местах сопротивления в канале Па:
Определяем полные потери давления в канале Па:
Сравниваем аэродинамическое сопротивление канала с располагаемым гравитационным давлением. Так как для 3-его и 4-ого (ш·R·h+Z) > Pгр то принимаем на один канал больше т.е. увеличить в два раза площадь сечения для прохода воздуха и повторяем расчёт для 3-ого и 4-ого этажа.
Для 1-ого и 2-ого этажа (ш·R·h+Z) Pгр следовательно для них принимаем вентиляционные каналы размером 130х140 мм.
Перерасчет числа вентиляционных каналов для 3-ого и 4-ого этажа.
Согласно номограмме: R=003Пам; Рдин=01Па
Так как (ш·R·h+Z) Pгр следовательно для 1-ого и 2-ого этажа окончательно принимаем вентиляционные каналы размером 130х280 мм.
Результаты аэродинамического расчета вентиляционных каналов
Расчётный воздухообмен Vрасч м3ч
Вентиляционный канал
Скорость воздуха в канале v мс
Коэффициент шероховатости ш
Удельные потери давления на трение в канале R Пам
Потери давления на трение в канале ш·R·h Па
Динамическое давление в канале Pдин Па
Сумма коэффициентов местных сопротивлений в канале Σ
Потери давления в местных сопротивления в канале Z Па
Потери давления в канале (ш·R·h+Z) Па
Гравитационное давление Pгр Па
Габаритные размеры А х В мм
Эквивалентный по скорости диаметр участка dэ(v) мм
Площадь сечения канала fкан м2

Пояснительная записка.doc

ГОУ Санкт-Петербургский государственный политехнический университет
Инженерно-строительный факультет
Кафедра «Гражданское строительство и прикладная экология»
Отделение «Энергетические промышленные и гражданские сооружения»
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту по дисциплине
«Отопление и вентиляция»
Ковальчук Денис Сергеевич
студент группы 301523
Михеев Павел Юрьевич
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ . 4
РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ПОМЕЩЕНИЯМИ ЗДАНИЯ 10
Выбор и описание системы отопления .. 12
Технико-экономическое сравнение и выбор отопительных
Подбор водоструйного элеватора .. 14
1 Выбор и описание системы вентиляции 15
2 Определение воздухообмена и числа вентиляционных каналов .. 16
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ . 18
В курсовой работе были рассмотрены вопросы проектирования систем отопления и вентиляции жилого четырехэтажного двухсекционного здания с чердаком и неотапливаемым подвалом в г. Владимир и выполнение необходимых при этом расчетов и выбор требуемого оборудования.
Курсовой проект выполняется в соответствии с нормативной и справочной литературой.
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ
Теплотехнический расчет наружных ограждений производиться в соответствии с положениями СНиПа II-3-79* и заключается в определении толщины теплоизоляционного слоя ограждения.
В курсовой работе теплотехническому расчету подлежат: наружная стена чердачное перекрытие и перекрытие над неотапливаемым подвалом.
1Определение требуемого сопротивления теплопередаче м²·ºСВт:
где tв – расчётная температура воздуха в не угловых жилых комнатах квартир принимаемается по табл. 3 прил. 2 ºC;
tн* – расчётная зимняя температура наружного воздуха равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 принимается по СНиП 23-01-99 табл. 1 ºC;
n – поправочный коэффициент к расчётной разности температур который для наружных стен равен 10 для чердачных перекрытий – 09 для перекрытий над неотапливаемым подвалом со световыми проёмами в стенах – 075;
αв – коэффициент тепловосприятия от внутреннего воздуха к внутренней поверхности ограждения принимаемый для гладких поверхностей равным 87 Вт(м2·ºC);
tн – нормируемый перепад между температурами воздуха в помещении и внутренней поверхности наружного ограждения принимаемый по нормам проектирования жилых зданий для расчёта наружных стен и чердачных перекрытий 4 ºC перекрытий над подвалом 2 ºC.
*для г. Владимира tн=-28ºС
для чердачных перекрытий:
для перекрытий неотапливаемого подвала:
2 Вычисление величины градусо-суток отопительного периода (ГСОП):
где tср.о.п* – средняя температура наружного воздуха в отопительный период при температуре 8°С принимается по СНиП 23-01-99 табл. 1 ºC ;
zо.п* – продолжительность отопительного периода принимается по СНиП 23-01-99 табл. 1 сут.
*для г. Владимира tср.о.п=-35ºС t в =18ºС zо.п=213 сут
3Определение требуемого сопротивления теплопередаче м²·ºСВт:
для наружной стены жилого здания:
чердачного перекрытия и перекрытия над неотапливаемым подвалом:
окон и балконных дверей:
т.к. ГСОП = 457957000 то:
Примечание: Поскольку величина фактического приведённого
сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций Ro должна быть не
менее требуемых значений Roтр и то в дальнейшем расчёте используем
большее из указанных значений требуемого сопротивления теплопередаче
для каждого конкретного вида ограждения.
4Расчет толщины искомого слоя утеплителя для наружных стен и перекрытий из условия приведенного равенства:
Раскрывая значение Ro получим:
откуда с учетом равенства *:
а минимальная толщина искомого слоя:
Здесь R1 R Rв Rн – сопротивления теплопередаче соответственно от воздуха помещения к внутренней поверхности ограждения и от наружной поверхности – к наружному воздуху м2·ºCВт; 1х п – толщины отдельных слоёв конструкции ограждения м; λ1 λх λп – коэффициенты теплопроводности материалов Вт(м·ºC) принимаемые по табл. 1 прил. 2 в зависимости от влажностных условий эксплуатации ограждения А или Б принимаемых в соответствии с заданым районом строительства по СниП II-3-79* прил. 1 и 2; αн – коэффициент теплопередачи от внешней поверхности ограждения к окружающему воздуху принимаемый для расчёта наружных стен 23 Вт(м2·ºC) перекрытий чердачных и над неотапливаемым подвалом с окнами – 12 Вт(м2·ºC).
наружные стены (см. приложение 1)
Теплотехнические характеристики строительных материалов
по СНиП II-3-79* (1998) для НС
Коэффициент теплопроводности материалов λ Вт( м·ºC)
Толщина утеплителя НС равна 70 мм
перекрытия чердака (см. приложение 1)
Т. к. толщина гидроизоляции очень мала то при дальнейшем расчете
толщины утеплителя для перекрытий чердака ей можно пренебречь.
по СНиП II-3-79* (1998) для ПЧ
Толщина утеплителя ПЧ равна 160 мм
перекрытия подвала (см. приложение 1)
по СНиП II-3-79* (1998) для ПЛ
Древесина хвойных пород
Толщина утеплителя ПЛ равна 160 мм
5Определение фактического сопротивления теплопередаче ограждений:
6 Вычисление коэффициента теплопередачи ограждения Вт(м2·ºC)
перекрытия чердака и подвала:
Для наружных дверей вне зависимости от их конструкции общий коэффициент теплопередачи устанавливается из условия и Величина определяется по формуле из п. 1.1 для НС.
окна и балконные двери:
Для окон и балконных дверей приведённое фактическое сопротивление определяется по формуле (*) из п.1.3 а затем по СНиПу II-3-79* (1998) подбирается их конструкция имеющая сопротивление теплопередаче больше вычисленного.
Приведенное сопротивление теплопередаче окон и балконных дверей
принимаем по СНиП II-3-79* (1998)
м²·ºСВт - двухкамерный стеклопакет из стекла с мягким
селективным покрытием в ПХВ переплётах
Значения фактических сопротивлений и коэффициентов теплопередачи
наружных ограждений здания
Наименование наружного ограждения
Условное обозначение
Фактическое сопротивление Rогр м2·ºCВт
Коэффициент теплопередачи kогр Вт м2·ºC
Чердачное перекрытие
Перекрытие над подвалом
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ ПОМЕЩЕНИЯМИ ЗДАНИЯ
Определение потерь теплоты помещениями здания производится в соответствии с положениями СНиП 41-01-2003
При расчёте тепловых потерь через наружную стену её площадь определяем без вычета площади окна а вычисляя потери теплоты через окно в качестве коэффициента теплопередачи принимаем разность (kДО – kНС).
Лестничную клетку при определении тепловых потерь рассматриваем как одно помещение. При этом из площади наружной стены вычестаем площадь входных дверей (FНС – FНД).
Добавку на поступление в лестничную клетку холодного воздуха через двойные двери с тамбуром между ними принимаем равной 027·НЗД (здесь высота здания НЗД= 128 м) и вводим только при определении тепловых потерь через наружные двери. Через балконные двери эти добавочные тепловые потери не учитываем.
Потери тепла помещениями здания будут складываться из тепловых
потерь через наружные ограждения и тепловых потерь вследствии
инфильтрации наружного воздуха через поры и неплотности в ограждениях.
Тепловые потери для каждого вида наружного ограждения Вт
рассчитываются по формуле:
где Fогр – расчётная площадь ограждения м2;
kогр – коэффициент теплопередачи рассчитываемого ограждения Вт(м2·ºC);
tв – расчётная температура воздуха в помещении принимаемая по табл. 3 прил. 2;
tн – расчётная зимняя температура наружного воздуха равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 принимается по СниП 23-01-99 табл. 1 ºC;
n – поправочный коэффициент [см. пояснения к формуле 2.1];
поправочный коэффициент коэффициент учитывающий добавочные тепловые потери (в долях основных потерь теплоты) в зависимости от ориентации ограждения по сторонам горизонта и принимается равным 01 для СЗ СВ С В; 005 – З ЮВ и для ЮЗЮ – 0.
Количество теплоты Qинф Вт требуемое для нагревания наружного воздуха поступающего в жилые комнаты и кухни вследствие инфильтрации определяется из выражения:
где Qвент – общее количество теплоты затрачиваемое на нагревание поступающего наружного воздуха Вт;
Qбыт – бытовые теплопоступления принимаемые из расчёта 21 Вт на 1 м2 площади пола помещения.
Количество теплоты Qвент определяется для жилых комнат по формуле:
где φ – поправочный коэффициент принимаемый для жилых зданий равным единице;
Fпом – площадь пола жилой комнаты м2.
Количество теплоты Qвент для кухонь определяется по формуле:
где Vm двухкомнатной – 125 м3ч; трёхкомнатной – 140 м3ч;
ΣFж.к – суммарная площадь жилых комнат квартиры м2.
Результаты расчета потерь теплоты помещениями здания занесены в таблицу см. приложение 2.
Расчет потерь теплоты для жилой комнаты 301 приведен в приложении 3.
После определения тепловых потерь всеми помещениями здания Qзд Вт (удвоенное значение рассчитанных для одной секции потерь теплоты) находим расход теплоты за отопительный период ГДж из выражения:
где пот – коэффициент учитывающий непроизводительные потери теплоты системой отопления принимаемый равным 11.
Затем нужно вычислить удельную тепловую характеристику здания Вт(м3·ºC) по формуле:
где Vзд – объем здания без подвала –принять равным 5000 м3;
а – поправочный температурный коэффициент вычисляемый для зданий по формуле:
1 Выбор и описание системы отопления
В здании запроектирована централизованная однотрубная прямоточную система отопления с верхней разводкой.
Расчётные температуры теплоносителя (воды) в системе отопления приняты равными 105 – 70 ºC.
Подающая магистраль на чердаке проложена на высоте 03 – 05м выше перекрытия и на расстоянии 1м от внутренней поверхности наружных стен обратная магистраль – непосредственно у наружных стен неотапливаемого подвала на высоте 03м ниже его потолка. Магистральные трубопроводы теплоизолируются.
Удаление воздуха из системы осуществляется автоматическими воздухоотводчиками (вантузами) установленными на конечных участках подающих магистралей между предпоследними и последними стояками. Для обеспечения перемещения воздуха к вантузу магистраль прокладывается от главного стояка с подъемом равным 0002 и уклоном от вантуза к последнему стояку не менее 001. Уклон обратной магистрали выполняется в сторону теплового центра для обеспечения слива воды при опорожнении системы и составляет 0002.
Для отключения в случае необходимости части системы отопления на её ответвлениях и стояках предусмотрена запорная арматура. На стояках у запорной арматуры установлены тройники с пробками для выпуска воздуха и воды.
Отопительные приборы размещаются под каждым окном в квартирах а на лестничной клетке – только внизу у наружных дверей за пределами тамбура.
Регулирование теплоотдачи приборов осуществляется регулировочными кранами устанавливаемыми на подводке рядом с перемычкой у отопительного прибора. Такие краны предусматриваются в каждом отапливаемом помещении кроме лестничной клетки где регулировка не производится.
2 Технико-экономическое сравнение и выбор отопительных приборов
После определения тепловых потерь была произведена расстановка стояков с указанием их номеров и изображение трубопроводов системы отопления на планах здания и графическое изображение аксонометрической схемы системы отопления с показом стояков и отопительных приборов последнего стояка основного циркуляционного кольца.
В курсовой работе осуществлено технико-экономическое сравнение двух типов отопительных приборов одного класса на примере помещения где располагается последний стояк основного циркуляционного кольца.
Отопительные приборы для сравнения были найдены на официальных интернет-сайтах фирм производителей и их диллеров а также в действующих каталогах отопительного оборудования.
В курсовой работе сравнение отопительных приборов было проведено по следующим параметрам:
стоимость отопительного прибора;
комплектность (крепления для монтажа и др.);
Сравнение отопительных приборов было произведено в табличной форме
Технико-экономическое сравнение отопительных приборов
сравниваемого параметра
Наименование фирмы производителя
модель и значение параметра
Royal Thermo Evolution Evolution 500 (Италия)
По результатам технико-экономического сравнения был выбран алюминиевый радиатор Royal Thermo Evolution (подробные технические данные и характеристику радиатора см. приложение 4).
По результатам технико-экономического сравнения был производен окончательный выбор отопительных приборов для всех помещений здания (см. приложение 5).
3. Подбор водоструйного элеватора
Водоструйный элеватор предназначен для снижения температуры сетевой воды (tс=150ºC) поступающей от ТЭЦ по тепловой сети в тепловой центр здания (рис. 3) до необходимой для подачи в систему отопления воды с температурой tr=105 ºC. Это происходит путем смешивания сетевой и обратной воды (tо=70 ºC). Элеватор служит также для создания необходимого давления в системе. В курсовой работе требуется подобрать водоструйный элеватор типа ВТИ – теплосети Мосэнерго. Устройство теплового центра с элеваторным узлом и самого водоструйного элеватора приведено на рис. 3.
Основной расчётной характеристикой для подбора элеватора является коэффициент смешения:
Номер элеватора выбирается по каталогу в зависимости от диаметра горловины мм который определяется по формуле:
где Qсист=Qзд1000 – тепловая мощность системы отопления кВт;
Рсист - потери давления в системе отопления в курсовой работе принимаются без расчёта в диапазоне 15-16кПа.
Номер принимаемого в курсовой работе по каталогу элеватора при dгор ≤ 18 мм элеватор соответствует номеру 1 при 18 мм ≤ dгор 23 мм – номеру 2 при 23 мм ≤ dгор 28 мм – номеру 3 при 28 мм ≤ dгор 33 мм – номеру 4.
Диаметр сопла элеватора мм определяется по формуле:
где ΔРс – располагаемая разность давлений воды в теплосети на вводе в
здание кПа. В курсовой работе принять ΔРс =150 кПа.
Qсист=Qзд1000=617201000=61720 кВт
Так как dгор ≤ 18 мм следовательно по каталогу элеваторов выбираем
1. Выбор и описание системы вентиляции
В курсовой работе необходимо запроектирована система естественной канальной вытяжной вентиляции для блока из трёх квартир расположенных по вертикали здания.
Расчёт заключается в определении количества воздуха которое требуется удалить из кухни по вытяжным каналам и числа стандартных каналов сечением 130х140 мм необходимых для прохода этого количества воздуха. Величина воздухообмена для санузлов и ванных комнат приводится в табл. 3 прил. 2. В каждом из этих помещений следует запроектировать по одному вентиляционному каналу.
Рис. 4. Каналы вытяжной естественной вентиляции:
а – изображение на плане;
б – продольный разрез: 1 – вентиляционная решетка;
в – размещение вентиляционной решетки
2 Определение воздухообмена и числа вентиляционных каналов
Количество воздуха необходимого для вентиляции квартиры жилого дома в соответствии с действующими нормами определяется из расчёта 3 м3ч воздуха на 1 м2 жилой площади. При этом следует помнить что расчётный воздухообмен не должен быть меньше потребного для вентиляции санузла ванной комнаты (совмещенного санузла) и кухни (см. табл. 3 прил. 2).
Количество удаляемого через вентиляционные каналы кухни воздуха м3ч определяется по формуле:
где ΣFж.к – суммарная площадь жилых комнат квартиры м2.
Полученное значение Vкух необходимо сравнить с минимальным воздухообменом для кухни Vmin (см. СНиП 2.08.01-89*) и в качестве расчётной величины Vрасч принять большее.
Число вентиляционных каналов определяется в следующем порядке:
Находится расчётное гравитационное давление Pгр Па при температуре наружного воздуха tн равной + 5ºC и температуре внутреннего воздуха в жилой комнате tв равной + 18ºC по формуле:
где ρн(в) – плотность наружного (внутреннего) воздуха кгм3; h – высота вентиляционного канала м (разность отметок оголовка вентиляционной шахты и центра вытяжной решетки в кухне); g – ускорение силы тяжести (g =981 мс2).
Плотность воздуха ρ кгм3 при температуре t определяется из выражения:
Вычисляется скорость воздуха мс в канале:
где fкан – площадь вентиляционного канала м2.
Определяется эквивалентный диаметр канала круглого сечения dэ(v) мм в котором будут такие же потери располагаемого давления на трение при той же скорости воздуха что и в заданном канале прямоугольного сечения:
где А В – размеры прямоугольного канала мм.
С помощью номограммы по величине эквивалентного диаметра dэ(v) и скорости v находятся удельная потеря давления (сопротивление) на трение R Пам и динамическое давление Рдин потока воздуха. Расчётная номограмма построенна для стальных (ш=10) воздуховодов круглого сечения поэтому потерю давления на трение для бетонных каналов необходимо вычислять с коэффициентом шероховатости ш=20.
Определяется сумма коэффициентов местных сопротивлений одиночного канала. В курсовой работе принять величины следующими: для вытяжной решетки 14; для поворота (колена) 11 и устья канала при наличии зонта 19.
Определяются потери давления на трение по длине канала (ш·R·h) в местных сопротивлениях (Z=Pдин·Σ) и полные потери давления в канале (ш·R·h+Z) Па.
Сравнивается аэродинамическое сопротивление канала с располагаемым гравитационным давлением. Если (ш·R·h+Z) > Pгр то следует принять на один канал больше т.е. увеличить в два раза площадь сечения для прохода воздуха и повторить расчёт.
Результаты расчета числа и размеров вентиляционных каналов смортреть в приложении 6.
Результаты аэродинамического расчёта сведены в приложение 7.
СНиП II-3-79*. Строительная теплотехникаГосстрой России. – М.: ГУП ЦПП 1998. – 29 с.
СНиП 23-01-99. Строительная климатология Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2000.-58 с.
СНиП 41-01-2003 Отопление вентиляция и кондиционированиеГосстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2004. – 54 с.
СНиП 2.08.01-89*. Жилые зданияГосстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР 1990. – 24 с.
ГОСТ 21.602-79. Система проектной документации для строительства: Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежиГосстрой СССР. – М.: Изд – во стандартов 1980. – 16 с.
ГОСТ 21.205-93. Система проектной документации для строительства: Условные обозначения элементов санитарно-технических систем. Госстрой России. – М.: Изд-во стандартов 1994. – 16с..

Курсовик.dwg

Схема расположения ростверков дана на листе 7
Общие данные и примечания даны на листе 1
Foundation grill layout
General data and notes
Numbered foundation caps РСм5
РСм10 per present drawing
to be mader with basic reinforcement upon
relevenat unnumbered foundation caps
РСм10 с цифровыми индексами выполнить
по данному чертежу с установкой основной арматуры
по соответствующим ростверкам без индексов
HYUNDAI MOTOR MANUFACTURING RUS PROJECT
HYUNDAI MOTOR MANUFACTURING RUS
Car Plant Hyundai Motor Manufacturing Rus.
Saint-Petersburg. Sestroretsk. Levashovo Motorway. Plot 1
Санкт-Петербург. г. Сестрорецк. Левашовское шоссе
Автомобильный завод OOO"Хендэ Мотор Мануфактуринг Рус.
-ая очередь строительства
Foundation grills РСм6
План чердака М 1:100
план 1 этажа М 1:100
план подвала М 1:100
аксонометрическая схема системы отопления
План 4-х этажного жилого дома в г. Владимир
Отопление и вентиляция
Аксонометрическая схема системы отопления
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ:
отопительный стояк и его номер
уклон магистрального трубопровода
- главный стояк системы отопления
- тройник и его номер
- подающий магистральный трубопровод
- отводящий магистральный трубопровод
трубопровод системы отопления
- вентиляционный канал
958;Примечания: 1. Подающая магистраль на чердаке прокладывается на высоте 0
м выше перекрытия и на расстоянии 1 м от внутренней поверхности наружных стен. 2. Обратная магистраль прокладывается непосредственно у наружных стен неотапливаемого подвала на высоте 0
м ниже его потолка. Магистральные трубопроводы теплоизолируются. 3. Расстояния от центров всех выходов вентиляционных каналов до потолков помещений составляют 400 мм.

Приложения 1.doc

Конструкции наружных ограждений
)внутренняя штукатурка
)основной конструктивный слой
)теплоизоляционный слой
б) перекрытия над подвалом
)железобетонная плита
в) перекрытия чердака
)гидроизоляционный слой