Отопление и вентиляция 5 этажного жилого здания

OtoplenieTetrad.docx

ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ5
1 Теплотехнический расчет наружной стены6
2 Теплотехнический расчет подвального перекрытия7
3 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия7
РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ ПОМЕЩЕНИЙ11
1 Расчет теплопотерь помещения11
2Расчет отопительных приборов16
3 Выбор системы отопления19
4 Запорно-регулирующая арматура20
5 Гидравлический расчет трубопроводов20
6 Расчет и подбор гидроэлеватора24
1 Определение воздухообмена в помещении26
2 Конструирование системы вентиляции27
3 Аэродинамический расчет29
Жилище – квартиру дом окружающую его территорию – рассматривают как части системы "Человек – среда обитания". К критериям оценки жилья относятся восприятие среды людьми обеспечение ресурсами удаление продуктов жизнедеятельности и удобство управления этими процессами.
Основной целью теплоснабжения и вентиляции здания является создание наиболее благоприятных условий для жизни человека а также создание условий способствующих долговечности строительных конструкций.
Важное место в решении задач по экономии топливно-энергетических ресурсов занимает сокращение расхода тепла на отопление зданий. Теплопотери зданий существенно зависят от сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций и до настоящего времени неоправданно велики. Для Республики Беларусь которая вынуждена расходовать значительную часть национального дохода на приобретение топливно-энергетических ресурсов эта проблема весьма актуальна.
Отопление необходимо для создания микроклимата помещений поэтому оно требует специального расчёта на соответствие нормам и оптимальному энергопотреблению.
Проект отопления разработан в соответствии с заданием на проектирование. Заданием на курсовую работу предусматривается проектирование систем отопления и вентиляции жилого пятиэтажного одноподъездного дома с высотой этажа 33 м Минская область. Здание ориентированно на ю Стены здания – из силикатного кирпича с плотностью 1600 кгм3. В здании имеется неотапливаемый подвал без световых проёмов а также чердак. Окна в здании – с двойным остеклением на деревянных переплётах площадь одного оконного проёма 30 м2. Входные двери – двойные с тамбуром без тепловой защиты. Площадь одного дверного проёма 40 м2. Отопление в здании предусматривается от внешнего источника – центральной системы отопления – теплосеть с температурой 100 °С с насосной циркуляцией теплоносителя присоединение к внешним теплоносителям через элеватор. двухтрубное присоединение стояков с отопительными приборами. Схема движения теплоносителя с попутным движением. Распределение теплоносителя – верхнее. Система вентиляции – естественная.
Все расчётные данные по материалам и строительным нормам взяты из ТКП 45-2.04.43-2006 “Строительная теплотехника”.
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Ограждающие конструкции совместно с системами отопления вентиляции и кондиционирования воздуха должны обеспечить нормируемые параметры микроклимата помещений при оптимальном энергопотреблении.
Требуемое сопротивление теплопередаче R0тр (м2С)Вт ограждающих конструкций за исключением заполнения световых проемов (окон балконных дверей и фонарей)
где n – коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по таблице 1;
tв – расчетная температура внутреннего воздуха ºС;tв =
tн– расчетная зимняя температура наружного воздуха ºС;tн5 =
tв– нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции принимаемый по таблице 5.5 [1];
в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций принимается конструктивно в =87 Вт(м2С).
Термическое сопротивление отдельных слоев конструкции определяем по формуле (5.5) [1]
где – толщина слоя м;
λ – коэффициент теплопроводности материала ограждающей конструкции в условиях эксплуатации согласно таблице 4.2 [1] Вт(мºС) принимаемый по приложению А.
Сопротивление теплопередаче ограждающей многослойной конструкции находим по формуле
где αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий Вт(м2ºС) принимаемый по таблице 5.7 [1]; αн=23 Вт(м2С).
Сопротивление теплопередаче искомого слоя находим по формуле
Находим толщину теплоизоляционного материала
х = [Rнорм – (1в + Rк + 1н)]х
Вычисленное значение х должно быть скорректировано в соответствии с требованиями унификации конструкций ограждений. Толщина наружных стен из кирпичной кладки может приниматься 038; 051; 064; 077 м а наружных стеновых панелей – 020; 025; 030; 040 м.
После выбора общей толщины конструкции о м и толщины утеплителя х м уточняем фактическое общее сопротивление теплопередаче Rо.факт (м2·С)Вт. Эффективность системы утепления достигается при условии Rрасчётное> или = Rнорм.
Тепловую инерцию D ограждающей конструкции следует рассчитывать по формуле (5.4) [1]
D=R1S1+R2S2+ +RnSn (2)
где R – термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции (м2ºС)Вт определяемые по формуле (1.2) [
S – расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции в условиях эксплуатации Вт(м2ºС)
по таблице 4.2 [1] принимаемые по приложению А.
1 Теплотехнический расчет наружной стены
Рассчитаем сопротивление теплопередаче и толщину тепло-изоляционного слоя наружной стены жилого дома (рисунок 1) с теплоизоляционным слоем из матов минераловатных прошивных плотностью 75 кгм3.
Рисунок 1 – Конструкция наружной стены жилого здания
где 1= 4=002 м;3=038 м; 2 = 022 м
Rт норм = 32(м2ºС)Вт.
Результаты теплотехнического расчета наружной стены заносим в таблицу 1.
2 Теплотехнический расчет подвального перекрытия
Рассчитаем сопротивление теплопередаче и толщину теплоизоляционного слоя подвального перекрытия жилого дома (рисунок 2) с теплоизоляционным слоем из матов минераловатных прошивных плотностью 75 кгм3.
Рисунок 2 – Конструкция подвального перекрытия
где 1=022 м; 2=002 м; 4=0015 м; 3 = 0205м
Rт норм = 25(м2ºС)Вт.
Результаты теплотехнического расчета подвального перекрытия заносим в таблицу 1.
3 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия
Рассчитываем сопротивление теплопередаче и толщину теплоизоляционного слоя чердачного перекрытия жилого дома (рисунок 3) с теплоизоляционным слоем из матов минераловатных прошивных плотностью 75 кгм3
Рисунок 3 – Конструкция чердачного перекрытия
где 1=022 м; 3=01 м;2 = 038м
Rтнорм = 6 (м2ºС)Вт.
Результаты теплотехнического расчета чердачного перекрытия жилого здания заносим в таблицу 1.
РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ ПОМЕЩЕНИЙ
1 Расчет теплопотерь помещения
Для определения теплопотери отдельными помещениями и зданием в целом необходимо иметь следующие исходные данные: планы этажей и характерные разрезы по зданию со всеми строительными размерами; ориентацию здания; назначение каждого помещения; место постройки здания; конструкции всех наружных ограждений обоснованные теплотехническим расчетом.
Все отапливаемые помещения здания на планах следует обозначить порядковыми номерами (начиная с №101 и далее – помещения первого этажа; с №201 и далее – второго этажа и так далее). Помещения нумеруют по часовой стрелке начиная с верхнего левого угла причем лестничную клетку обозначают отдельно буквами (ЛК) и независимо от этажности здания рассматривают как одно помещение.
Потери тепла помещениями через стены полы потолки окна двери учитываются при проектировании систем отопления и состоят из основных и добавочных. Они определяются по формуле
где F – поверхность ограждения м2;
tв – температура воздуха в помещении С;
tн – расчетная температура наружного воздуха С;
n – коэффициент учета положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху определяется по таблице 5.3 [1];
R0 – сопротивление теплопередачи конструкции ограждения (м2С)Вт;
–добавочныетеплопотери в долях от основных потерь.
Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции помещений любого назначения следует принимать в долях от основных потерь в том числе они учитывают: добавки на различную ориентацию наружных ограждений по сторонам света (для ограждений обращенных на север восток северо-восток северо-запад – 10 %; на запад и юго-восток – 5 %; на юг и юго-запад – 0 %) добавки на продуваемость помещений ветром; прочие добавки.
Расчет теплопотерь помещений сводим в таблицу 2.
2Расчет отопительных приборов
Отопительные приборы (ОП) являются основным элементом систем отопления. Они устанавливаются непосредственно в помещении и должны удовлетворять теплотехническим санитарно-гигиеническим и технико-экономическим требованиям. В жилых и общественных зданиях устанавливаются приборы с высоким коэффициентом теплопередачи. Теплотехнические требования сводятся к тому чтобы отопительные приборы хорошо передавали тепло от теплоносителя отапливаемым помещениям то есть коэффициент теплопередачи их был как можно выше. Современные приборы имеют коэффициент в пределах 7–16 Вт(м2С). В то же время их поверхность не должна нагреваться выше 90С так как уже при этой температуре происходит сухая возгонка оседающей на приборе органической пыли.
При выборе отопительных приборов рекомендуется придерживаться одного типа чтобы не усложнять монтаж системы отопления. Установку ОП в отапливаемых помещениях следует производить у наружных ограждений под окнами в нишах или без них. При отсутствии такой возможности ОП следует размещать у наружных стен или у внутренних перегородок.
Наиболее распространенными ОП устанавливаемыми в жилых и общественных зданиях являются чугунные и стальные радиаторы конвекторы.
Для отопительного прибора определяется средняя расчетная разность температур
где tв – расчетная температура воздуха в отапливаемом помещении С.
Тогда поверхность нагревательного прибора определяется по формуле
где Qпр– тепловая нагрузка отопительного прибора равная теплопотерям помещения Вт;
qпр– удельный тепловой поток Вт;
где qн – номинальная плотность теплового потока ОП qн=710 Втм2 по таблице 9 [2];
– температурный напор при условиях отличных от стандартных.
–фактический расход воды в приборе кгч
np – экспериментальные показатели таблица 9[2]
Количество секций рассчитывается по формуле
где – площадь одной секции типа радиатора принятого к установке в помещении; по таблице 9 [2] =0155 м2.
Результаты расчета отопительных приборов сводим в таблицу 3.
Таблица 3 – Расчёт отопительных приборов
Наименование помещения
Средняя температура теплоносителя
Температура помещения
Тип нагревательного прибора
Коэффициент теплопередачи
Группировка секций в ОП
Приведем пример расчета ОП для помещения 101:
по формуле (8) находим среднюю температуру ОП
по формуле (12) находим температурный напор
по формуле (11) рассчитываем удельный тепловой поток
рассчитываем площадь ОП по формуле (10)
по формуле (9) вычисляем количество секций
3 Выбор системы отопления
В данной курсовой работе для жилого здания выбираем следующую систему отопления отопительные приборы теплоноситель и его параметры:
в качестве теплоносителя применяем воду;
схему движения теплоносителя в падающих и обратных магистралях принимаем попутную;
распределение теплоносителя – верхнее;
схема соединения стояков с отопительными приборами – двухтрубная;
используются отопительные приборы типа PCBI-1 (стальные).
4 Запорно-регулирующая арматура
Для пуска системы по частям а также включение отдельных ветвей системы для ремонта на магистральных теплопроводах устанавливают задвижки или краны пробочные сальниковые. На отопительных стояках систем водяного отопления для гидравлической регулировки отключения и опорожнения их ставятся запорные прямоточные вентили. Арматуру на стояках лестничной клетки применяют независимо от числа этажей.
Во вспомогательных помещениях лестничных клетках и других местах опасных в отношении замерзания воды в нагревательных приборах и трубах арматуру на подводках не устанавливают. Удаление воздуха из нагревательных приборов и из всех участков теплопроводов является необходимым условием нормальной работы системы отопления. Поэтому в таких системах устанавливают расширительные баки воздухосборники и спускные краны.
В данной курсовой работе для удаления воздуха из системы применяем воздухосборники и спускные краны.
5 Гидравлический расчет трубопроводов
Целью гидравлического расчета трубопроводов систем отопления является выбор таких сечений теплопроводов для наиболее протяженного и нагруженного циркуляционного кольца или ветви системы по которым при располагаемой разности давлений в системе обеспечивается пропуск заданного расхода теплоносителя.
Располагаемая разность давлений выражает собой ту энергию которая при движении теплоносителя по трубам может быть израсходована на преодоление сопротивлений трения и местных сопротивлений.
Расчет производится в такой последовательности:
Определяют расчетные кольца. В соответствии с исходными данными курсовой работы это кольцо проходит через стояк №9.
После выбора неблагоприятного кольца оно разбивается на расчетные участки под которыми принимают длину трубопровода с постоянным расходом теплоносителя. На каждом участке определяются тепловые нагрузки длины и проставляется нумерация начиная от теплового пункта (вод подогревателя или элеватора) по расчетному кольцу.
Далее для систем с естественной циркуляцией теплоносителя величину действующей в системе разности давлений следует определять по выражению:
где Δpе – давление возникающее от охлаждения воды в приборе Па;
Δpн – искусственное давление создаваемое насосом или элеватором Па.
где g – ускорение свободного падения g =98 мс2;
ρо ρг – соответственно плотность охлажденной и горячей воды кгм3.
Искусственное давление определяется из выражения
где l – длина циркуляционного кольца м. Σl =751
10+04*1517 = 8117 Па
При подборе диаметра труб в циркуляционном кольце исходят из принятого расхода воды и среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления от трения при движении теплоносителя по трубам Пам
По полученному значению Rср по таблице приложения Е принимаются диаметры участков d и по значению расхода воды G определяются действительные скорости движения воды Vи удельные потери давления от трения R.
Необходимо подбирать диаметры участков таким образом чтобы скорости движения воды возрастали по мере увеличения тепловых нагрузок без резких скачков.
Расход воды на участке Gi кгч определяется по формуле
где Qуч – тепловая нагрузка участка Вт.
Потери давления на трение на участке определяются путем умножения удельной потери давления R на длину участка l м.
Потери давления в местных сопротивлениях Z Па определяются по формуле
где Σ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке;
– скорость воды на участке мс;
ρ – плотность воды кгм3.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке зависит от вида коэффициентов местных сопротивлений к которым относятся: тройники отводы утки краны вентили отопительные приборы и др. Коэффициенты местных сопротивлений вносятся в таблицу 4.
Таблица 4 – Коэффициенты местных сопротивлений
Вид местного сопротивления
Крестовина (разделение потоков)
Радиаторный узел с движением воды сверху вниз
Тройник на слияние потоков
Гидравлический расчет теплопроводов сводится в таблицу 5.
Таблица 5 – Гидравлический расчет трубопровода
Тепловая нагрузка участка QВт
Расход воды на участке Giкгч
Диаметр трубопровода d мм
Скорость движения воды v мс
Потери давления от трения на 1 м длины R Пам
Потери давления от трения на участке Rl м
Сумма коэффициентов местных сопротивлений ΣZ Па
Потери давления в местных сопротивлениях Z Па
Сумма потерь давления на участке Rli+Zi
Потери давления в кольце Rli+Zi:
Потери давления в кольце Σ(Rli+Zi) должны быть в пределах 90% располагаемого давления:
(8117-77128)8117= 498%
Если запас давления в циркуляционном кольце меньше 10% гидравлический расчет выполнен правильно.
6 Расчет и подбор гидроэлеватора
Гидроэлеватор применяют в системе отопления для понижения температуры сетевой воды поступающей по подающему теплопроводу Т1 до температуры допустимой в системе tг.
Основной расчетной характеристикой для элеватора служит так называемый коэффициент смешения u представляющий собой отношение массы подмешиваемой охлажденной воды Gп к массе воды Gc поступающей из тепловой сети в элеватор:
где T1 – температура воды поступающей в элеватор из подающей линии Т1 тепловой сети;
tг – температура горячей воды поступающей в систему отопления после элеватора;
tо – температура охлажденной воды из обратной линии Т2 поступающей из системы отопления.
Рассчитаем коэффициент смешения по формуле (18)
U = (100-70)(70-50) = 15
Далее определяем основной размер элеватора – диаметр горловины dг мм перехода камеры смешения в диффузор:
где Gс – количество воды циркулирующей в системе отопления кгч;
Δрн – гидравлическое сопротивление системы отопления кПа.
По таблице 6 подбираем серийный элеватор имеющий диаметр горловины близкий к полученному.
Таблица 6 – Технические характеристики элеваторов
Диаметр номинальный DN
Давление номинальное PN
Температура рабочей среды
Условная пропускная способность Kvy
Диаметр горловины dг
Материалы основных деталей
Наиболее близким является элеватор «Мини»
1 Определение воздухообмена в помещении
Необходимость устройства систем вытяжной вентиляции в жилых и общественных зданиях обусловлена выделением теплоты влаги и вредных газов.
Количество вентиляционного воздуха L м3ч для жилых зданий определяется в зависимости от помещений. Для жилых комнат квартиры
где 3 – кратность воздухообмена в час 3 м3ч на 1 м2 площади пола.
Vпом – объем помещения м3
Кратность обменов для кухонь и сан узлов равна n = 3.
Площадь воздуховода находится по формуле
где – скорость движения в воздуховодах; для вертикальных воздуховодах примем 06 мс.
Рекомендуемые скорости воздуха мс при естественной вентиляции:
– вытяжные решетки доп = 05;
– вертикальные каналы доп = 06 09;
– горизонтальные каналы доп = 10;
– вытяжные шахты доп = 15.
Для кухонь кратность воздухообмена принимается по расчету но не менее 90 м3ч. Для ванных комнат санузлов не менее 50 м3ч. Нормативные значения кратность воздухообмена в помещениях жилых зданий приведены в СНБ 4.02.01-03.
Полученные данные заносятся в таблицу 7.
Таблица 7 - Потребные вентиляционные объёмы воздуха
Площадь помещения м2
Объем вентиляционного воздуха L м3ч
Площадь воздуховода м2
2 Конструирование системы вентиляции
В здании проектируется естественная канальная вентиляция в которых подача наружного воздуха или удаление загрязненного осуществляется по специальным каналам предусмотренным в конструкциях здания.
Воздух в этих системах перемещается вследствие разности давлений наружного и внутреннего воздуха.
Вытяжка естественная канальная состоит из вертикальных внутристенных каналов с отверстиями закрытыми жалюзийными решетками сборных горизонтальных воздуховодов и вытяжной шахты.
Для усиления вытяжки воздуха из помещений на шахте часто устанавливают специальную насадку – дефлектор.
В кирпичных внутренних стенах размеры каналов принимаются кратными кирпича (140x140 140х270 270х270 270х400 и т.д.) [2].
Вытяжные отверстия в жилых зданиях располагаются на расстоянии 05-07 м от потолка. Вытяжные отверстия снабжаются решетками с подвижными и неподвижными жалюзи. Наименьший размер вытяжной решетки – 150х150 мм.
Запрещается расположение вентиляционных каналов в наружных стенах здания. В домах квартирного типа допускается объединение вентиляционных каналов из туалетных и ванных комнат.
Протяженность сборных каналов на чердаках от места присоединения вертикального вытяжного канала не должна превышать 8 м ближайшими по ходу воздуха к вытяжной шахте должны быть вытяжные каналы верхних этажей.
Минимальная высота выброса воздуха над кровлей составляет: при скатных кровлях – 07 м но не более чем на 05 м выше конька; при плоских кровлях – 05 м.
3 Аэродинамический расчет
Аэродинамический расчет производим для одной системы вентиляции ВЕ-3.
Задаваясь скоростью движения воздуха в вертикальных воздуховодах определяем площадь поперечного сечения воздуховода по формуле (21).
Далее вычисляют расчетное располагаемое давление Δр Па для каналов каждого этажа по формуле
где h– вертикальное расстояние от центра решетки до устья вытяжной шахты м;
ρн – плотность наружного воздуха при температуре +5 ºС ρн = 127 кгм3;
ρв – плотность внутреннего воздуха при температуре tв = + 18 ºС ρв = 1213 кгм3;
Сопротивление системы вентиляции определяется суммированием потерь давления на трение и в местных сопротивлениях участков сети:
где Rк– потери давления на 1 м длины воздуховода Пам принимается по номограмме [2];
m – поправочный коэффициент для прямоугольных воздуховодов по таблице 9 [2] при размере канала 140х270 – m = 12 при 270х270 – m = 113 при 270х400 – m = 117;
n – поправочный коэффициент на шероховатость стенок каналов по таблице 10 [2] при кирпичном материале каналов с абсолютной шероховатостью Кэ = 08;
Z – потери давления в местных сопротивлениях Па.
где Σ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.
Так как таблицы расчета воздуховодов даются для круглого сечения необходимо определять эквивалентный диаметр:
где a и b – стороны прямоугольного канала мм.
По номограмме [2] зная расход воздуха на участке L м3ч и эквивалентный диаметр dэк мм определяют действительную скорость в канале д мс потери давления Rк Пам и динамическое давление Па.
Динамическое давление рассчитываем по формуле
Аэродинамический расчет сводится в таблицу 8.
Для нормальной работы системы естественной вентиляции необходимо чтобы было сохранено соотношение
Если это не выполняется необходимо изменить площади сечения каналов.
Подставим в формулу (28) значения и получим
Таблица 7 - Аэродинамический расчет системы вентиляции ВЕ-5
Расход воздуха на участке Lм3ч
Расчетное располагаемое давление ΔpПа
Размеры канала axbмм
Эквивалентный диаметр dэмм
Действительная скорость воздуха vвмс
Потери давления на 1 м канала RкПам
Поправочный коэффициент для прямоугольных воздуховодов m
Абсолютная шероховатость канала Кэ
Поправочный коэффициент на шероховатость стенок каналов n
Потери давления на трение на участке Rк mnlПа
Динамическое давление на участках PдПа
Сумма коэффициентов местных сопротивлений
Потери давления в местных сопротивлениях ZПа
Общие потери давления на участке (Rк mnl+Z)Па
44*98(127-1213)=919 Па
Тогда применительно к данной курсовой работе это условие будет равно:
Т.к. соотношение сохранено то аэродинамический расчёт системы вентиля-ции выполнен верно.
К строительной теплотехнике предъявляется множество требований. Основными требованиями являются санитарно-гигиенические экономические строительные эксплуатационные и т.д. Курсовая работа выполнялась с учетов некоторых требований в результате чего сделаем некоторые выводы: По итогам выполнения теплотехнического расчёта ограждающих конструкций можно сказать что назначенный теплоизоляционный материал (Маты минераловатные прошивные 75 кгм3) удовлетворяет санитарно-гигиеническим требованиям т.к R0=3552м20СВт Rтр=0843м20СВт и нормативным требованиям т.к. R0Rнорм=32 м20СВт Также следует производить сравнение с экономически целесообразным сопротивлением теплопередаче но в силу того что цены на тепловую энергию и строительные материалы неустойчивы этот расчет не производится. В результате выполнения расчёта теплопотерь ограждающих конструкций выяснилось что суммарные тепловые потери составляют 0 Вта удельные расходы тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий составили:qa= 244 Вт*ч(м2*0С*сут) qv =82Вт.ч(м3*0С*сут).Также выполнен расчёт отопительных приборов целью которого было определение количества секций в радиаторе типа PCBI-1 и их группировка. Группировка производилось с учетом того что максимальное количество секций в одном приборе –3. С помощью гидравлического расчёта были выбраны оптимальные диаметры трубопровода. Системы отопления жилого здания присоединяется к централизованной системе теплоснабжения через водоструйный элеватор. В результате расчета по подбору элеватора был принят элеватор Э-№3 ТУ РБ 14520298 с диаметром горловины dг=10мм. Аэродинамический расчёт позволил определить размеры вентиляционных каналов. Следует что расчёты согласуются с нормами которые установлены ТКП. Отклонение от норм допускается 10 %. Для гидравлического расчёта в нашем случае отклонение составляет 498% для аэродинамического 172%
ТКП 45-2.04-43-2006. Строительная теплотехника. Строительные нормы проектирования. Введ. 2006-29-12. – Минск: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2006. - 32 с.
СНБ 2.04.02 - 2000. Строительная климатология. – Введ. 2003-08-12. – Минск: Минстрой- архитектуры Республики Беларусь 2000. – 37 с.
СНБ 4.02.01-03. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. – Введ. 2003-16-10 – Минск: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2004. – 78 с.
Невзорова А.Б. Теплогазоснабжение отопление и вентиляция: учеб. А.Б. Невзорова ; Мин-во образования Респ. Беларусь Белорус.гос. ун-т трансп. – Гомель : БелГУТ 2014. – 279 с.
Невзорова А.Б. Инженерные сети и оборудование (Отопление и вентиляция жилого здания) : учебно-метод. пособие А.Б. Невзорова А.В Терещнко ; Мин-во образования Респ. Беларусь Белорус гос. ун-т трансп. – Гомель : БелГУТ 2012. – 67 с.

OtoplenieTabl.docx

МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТА И КОММУНИКАЦИЙ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
Учреждение образования
«БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТРАНСПОРТА»
Кафедра «Экология и энергоэффективность в техносфере»
для выполнения курсовой работы
на тему: «Отоплениеи вентиляция жилого здания»
по дисциплине: «Инженерные сети и оборудование»
Таблица 1 - Теплотехнических расчет ограждающих конструкций
Наименование ограждающей конструкции
подвальное перекрытие
чердачное перекрытие
Характеристика конструкции
– известково-песчаный раствор:
– железобетонная плита:
– теплоизоляционный материал (Маты минераловатные прошивные)
– цементно-песчаный раствор:
– керамзитовый гравий:
Термические сопротивления слоев конструкции(м2ºС)Вт
Нормативное сопротивление (м2ºС)Вт
Термическое сопротивление теплоизоляционного слоя (м2ºС)Вт
Толщина теплоизоляционного слоя м
Толщина ограждающей конструкции м
Толщина конструкции с учетом требований унификации м
Полное сопротивление теплопередаче (м2ºС)Вт
Требуемое сопротивление теплопередаче (м2ºС)Вт

OtoplenieBelgut.dwg

План подвала(М 1:100)
Схема системы вентиляции ВЕ-5
Жилое 5-этажное здание
БелГУТ Кафедра «ЭиЭвТ»
аксонометрическая схема сис- темы отопления
План первого этажа(М 1:100)
План чердака(М 1:100)
Аксонометрическая схема системы отопления(М 1:100)