Конструирование клеефанерной панели покрытия; Проектирование двускатной дощатоклееной балки покрытия; Конструирование и расчет дощатоклееной колонны

ДК Гимазетдинов .dwg

стяжные болты d18 мм
-9; Спецификация древесины на одну марку.
-12; Спецификация древесины на одну марку.
Клееная дощатая балка Б-1
Дощатоклееная колонна К-1
ограничительная закладная деталь
деревянная накладка 50 мм
стяжные болты d12 мм
рабочий анкерный болт d22 мм
доски клееные толщиной 33 мм
Спецификация древесины на одну марку
Совмещенный план покрытия
совмещенный план покрытия
Плита покрытия 164х1490 L=3980
Балка покрытия 165х1740 L=17800
Колонна рядовая 165х533 L=8000
Распорка 120х126 L=3360
Распорка 120х126 L=3860
Обвязочная балка 120х533 L=4000
Колонна фахверковая165х533 L=8000
Спецификация изделий
Для изготовления клееных конструкций применять фанеру марки ФСФ сортов ВВВ и ВВС семи- и пятислойную по ГОСТ 11539-83.
-хслойный рулонный ковер
Деревянный каркас панели покрытия
слои пергамина на мастике
Фанерная панель покрытия П-1
Фанерная панель покрытия П-1; разрезы 5-5
Спецификация изделий.
глухой винт (глухарь)

пояснительная записка ДК.doc

Задание на проектирование
Конструирование клеефанерной панели покрытия .. 3
1 Расчет панели по первой группе предельных состояний 6
2 Расчет панели по первой группе предельных состояний .. . 9
Проектирование двускатной дощатоклееной балки покрытия 10
1 Статический расчет 11
2 Конструктивный расчет . 12
3 Расчет по первому предельному состоянию. . .12
4 Расчет по второму предельному состоянию 13
Конструирование и расчет дощатоклееной колонны 14
1 Предварительный подбор сечения колонн ..14
2 Расчет колонны на прочность в плоскости рамы 16
3 Расчет колонны на устойчивость плоской формы деформирования
из плоскости рамы.. 17
4 Расчет анкерного крепления колонны к фундаменту 18
5 Расчет траверсы .19
6 Определение длины приклеиваемых накладок ..20
7 Проверка прочности площадок на смятие ..21
Методы защиты конструкций от возгорания и биологического
1 Защита конструкций от возгорания . . ..21
2 Защита конструкций от биологических повреждений . .. 23
2.1 Защита деревянных конструкций от гниения .. 23
2.2 Защита конструкций от древоточцев 23
К индустриальным деревянным конструкциям относятся деревянные клееные конструкции которые представляют собой крупноразмерные конструкции заводского изготовления. Применение клееных деревянных конструкций удовлетворяет требованиям технической политики в области строительства так как снижает массу зданий и сооружений обеспечивает их капитальность и длительность эксплуатации а также уменьшает трудоёмкость возведения сооружений.
Древесина и конструкции на её основе обладают большой стойкостью по отношению к агрессивным средам и поэтому во многих случаях целесообразно их применение в зданиях с агрессивными средами. Сравнительная лёгкость древесины с учётом её достаточно большой прочности и жёсткости позволяет перекрывать значительные пролёты.
Долговечность деревянных конструкций защищённых от загнивания только конструктивными мерами достигает сотен лет.
В настоящее время помимо конструктивных мер для защиты деревянных конструкций не только от гниения и древоточцев но одновременно и от возгорания применяют обработку химическими составами что повышает их надёжность при многолетней эксплуатации.
Рассматривая области строительства в которых целесообразно использовать деревянные конструкции следует прежде всего указать на здания и сооружения подвергающиеся некоторым агрессивным воздействиям. Это цехи химических производств производственные здания сельскохозяйственного строительства.
Учитывая что древесина для некоторых районов страны является местным материалом её целесообразно использовать в качестве несущих конструкций пролётных строений автодорожных мостов. Благодаря лёгкости деревянных клееных конструкций их можно применять в зданиях общественного назначения таких как: крытые рынки спортивные сооружения выставочные павильоны и т. п. При строительстве крупных промышленных объектов клееные деревянные конструкции выгодно использовать для строительства сборно-разборных временных сооружений.
Для повышения качества клееных деревянных конструкций необходимо переходить на применение для них пиломатериала надлежащего качества а для склеивания употреблять клей на основе резорцина или фенолформальдегида.
Конструирование клеефанерной панели покрытия
Ввиду малости уклона верхнего пояса балки покрытия считаем длину верхнего пояса балки равной пролету здания L =18 м. В этом случае можно принять номинальные размеры плиты 1540 м. В продольном направлении длину плиты принимаем 3980 мм при зазоре между плитами 40 мм. Каркас плиты выполняем из сосновых досок 2-го сорта с расчетным сопротивлением скалыванию вдоль волокон при изгибе Rск = 16 МПа (п. 5а табл. 3 [1]).
Обшивки плит принимаем из березовой фанеры марки ФСФ толщиной
мм. Приняв ширину листов фанеры 1525 мм с учетом обрезки кромок ширину плиты принимаем 1490 мм а поверху – 1470 мм что обеспечивает необходимый зазор между плитами. Расчетные характеристики фанеры принимаем по табл. 10 [1]: Rф.с. = 12 МПа; = 65 МПа; Rф.р. = 13 МПа;
Rск = 08 МПа. Листы фанеры принимаем длиной 1525 мм стыкуя их в двух местах по длине плиты. Стыки обшивок выполняются «на ус». Для стыковки обшивок и их крепления к ребрам каркаса принимаем фенолорезорциновый клей ФРФ-50.
Высоту ребер каркаса принимаем h = l 35 = 400 35 = 114 см. С учетом сортамента досок и их острожки сечение средних продольных ребер 46146 мм крайних продольных ребер – 28146 мм. Общее число продольных ребер – 4 что обеспечивает расстояние в свету между ребрами менее 50 см. Торцевые и поперечные ребра принимаем составного сечения высотой 146 мм и толщиной 28 мм. Число поперечных ребер – 2 что обеспечивает расстояние между ними не более 15 м.
В качестве утеплителя принимаем минераловатные плиты. Толщину утеплителя принимаем 80 мм. При высоте ребер 146 мм над утеплителем обеспечивается воздушная прослойка для вентиляции. Пароизоляция из полиэтиленовой пленки толщиной 02 мм. Для удержания утеплителя в проектном положении принимаем решетку из брусков 2525 мм которые крепятся гвоздями к ребрам.
Рис.1. План и сечение клеефанерной плиты настила
Сбор нагрузок на 1 м2
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности по нагрузки от веса конструкций определяется (по табл. 1 [1] ) т.е. равна 11.
= · 500 · 98 = 007 ;
= · 500 · 98 = 0018 ;
Поперечные и продольные ребра:
= 007 + 0018 = 0088 ;
= 2 · 0009 · 700 · 98 = 012 ;
= · 200 · 98 = 0134 .
= 2682 · 15 = 4023 ; q = 3719 · 15 = 5579 .
Максимальные значения расчетных усилий.
Максимальный изгибающий момент:
Максимальная поперечная сила:
1.Расчет панели покрытия по 1 группе предельных состояний.
где - расчетное сопротивление фанеры растяжению вдоль наружных волокон Rф.р. = 13МПа (табл.10 [1] );
– коэффициент учитывающий ослабление сечения обшивки соединения листов фанеры на ус;
– момент сопротивления сечения приведенного к фанере;
где момент инерции фанерных обшивок;
момент инерции поперечного сечения рёбер каркаса;
модуль упругости древесины (п.3.5 [1]);
модуль упругости фанеры мПа (таб.11[1]).
Геометрические характеристики сечения:
Момент инерции сечения фанерных обшивок относительно центральной оси сечения X:
где - расчетная ширина фанерных обшивок;
Момент инерции дощатых рёбер относительно оси X:
где и - соответственно ширина и высота ребра.
Материалы входящие в материал сечения плиты приводим к фанерной обшивке: Едр = 104 МПа; Еф = 9000 МПа; = = 11.
Проверка пяти условий прочности:
Проверка верхней обшивки на сжатие с учетом устойчивости при общем изгибе плиты:
Так как а = 441см =09 см то отношение = 49 50. При 50 коэффициент устойчивости определяется по формуле:
Напряжение сжатия: = ≤ Rф.с.
где Rф.с. =12 МПа – расчетное сопротивление фанеры сжатию.
= = 914 МПа 12 МПа.
Недонапряжение составляет 238 %.
Проверка устойчивости верхней обшивки на местный изгиб между продольными ребрами от сосредоточенного груза.
Момент сопротивления сечения обшивки с расчетной шириной 100 см:
Проверка верхней обшивки на местный изгиб.
=49 МПа ·12 = 78 МПа
Проверка нижней обшивки на растяжение при общем изгибе плиты:
где Rф.с. – расчетное сопротивление фанеры растяжению вдоль наружных волокон Rф.с. = 13 МПа;
mф – коэффициент учитывающий ослабление сечения обшивки соединения листов фанеры на ус mф = 06;
Недонапряжение составит 39 %.
Проверка клеевого шва между шпонами фанеры на скалывание.
На скалывание проверяют швы в месте примыкания обшивки к рёбрам.
где максимальная поперечная сила; приведенный статический момент нижней или верхней обшивки относительно оси х;
суммарная ширина продольных ребер;
расчетное сопротивление скалывания клеевых швов между шпонами фанеры равное 08 мПа (таб.10[1]).
Недонапряжение составит 53%.
Проверка продольных ребер на скалывание.
Приведенный статический момент половины сечения относительно нейтральной оси сечения плиты
2.Расчет плиты покрытия по второй
группе предельных состояний.
Относительный прогиб от нормативной нагрузки:
Запроектированная клеефанерная плита покрытия имеет прогиб от нормативных нагрузок не превышающий предельного допустимого значения и ее несущая способность имеет дополнительный запас несущей способности.
Проектирование двускатной дощатоклееной балки покрытия.
В качестве несущей конструкций покрытия принимаем двускатные дощатоклееные балки прямоугольного сечения. Расстановка балок здания через 4 м. При ширине здания 18 м расчетный пролет принимаем 178м. Клеефанерные панели укладывают непосредственно на балку.
Дощатоклееные балки склеивают синтетическим клеем резорцинофенольным марки ФР-12. Подбор досок осуществляют по сортаменту пиломатериалов хвойных пород (прилож. 1 табл. 1 [2].
Стыкование отдельных досок по длине выполняется перед склеиванием пакета зубчатым соединением на клею. Стыки во всех досках размещают в любом месте на расстоянии не менее 1500 мм один от другого. Сечение балок для обеспечения их устойчивости из плоскости изгиба без раскрепления сжатой кромки в пролете должно отвечать условию: ≤ 85 – для двускатных балок поскольку верхняя сжатая кромка балки как правило закрепляется ограждающими конструкциями покрытия то эти ограничения при проектировании должны быть снижены в целях экономии материала.
Доски в балках расположить по сортам.
1Статический расчет.
Сбор нагрузок на 1 м горизонтальной проекции покрытия.
Клеефанерная панель
Собственный вес балки
Собственный вес дощатоклееной балки:
где к– коэффициент собственного веса для дощатоклееных балок.
Нагрузка на 1погонный метр:
= 2944 · 4 = 11776 ; q = 4007 · 4 = 16028 .
Принимаем для изготовления балки по сортаменту (прилож1 табл.1 [2]) доски с площадью сечения 175 х 40 мм. Ширина сечения балки после фрезерования b = 0165 м.
Расчетные сопротивления древесины:
Ru = 13 МПа (табл.3 [1]) – расчетное сопротивление изгибу вдоль волокон; Rск = 15 МПа (табл.3 [1]) – расчетное сопротивление скалыванию при изгибе.
Балка рассматривается шарнирноопертой по концам. Максимальный поперечная сила возникает на опоре:
Q = = = 14265 кН = 0143 МН (14265 кгс).
1.Конструктивный расчет
Геометрические характеристики.
Сечения дощатоклееных балок вследствие жесткости клеевых соединений считаются монолитными и их геометрические характеристики определяются как для цельных сечений.
Для балок прямоугольного сечения:
Момент инерции J = ;
Момент сопротивления W = ;
Статический момент S = .
-Требуемая высота сечения балки на опорах из условия прочности клеевых швов:
Принимаем высоту на опорах = 10 м.
-Высота в середине пролета:
h = ho + = 1 + = 174 м.
-Положение расчетного сечения:
-Расчетный изгибающий момент в сечении Х и поперечная сила на опоре:
Мх = = · (178 – 511) = 520 кНм = 0504 МНм.
2.Расчет по первому предельному состоянию.
Проверка нормальных напряжений:
-Высота расчетного сечения
hx = ho + = 1+ = 142 м.
-Момент сопротивления
= = = = 95 МПа Ru = 13 · 08 · 10 · 09 · 12 = 112 МПа
где Ru = 13 МПа; mб = 08; mсл = 10; mв = 09; mп = 12 (п. 3.2. табл. 4578 [1]).
Недонапряжение составляет: 15 % что меньше 20 %.
Проверка прочности по касательным напряжениям:
Rск = 15 · 08 ·10 · 09 · 10 = 108 МПа.
Недонапряжение составляет: 30 %.
Проверки на устойчивость не требуется поскольку соблюдается условие ≤ 85; = 606 85.
3.Расчет по второму предельному состоянию.
В соответствии с (п.4.33 ф.50 [1]):
где fо – прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига;
h – наибольшая высота сечения;
k – коэффициент учитывающий влияние переменности высоты сечения;
с – коэффициент учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы.
При равномерно распределенной нагрузке на балку fo определяется по формуле:
где qн – нормативная нагрузка на балку;
Е – модуль упругости древесины Е = 10 000 МПа (100 000 кгссм2);
-Коэффициент учитывающий переменность сечения:
k = 015 + 085 · = 015 + 085 · = 0639;
-Коэффициент учитывающий деформации сдвига:
с = 154 + 38 · = 154 + 38 · = 1758.
-Прогиб без учета переменности сечения:
-Относительный прогиб:
= что недонапряжение составляет 385 %.
Предельный прогиб не превышает допустимого.
Конструирование и расчёт дощатоклееной колонны
1.Предварительный подбор сечения колонн
Предварительные размеры сечения колонны принимаем по рекомендациям табл. 1:
= = = 533 см.; ≤ 5; = 323 5; bк = 175 см.
Для изготовления колонн используем сосновые доски 2-го сорта толщиной 40 мм. После двухстороннего фрезерования (острожки) толщина досок составит:
tф = 40 – 2·35 = 33 мм
Нагрузка от собственного веса колонны:
РС.К. = hk · bk · H · r = 0533 · 0175 · 8 · 500 = 37310 кгс = 373 кН
Вертикальные нагрузки действующие на поперечную раму можно свести в таблицу.
Собственный вес плит
Собственный вес балок
Собственный вес колонн (в кН)
По карте прил. 3 [2] г. Уфа относится к II ветровому району значит нормативное значение ветрового давления принимаем w0 = 030 кНм2. Для типа местности С находим значение коэффициента k = 04.
По прил. 4 [2] определяем аэродинамический коэффициент для наветренной и подветренной стороны здания:
для наветренной Се = +08;
для подветренной при и при принимаем Се3 = - 05.
Коэффициент надежности для ветровой нагрузки определяем по п. 6.11 [2] – γf =14. Расчетные значения погонной ветровой нагрузки для активного и пассивного давления:
W+ = 03 · 04 · 08 · 14 · 4 = 054 кНм;
W- = 03 · 04 · (-05) · 14 ·4 = - 034 кНм.
Ветровая нагрузка передаваемая от покрытия расположенного вне колонны:
W+ = w+ · hоп = 054 · 10 =054 кН
W- = w- · hоп = 034 · 10 = 034 кН
Определение расчетных усилий
Рама один раз статически неопределимая система. За неизвестное принимаем продольное усилие Х в ригеле которое определяем для каждого вида загружения отдельно :
от ветровой нагрузки приложенной в уровне ригеля:
Хw = 05 · (W+ - W-) = 05 · (054 – 034) = 01 кН;
от ветровой нагрузки на стены:
ХU = · H · (W+ - W-) = · 8 · (054 – 034) = 03 кН.
Изгибающие моменты в заделке стоек:
Продольные силы в заделке стоек:
Таким образом расчетные усилия для расчета колонны составят:
М = 1678 кНм; N = 14828 кН.
2.Расчет колонны на прочность в плоскости рамы.
Расчетная длина колонны в плоскости рамы:
Площадь сечения колонны:
АНТ = Абр = hк · bк = 0533 · 0175 = 009 м2;
Момент сопротивления прямоугольного сечения:
Гибкость колонны в плоскости рамы:
следовательно коэф-фициент продольного изгиба определяем по формуле (8) [1]:
Для сосновой древесины второго сорта и при принятых размерах поперечного сечения по табл. 3 [1] находим расчетное сопротивление сжатию Rcж = 15 Мпа. По п. 3.2. [1] находим коэффициенты условий работы: mн = 12; md = 093; mсл = 10. Окончательное значение расчетного сопротивления составит:
Rтабл. = 15 · 12 · 093·10 = 1674 МПа;
Найдем значение коэффициента x:
Найдем значение изгибающего момента от действия поперечных и продольных нагрузок:
Найдем нормальные напряжения и сравним их с расчетным сопротивлением:
т.е. прочность обеспечена с большим запасом прочности. Однако оставляем ранее принятые размеры поперечного сечения исходя из необходимости ограничения гибкости.
3. Расчет колонны на устойчивость плоской формы деформирования из плоскости рамы.
Предварительно принимаем что распорки по колоннам (в плоскости параллельной наружным стенам) идут только по верху колонн т.е. использована крестовая схема вертикальных связей по колоннам без дополнительных распорок.
Тогда в формуле 33 [1] принимаем n = 2 т.к. по принятой схеме вертикальных связей по колоннам нет раскрепления растянутой зоны из плоскости деформирования. По той же причине принимаем расчетную длину колонны из плоскости рамы равной высоте колонны: ly = Н = 8 м.
Найдем значения гибкости и коэффициенты продольного изгиба из плоскости рамы:
По формуле 8 [1] при λ > 70 вычисляем коэффициент продольного изгиба:
Для нахождения значения коэффициента φм предварительно найдем коэффициент kф = 1 по табл. 2 приложение 4 [1]:
Проверяем устойчивость:
т.е. устойчивость в плоскости рамы обеспечена.
Расчет производим по формуле (8) [1]:
где φу – коэффициент который определен в предыдущем расчете.
Недонапряжение составляет: ·100 % = 19% что меньше 20%.
4.Расчет анкерного крепления колонны к фундаменту.
Для установки анкерных болтов к стойке приклеиваются деревянные клееные бруски-накладки.
Подбор сечения болтов осуществляется из условия их растяжения при действии изгибающего момента:
где Z – усилие растяжения в анкерных болтах с одной стороны колонны;
nб – количество болтов с одной стороны колонны;
Rр = 1900 = 185 МПа – расчетное сопротивление стали болтов на растяжение (сталь ВСт3кп2 [3] табл. 60*).
Схема определения Z – усилие растяжения:
Рис. Крепление стойки к фундаменту:
– анкерные болты; 2 – стяжные болты; 3 – стойки; 4 – накладки.
где М1 = = = 394 кНм;
а = ; откуда hн = h + 2 · hнакл где h – высота сечения колонны;
hн = 0533 + 2 · 005 = 0633 м.
min = – = – + = 327МПа.
где S = = = 0025 м. – величина характеризующая положение оси анкерного болта.
Определяем усилие в анкерных болтах:
Требуемая площадь одного болта:
Принимаем dб =22 мм с = 2740 см2.
Траверсу из уголка подбираем из условия изгиба ее как однопролетной свободноопертой балки реактивной нагрузкой
q = где b – ширина накладки.
Пролет траверсы lт = b + dб = 175 + 22 = 197 см.
Изгибающий момент в середине пролета:
Mmax = – (lт – ) = – (197 – ) = 17974 кгс·см.
Требуемый момент сопротивления:
где Ru = 3600 – расчетное сопротивление изгибу стали С235 [3 прилож.1].
Из условия размещения анкерных болтов d = 22 мм принимаем уголок 90 х 6 мм для которого
Wфакт = = = 125 см3 > Wтр = 5 см3.
6.Определение длины приклеиваемых накладок.
lнакл находится из условия прочности клеевого шва между накладкой и стойкой на скалывание:
где Fск = bрасч = 06 · b b – ширина накладки.
bрасч = 06 · b = 06 · 175 = 105 см.
Среднее расчетное сопротивление древесины скалыванию [1 формула 33]:
где е = у – плечо сил скалывания е = 495 см;
= 0125 – для сжатых элементов с промежуточным расположением
площадки скалывания;
mн =12 – коэффициент условий работы деревянных конструкций
при учете ветровой нагрузки;
lск = lнакл – длина площадки скалывания.
Отсюда lнакл ≥ 291 см.
Для удобства ведения монтажных работ принимаем lнакл = 40 см.
7.Проверка прочности площадок на смятие.
Смятие накладок происходит под уголком траверсы от усилия Z:
где Fсм = b · bуг b – ширина сечения колонны;
bуг – ширина полки уголка.
Методы защиты конструкций от возгорания и биологического повреждения.
1. Защита конструкций от возгорания
В качестве метода защиты строительных конструкций от возгорания применяем антипирирование. Простейшим и доступным способом является пропитка древесины карбамидными смолами. Смолу марки МФ-17 разбавляют водой до 20-25%-й концентрации и подогревают до 60-65ºС при постоянном перемешивании. В раствор смолы загружают на 3-4 ч древесину влажностью не более 12-15% и плотно закрывают ванну крышкой. Затем древесину вынимают держат для стока смолы 1-2 ч после чего погружают на 2-25 ч в 3-5% раствор аммиака при температуре 40-45ºС.
Сушку проводят при 100±2ºС в течение 2-6 ч. Древесина обработанная антипиренами методом глубокой пропитки устойчивее чем окрашенная против действия огня.
Огнезащитные составы следует наносить на готовые деревянные конструкции не подвергающиеся последующей механической обработке. Перед нанесением составов поверхность должна быть очищена от пыли и грязи. Обработку поверхности следует производить при положительной температуре не ниже 10ºС и относительной влажности воздуха не более 70% или в соответствии с требованиями ТД. Не допускается производство огнезащитных работ при отрицательных температурах воздействии атмосферных осадков и прямых солнечных лучей.
Огнезащитные составы обладают различными эксплуатационной стойкостью и долговечностью поэтому необходим периодический контроль за состоянием защищенной поверхности и в случае необходимости проведение своевременных ремонтно-восстановительных работ.
При нанесении огнезащитных составов применяется специальное оборудование ( см. табл.):
Оборудование применяемое для защиты металлических конструкций
Стадии работы (операции)
Материалы и оборудование
Измерение влажности древесины
Влагомер марки ЭВ-1 ЭВ-11 ВПК-12М и др.
Ветошь растворители моющие средства химические средства для удаления старой краски шпатели скребки щетки
Приготовление рабочего огнезащитного состава
Смесители или емкости для смешения из коррозионно-стойкого материала термометры ареометры весовые и объемные дозаторы рН-метр весы гидронасосы сита оборудование для фильтрации и отстоя
Нанесение на защищаемые поверхности
Кисти и валики малярные окрасочные агрегаты и установки для малярных работ типа СО-5А СО-150 СО-154 ТМ-1А и др.
Контроль за качеством нанесения
Щупы специальные для определения толщины слоя штангенциркуль переносной прибор конструкции ВНИИПО
2. Защита конструкций от биологических повреждений.
2.1. Защита деревянных конструкций от гниения
Для защиты от биологического разрушения деревянных конструкций не подвергающихся в процессе эксплуатации атмосферным воздействиям рекомендуется антисептик Домовой ( ТУ 2499-008-11622992-01 ). Для конструкций не выходящих внутрь помещения - Биодекор ( ТУ 2499-006-11622992-01 ). Эти антисептики дезинфицируют древесину уничтожают все виды грибка плесени и предотвращают их распространение.
Обработка дерева защитными средствами производится обычно после завершения отделки деревянных элементов. Если затем требуются доработки сверление отверстий и т. п. то открытые поверхности дерева следует обрабатывать заново. Трещины появившиеся позднее в результате высыхания также следует затем обработать. Применяемое при этом средство не должно повреждать предыдущего слоя. Соприкасающиеся плоскости в труднодоступных участках следует подвергнуть пропитке своевременно. Чтобы обеспечить длительную защиту древесины нужно пользоваться способами при которых достаточные количества защитных средств наносились бы равномерно и по возможности проникали глубже внутрь.
2.2.Защита конструкций от древоточцев
Профилактические меры осуществляются при заготовке леса хранении на стройплощадках и при эксплуатации зданий. Предусматривают сплошную ( со всех сторон ) обработку деревянных элементов антисептиками.
Истребительные меры при обнаружении жуков заключаются в удалении поражений древесины и обработке очагов развития химическими веществами (инсектициды). Очаги поражения древесины жуками можно ликвидировать введением раствора инсектицида в толщу древесины чем достигается немедленная гибель находящихся там древоточцев а также обработкой поверхности пораженных элементов инсектицидными составами вызывающими гибель взрослых жуков при вылете их из древесины.
Введение инсектицида в толщу древесины осуществляется либо путем шприцевания его в летные отверстия либо в специально высверленные отверстия с помощью нагнетающих устройств работающих под давлением.
СНиП II-25-80*. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Деревянные конструкции Госстрой СССР. - М.: Стройиздат. 1982. – 66 с.
СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. Госстрой СССР. - М.: Стройиздат. 1987. – 55 с.
СНиП II-23-81*. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Стальные конструкции Госстрой СССР. - М.: Стройиздат. 1990. – 125 с.
Хуснутдинов Р.Ф. Латыпов В.М. Конструкции из дерева и пластмасс: методическое руководство к курсовому проекту для студентов специальности 1201 «Архитектура». – Уфа: Изд. Уфимск. Нефт. Ин-та 1984.-28с.
Хуснутдинов Р.Ф. Латыпов В.М. Конструкции из дерева и пластмасс: методическое руководство к курсовому проекту для студентов специальности 1201 «Архитектура» (расчет балки покрытия). – Уфа: Изд. Уфимск. Нефт. Ин-та 1984.-20с.
Хуснутдинов Р.Ф. Латыпов В.М. Конструкции из дерева и пластмасс: методическое руководство к курсовому проекту для студентов специальности 1201 «Архитектура» (расчет деревянных стоек промышленных и общественных зданий). – Уфа: Изд. Уфимск. Нефт. Ин-та 1981.-36с.
Вдовин В.М. Карпов В.Н. Сборник задач и практические методы их решения по курсу «Конструкции из древесины и пластмасс»; Учебное пособие. – М.: ИАСВ 1999 – 133с
Калугин А.В. «Деревянные конструкции. Учебное пособие (конспект лекций). – М.: ИАСВ 2003 – 224с
Латыпов В.М. Хуснутдинов Р.Ф. Конструкции из дерева и пластмасс: Учебное пособие. –Уфа: Изд-во «Монография» 2005 – 104с.
Конструкции из дерева и пластмасс: Г.Г. Карлсен. – М.: Стройиздат 1986. – 543 с.ил.
Зубарев Г.Н. Конструкции из дерева и пластмасс: Учебное пособие для студентов вузов. – М.: Высш. школа 1990. – 287 с.