• RU
  • icon На проверке: 58
Меню

Конструирование клеефанерной плиты покрытия; Конструирование и расчет клеедощатой двухскатной балки; Конструирование и расчет дощатоклееной колонны; Расчет узла основания колонны

  • Добавлен: 24.01.2023
  • Размер: 5 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Конструирование клеефанерной плиты покрытия; Конструирование и расчет клеедощатой двухскатной балки; Конструирование и расчет дощатоклееной колонны; Расчет узла основания колонны

Состав проекта

icon
icon
icon курсоваяДК готовая.dwg
icon пояснительная записка ДК.doc
icon курсоваяДК готовая.bak

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon курсоваяДК готовая.dwg

курсоваяДК готовая.dwg
ДВУХЭТАЖНЫЙ ЖИЛОЙ ДОМ И
ЭКСПЛИКАЦИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ПЕРВОГО ЭТАЖА
ОДНОЭТАЖНЫЙ ДОМ ТЕХНИЧЕСКОГО
ЭКСПЛИКАЦИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ВТОРОГО ЭТАЖА
ДВУХЭТАЖНЫЙ ЖИЛОЙ ДОМ
КУХНЯ КРОВАТИ СТОЛЫ ДИВАНЫ
КРЕСЛА Книж.шкафы БИЛЬЯРД ТВ аппаратура СУ Растения
Совмещенный план покрытий
Склад готовой продукции
Одноэтажное деревянное здание
Совмещенный план покрытия
Таблица 1. Спецификация элементов несущех конструкций здания.
Клееная дощатая балка Б-1
Клееная распорка Р-1
узлы опирания и соединения
Узел крепления плит покрытия по продольной стороне
Узел крепления плит покрытия по торцевой стороне
Фанерная панель покрытия П-1
Узел защемления стойки
Сечение п-ле обработки
Верхняя фанерная обшивка
Полиэтиленовая изоляция
Минераловатная плита
Нижняя фанерная обшивка
Таблица 1. Спецификация элементов.
Узел опирания балки на колону
Фанерная панель покрытия П-2

icon пояснительная записка ДК.doc

Задание на проектирование. . 4
Конструирование клеефанерной плиты покрытия 5
Конструирование и расчет клеедощатой двухскатной балки .9
Конструирование и расчет дощатоклееной колонны 12
Расчет узла основания колонны ..15
Защита древесины от гниения и возгорания . 17
К индустриальным деревянным конструкциям относятся деревянные клееные конструкции которые представляют собой крупноразмерные конструкции заводского изготовления. Применение клееных деревянных конструкций удовлетворяет требованиям технической политики в области строительства так как снижает массу зданий и сооружений обеспечивает их капитальность и длительность эксплуатации а также уменьшает трудоёмкость возведения сооружений.
Древесина и конструкции на её основе обладают большой стойкостью по отношению к агрессивным средам и поэтому во многих случаях целесообразно их применение в зданиях с агрессивными средами. Сравнительная лёгкость древесины с учётом её достаточно большой прочности и жёсткости позволяет перекрывать значительные пролёты.древесины сосны и ели равна 0.5 тм3
Долговечность деревянных конструкций защищённых от загнивания только конструктивными мерами достигает сотен лет.
В настоящее время помимо конструктивных мер для защиты деревянных конструкций не только от гниения и древоточцев но одновременно и от возгорания применяют обработку химическими составами что повышает их надёжность при многолетней эксплуатации.
Рассматривая области строительства в которых целесообразно использовать деревянные конструкции следует прежде всего указать на здания и сооружения подвергающиеся некоторым агрессивным воздействиям. Это цехи химических производств производственные здания сельскохозяйственного строительства.
Учитывая что древесина для некоторых районов страны является местным материалом её целесообразно использовать в качестве несущих конструкций пролётных строений автодорожных мостов. Благодаря лёгкости деревянных клееных конструкций их можно применять в зданиях общественного назначения таких как: крытые рынки спортивные сооружения выставочные павильоны и т. п. При строительстве крупных промышленных объектов клееные деревянные конструкции выгодно использовать для строительства сборно-разборных временных сооружений.
Для повышения качества клееных деревянных конструкций необходимо переходить на применение для них пиломатериала надлежащего качества а для склеивания употреблять клей на основе резорцина.
Задание на проектирование
Вариант 2 (лист 243)
Исходные данные для проектирования.
Для здания с параметрами:
Высота колонны - 7 м
Сорт древесины НКП - 1
Сорт (фанеры) древесины ОКП - 1
Температура внутри помещения - +170С
Узел крепления колонны к фундаменту - лист 88
Необходимо спроектировать:
клеефанерную панель покрытия и стеновые панели
двускатную клеедощатой балку двутаврового сечения
дощатоклеенную колонну
Опорный узел колонны на фундамент
Опирание клеедощатой балки на колонну
Разработать указания по защите конструкций от влаги и огня
Конструирование клеефанерной панели покрытия
Ввиду малости уклона верхнего пояса балки покрытия (уклон принимается до 10 %) считаем длину верхнего пояса балки равной пролету здания т.е. 16 м. В этом случае можно принять номинальные размеры плиты 1560 м. В продольном направлении длину плиты принимаем 5980 мм при зазоре между плитами 40 мм. Каркас плиты выполняем из сосновых досок 2-го сорта с расчетным сопротивлением по табл. 3 СНиП II-25-80:
расчетное сопротивление изгибуRдр.и. = 13 МПа;
модуль упругостиЕдр = 10000 МПа.
Обшивки панели из водостойкой фанеры марки ФСФ сорта ВВВ толщиной 8 мм. соединяется с деревянным каркасом клеем марки ФР-12 по ТУ 600601748-75. Ширина панели берётся равной ширине фанерного листа с учётом обрезки кромок для их выравнивания =1480 мм – при прямолинейном очертании несущих конструкций. Направление волокон наружных шпонов фанеры в верхней и нижней обшивках панели принимается продольным с целью обеспечения полноценного стыкования листов фанеры на «ус» при склеивании их в виде непрерывной ленты. Фанера бакелизированная марки ФСБ толщиной 7 мм и более по табл. 10 и 11 СНиП II-25-80 находим следующие характеристики:
расчетное сопротивление растяжениюRф.р. = 32 МПа;
расчетное сопротивление скалываниюRф.ск. = 1.8 МПа;
модуль упругостиЕф = 12000 МПа.
Для дощатого каркаса связывающего верхние и нижние фанерные обшивки в монолитно склеенную коробчатую панель принимаем черновые заготовки по рекомендуемому сортаменту пиломатериалов (прил. 1) сечением 60 х175 мм. После сушки до влажности W=12% и четырёхстороннего фрезерования для склейки применяются чистые доски сечением 52х168 мм.
Расчётный пролёт панели .
Высота плиты принята мм.
Каркас панели принимаем из 4-х продольных ребер (см. рис. 5.1 ).
Шаг ребер принимается из расчёта верхней фанерной обшивки на местный изгиб поперёк волокон от сосредоточенной силы Р=1.0х1.2=1.2кН. как балки заделанной по концам ( у рёбер) шириной 100 см.
Рис. 1 Расчетная схема.
Расстояние между рёбрами в осях определим из формулы см.. тогда расстояние между рёбрами в свету см
Момент сопротивления обшивки шириной 100 см.
Напряжения от изгиба сосредоточенной силой
где mн =1.2-коэффициент условия работы для монтажной нагрузки.
Для придания жесткости каркасу продольные ребра соединены поперечными рёбрами. расположенными по торцам и в панеле через 15 метра.
Рис.2 Строение плиты покрытия: а - плита покрытия в плане б – фрагмент продольного разреза в – поперечный разрез г – параметры для расчетной схемы
Продольные кромки панелей при установке стыкуются при помощи специально устроенного шпунта из трапециевидных брусков приклеенных к крайним продольным рёбрам. Полученное таким образом соединение в шпунт предотвращает вертикальный сдвиг в стыке и разницу в прогибах кромок смежных панелей даже под давлением сосредоточенной нагрузки приложенной к краю одной из панелей (см рис.1)
Утеплитель – минеральная вата на основе базальтового волокна PAROC 37 с объемным весом . Плиты-1200х600мм.
Пароизоляция - паронепроницаемая антиконденсатная полимерная ткань FOLIAREX 110 гм2.
Над утеплителем предусмотрена воздушная прослойка. вентилируемая вдоль панели. Кровля принята из рулонных материалов – кровельная плитка KATEPAL.
Сбор нагрузок на панель.
Панели предназначены для укладки по несущим деревянным конструкциям.
По скомпонованному сечению панели составляем таблицу нормативных и расчётных нагрузок на 1 кв.м. панели. Подсчёт нагрузки на 1 кв.м.панели представлен в табл. 1
Наименование нагрузки
Кровельная плитка KATEPAL 12.3кгм3
Продольные ребра каркаса
052*0.168*4*51.48= =0.148
Поперечные ребра каркаса
052*0.144*5*55.98==0.019
Утеплитель - минеральная вата на основе базальтового волокна PAROC UNS37 γу =30 кгм3 толщиной 120 мм
12*0.407*3*0.31.48= =0.05
Пароизоляция - паронепроницаемая антиконденсатная полимерная ткань FOLIAREX 110 гм2
Итого постоянная нагрузка
Временная снеговая нагрузка
hр1; hр2; hу - высота сечения продольных. поперечных ребер и высота утеплителя соответственно
bр1; bр2; bу; - ширина сечения продольных. поперечных ребер и расстояние между ребрами в свету
nр1; nр2; nу - количество продольных. поперечных ребер и расстояний между ребрами в свету
γд; γф γу –– объемный вес древесины. фанеры и утеплителя соответственно.
Расчётное значение снеговой нагрузки принимается по СП 20.13330.2011 СНиП 2.01.07-85* а нормативное значение снеговой нагрузки принимается умножением на коэффициент 0.7 расчётной.
Следовательно. полная нагрузка на 1 пог. м. панели составит:
нормативнаяqн = 2741.5 = 411 кНм;
расчетнаяqр = 37441.5 = 562 кНм.
Расчетные характеристики материалов.
Фанера бакелизированная марки ФСБ толщиной 7 мм и более по табл. 10 и 11 СП 64.13330.2011 СНиП II-25-80 находим следующие характеристики:
Для древесины ребер по табл. 3 СП 64.13330.2011 СНиП II-25-80:
Геометрические характеристики сечения.
Расчётная ширина фанерной обшивки согласно п.4.25. СП 64.13330.2011 СНиП П-25-80
bпр = 0.9bп = 0.9148 = 133.2 см.
Геометрические характеристики клеефанерной панели приводим к фанерной обшивке.
Приведенный момент инерции панели
Приведённый момент сопротивления панели
Проверка панели на прочность.
Максимальный изгибающий момент панели:
Напряжения в растянутой обшивке
= 969 МПа mфRф.р. = 0.832 = 256 МПа.
где 0.8- коэффициент. учитывающий снижение расчётного сопротивления фанеры в растянутом стыке при соединении «на ус».
Расчёт на устойчивость сжатой обшивки производится по формуле:
При расстоянии между продольными рёбрами в свету см и толщине фанеры
Напряжения в сжатой обшивке
= 20 МПа R. = 28 МПа.
Проверка скалывающих напряжений по клеевому слою между шпонами фанерной обшивки в зоне приклейки продольных ребер каркаса производится по формуле:
Поперечная сила панели равна ее опорным реакциям
Приведенный статический момент фанерной обшивки относительно нейтральной оси равен= 0.00093773 м3.
Расчетная ширина клеевого соединения:
bрасч = npbp = 40.052 = 0.208 м.
Тогда касательные напряжения составят
= 0.29МПа Rф.ск. = 1.8 МПа.
Проверка панели на прогиб.
Относительный прогиб панели равен
Так как угол покрытия i=10% тогда () =- предельный прогиб в панелях покрытий согласно СНиП 2.1.07-85* Нагрузки и воздействия.
Запроектированная клеефанерная плита покрытия имеет прогиб от нормативных нагрузок не превышающий предельного допустимого значения и ее несущая способность имеет дополнительный запас несущей способности.
Конструирование и расчёт клеедощатой двускатной балки покрытия.
В качестве несущей конструкций покрытия принимаем двускатные клеедощатой балки прямоугольного сечения. Расчетный пролет балки I=16 м. Расстояние между балками s=6 м. Уклон кровли i= tg а=01
В соответствии с рекомендуемым отношением высоты балки в середине пролета h к величине перекрываемого пролета L в пределах110 принимаем высоту балки. (поскольку размер 15 не подошел по нагрузкам)принимаем 17м;
Высота балки на опоре:мм
Поперечное сечение балки проектируем прямоугольным и составляем балку из досок толщиной 4 см с двухсторонней острожкой их по пластям на глубину 3 мм. Расчетная толщина досок =33 см. При этой толщине досок балку собираем из 49 слоев досок в середине пролета и 28 слоев досок в опорном сечении балки.
Наименьшая ширина балки прямоугольного сечения
принимаем по сортаменту после острожки кромок и повторной острожки боковых поверхностей склеенной балки =20см
Собственный вес балки определяем по формуле по нормативным нагрузкам при коэффициенте к=5
где—нормативная нагрузка покрытия в м2 плана.
Нагрузка на 1 пог. м балки:
Расстояние х от оси опоры двухскатной балки до наиболее напряженного сеченияпри работе на изгиб принимая нагрузку на балку равномерно распределенной определяется по формуле
Рис. 3 Расчетная схема главной балки и поперечные сечения главной балки: а - на опоре; б - в середине пролета.
Расчетный изгибающий момент в опасном сечении х
Высота сечения двухскатной балки на расстоянии х = 45 м от опор
Требуемый момент сопротивления балки в опасном сечении по условию прочности на изгиб
Расчетная поперечная сила на опорах
Напряжения скалывания находим по формуле
Момент инерции сечения балки в середине пролета
Коэффициент учитывающий переменность сечения по формуле
Относительный прогиб балки
Следовательно принятое сечение балки удовлетворяет требованиям
несущей способности и жесткости.
Определяем требуемую площадь опорных подушек балки. Требуемая площадь смятия при Rсм90=3 мПа= 03(расчетное сопротивление смятию поперек волокон в опорной плоскости конструкций)
кН. (опорная реакция балки)
Определяем требуемую площадь опорных подушек балки. Требуемая
площадь смятия при b=20см равна
Конструирование и расчёт дощатоклеенной колонны
Предварительный подбор сечения колонн
Задаемся гибкостью колонны =100. Предварительные размеры сечения колонны примем:
По сортаменту принимаем доски шириной 275 мм с учетом острожки принимаем b = 25см. Доски идут перпендикулярно оси у. Для изготовления колонн используем сосновые доски 2-го сорта толщиной 40 мм. После двухстороннего фрезерования (острожки) толщина досок составит =4 -2*035 = 33 см нам понадобиться 18 досок и фактическая высота сечения получается
Нагрузка от собственного веса колонны:
РС.К. = h * b * H * = 0594 * 025 * 7 * 500 = 520 кг = 52 кН
Вертикальные нагрузки действующие на поперечную раму можно свести в таблицу 2.
Продольные ребра каркаса
Поперечные ребра каркаса
Утеплитель - минеральная вата на основе базальтового волокна PAROC UNS37 γу =30 кгм3 толщиной 120 мм
Собственный вес балок
Собственный вес колонн
По карте прил. 5 2 г. Уфа относится к II ветровому району и значит нормативное значение ветрового давления принимаем w0 = 0.3кПа=03 кНм2. Для типа местности «С» находим значение коэффициента к = 04.
По приложению 4 2 определяем аэродинамический коэффициент для наветренной и подветренной стороны здания:
-для наветренной Се = +08
-для подветренной при и при принимаем Се3 = - 05.
Коэффициент надежности для ветровой нагрузки определяем по п. 6.11 2.. Расчетные значения погонной ветровой нагрузки для активного и пассивного давления:
W+ = 034 * 044 * 08 * 14 * 5 = 084 (кНм)
W- = 034 * 044 * (-05) * 14 * 5 = - 052 (кНм)
Ветровая нагрузка передаваемая от покрытия расположенного вне колонны:
W+ = w+ * hоп = 084 * 09 =076 (кН)
W- = w- * hоп = 052 * 09 = 047 (кН)
Определение расчетных усилий.
Рама один раз статически неопределимая система. За неизвестное принимаем продольное усилие «Х» в ригеле которое определяем для каждого вида загружения отдельно :
-от ветровой нагрузки приложенной в уровне ригеля
Хw = 05 * (W+ - W-) = 05 * (076 – 047) = 015 кН
-от ветровой нагрузки на стены:
Изгибающие моменты в заделке стоек:
Продольные силы в заделке стоек:
Таким образом расчетные усилия для расчета колонны составят: М = 21.91 кНм и N = 208.7 кН
Расчет колонны на прочность в плоскости рамы.
Расчетная длина колонны в плоскости рамы
l0 = 22 * Н = 22 * 7 =15.4 м
Площадь сечения колонны
FНТ = Fбр = hк * bк = 0594 * 025 = 015 м2
Момент сопротивления прямоугольного сечения
Гибкость колонны в плоскости рамы
следовательно коэффициент продольного изгиба определяем по формуле (8) 1:
Для сосновой древесины первого сорта и при принятых размерах поперечного сечения по табл. 3 1 находим расчетное сопротивление сжатию Rc = 16 Мпа. По п. 3.2. 1 находим коэффициенты условий работы: mн = 12; m = 1. Окончательное значение расчетного сопротивления составит:
Rс = 16 * 12 * 1 = 192 мПа
Найдем значение коэффициента :
Найдем значение изгибающего момента от действия поперечных и продольных нагрузок
Найдем нормальные напряжения и сравним их с расчетным сопротивлением
т.е. прочность обеспечена с большим запасом прочности. Однако оставляем ранее принятые размеры поперечного сечения исходя из необходимости ограничения гибкости.
Расчет колонны на устойчивость плоской формы деформирования
Предварительно принимаем что распорки по колоннам (в плоскости параллельной наружным стенам) идут только по верху колонн т.е. использована крестовая схема вертикальных связей по колоннам без дополнительных распорок.
Тогда в формуле (33) 1 принимаем n = 2 т.к. по принятой схеме вертикальных связей по колоннам нет раскрепления растянутой зоны из плоскости деформирования. По той же причине принимаем расчетную длину колонны из плоскости рамы равной высоте колонны:
Найдем значения гибкости и коэффициенты продольного изгиба из плоскости рамы:
Для нахождения значения коэффициента м предварительно найдем коэффициент «кф» по табл. 2 прил 4 1:
кф = 175 – 075 * d = 175 т.к. d = 0 из-за того что момент в верхней части колонны равен нулю.
Проверяем устойчивость:
устойчивость в плоскости рамы обеспечена.
Расчет колонны на устойчивость из плоскости рамы.
Расчет производят по формуле (8) 1:
y – коэффициент который уже должен быть определен в предыдущем расчете.
Расчет узла основания колонны
Для соединения элементов используются стержни из арматурной стали периодического профиля классов АII и АIII диаметром 12-25 мм.
Для постановки стержней в древесине просверливают глухие отверстия диаметром на 4-6мм больше номинального диаметра стержня.
Расчетную способность вклеенного в древесину стержня периодического профиля работающего на выдергивание и продавливание независимо от направления волокон древесины сосны определяют по формуле кН
Где d- диаметр стержня см; Rск-расчетное сопротивление древесины скалыванию МПа; k1-коэффициент учитывающий неравномерность распределения напряжений сдвига вдоль стержня
k2=коэффициент учитывающий неравномерность нагружения стержней = 1
Опорный узел стойки. Анкерные болты рассчитываем по максимальному растягивающему усилию при действии постоянной нагрузки с коэффициентом перегрузки n = 09 вместо n = 11 и ветровой нагрузки
Таким образом расчетные усилия для расчета колонны составят: М = 21.91
Принимаем опорную плиту базы колонны размерами 34 × 65 см. Определяем напряжения на поверхности фундамента:
Поскольку относительный эксцентриситет е0 = MдN = 5634 кНсм2087 кН = 27 см больше h6 = 36 см6 = 6 см следует рассчитывать анкерные болты и боковые анкерные пластины.
Для фундамента принимаем бетон класса В10 с расчетным сопротивлением Rв = 6 МПа. Вычисляем размеры участков эпюры напряжений:
Усилие в анкерных болтах:
Площадь поперечного сечения болта:
где nб = 2 — количество анкерных болтов с одной стороны стойки;
Rbt — расчетное сопротивление растяжению арматуры класса А-III равное 375 кНсм2
Ставим два стержня da=18 мм для которых Аа=2-254=508 см > 25см . Определим расчётную несущую способность вклеиваемых стержней на выдёргивание по формуле:
Принимаем (предварительно) длину заделки стержня 360 мм (20·da) получим:
Следовательно несущая способность соединения достаточна.
Защита древесины от гниения и возгорания
Защита древесины от возгорания
Сделать древесину негорючей в современных условиях возможно но неэкономично поэтому в строительстве ограничиваются требованием обеспечить замедленное возгорание и горение. Поскольку для горения древесины необходим приток большого количества кислорода то основными мероприятиями огнезащиты является или уменьшение притока кислорода или уменьшение выделения горючего газа из древесины который соединяясь с кислородом дает пламя. Возгорание древесины возможно при наличии огня t > 250 °С при длительном воздействии t > 160 °С (например у печей) и при самовоспламенении при t > 400 °С. На быстроту разрушения конструкций влияет и нагрузка на нее при горении так как при высокой температуре снижается прочность внутренней части древесины. Замедление возгорания древесины достигается конструктивными и химическими мерами защиты.
В качестве конструктивных мер рекомендуется тщательная острожка уничтожение выступов пустот и т. п. круглый лес загорается медленнее чем брусчатый; массивные конструкции особенно клееные загорается труднее. При проектировании зданий и сооружений с применением дерева и других горючих материалов следует предусматривать устройство брандмауэров огнезащитных зон нормированных разрывов между зданиями автоматически действующих спо способом пожаротушения а также надежных теплоизоляционных разделов вокруг печей и дымовых труб. Значительный эффект в качестве защитного ограждения дает известковая штукатурка благодаря происходящему в ней эндотермическому процессу обжига сопровождающегося большим поглощением тепла.
Если одних конструктивных мер недостаточно применяют химические средства защиты. Защита древесины с помощью химических средств от огня осуществляется двумя способами: покрытием огнезащитными составами и пропиткой растворами антипиренов.
При защите первым способом на поверхность древесины наносится состав приготовленный из негорючих или трудновозгораемых веществ. Такой слой защищает древесину от непосредственного соприкосновения ее с пламенем и препятствует свободному доступу кислорода воздуха необходимого для горения. При кратковременном действии источников огня подобные огнезащитные покрытия затрудняют горение древесины и распространение огня в конструкциях а также облегчают тушение пожара.
Для поверхностной огнезащиты наиболее эффективны отечественные составы - покрытие огнезащитное фосфатное ОФП-9; покрытие вспучивающее ВП-9. Широкое применение находит импортный (NULLIFIRE) замедлитель возгорания древесины. Этот материал представляет собой водоразбавляемую окрасочную композицию. Отсутствие органических растворителей делает его безопасным в работе. Состав наносится на сухую поверхность древесины любым инструментом. Рассматриваемый материал может быть прозрачным подчеркивающим природную красоту текстуры древесины или окрашенным в различные цвета. При контакте с открытым пламенем покрытие вспучивается и превращается в пористую массу защищающую древесину от нагрева.
Для защиты деревянных конструкций от возгорания используется водно-дисперсионная огнезащитная акриловая (АК-151 КРОЗ) краска. Она изготовлена из компонентов на водной основе и не содержит токсических органических растворителей. Под воздействием высоких температур образуется защитный коксовый слой который предотвращает дальнейшее распространение пламени по древесине. В отличие от существующих аналогов она обладает высокой адгезией и легко наносится кистью или валиком.
Защита древесины от гниения
Конструктивные меры защиты древесины от гниения. Основными конструктивными мерами против гниения древесины являются: применение здорового и сухого леса правильное расположение тепло- водо- и пароизоляционных материалов отвода атмосферных вод устройство продухов для вентиляции и т.п.
В деревянных покрытиях зданий не следует устраивать внутренних водостоков фонарей и ендов. Все элементы несущих конструкций и конструкций крыш должны быть доступны для осмотра во всех частях и хорошо проветриваться. Деревянные конструкции должны опираться на фундаменты выше уровней пола и грунта. Защита древесины от увлажнения парами воздуха достигается тем что в помещениях с влажностью более 75% и выделением водяных паров поверхность ее изолируется водостойкими лакокрасочными материалами.
Образование конденсата в наружных многослойных стенах и бесчердачных покрытиях в значительной степени зависят от порядка расположения в толще ограждения паро- и теплоизоляционных слоев. Обычно слой гидроизоляции должен быть расположен в начале теплового потока то есть со стороны преобладания положительных температур теплоизолирующий слой нужно располагать с холодной стороны ограждения. В случае если пароизоляция должна быть расположена в конце теплового потока под кровельным материалам необходимо устройство осушающих продухов.
Для защиты деревянных конструкций от периодической конденсации следует избегать глухой заделки опорных узлов ферм в каменные или бетонные стены; их надо устанавливать в открытые гнезда. При устройстве стальных опорных узлов или соприкосновении дерева с полосовыми стальными элементами между деревом и сталью необходимо прокладывать слой пароизоляции а заделываемую в металлический башмак древесину надежно антисептировать. В случае опирания деревянных элементов на каменные или бетонные опоры необходимо устройство креозотированных прокладок на слое пароизоляции.
СП 20.13330.2011 "СНип 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия
СП 16.13330.2011 "СНип II-23-81* Стальные конструкции
СП 64.13330.2011 СНиП П-25-80 ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Пшенов А.А. Компоновка конструктивной схемы здания проектирование плит покрытия. Мет. Указания. Сарат. гос. техн. унив. 1995.-25с.
Индустриальные деревянные конструкции. Примеры проектирования Ю.В. Слицкоухов и др.- М.: Стройиздат 1991. – 256 с.
Конструкции из дерева и пластмасс: Г.Г. Карлсен. – М.: Стройиздат 1986. – 543 с.ил.
Индустриальные деревянные конструкции. Учебное пособие для вузов Ю.В. Слицкоухов И.М. Гуськов Л.К. Ермоленко и др. ; Под ред. Ю.В. Слицкоухова. – М.: Стройиздат 1991 – 256с.
Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II-25-80) ЦНИИСК им. Кучеренко. – М. : Стройиздат 1986-216с.
Конструкции из дерева и пластмасс. Примера расчета и конструирования: Учеб. пособие для вузов Под ред. проф. Иванова В.А. – 3-е изд. перераб. и доп. – Киев: Высш. школа. Главное изд-во 1981-392 с.
А.Б.ШмидтЮ.В.ХалтуринЛ.Н.Пантюшина «15 примеров расчета деревянных конструкций»Барнаул 1997
up Наверх