• RU
  • icon На проверке: 14
Меню

Привод ленточного транспортера (коническо - цилиндрический редуктор)

  • Добавлен: 04.11.2022
  • Размер: 14 MB
  • Закачек: 1
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Курсовой проект - Привод ленточного транспортера (коническо - цилиндрический редуктор)

Состав проекта

icon
icon ТретийЛист.cdw
icon ВторойЛист.cdw
icon ПятыйЛист.cdw
icon
icon RPZ.cdw
icon RPZ.pdf
icon OVspec.cdw
icon REDspec.cdw
icon ЧетвертыйМуфта.cdw
icon ЧетвертыйВал.cdw
icon ПервыйЛист.cdw
icon ЧетвертыйКолесо.cdw

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon ТретийЛист.cdw

ТретийЛист.cdw
Технические требования:
При сборке в полости корпусов подшипников заложить ПСМ
Литол-24" по ГОСТ 21150-87
МГТУ им. Н.Э. Баумана
каф. "Основы конструирования машин

icon ВторойЛист.cdw

ВторойЛист.cdw
коническо-цилиндрический
МГТУ имени Н.Э. Баумана
каф. "Основы конструирования машин

icon ПятыйЛист.cdw

ПятыйЛист.cdw
Технические требования
Допустимые смещения валов:
Радиальная консольная сила
на тихоходном валу редуктора не более
на быстроходном валу редуктора не более
Предусмотреть кожухи для муфт
Техническая харакеристика:
Скорость движения ленты
Передаточное число привода
Номинальная мощность электродвигателя
Номинальная частота вращения электродвигателя
МГТУ им. Н.Э. Баумана
каф. "Основы конструирования машин
Схема расположения опорных поверхностей привода
Ось вала электродвигателя

icon RPZ.cdw

RPZ.cdw
Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное
учреждение высшего профессионального образования
«Московский государственный технический
университет имени Н.Э. Баумана»
(национальный исследовательский университет)
Кафедра «Основы конструирования и детали машин»
ПРИВОД ЛЕНТОЧНОГО КОНВЕЙЕРА
Пояснительная записка
Студент Котов И.М. Группа Э5-61
Руководитель проекта Смелянская Л.И.
Техническое задание 4
Кинематичекий расчет привода 6
1 Подбор электродвигателя 6
2 Определение передаточного числа и необходимых для
расчета на ЭВМ вращающих моментов на валах 8
Проектный расчет конической и цилиндрической
Эскизное проектирование 11
1 Проектные расчеты валов 11
2 Выбор типа и схемы установки подшипников 14
Расчет соединений 16
1 Подбор посадки с натягом для конического колеса 16
2 Подбор посадки с натягом для цилиндрического
3 Расчет шпоночных соединений 20
Автоматические транспортные системы - конвейеры - перемещают
и сортируют материалы. Они встраиваются в складские и логисти-
либо перемещают объекты труда между технологи-
ческими операциями. Для достижения требуемой производительности
конвейера сила переносится из электромеханического привода на
один или более приводных барабанов
обеспечивающих собственное
движение конвейерной ленты с помощью редуктора.
Редуктором называется механизм
передающий и преобразующий
с одной или более механическими передачами.
Основными характеристиками редуктора являются КПД
тип и количество передач и ступеней.
Зубчатые передачи - наиболее распространенный вид механических
передач. Они широко применяются
так как обладают рядом положи-
тельных качеств: высокая нагру-
большая долговечность и
постоянное передаточное отношение
возможность применения в
широком диапазоне скоростей
мощностей и передаточных чисел.
Рассматриваемый в данном курсовом проекте привод ленточного
конвейера состоит из
коническо-цилиндрическо
приводного вала конвейера с барабаном и крепежных
В исходных данных задана окружная сила F
чение скорости ленты V=1.1
диаметр барабана D=375 мм и длина
Определяем потребляемую мощность привода
т.е. мощность на вы-
-КПД отдельных звеньев кинематической цепи
ориентировочные значения которых приведены в таблице 1
Теперь подбираем по таблице 2 электродвигатель с ближайшей к
стандартной мощностью. Допускаем перегрузку до 12%.
Требуемая частота вращения вала электродвигателя
- передаточные числа кинематических пар изделия. В
проектируемом редукторе быстроходная ступень - коническая
тихоходная - цилиндрическая косозубая.
Рекомендуемые значения передаточных чисел:
- передаточное число тихоходной ступени
чное число быстроходной ступени
Предварительно вычислим частоту вращения приводного вала по
. Характеристики двигателя(рис. 1):
(кВт) - мощность электродвигателя
) - число оборотов вала электродвигателя в минуту
- диаметр вала электродвигателя
- длина вала электродвигателя
расчета на ЭВМ вращающих моментов на валах
Общее передаточное число привода
Вращающий момент на тихоходном валу
Исходными данными для расчета являются: вращающий момент на
частота вращения колеса
требуемый ресурс работы(время работы) L
производства и схема передачи.
В соответствии с техническим заданием
имеем серийное произво-
дство (1000 штук в год). Требуемый расчетный ресурс составляет
При конструировании должны быть выбраны оптимальные параметры
изделия наилучшим образом
удовлетворяющие различным
противоречивым требованиям: наименьшей массе
Расчет проводится в два этапа. На первом отыскивают возможные
проектные решения и определяют основные показатели качества
необходимые для выбора рационального варианта: массу механизма
межосевое расстояние
материал венца колеса
полезного действия. Анализируя результаты расчета
рациональный вариант.
На втором этапе для выбранного варианта получают все расчетные
требуемые для выпуска чертежей
необходимые для расчетов валов и подшипников.
В качестве критерия оптимальности наиболее часто принимают
массу изделия. Так как в данном случае производство редукторов
то желательно чтобы размеры и стоимость
Выберем вариант по условию смазывания
обоих колес: разность диаметров вершин цилиндрического
и конического колес R должна быть по возможности меньше
Результаты расчета приведены в приложении А.
Применение ЭВМ для расчетов передач расширяет объем
используемой информации
позволяет произвести расчеты с
перебором значений наиболее значимых параметров: способа
термической обработки или применяемых материалов
(допускаемых напряжений) и др. Пользователю необходимо провести
анализ влияния этих параметров на качественные показатели
и с учетом налагаемых ограничений выбрать оптимальный вариант.
как подходящий по условию смазывания и
наименьший по массе редуктора.
Результаты расчета параметров редуктора приведены
На этом этапе определим расположение деталей передач
ориентировочные размеры ступеней валов
типы подшипников и схемы их установки и составим эскизную компо-
новку деталей передач.
Входной вал-шестерня (рис. 3) приводится во вращение стандартной
муфтой. Установку подшипников наметим врастяжку. Предваритель-
ное значение концевого участка
Из ГОСТ 12081-72(см. приложение А) Концы валов конические с
где t- высота заплечика
Регулирование подшипников на валу производим перемещением по
валу правого подшипника с помощью круглой шлицевой гайки.
Обращаясь к таблице 5
Диаметр участка вала
предназначенный для подшипника
Диаметр посадочной поверхности подшипника принимаем d
Длина промежуточного участка l
мм. Передачу вращающего момента
наметим посадком с натягом
Длину ступицы конического колеса принимаем
+3f=39 мм. Принимаем d
Для опор валов цилиндрических прямозубых и косозубых колёс
редукторов и коробок передач применяют чаще всего шариковые
радиальные однорядные подшипники. Поэтому для выходного вала
принимаем шариковые радиальные однорядные подшипники.
Первоначально назначим подшипники лёгкой серии.
Если при последующем расчёте грузоподъёмность подшипника
окажется недостаточной
назначим подшипники средней серии.
Конические колёса должны быть точно и жёстко зафиксированы в
осевом направлении. Шариковые радиальные подшипники
характеризует малая осевая жёсткость. Поэтому для входного и
промежуточного валов назначим конические роликовые подшипники.
Первоначально выбираем легкую серию
На быстроходном валу с консольным расположением конической
шестерни мы устанавливаем их «врастяжку»
и тихоходном валах-«враспор».
Часто опоры валов размещают не в одном
а в разных корпусах.
В нашем случае - это опоры приводного вала. Корпуса
размещают подшипники
устанавливают на раме. Т. к. неизбежны
погрешности изготовления и сборки деталей
перекосу и смещению осей посадочных отверстий корпусов
подшипников относительно друг друга. Кроме того
передаче под действием нагрузок происходит деформация вала.
В конструкции приводного вала из-за неравномерного
распределения нагрузки на ковшах элеватора неизбежно
возникают перекосы вала и неравномерность нагружения
опор вала. Следовательно
необходимо применять в таких
узлах сферические подшипники
допускающие значительные перекосы.
В связи с относительно большой длинной вала и значительными
погрешностями сборки валы фиксируют от осевых смещений в
одной опоре. Т. к. на первую опору нагрузку больше
а вторая плавающей. Наружное кольцо подшипника
во второй опоре должно иметь свободу смещения вдоль оси
по обоим его торцам оставляют зазоры 3 4 мм. В первой же опоре
данные зазоры требуется устранить с помощью втулок.
Вращающий момент на колесе
Наружный диаметр ступицы колеса
Диаметр отверстия пустотелого вала
- коэффициенты жесткости
- коэффициент Пуассона
Поправка на обмятие микронеровностей:
- средние арифмитические отклонения
профиля поверхностей. Принимаем Ra
Минимальный необходимый натяг
- поправка на температурную
которую не учитываем.
Максимально допустимый натяг
p - максимально допустимая деформация деталей
Максимально допустимое давление определяем по менее прочной
На валы редуктора установлены призматические шпонки по
]=140 МПа при стальной ступице
На быстроходном валу выбираем шпонку под муфту d
Ширина шпонки b=4 мм
Высота шпонки h=4 мм
Длина шпонки l=32 мм
Рабочая длина шпонки
На тихоходном валу выбираем шпонки под муфту.
Условие смятия выполняется.
Выбираем Шпонку 10х8х60 ГОСТ 23360-78
Подбор подшипников качения на заданный ресурс 23
1 Определение реакций опор и подбор подшипников
для быстроходного вала 24
2 Определение реакций опор и подбор подшипников
для промежуточного вала 26
3 Определение реакций опор и подбор подшипников
для тихоходного вала 29
4 Выбор посадок колец подшипников 32
для быстроходного вала
=1473 Н - окружная сила на быстроходной ступени
=1172 Н - осевая сила на быстроходной ступени
=332 Н - радиальная сила на быстроходной ступени
= 700 Н - консольная нагрузка от муфты
=37.624 мм - средний диаметр шестерни
-332+33.874+298.126=0
Суммарные реакции опор для расчета подшипников(самый опасный
Находим минимальные осевые нагрузки для нормальной работы
Из таблицы 9: e=0.37 - коэф. осевого нагружения
e'=0.83e=0.31 - коэффициент минимальной осевой нагрузки
70= 982 H = 0.982 кН
Условие равновесия: F
Находим эквивалентные нагрузки для первой опоры:
где V=1 - коэффициент вращения
коэффициенты радиальной и осевой динамической
нагрузки принимаем Х=0.4
где Х и Y - коэффициенты
радиальной и осевой динамической нагруженности
=1.4 - коэффициент динамичности нагрузки
=1 - температурный коэффициент
нагрузки принимаем Х=1
Определяем эквивалентную динамическую радиальную нагрузку для
более нагруженной первой опоры при переменном режиме нагружения
=0.63 - коэффициент эквивалентности для II режима нагружения
- коэф. надежности и коэф.
Это больше требуемого ресурса
поэтому подшипник подходит.
2 Определение реакций опор и подбор подшипников для
-1172+624+(-920)+1468=0
Суммарные реакции опор для расчета подшипников:
Из таблицы 9: e=0.37
51=1039 H = 1.039 кН
3 Определение реакций опор и подбор подшипников для
Консульную силу от муфты сонаправим с полученным вектором
потому в уравнениях статики ее не учитываем
Суммарные реакции опор без учета консольной силы:
Принимаем самый опасный случай нагружения для каждой опоры:
=1790+8871=10661 H - радиальная реакция первой опоры(А)
Внутренние кольца входного и промежуточного валов подвержены
циркуляционному нагружению
а наружные - местному. Для наиболее
нагруженного подшипника входного вала P
выбираем поле допуска k6. Аналогично для наиболее нагружен-
ного подшипника промежуточного вала P
Тихоходный вал редуктора установлен на подшипниках 310
ГОСТ 8338-75. Внутреннее кольцо подшипника вращается
вместе с валом и имеет циркуляционное нагружение.
Отношение эквивалентной динамической нагрузки к динамической
грузоподъемности для наиболее нагруженного подшипника
=0.1241. Принимаем поле допуска k6.
Наружное кольцо подшипника неподвижно относительно
вектора радиальной нагрузки и подвергается местному
нагружению. По таблице 12 выбираем поле допуска H7 для
отверстий в корпуске.
Конструирование крышек подшипников и стакана 34
Конструирование валов и зубчатых колес 36
Расчет элементов корпуса 38
Подбор подшипников качения для приводного вала 41
Расчет валов на статическую прочность и
сопротивление усталости 44
1 Расчет тихоходного вала на статическую
2 Расчет промежуточного вала на
статическую прочность 48
3 Расчет приводного вала на статическую прочность 51
4 Расчет тихоходного вала на сопротивление
Конструирование упруго-предохранительной муфты 59
Выбор типа смазки и смазочных материалов 61
Список использованной литературы 62
Приложение А - Расчет проектный 63
Конструкцию стакана определяет схема расположения подшипников.
Стаканы обычно выполняют литыми из чугуна СЧ15. В стакане
размещаем подшипники вала конической шестерни. Стакан переме-
щают при сборке для регулирования осевого положения конической
шестерни с помощью комплекта металлических прокладок.
Применяем посадку в корпус H7js6.
Чтобы обеспечить сопряжение торцов фланца стакана и корпуса
предусматриваем канавку на наружной поверхности стакана.
Крепление стакана к корпусу обеспечим болтами М8 ГОСТ 7798-70
Крышки подшипников изготавливают из чугуна марок СЧ15 и СЧ20.
крышки с резьбовым отверстием с целью повышения
прочности резьбы изготовим из стали.
Различают привертные и закладные крышки.
Исполнение крышки показано на рис. 13. Выбираем закладную крышку.
В крышке предусматриваем резьбовое отверстие под нажимной винт.
Посадку крышки в корпус обеспечим с небольшим зазором H7h8
при котором зазор препятствует вытеканию масла из корпуса.
Быстроходный вал выполняем в виде вала-шестерни. Шестерню
расположим консольно относительно подшипниковых опор. Регули-
рование подшипников проводим перемещением правого подшипника
с помощью круглой шлицевой гайки
которую после регулирования
стопорим многолапчатой шайбой. На валу выполним паз под язычок
стопорной шайбы. Для выхода инструмента при нарезании резьбы
на валу предусмотрим прочотки.
Параметры шестерни были определены при расчете на изгибные
и контакнтые напряжения и представлены в приложении А.
На валу предусматриваем заплечик для упора подшипника. Конец
вала согласуем по ГОСТ 12081-72 Концы валов конические с
На промежуточном валу нарезаем тихоходную шестерню и
располгаем ведомое коническое колесо быстроходной ступени.
Материал вала - Сталь 45. Для упора подшипника предусматриваем
втулку с посадкой F9k6 на вал. Параметры конического колеса
и тихоходной цилиндрической шестерни определены из расчета на
контактные и изгибные напряжения и представлены в приложении.
На тихоходном валу располагаем тихоходное цилиндрическое
колесо. Параметры колеса представлены в приложении А. Подшипни-
ки расположены до упора в заплечики вала. Так как передача
момента с колеса на вал образована посадкой с натягом
предусматриваем заплечик для упора колеса.
Конец вала согласуем по ГОСТ 12081-72 Концы валов конические с
Конструкция цилиндрического колеса показана на рис. 14. Форму
колеса принимаем с выступающей ступицей. Материал колеса -
Заготовки колес получаем ковкой в двусторонних штампах.
Тонкой линией показана заготовка колеса после штамповки.
Предусматриваем радиусы скругления и штамповочные уклоны
Базовыми поверхностями при нарезании зубьев являются
поверхность центрального отверстия и торцы зубчатого венца.
Конструктивная форма конического колеса показана на рис. 15.
Тонкими линиями показана заготовка
получаемая ковкой в двусто-
Материал колеса - Сталь 40.
Колесо выполняем с круговыми зубьями
которые нарезают резцо-
закрепляя заготовку на оправке. Предусматриваем
свободный выход инструмента.
К корпусным(рис. 16) относят детали
обеспечивающие взаимное
расположение деталей и воспринимающие основные силы
действующие в редукторе. Их получают методом литья.
Основной материал корпусов-СЧ15.
где Т - момент на тихоходном валу
встречающихся под прямым углом сопрягаем ради-
Для удобства сборки корпус выполняем разъемным. Все выступа-
ющие элементы убираем внутрь корпуса. Предусматриваем проуши-
ну для транспортировки корпуса
лапы под болты крепления в осно-
которые не выступают за габариты корпуса. При такой
конструкции корпус обладает большой жесткостью
размещения большого количества масла
Для соединения крышки с корпусом используем винты с цилиндри-
ческой головкой с шестигранным углублением под ключ.
Диаметр винтов крепления крышки:
При сборке редуктора во время затяжки болтов возможно смеще-
ние крышки относительно корпуса. Следовательно
редуктора нужно точно фиксировать положение крышки относи-
тельно корпуса. Фиксацию достигаем при помощи штифтов.
Диаметр штифтов принимаем d
=8 мм. Резьбу используем для
извлечения штифта при разборке корпуса. Поверхности сопряжения
корпуса и крышки для плотного их прилегания шабрят или
шлифуют. При сборке узла поверхности покрывают тонким слоем
В редукторе используем картерную систему смазывания. Для слива
и последующей замены предусматриваем сливное отверстие.
Отверстие закрываем пробкой с конической резьбой.
щей герметичное соединение.
Отличительной особенностью корпуса коническо-цилиндрического
редуктора является прилив
в котором размещают комплект вала
конической шестерни со стаканом
подшипниками и крышкой(рис. 17).
С целью повышения жесткости прилив связываем ребрами жестко-
сти с корпусом и крышкой редуктора.
Суммарная осевая сила
нагружающая подшипники
Находим эквивалентные нагрузки для более нагруженной второй опоры:
Эквивалентная нагрузка:
=0.61[(D-d)(D+d)]=0.61[(90-50)(90+50)]=0.174 - геометрический
параметр осевого нагружения
Находим эквивалентную нагрузку при наибольших значениях заданных
сил переменного режима нагружения:
1=17.55 кН выполняется.
Радиальная нагрузка от
натяжения ленты на барабане:
Радиальная реакция опор от натяжения ленты:
Допустимое смещение валов принимаем
=0.25 мм. Тогда консоль-
ная нагрузка от муфты
Радиальная реакция от муфты в 1-й опоре(А)
Радиальная реакция от муфты во 2-й опоре(В)
Наиболее нагруженной оказывается первая опора. Суммарные реакции
в ней для наиболее опасного случая:
=0.402+3.96=4.362 кН
Эквивалентная динамическая нагрузка для 1-й опоры:
При отсутствии осевых сил принимаем Х=1
=1.2 - коэффициент динамичности
Коэффициент вращения V=1
С учетом II режима нагружения(К
=0.63) получаем эквивалентную
динамическую нагрузку:
=33.6 млн об - требуемый ресурс подшипника
Требуемая базовая грузоподъемность :
=11.45 кН выполняется. Параметры подшипника
представлены в таблице 13.
Расчет валов на статическую прочность и
сопротивление усталости
Проверку статической прочности выполняем в целях предупрежде-
ния пластических деформаций в период действия кратковремен-
ных перегрузок(при пуске
торможении и так далее).
I-I - место установки колеса на вал. Концентратор напряжений -
II-II - место установки полумуфты на вал. Концентратор напря-
Суммарный изгибающий момент:
Геометрические характеристики сечения:
Коэффициент перегрузки К
Т=464 Нм-номинальный вращающий момент
=1210 Нм - момент срабатывания предохранительной
части комбинированной муфты
Нормальные напряжения в сечении вала
Касательные напряжения в сечении
Частный коэффициент запаса прочности по нормальным и касательным
Общий коэффициент запаса прочности по пределу текучести:
Прочность сечения обеспечена
где b и h - параметры принятой
Частный коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:
I-I - участок между колесом и шестернью
II-II - место установки колеса на вал. Концентратор напряжений-
3 Расчет приводного вала на статическую прочность
=1188+15.75=1203.75 Нм
Т=450 Нм-номинальный вращающий момент
Наибольший изгиб. момент возникает в сечении шестерни. Однако
мало отличаются от внутреннего изгиб-го момена на участке между
колесом и шестернью. В свою очередь
диаметр этого участка значи-
тельно меньше диаметра шестерни. Потому расчет ведем по нему.
Сопротивление усталости - свойство материала не разрушаться с
течением времени под действием изменяющихся рабочих нагрузок.
В большинстве случаев это циклические нагрузки.
Разрушение происходит из-за появления микроразрушений
затем объединения в одно макроразрушение.
Накопление микроповреждений называют усталостью материала
Расчет ведем по той же рассчетной схеме
что и для расчета на
статическую прочность.
Общий коэффициент запаса по нормальным и касательным напря-
) - коэффициент запаса по нормальным напряжениям
) - коэффициент запаса по касательным напряжениям
- амплитуды напряжений цикла
- средние напряжения цикла
- коэффициенты чувствительности к асимметрии цикла
напряжений для рассматриваемого сечения
что нормальные напряжения изменяются по симметричному
а касательные - по отнулевому циклу(
Пределы выносливости вала в рассматриваемых сечениях
- коэффициенты снижения предела выносливости
- пределы выносливости гладких образцов при нагружении
вычисляем по формулам:
- эффективные коэффициенты концентрации напряжений
- коэффициенты влияния абсолютных размеров поперечного
- коэффициент влияния поверхностного упрочнения
- коэффициенты влияния качества поверхности
Концентратор напряжений - посадка с натягом. Посадочную
поверхность под колесо шлифуют. Следовательно
Поверхность вала без упрочнения
=(4.7+10.91-1)1=4.811
=(2.8+10.95-1)1=2.852
=4104.811=85.2213 МПа
=2302.852=80.635 МПа
Коэффициент влияния ассиметрии цикла(касательные напряжения):
=85.221319.414=4.391
) =80.635(34.92+0.035
Внутреннее кольцо подшипника установлено с натягом. Следовательно
концентратор напряжений на валу в этом месе - посадка с натягом.
Посадочную поверхность под подшипник шлифуют(Ra=1.25 мкм):
=(4.5+10.91-1)1=4.598
=(2.7+10.95-1)1=2.752
=4104.598=89.169 МПа
=2302.752=83.575 МПа
612265.625=39.623 МПа
) =83.575(18.907+0.0363
2554.813=2.108>[S]=2
Роль компенсирующей муфты выполняет муфта со стальными
стержнями: Расчётный вращающий момент:
на котором расположены стержни:
]=1300 МПа - допустимое напряжение изгиба материала стержней
=1 для муфт постоянной жесткости
=0.035 радиан - угол относительного поворота полумуфт
- модуль упругости 1-го рода для стали
Определяем необходимое число стержней:
Принимаем Z=14 - число стержней
Расчётный момент срабатывания муфты:
Диаметр расположения штифтов принимаем D
Их число принимаем равным n=2
Тогда диамтр штифтов:
k=0.75 - коэффициент пропорциональности
В качестве разрущающегося элемента используем штифты. В момент
срабатывания муфты(T=T
) штифт разрушается и разрывает
кинематическую цепь. Во избежание задиров на торцевых поверхно-
стях полумуфт после срабатывания муфты предусматриваем зазор.
Предусматриваем проточки под закладные крышки
подшипниковые гнезда
Для уменьшения потерь мощности на трение и снижения
интенсивности износа трущихся поверхностей
предохранения их от заедания
отвода теплоты трущиеся поверхности деталей должны иметь
надежную смазку. Для редукторов общего назначения применяют
непрерывное смазывание жидким маслом картерным непроточным
способом (окунанием).
Чем выше окружная скорость колеса
тем меньше должна быть
вязкость масла и чем выше контактные давления в зацеплении
тем большей вязкостью должно обладать масло. По этому
требуемую вязкость масла определяют в зависимости от окружной
скорости и величины контактных напряжений.
По результатам расчета
Рекомендованная вязкость составляет 50 мм
Подходящим маслом является масло И-Г-А-46(индустриальное
для гидравлических систем
В коническо-цилиндрических редукторах в масляную ванну
должно быть погружено коническое колесо на всю ширину
венца b. Соответствующие уровень масла и расположение
сливных отверстий определяем конструктивно.
Для смазывания роликовых конических и шариковых радиальных
подшипников принимаем жидкие материалы. Смазывание
происходит за счет смазывания зубчатых колес окунанием
разбрызгивания масла
образования масляного тумана и
растекания масла по валам.
При длительной работе в связи с нагревом масла и воздуха
повышается давление внутри корпуса. Это приводит к
просачиванию масла через уплотнения и стыки. Чтобы избежать
внутреннюю полость корпуса сообщаем с внешней средой
путем установки отдушины в его верхних точках.
Леликов О.П. «Конструирование
узлов и деталей машин»
Детали машин: Атлас конструкций и узлов.
Под ред. О.А.Ряховского. М.:Издательство
МГТУ имени Н.Э. Баумана
Фомин М.В. Расчеты опор с подшипниками
качения: Справочное методическое пособие
Изд-во МГТУ имени Н.Э. Баумана
Материаловедение: Учебник для вузов Б.Н.
Г.Г. Мухин и др.; Под
общ. ред. Б.Н. Арзамасова - 8-е изд - М.:Изд-во
Решетов Д.Н. Детали машин.
МГТУ им. Н.Э. Баумана
каф. "Основы конструирования машин
Кинематический расчет привода
1 Подбор электродвигателя
Определяем требуемую мощность электродвигателя
Определяем общий КПД привода
Вращающий момент на приводном валу
Проектный расчет передач проведем с помощью ЭВМ.
Проектный расчет конической и цилиндрической передачи
Схема передачи приведена на рис. 2.
Эскизное проектирование
1 Проектные расчеты валов
Рекомендуемые значения t приведены в таблице 4
Исполнение тихоходного вала приведено на рис. 6.
Из ГОСТ 12081-72(см. приложение А)
По таблице 4 принимаем t=2
Длина цилиндрического участка вала 0
По таблице 4 принимаем r=2
Исполнение промежуточного вала приведено на рис. 7.
Диаметр вала под коническим колесом определим как
2 Выбор типа и схемы установки подшипников
Предварительный выбор подшипников приведен в таблице 6
1 Подбор посадки с натягом для конического колеса
Среднее контактное давление(МПа)
f=0.14 - коэффициент сцепления при сборке нагревом
K=4.5 - коэффициент запаса сцепления
Деформация деталей (мкм)
Выбираем посадку H7u7.
1 Подбор посадки с натягом для цилиндрического колеса
По таблице 7 выбираем посадку H8u8.
Расчет шпоночных соединений
Условие прочности при смятии:
Момент на быстроходном валу Т=28.3 Нм
Условие смятия выполняется. Выбираем Шпонку 4х4х32 ГОСТ 23360-78
Длина шпонки l=70 мм
Момент на тихоходном валу Т=464 Нм
Подбор подшипников качения на заданный ресурс
Расчетная схема для определения реакций опор быстроходного вала:
Предварительно принимаем подшипник 7206 ГОСТ 27365-87
Предварительно принимаем подшипник 7207 ГОСТ 27365-87
Предварительно выбираем подшипник 210 ГОСТ 8338-75
Реакции опор от консольной силы:
Расчет ведем по наиболее нагруженной опоре А.
4 Выбор посадок колец подшипников
По таблице 12 выбираем поле допуска H7 отверстий в стакане.
Конструирование крышек подшипников и стакана
Конструирование валов и зубчатых колес
Расчет элементов корпуса
- направление суммарной силы
Подбор подшипников качения для приводного вала
Выбираем подшипник 1210 ГОСТ 28428-90.
1 Расчет тихоходного вала на статическую прочность
2 Расчет промежуточного вала на статическую прочность
Опасное сечение вала - середина между опорами.
4 Расчет тихоходного вала на сопротивление усталости
Значения всех коэффициентов приведены в Таблицах 15 21
Сечение I-I - место установки колеса с натягом
Тогда коэффициенты снижения предела выносливости:
Конструирование упруго-предохранительной муфты
Выбор типа смазки и смазочных материалов
Список использованной литературы

icon OVspec.cdw

OVspec.cdw
МГТУ им. Н.Э. Баумана
каф. "Основы конструирования машин
Пояснительная записка
коническо-цилиндрический
Муфта комбинированная
Муфта с торообразной

icon REDspec.cdw

REDspec.cdw
коническо-цилиндрический
МГТУ им. Н.Э. Баумана
кафедра "Основы конструирования машин
Прокладка регулирующая
Кольцо маслоотражательное
Роликовый конический
Роликовый коничечкий
Шариковый радиальный
Шайба 10Л ГОСТ 6402-70
Шайба 12Л ГОСТ 6402-70
Шайба 8Л ГОСТ 6402-70
Штифт 8x30 ГОСТ 9464-79
Манжета 1.1-50x70-1
Манжета 1.1-24x40-1

icon ЧетвертыйМуфта.cdw

ЧетвертыйМуфта.cdw
Технические требования:
В полость муфты заложить ПСМ "Литол-24"
Техническая характеристика:
Момент срабатывания предохранительного элемента
Допустимые смещения валов:
МГТУ им. Н.Э. Баумана
кафедра "Основы конструирования машин

icon ЧетвертыйВал.cdw

ЧетвертыйВал.cdw
*размер обеспеч. инстр.
Общие допуски по ГОСТ 30893.2-mk
МГТУ им. Н.Э. Баумана
каф. "Основы конструирования машин

icon ПервыйЛист.cdw

ПервыйЛист.cdw
Техническая характеристика:
Вращающий момент на тихоодном валу
Частота вращения тихоходного вала
Передаточное отношение редуктора
Степень точности передач
Радиальная консольная сила
на тихоходном валу не более
на быстроходном валу не более
Технические требования:
Плоскость разъема покрыть тонким слоем герметика
УТ-34 ГОСТ 24285-80 при окончательной сборке.
В редуктор залить масло И-Г-А-46
в количестве 4 л. (ГОСТ 2799-88).
коническо-цилиндрический
МГТУ имени Н.Э. Баумана
каф. "Основы конструирования машин

icon ЧетвертыйКолесо.cdw

ЧетвертыйКолесо.cdw
Радиусы скруглений 8 мм max.
Штамповочные уклоны 10
Общие допуски по ГОСТ 30893.2-mk
Направление линии зуба
Коэффициент смещения
МГТУ им. Н.Э. Баумана
каф. "Основы конструирования машин

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 10 часов 16 минут
up Наверх