Разработка системы водоотведения промышленного предприятия молочный завод

Шабуров Галимов Молоко.dwg

Поворотные и смотровые колодцы
условно не показаны.
Принципиальная технологическая схема очистки
производственных сточных вод и осадка
Разработка системы водоотведения промышленного предприятия
Цех производства сметаны
Экспликация сооружений и коммуникаций
Цех производства масла
Водопроводные очистные сооружения
Канализационные очистные сооружения
Административно-бытовой корпус
Контрольно-пропускной пункт
Вода на очистку с НС-I
Хозяйственно-питьевой водопровод
Дождевая канализация
Хозяйственно-фекальная канализация
Промышленная канализация
Ген. план территории предприятия:
Накопительнаяnемкость

молочный завод Мелехин.doc

Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Строительный факультет
Кафедра водоснабжения и водоотведения
«Разработка системы водоотведения
промышленного предприятия.
выполнили ст. гр. ВВ-09-1:
Галимов Р.Ф. Шабуров И.А.
1 Задание на проектирование
Запроектировать сооружения очистки сточных вод промышленного
предприятия для сброса их в городской канализационный коллектор.
Молочный завод работает в 2 смены.
Сточные воды молочного завода имеют специфические компоненты.
Харакетризуются большим содержанием ХПК БПК жиров.
Концентрация Концентрация
Показатели загрязнений дозагрязнений
очистки после очистки
Взвешенные вещества мгл 350 30
Сухой остаток мгл 1500 400
БПКполн мгО2л 1200 15
В данном курсовом проекте рассматривается очистка сточных вод
молочного завода количеством Q = 800 м3сут = 3333 м3ч.
Площадь водосбора 150 км2=15000 га.
Очищенная сточная вода сбрасывается в городской коллектор.
Показатели рH находятся в норме.
Сухой остаток – характеризует содержание в воде нелетучих растворенных
веществ главным образом минеральных и органических веществ температура
кипения которых превышает 105-110 градусов.
БПК – количество кислорода в миллиграммах требуемое для окисления
находящихся в 1 литре воды органических веществ в аэробных условиях без
доступа света при температуре 20 градусов за опреленный период в
результате протекающих в воде биохимических процессов.
При наличии в пробе воды сильных окислителей и соответствующих условий
протекают химические реакции окисления органических веществ причем
характеристикой процесса химического окисления а так же мерой содержания в
пробе органических веществ является потребление в реакции кислорода
химически связанного в окислителях. Показатель характеризующий суммарное
содержание в воде органических веществ по количеству израсходованного на
окисление химически связанного кислорода называется - ХПК.
2 Выбор метода очистки
Выбор метода очистки и схемы очистной станции зависит от степени
снижения концентрации загрязнения характеристики и количества поступающих
на очистные сооружения сточных вод.
Погружной насос расположенный в усреднителе подает воду в
жироловушку электрогоакуляционную установку а затем на отстаивание в
тонкослойный отстойник предварительно добавив в воду перед отстойником
флокулянт для повышения эффективности отстаивания. После этих двух
сооружений в стоке снижается содержание БПК и ХПК количество взвешенных
веществ сухой остаток а так же снижается количество фосфатов и азота до
требуемого количества.
Так как в электрокоагуляторе образуется пена то предусматриваем
пенный сепаратор уплотняющий осадок. Пенный осадок и осадок из отстойников
направляется в накопительную емкость для осадка откуда периодически
вывозиться спец. машинами и утилизируется.
Ливневые стоки с территории завода отводятся открытыми лотками
расположенными вдоль дорог на очистные сооружения ливневых сточных вод.
Черех распределительную камеру стоки попадают в одну из секций
аккумулирующего резервуара который необходим для усреднения потока и
частичного отстаивания. Затем ливневые стоки поступают в тонкослойный
отстойник где снижается количество взвешенных веществ до требуемой
величины а затем сбрасываются в городскую канализацию.
Рис.1 Усреднитель (одно отделение).
Для обеспечения нормальной работы очистных сооружений необходимо
усреднение поступающих сточных вод по концентрации загрязнения и по
Принимается усреднитель с перемешиванием сточной воды сжатым воздухом.
Воздух подается в камеру усреднителя через барботажные трубы уложенные на
дне. Усреднитель – прямоугольный в плане. Усреднитель барботажного типа
необходимо применять для усреднения состава сточных вод с содержанием
взвешенных веществ до 500 мгл гидравлической крупностью до 10 ммс при
любом режиме их поступления.
Количество подаваемых сточных вод – 800 м3сут.
Расход сточных вод за одну смену:
qсмен = qсут2 = 8002 = 400 м3смен
– так как предприятие работает в две смены.
Расчет ведется по (5) формулы 511-513.
Объем рассчитывается на приток сточных вод за одну смену.
W = qсмен *14 = 400*14 = 560 м3
Согласно (1) число секций усреднителя должно быть не менее двух
причем обе рабочие. Площадь одной секции:
F = Wh*n = 5603*2 = 9333 м2
h – высота усреднителя принимается 3-6 м согласно (5)
n - количество отделений усреднителя (≥2)
L = Fb = 933310 = 933 м
b – ширина одного отделения усреднителя
Подача сточных вод осуществляется по периферийным желобам равномерно
по периметру усреднителя. Скорость движения воды в усреднителе;
V=q3600*B*Hn=800*24*3600*10*3=0.00031 что меньше 00025
следовательно пересчитывать усреднитель не нужно.
В усреднителе установлен погружной насос который подает воды на
сооружение очистки. Требуемый расход q=333 м3час требуемый напор Н=10м
определяют учитывая потери в схеме очистки и высотное расположение
Принимаем погружной насос марки Willo-Drain Ts 65H11722 q=33м3час и
Жироловушка предназначена для извлечения из сточных вод жиров и взвешенных
веществ. Жиры и масла не допускаются к спуску в водоем так как они
покрывая тонкой пленкой большие площади водной поверхности затрудняют
доступ кислорода воздуха и тем самым тормозят процессы самоочищения
водоема. Кроме того жиры содержащиеся в
производственных сточных водах являются сырьем которое может быть
переработано для технических целей. Поэтому сточные воды содержащие жиры и
масла в количестве более 100 мгл пропускают через жироловушки.
Жиросодержащая сточная вода самотеком поступает в первую ступень
жироуловителя где происходит осаждение взвешенных веществ и гравитационное
отделение жиров на поверхность. Жироловушка оборудуется тонкослойными
элементами для интенсификации его работы. Затем частично очищенная вода
проходит под погружными перегородками во вторую ступень жироуловителя а
оттуда под погружной перегородкой на выпуск. Жировой слой с обеих ступеней
жироуловителя сгребается в пространство для накопления. В жироловушке
осаждение взвеси происходит в наклонных элементах малой высоты. При этом
обеспечивается быстрое выделение взвеси и ее сползание по наклонной
плоскости элементов в зону осадкоуплотнения. Здесь жир хранится до момента
его извлечения из жироуловителя. Из пространства над поверхностью выводится
патрубок 63 мм который присоединяется к вентиляционной системе.
Жироуловитель устанавливается на общем стоке жиросодержащих вод..
В жироуловителе применяется противоточная схема движения воды и
Определение гидравлической крупности частиц жира по (3) с. 512
d – диаметр частиц жира м
ρж – плотность частиц жира кгм3
ρв – плотность воды кгм3
– динамическая вязкость жидкости при температуре 20°С Н*см2 (2)
g – ускорение свободного падения мс2
U0 = 03 ммс – это гидравлическая крупность взвешенных частиц.
Значит гидравлическая крупность взвешенных частиц выше гидравлической
крупности частиц жира следовательно жироловушка рассчитывается по
скорости осаждения частиц жира.
Тип жироуловителя Ед. изм. 1
Макс. приток сточных вод лс 1
Размер «С» (основное мм 1 100
Количество блюд (ориент.) штсут 200
Емкость жирового слоя л 80
Масса устройства кг 60
Диаметр трубопровода мм 110*
Жироуловитель можно подобрать по расходу сточных вод. Расход СВ равен 800
м3сут. Так как приток сточных вод к жироловушке идет в течение 16 часов
то часовой расход будет равен:
Qmaxчас = 80016 = 50 м3ч = 0014 лсек.
Принимаем жироуловитель ОТБ-1 с надставкой так как сооружение
расположено вне здания.
Удаление осадка в приямок происходит с помощью скребкового механизма.
Определение расхода осадка по (1) п 6.65 формула 37:
qw-расход сточных вод м3ч=80024=33.33 м3час=3333 лчас.
Cen – концентрация взвешенных веществ в исходной сточной воде мгл
Cex - концентрация взвешенных веществ в очищенной воде мгл
pmud – влажность осадка %
γmud – плотность осадка при влажности более 80% примерно равняется
плотности воды 1000 кгм3 =1000 000мгм3=1000мгл.
Данные берем по методическому пособию «Механическая очистка городских
СВ» Л.В. Бартовой формула 3.5.
Эффективность очистки в тонкослойной жироловушке по методичке формула 3.1:
Э = 90% - по жиру и взвеси
Расход СВ от промышленного предприятия
Показатели загрязнений до загрязнений после
жироловушки жироловушки
Взвешенные вещества мгл 350 35
Сухой остаток мгл 1500 1500
ХПК мгО2л 1400 1400
БПКполн мгО2л 1200 1200-25%=900
Жиры мгл 50 50-90%=5
5 Расчет электрокоагуляционной установки
Опыт применения флотационных способов очистки стоков предприятий
молочной промышленности показал что флотация без добавки коагулянтов
малоэффективна так как позволяет снизить концентрацию жиров только на 50-
% а взвешенных веществ на 50%.
Суть работы электрофлотокоагуляционной установки заключается в
одновременном образовании хлопьев коагулянта и пузырьков газа в стесненных
условиях межэлектродного пространства позволяющем надежно закреплять
пузырьки на хлопьях и интенсивно коагулировать загрязнения тем самым
обеспечивать эффективность флотационного процесса.
Установка – двухкамерная горизонтального типа. Электрокоагулятор
состоит из корпуса с наклонным дном и крышкой электродной системы
пеноудаляющего устройства.Они должны быть снабжены патрубками с вентилями
для выпуска и впуска воды пены емкостями для сбора пены и вентиляционной
системой удаления водорода.
Корпус электролизера прямоугольной формы следует изготовлять из листовой
углеродной стали с последующим нанесением на внутреннюю поверхность
защитного покрытия напримериз винипласта или эпоксидных смол.
Крышка электролизера предназначенная для предотвращения выделения
водорода в рабочее помещение изготавливается из листовой стали с покраской
внутренней поверхности водостойкой краской. Крышка устанавливается своим
фланцем к фланцу корпуса и герметизируется. Дно корпуса электролизера
Электродный блок собираемый из алюминиевых пластин выполняется в виде
параллелепипеда и располагается равномерно по объему электролизера.
Электроды в блоке устанавливаются плоскопараллельно на одинаковом
расстоянии друг от друга (10-20 мм). Объем жидкости над электродами не
должен превышать 20 % общего объема электрокоагулятора. Электродные
пластины прямоугольной формы следует изготавливать одинаковыми для
обеспечения их взаимозаменяемости. Механическая жесткость электродного
блока создается с помощью диэлектрических гребенок.
Пеноудаляющее устройство может быть выполнено либо в виде
приспособления сгоняющего пену струями сжатого воздуха в пеносборный
лоток либо и виде доски с пневматическим приводом. Пеноудаляющее
устройство перемещается как вручную так и автоматически по заданной
В процессе электролиза выделяется водород который необходимо постоянно
удалять из аппарата с помощью вытяжного вентиляционного устройства. Для
обеспечения безопасности работа электрокоагулятора должна быть
сблокирована с работой вентилятора: в случае остановки вентилятора должна
быть прекращена подача электроэнергии на электрокоагулятор.
Расчет заключается в определении объема установки.
Для отстаивания сточных вод прошедших элетрокоагуляционную установку
применяют горизонтальные отстойники с тонкослойным модулем.
Количество образующейся в электрокоагуляторе пены составляет 25%
расхода сточных вод количество пенного продукта – 14%. Гашение пены
производится механическим способом в течение 5-10 мин.
Обработка пенного продукта в суспензионных сепараторах в течение 5
минут позволяет получить осадок влажностью 90-92%.
Применение электрокоагуляционного метода рекомендуется для молочной
промышленности для снижения содержания концентрации жиров до 25 мгл
взвешенных веществ – до 50 мгл БПКполн – до 500-1000 мгл.
Сущность метода заключается в пропускании воды обработанной небольшой
дозой коагулянта через электролизер с алюминиевыми электродами к которому
подведен постоянный или переменный ток низкого напряжения (1 в).
Для очистки данных сточных вод рекомендуется очистка
электрокоагуляторами с алюминиевыми электродами непрерывного действия.
Необходимая доза алюминия определяется по его удельным расходам на
удаление отдельных загрязнений и уточняется пробным электрокоагулированием.
Принимаю дозу коагулянта DАl=60 гм3 (по 1 табл. 57).
Часовой расход алюминия G гч который необходимо ввести в
обрабатываемую воду определяется по формуле:
Q – расход воды м3час;
производительность аппарата qw = 3333 м3ч;
удельный расход электричества на очистку сточной воды qcur = 180 A(чм3;
начальная толщина электродных пластин [p
межэлектродное расстояние принимаем b = 002 м;
анодная (катодная) плотность тока ian = 120 Ам2.
Расчет 5 п. 3.25: Примем продолжительность цикла очистки teh
равной 05 ч (продолжительность электрокоагуляционной обработки t1 = 025
ч; продолжительность налива жидкости в аппарат и ее слива t2 = 025 ч).
Объем жидкости в электрокоагуляторе
Wch = qw tek = 3333(05 = 1667 м3.
Общий расход электричества на обработку 3333 м3 час сточной воды
Qcur = q*qcur = 3333(180 = 59994 А(ч;
Токовая нагрузка на электрокоагулятор:
I = Qcurt = 599941 = 59994 A;
Поверхность анодов (катодов) будет равна:
fan = fh = Iiап = 59994120 = 499м2.
Объем жидкости в межэлектродном пространстве Vж = fan b = 499.002 =
9 м3 a общий объем электродов Vеk = fan [pic] = 4999* 0006 = 029 м3.
Общий объем электродного блока составит:
[pic] = Vж+Vek = 099+029 = 128 м3
[pic] = Vek[pic]A1 = 0019.27 = 006 т.
В связи с тем что масса электродного блока не должна превышать 50 кг
принимаем число блоков равным 2. Условно принимая форму блока кубической
получим что длина его ребра составит: [pic] 086 м.
Число электродов в блоке составит n = [pic] = 086(0006+002) = 34
т.е. блок будет состоять из 17 анодов и 17 катодов.
В связи с тем что в электрокоагуляторе непрерывного действия проскок
жидкости вне межэлектродного пространства недопустим между боковыми
стенками аппарата и крайними электродами не должно быть установочных
Учитывая что в аппарате должны быть размещены пеносборное устройство
а также устройства для распределения потока воды на входе и выходе
габариты электрокоагулятора принимаем:
LэBэHэ = 13 x 11 x 10 м.
Эффект очистки электрофлотокоагуляционной установки:
Э = 95% - по жиру и взвешенным веществам
Qmud = qw* (Cen-Cex)(100-pmud)*γmud*104 =3333(130-65)(100-95)*1000*104
qw -расход сточных вод м3ч=80024=33.33 м3час=3333 лчас
6 Расчет горизонтального отстойника с тонкослойным модулем
работающего по перекрестной схеме удаления осадка
При расчете отстойника работающего по перекрестной схеме (рис. 3)
расчетными величинами являются длина яруса Lbl и производительность
отстойника qset. Длина яруса Lb м определяется по формуле: [pic]
где (w - скорость потока воды в ярусе отстойника ммс применяемая по
табл. 31 СНиП 2.04.03-85;
hti - высота яруса м по табл. 31 СНиП 2.04.03-85 (при высоких
концентрациях загрязнений рекомендуется принимать большие значения);
kdis - коэффициент сноса выделенных частиц (при плоских пластинах
kd при рифленых пластинах kd
Uо - гидравлическая крупность задерживаемых частиц которую
рекомендуется определять в слое равном высоте яруса hti.
Производительность отстойника qset определяется по формуле
qset = 72Kset Hbl Lbl Bbl UoKdis hti
где Bbl - ширина тонкослойного блока назначается из допустимого прогиба
листа выбранного для тонкослойного блока ([pic] = 3-5мм) при наклоне под
углом сползания осадка.
Строительная ширина Встр м отстойника определяется по формуле
где b1 - 025 м b2 - 005-01 м.
После определения длины яруса отстойника lbl исходя из возможных
размеров материала применяющегося для параллельных пластин назначаются
длина пластины в ярусе и количество блоков (модулей) располагаемых по
Обязательным условием выполняемым при конструировании отстойника
должна быть плотная стыковка соответствующих пластин в рядом
устанавливаемых блоках (модулях). Строительная высота отстойника Нстр. м
(см. рис. 4) определяется по формуле
Рис. 3 Схема тонкослойного отстойника работающего по перекрестной схеме
где h3 - высота необходимая для расположения рамы на которой
устанавливаются блоки (h3 = 02-03 м; hм = 0l м).
Строительная длина тонкослойного отстойника Lcтp (см. рис. 4)
определяется по формуле
Lстр = +l1+l2+2l3+l4.
Зона длиной l1 служит для выделения крупных примесей Объем зоны
рассчитывается на 2-3-минутное пребывание потока
l1 = qsett(60HblBcтpKset)
где Kset - коэффициент использования зоны принимаем равным 03; при
применении пропорционального устройства l2 = 02 м если распределение
осуществляется дырчатой перегородкой l4 = 015-02
Расчет взят из пособия к СНиП 2.04.03-85 «Проектирование сооружений
для очистки сточных».
Перед отстойником рекомендуется в очищаемую воду вводить флокулянт. В
качестве флокулянта рекомендуется использовать полиакриламид (ПАА). Доза
флокулянта определяется экспериментальным путем но для предварительных
расчетов мы принимаем ее по (1) 03 мгл.
Суточный расход сточных вод - Qсут = 800 м3сут;
Часовой расход сточных вод: qчас= 50 м3час;
Исходная концентрация механических примесей - 110 мгл;
Допустимая концентрация механических примесей в очищенной воде – 15
По кривым кинетики отстаивания в слое воды равном высоте яруса hti =
м находится что гидравлическая крупность механических взвесей
которые требуется выделить составляет:
U0 = 1000htit = (1000.01)250 = 04 ммс.
Расчет отстойника нужно вести на задержание частиц крупностью 04
Из условия количества загрязнений в сточных водах (110 мгл)
принимается высота яруса в отстойнике hti = 02 м (табл. 31 1). Для
обеспечения условий сползания осадка по пластинам угол наклона пластин
[pic] принимается равным 45°. В качестве материала пластин по имеющимся
возможностям будет использована листовая сталь [pic] = 3 мм. Задавшись
скоростью потока в ярусе отстойника (табл. 31 СНиП 2.04.03-85) [pic] = 5
ммс определяем длину яруса:
Из условия допустимого прогиба ([pic] = 3-5 мм) наклоненной под углом
° пластины принимается ширина блока Bbl = 075 м. Таким образом
максимальная ширина пластины в блоке будет:
Bbl[pic] = 075 .141 = 106 м
Задается высота блока с параллельными пластинами Hbl = 15 м.
По формуле (35) 1 определяем производительность одной секции
тонкослойного отстойника с двумя рядами блоков (см. рис. 4)
qset = 72.08.15.3.075.[pic] = 324 м3ч.
Проверяем скорость потока в ярусе отстойника при использовании
поперечного сечения на 80% Kset = 08 (табл. 31 СНиП 2.04.03-85)
Приведенный расчет показывает что исходные величины выбраны верно.
Строительная ширина секции отстойника рассчитывается:
Нстр = Нbl+h3+hм+03= 15+02+01+03 = 21 м.
Длина зоны грубой очистки li:
Строительная длина секции Lcтp:
Lcтp = Lbl+l1+l2+2l3+l4 = 3+13+02+2.02 +015 = 505 м.
Исходя из общего количества сточных вод определяется количество секции
тонкослойного отстойника N = qчасqset = 50324 = 154 [pic] 2 секции.
В соответствии с п. 6.58. 1 уточняется количество секций.
Из условия выбранного материала для пластин (листовая сталь [pic] = 3
мм) и облегчения массы блока исходя из расчетной длины ярусного
пространства (Lы = 3 м) принимаем длину блока (модуля) 15 м. Таким
образом в каждом ряду будет располагаться по 2 блока (модуля).
Количество выделяемого осадка влажностью W = 96 % определяется по
формуле (37) п. 6.65 1:
Далее принимается метод удаления осадка из отстойника. В данном
случае так как тонкослойный отстойник рекомендуется располагать над
поверхностью земли целесообразно принять многобункерную конструкцию
отстойника с удалением осадка под гидростатическим напором.
Эффективность электрокоагулятора:
Показатель Эффективность
Взвешенные вещества 85 %
Показатели загрязнений до загрязнений после
электрокоагуляционноэлектрокоагуляционно
й установки и й установки и
отстойника отстойника
Взвешенные вещества мгл 35 17
Сухой остаток мгл 1500 300
БПКполн мгО2л 1200-25%=900 90
Жиры мгл 50-90%-5 1
7 Расчет механического фильтра
Для надлежащей доочистки сточных вод рекомендуется применение
механического напорного фильтра с плавающей пенополистирольной загрузкой.
По 1 принимаются следующие параметры работы фильтра:
Фильтр ФПЗ-4н (ФПЗ-34-150)
(с нисходящим фильтрационным
Гранулометрическая Минимальная 2
характеристика загрузки
Скорость фильтрования нормальном 5-6
Интенсивность промывки л(с.м2) Вода (12-15)
Продолжительность этапа промывки мин 5-6
Эффективность очистки %по БПКполн
Минимальная продолжительность 12
Для предотвращения биологического обрастания фильтров с плавающей
загрузкой необходимо предусматривать периодическую обработку фильтра хлором
(2-3 раза в год) хлорной водой с содержанием хлора до 150 мгл при периоде
Фильтры с плавающей пенополистирольной загрузкой - ФПЗ-4н (ФПЗ-34-
- нижняя сборно-распределительная система;
- отвод промывной воды;
- подача исходной воды;
- пенополистирольная загрузка;
- уловитель пенополистирола;
- верхняя распределительная система;
Механические фильтры следует проектировать по пп.6.126 – 6.136 6.
Расчетная скорость для данных механических фильтров принимается 5-7 мч
(большие значения при форсированном режиме). Для данного курсового проекта
принимаю рабочую скорость при нормальном режиме - 5 мч при форсированном
Считаем фильтры по методичке Л.В. Бартовой Глубокая очистка городских
сточных вод. Современное развитие схем очистки. В соответствии с п. 6ю237
СНиП 2.04.03-85 расчет конструктивных элементов фильтров надлежит
производить согласно СНиП 2.04.02-84 Водоснабжение. Наружные сети и
Общая площадь механического фильтра рассчитывается по формуле:
[pic] - продолжительность работы станции в течение суток время работы
Vн – расчетная скорость фильтрации при нормальном режиме работы
принимается равной 5 мч;
[pic] - продолжительность одной промывки принимается равной 5 мин =
[pic]- время простоя осветлителя в связи с промывкой [6 п. 6.98 ]
Принимается 3 механических фильтра круглых в плане диаметром 180 м.
Общую высоту фильтра Нф м определяют по формуле
Нф = (Н + Но + Dк + Нз (1 + аз) + Нав = 02 + 12 + 01 + 04.(1 + 05) +
где (H — превышение стенки корпуса фильтра над максимальным уровнем воды в
Но — высота слоя воды в надфильтровом пространстве м;
Dк — диаметр коллектора нижней сборно-распределительной системы м;
Нз аз — соответственно толщина слоя загрузки в плотном состоянии и
величина его относительного расширения при промывке м;
Нав ( 02 м — расстояние между нижней границей расширенного слоя загрузки
и коллектором нижней дренажной системы.
Нижнюю сборно-распределительную систему (НСРС) фильтров монтируют в
виде центрального или бокового коллектора с ответвлением из перфорированных
пластмассовых труб имеющих круглые отверстия dо = 10 мм направленные вниз
под углом 45° к вертикальной плоскости проходящей через оси трубы. Либо из
полимерных блоков размерами в плане 03(03 м и с углом наклона рабочей
плоскости 30°. Блоки укладывают на лотки переменного сечения 7.
механического механического
напорного фильтра напорного фильтра
Взвешенные вещества мгл 17 7
Сухой остаток мгл 300 300
БПКполн мгО2л 90 15
8 Расчет накопительной емкости для осадка
Весь осадок появляющийся в процессе работы данных очистных сооружений
(а именно от жироуловителя отстойника и промывные воды от механического
фильтра) рекомендуется сбрасывать в накопительную емкость.
Осадок из накопительной емкости рекомендуется вывозить с
периодичностью: раз в неделю.
Осадок удаляемый из жироуловителя qmud=0.0078 м3час=01872 м3сут
Осадок удаляемый из электрокоагулятора qmud=0.21 м3час=504 м3сут
Осадок удаляемый из отстойника qmud=0.063м3час=1512 м3сут
периодичностью раз в неделю поэтому qmud н.е.=7* (01872+504+1512)=472
Объем накопительной емкости принимается: Vнакоп=47 м3.
Данная накопитльная емкость имеет прямоугольную форму. Размеры
Превышение строительной высоты над высотой воды в емкости принимается
Промывные воды с фильтров подаются в усреднитель:
Qпром=nф*w*3.6*t*f1ф=3*14*3.6*0.0833*246= 31.03 м3час
9 Очистка дождевых сточных вод
На территории промышленных предприятий при очистке дождевых сточных
вод устанавливают аккумулирующие резервуары. По справочному пособию к СниП
04.03-85 «Проектирование сооружений для очистки сточных вод»:
Wak = 10 * hr * F * Zm
В формуле: hr – слой осадков рекомендуется принимать 25-5 мм; F-площадь
промпредприятия 150км2=15000га; Zmid – коэффициент покрова.
Принимается резервуар размерами:
Среднее значение коэффициента покрова характеризующего поверхность
Zmid=сумм Zi*FiFобщ=(032*2+4*0038)6=0132
Принимаем резервуар разделенный перегородками на две секции:
Конструкция распределительной камеры перед аккумулирующей емкость.
Должна обеспечивать последовательно заполнение свободных секций и отведение
стока поступающего после заполнения всех секций в сбросной коллектор. Во
впускных устройствах секций следует предусмотреть установку щитовых
затворов для отключения секций на отстаивание стока удаление осадка или
ремонт. Иловые приямки в аккумулирующей емкости рекомендуется располагать в
средней части. Уклон днища к приямкам и поперечный уклон дна следует
принимать на менее 005 а уклон стенок приямка не менее 45 градусов.
Продолжительность выдерживания поверхностного стока в аккумулирующей
емкости и последующего опорожнения емкости принимается из условия
обеспеченности приема стока от каждого дождя достижения высокого эффекта
удаления основных примесей из поверхностного стока и необходимой степени
регулирования расхода стока с целью снижения пропускной способности
сооружений для его доочистки.
Очистка дождевых вод от взвешенных вод производится в отстойнике
работающем по противоточной системе удаления осадка.
Расход сточных вод qW постоянен и составляет 333 м3ч температура
м находим что гидравлическая крупность тяжелых механических взвесей
которые требуется выделить составляет
U0 = 1000htit = (01.1000)500 = 02 ммс.
Следовательно расчет отстойника нужно вести на задержание частиц
Приняв по табл. 31 1 высоту яруса h = 0l м и скорость рабочего
потока [pic] = 5 ммс определяем по формуле длину пластины в ярусе
Задавшись углом наклона пластин определенным экспериментально [pic]
= 45° определяем расстояние между пластинами
Задаемся количеством ярусов в блоке (модуле) из условия простоты
монтажа nbl = 9Определяем высоту блока по формуле (19)
[pic]Hbl = пtibn = 0071.9 = 0639 м.
Ширина блока Вы определяется из условия ширины материала листа и
условий монтажа. Назначается ширина одной секции отстойника:
Определяем производительность одной секции по формуле (36) 1 если
коэффициент использования объема Кset = 050 (табл. 31 1);
qset = 3.6.Kset.Hbl.Bbl.vw =36.050.064.3.5 = 1728 м3ч.
Толщиной пластин в блоке при технологическом расчете можно пренебречь.
Исходя из расхода сточных вод определяется количество секций
N = 31251728 = 18 [pic] 2 шт.
Далее из конструктивных соображений и с учетом обеспечения
гидравлического режима потоков воды близкого к ламинарному назначаются
другие размеры секции отстойника.
h2 = 05 м из условия более равномерного сброса очищенной воды;
h3 = 05 м из условия равномерности распределения воды между ярусами
Ноб = 05 + 065 + 05 = 165 м.
Принимается отстойник со следующими размерами:
После отстойника очищенная дождевая вода сбрасывается в городской
Количество выделяемого осадка Qmud влажностью 96% определяется по
формуле (37) п. 6.65 1.
Qmud=(350-30)*333(100-96)19104=014м3час=34м3сут.
Далее принимается метод удаления осадка из отстойника. В данном случае
так как тонкослойный отстойник рекомендуется располагать над поверхностью
земли целесообразно принять многобункерную конструкцию отстойника с
удалением осадка под гидростатическим напором.
Библиографический список
СНиП 2.04.03-85 «Канализация. Наружные сети и сооружения» Стройиздат
Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное пособие
к СНиП. Москва Стройиздат 1990;
С. В. Яковлев Я. А. Карелин. Канализация. Москва Стройиздат1975;
Самохин «Водоотведение населенных мест и промышленных предприятий»
Справочное пособие к СНиП 2.04.02-84;
СНиП 2.04.02-84 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения.»
«Справочник проектировщика. Водоснабжение населенных мест и
промышленных предприятий» под ред. Назарова Москва 1967.
Накопительная емкость