Разработка системы водоотведения мясокомбината

копылова щуклин.doc

Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Строительный факультет
Кафедра «Водоснабжения и водоотведения»
Пояснительная записка (курсовая работа)
Дисциплина «Водоотводящие сети промышленных предприятий»
Разработка системы водоотведения мясокомбината
Характеристика сточных вод предприятия
и требования к составу очищенных сточных вод 3
Выбор схемы очистки рассматриваемых
производственных сточных вод 4
Расчет основных сооружений в принятой схеме 5
Сооружения по обработке осадка .. 16
Библиографический список . ..24
Характеристика сточных вод предприятия и требования к составу очищенных
Промышленное предприятие –рыбный комбинат.
Характеристика сточных вод:
Количество поступающих сточных вод м3сут 1500
Взвешенные вещества мгл 150
Требования к очищенным сточным водам:
Взвешенные вещества мгл
После очистки сброс воды осуществляется в городской коллектор.
Выбор схемы очистки рассматриваемых производственных сточных вод
Выбор метода очистки и схемы очистной станции зависит от степени
снижения концентрации загрязнений характеристики и количества поступающих
на очистные сооружения сточных вод.
Выбор сооружений входящих в схему очистки составляется на основе
рекомендаций приведенных в литературе список которой указан в
библиографическом списке.
Мы подбираем следующую схему очистки:
Сточные воды исходной концентрации от цехов санузлов и административных
зданий попадают в усреднитель.
Следующий этап-отстаивание в первичных отстойниках где снижается
концентрация взвешенных веществ в сточных водах. После первичных
отстойников стоки для биологической очистки направляются в аэротенк-
смеситель а после аэротенка- во вторичные отстойники. Наблюдается снижение
концентрации в сточных водах взвеси снижается БПК. Далее стоки попадают в
контактных резервуар где происходит понижение рН с 10 до 8.
После контактного резервуара сточные воды попадают в блок обеззараживания
а после него сбрасывается в централизованную сеть канализации со следующими
Параллельно с основной очисткой сточных вод идет обработка осадка.
Расчет основных сооружений в принятой схеме
Для обеспечения нормальной работы очистных сооружений необходимо
усреднение поступающих сточных вод по концентрации загрязнения и по
Принимается усреднитель с перемешиванием сточной воды сжатым воздухом.
Воздух подается в камеру усреднителя через барботажные трубы уложенные на
дне. Усреднитель – прямоугольный в плане.
Количество подаваемых сточных вод – 150 м3сут.
Расход сточных вод за одну смену:
qсмен = qсут2 = 1502 = 75 м3смен
– количество смен в сутки
Объем рассчитывается на приток сточных вод за одну смену.
V = qсмен *14 = 75*14 = 105 м3
Площадь одного отделения
F = Vh*n = 1053*2 = 175 м2
h – высота усреднителя
n - количество отделений усреднителя (≥2)
b – ширина одного отделения усреднителя
Подача сточных вод осуществляется по периферийным желобам равномерно по
периметру усреднителя.
Барботажные трубы устанавливается в три ряда на дне усреднителя
Рис.3 Усреднитель (одно отделение)
Удаление осадка в приямок происходит с помощью скребкового механизма.
Определение расхода осадка
Qmud = q(Cen-Cex)(100-pmud)*γmud*104 =625(150-10)(100-96)*19*104 = 011
Cen – концентрация взвешенных веществ в исходной сточной воде мгл
Cex - концентрация взвешенных веществ в очищенной воде мгл
pmud – влажность осадка %
γmud – плотность осадка гсм3
Эффективность очистки в тонкослойной жироловке(Э) = 90% - и взвеси
Вертикальный отстойник
Сооружение предназначено для выделения из СВ взвешенных частиц которые
оседают на дно под действием гравитационной силы. Расчет ведется по (1).
Подбирается типовой проект.
Фактическое время пребывания в отстойнике ч
где Vф – фактический объем отстойной части отстойника м3.
Диаметр центральной трубы м
где qp – расчетный расход лс; (ц.тр – скорость сточной воды в центральной
трубе ммс (принимается не более 30 ммс).
Диаметр и высота раструба центральной трубы м
Диаметр отражательного щита м
Высота отражательного щита м
где ( – угол наклона поверхности отражательного щита к горизонту
рекомендуется принимать равным 17°.
где D – диаметр отстойника м; d – диаметр нижнего основания конической
части отстойника принимается равным 05 м; ( – угол наклона стенок днища к
горизонту рекомендуется принимать равным 50°.
Общая высота отстойника м
где hстр – высота строительного борта принимается равной 03м.
рис.4 Вертикальный отстойник
Расчет тонкослойных элементов отстойника
Отстойник оборудуется тонкослойными элементами для интенсификации его
работы в данном случае - с целью повышения эффективности отстаивания
взвешенных частиц. В тонкослойном отстойнике осаждение взвеси происходит в
наклонных элементах малой высоты. При этом обеспечивается быстрое выделение
взвеси и ее сползание по наклонной плоскости элементов в зону
осадкоуплотнения. Применяется противоточная схема движения воды и осадка.
Расчет тонкослойных элементов ведется по (2):
Длина тонкослойных элементов:
l = k2H0(VHk1U0**kаг – 1) = 202*01(3*3419*115 – 1) = 10 м
k2=φ*kфkстsinα*cosα=125*1*07sin60*cos60=2021 – расчетный коэф.
α=60 – угол наклона тонкослойных элементов
φ – коэф. учитывающий влияние гидродинамических условий потока в
тонкослойном отстойнике – 125
H0 – высота тонкослойного элемента – 01 м
kф – коэф. учитывающий форму тонкослойного элемента для прямоугольного –
kст – коэф. учитывающий стеснение потока в тонкослойном элементе
сползающим осадком – 07
U0 – гидравлическая крупность взвешенных частиц по (1) п.6.56
VH – удельная нагрузка на производительность сооружения в расчете на
зеркало воды – 3м3(ч*м2) по (1) п.6.64
K1=1kст*kou*kк=107*06*07=34
kou – коэф. учитывающий степень объемного использования тонкослойного
kк – конструктивный коэф. равный отношению фактической открытой для
движения воды площади тонкослойного элемента к общей площади зеркала воды
– коэф. учитывающий стеснение осаждения взвеси по тонкослойным элемениам
kаг – коэф. агломерации учитывающий влияние осадка выпавшего из
тонкослойного элемента на интенсификацию хлопьеобразования
Рис.5 Тонкослойный элемент отстойника
Расчет аэротенков-смесителей
Продолжительность аэрации смеси сточной воды и циркулирующего ила в
собственно аэротенке ч
где аА – доза ила в аэротенке (для аэротенков-смесителей рекомендуется
принимать равной 15 гл); La – БПК исходной воды мгл; L( – БПК очищенной
Количество циркулирующего ила в долях от расчетного притока сточных вод
где ар – доза ила в регенераторе (для аэротенков-смесителей рекомендуется
принимать равной 4 гл).
Продолжительность окисления снятых загрязнений ч
где S – зольность ила (для аэротенков принимается равной 03); ( – средняя
скорость окисления загрязнений мг БПК на 1г беззольного вещества за 1 ч
(для производственных сточных вод определяется экспериментально в первом
приближении можно принять по табл. 5).
Продолжительность регенерации циркулирующего илач
Расчетная продолжительность обработки воды ч
Объем собственно аэротенка м3
где Q – расчетный расход сточных вод м3ч.
Объем регенератора м3
Общий объем аэротенка с регенератором м3
Средняя доза активного ила в системе
Расчетное время обработки воды при средней дозе активного ила ч
Подбираем номер типового проекта ТП (табл. П10): Нр В nсек.
Нагрузка на ил мгг(без)·сут
Определение расхода воздуха
Удельный расход воздуха м3(воз)м3(ст.вод):
где z – удельный расход кислорода на 1 мг снятой БПК (для полной очистки
принимается равным 11 мгмг для неполной – 09мгмг); К1 – коэффициент
учитывающий тип аэратора: для мелкопузырчатых аэраторов (фильтросных
пластин и пористых керамических труб) принимается в зависимости от
отношения площади аэрируемой зоны к площади аэротенка – fF (табл. 6);
К2 – коэффициент зависящий от глубины погружения аэратора принимается по
n1 – коэффициент учитывающий температуру сточных вод
n1 = 1+002(tср – 20)=1 + 002(30 – 20) = 12;
tср – среднемесячная температура воды за летний период °С;
n2 – коэффициент учитывающий отношение скорости переноса кислорода в
иловой смеси к скорости переноса его в чистой воде принимается в
Значения коэффициентов К1 и n2 и максимальной интенсивности аэрации:
fF К1 Imax м3м2·чn2
Значения коэффициента К2 и минимальной интенсивности аэрации:
h м К2 Imin м3(м2·ч)
Ср – растворимость кислорода воздуха в воде мгл
Ст – растворимость кислорода воздуха в воде мгл в зависимости от
температуры; h – глубина погружения аэратора м;
СА02 – средняя концентрация кислорода в аэротенке мгл принимается равной
Интенсивность аэрации м3(м2·ч)
[pic] > Imin=3 м3(м2·ч).
Часовой расход воздуха м3ч считая на максимальный часовой приток
Qв = Д·Qmax.ч = 11625 = 6875.
Подбирается типовой проект воздуховодных станций (табл.П10).
Для вторичного отстойника используем отстойники вертикальные такого же
размера как и первичные. Принимается 3 отстойника диаметром4 м ТП 902-2-
Контактный резервуар
Для выравнивания pH среды до 8 используем чистый мел. Он дозируется в
поток с помощью установки ЭНЕРГО-ДП-К (блок дозирования реагента с
переменным расходом при комплексном регулировании по двум или более
параметрам: расходу и сигналу датчика (pH ORP и т.д.)).
Емкость резервуара для контакта с кислотой:
Обеззараживание воды
Для обеззараживания воды рекомендуется использование ультрафиолетовых
установок. Расход воды 1500 м3сут поэтому использование электролизеров
для обработки воды хлором неприемлемо (доза хлора очень мала).
Используем установку УОВ-УФТ-АС-9 фирмы UV-TECH. Установка рассчитана
на расход 80 м3ч при мощности излучения 65мДЖсм2 .
Бактерицидная установка осуществляющая ультрафиолетовое обеззараживание
стоков оборотной и технической воды состоит из таких элементов:
Корпус изготовленный на основе нержавеющей стали пищевого класса
В корпусе находятся кварцевые трубы закрепленные посредством
герметизирующих манжет;
Внутри кварцевых труб размещаются бактерицидные лампы;
Корпус установки оснащен датчиком мощности УФ излучения.
Установки производящие обеззараживание сточных вод могут дополнительно
запчастями (по желанию заказчика);
стойкой для монтажа оборудования в горизонтальном или вертикальном
устройством для осуществления промывки кварцевых чехлов (если не
входит в комплектацию).
Сооружения по обработке осадка
Расчет количества сырого осадка и избыточного ила
На стабилизацию подается смесь сырого осадка из первичных отстойников
и избыточного активного ила из вторичных отстойников. Стабилизация
осуществляется в сооружениях типа аэротенков.
Определим количество сырого осадка и избыточного ила по сухому веществу:
Расход осадка (считая по сухому веществу):
[pic]- средняя концентрация загрязнений общего потока по взвешенным
веществам = 150 мгл;
Э - эффект задержания взвешенных веществ в первичных отстойниках = 0.72;
К - коэффициент учитывающий увеличения объема осадка за счет крупных
фракций взвешенных веществ не улавливаемых при отборе проб для анализа =
Расход избыточного активного ила (считая по сухому веществу):
n - коэффициент увеличение и неравномерность прироста активного ила в
процессе очистки = 1 .25;
at- вынос активного ила из вторичных отстойников =15 мгл;
Количество сырого осадка и изб.ила по беззольному(органич.)веществу:
Расход беззольного вещества осадка:
Расход беззольного вещества избыточного активного ила:
Вг' - гигроскопическая влажность избыточного активного ила = 6%;
Количество осадка и ила по объему смеси фактической влажности
Расход сырого осадка:
Расход избыточного активного ила:
[pic]- влажность активного ила выходящего из вторичных отстойников =
Общий расход сырого осадка и избыточного активного ила:
по беззольному веществу:
по расходу смеси фактической влажности:
Общая влажность смеси(осадка)::
Средняя зольность абсолютно сухого вещества смеси:
Расчет аэробного стабилизатора
Объем аэробного стабилизатора.
Was=V см*tas =738*6=4428 м3
где tas - продолжительность аэробной стабилизации смеси сырого осадка
и избыточного активного ила следует принимать по СНиП [ 1
п.6.365] tas =6суток.
В качестве аэробного стабилизатора используется сооружение типа аэротенков
стабилизатора длина коридора:
N - число секций = 2;
n - число коридоров в секции = 2;
b - ширина коридора =3м;
Применяется 2-х коридорный аэротенк с длиной коридора 15 м ТП 902-2-192
Расход воздуха на стабилизацию:
Qas=qas*Was=1875*4428=83025 м3час
qas- расход воздуха для аэробной стабилизации принимаем в зависимости от
влажности осадка [1 п.6.366]Рсмеси=9855% => qas =1875м3час*м3
Интенсивность аэрации:
Jas= [pic]что соответствует требованиям СНиП 1.
Расчет илоуплотнителя
где V 1см – количество осадка и ила по объему смеси фактической влажности
Ту- время уплотнения осадка ч; Т = 5 ч; по СНиП 1 п 6.367
Wу=V1 см*Тупл=3*5=15 м3
Принимаем 2 уплотнителя каждый размером L x B x H=2 х 2 х 2=8 м3
Объем уплотненного осадка при влажности уплотненной смеси (по п. 6.367
Qил. воды=Vсм-Vу=738-428=31 м3 сут
Рабочая площадь вакуум-фильтров:
q - часовая пропускная способность вакуум-фильтра по сухому веществу осадка
Т - время работы вакуум-фильтров в сутки = 24 часа;
Принимается один рабочих и один резервный вакуум-фильтра марки БОУ-3-
с площадью фильтрующей поверхности каждого 3 м2.
[pic]-влажность кека = 775%[1].
Расход образующегося фильтрата (фугата):
Резервные иловые площадки
При проектировании механического обезвоживания осадка надо предусматривать
аварийные иловые площадки на 20% годового количества осадка. Полезная
площадь иловых площадок:
Т - время подсушивания = 365 дней;
k - климатический коэффициент для Брянской области = 0.9 [1];
q - нагрузка на иловые площадки на естественном основании =1.5[1].
Принимается 2 карты по 1500 м3 каждая и размерами 50 *30 м.
Площадь иловых площадок следует проверять на намораживание.
Высота слоя намораживания:
Т - продолжительность периода намораживания = 50 дней
k[pic]- коэффициент учитывающий что 80% площади иловых площадок отводится
k[pic]- коэффициент учитывающий что часть влаги из осадка при
намораживании фильтруется и испаряется =07-08;
Общая высота оградительного валика берется на 10 см
выше высоты намораживания:
Высоту оградительного валика примем 1 м.
Очистка дождевых сточных вод
На территории промышленных предприятий при очистке дождевых сточных
вод устанавливают аккумулирующие резервуары. По справочному пособию к СниП
04.03-85 «Проектирование сооружений для очистки сточных вод»:
Wak = 10 * hr * F * Zm
В формуле: hr – слой осадков рекомендуется принимать 25-5 мм; F-площадь
промпредприятия 45км2=450га; Zmid – коэффициент покрова.
Принимается резервуар размерами:
Среднее значение коэффициента покрова характеризующего поверхность
Zmid=сумм Zi*FiFобщ=(032*2+4*0038)6=0132
Принимаем резервуар разделенный перегородками на две секции:
длина – 25 м;(подгон под объем)
Конструкция распределительной камеры перед аккумулирующей емкостью должна
обеспечивать последовательно заполнение свободных секций и отведение стока
поступающего после заполнения всех секций в сбросной коллектор. Во
впускных устройствах секций следует предусмотреть установку щитовых
затворов для отключения секций на отстаивание стока удаление осадка или
ремонт. Иловые приямки в аккумулирующей емкости рекомендуется располагать в
средней части. Уклон днища к приямкам и поперечный уклон дна следует
принимать на менее 005 а уклон стенок приямка не менее 45 градусов.
Продолжительность выдерживания поверхностного стока в аккумулирующей
емкости и последующего опорожнения емкости принимается из условия
обеспеченности приема стока от каждого дождя достижения высокого эффекта
удаления основных примесей из поверхностного стока и необходимой степени
регулирования расхода стока с целью снижения пропускной способности
сооружений для его доочистки.
Очистка дождевых вод от взвешенных вод производится в отстойнике
работающем по противоточной системе удаления осадка.
Рис. 5. Схема тонкослойного отстойника работающего по противоточной схеме
Расход сточных вод qW постоянен и составляет 62.5м3ч температура
По кривым кинетики отстаивания в слое воды равном высоте яруса hti =
м находим что гидравлическая крупность тяжелых механических взвесей
которые требуется выделить составляет
U0 = 1000htit = (01.1000)500 = 02 ммс.
Следовательно расчет отстойника нужно вести на задержание частиц
Приняв по табл. 31 1 высоту яруса h = 0l м и скорость рабочего
потока [pic] = 5 ммс определяем по формуле длину пластины в ярусе
Задавшись углом наклона пластин определенным экспериментально [pic]
= 45° определяем расстояние между пластинами
Задаемся количеством ярусов в блоке (модуле) из условия простоты монтажа
nbl = 9Определяем высоту блока по формуле (19)
[pic]Hbl = пtibn = 0071.9 = 0639 м.
Ширина блока Вы определяется из условия ширины материала листа и
условий монтажа. Назначается ширина одной секции отстойника:
Определяем производительность одной секции по формуле (36) 1 если
коэффициент использования объема Кset = 050 (табл. 31 1);
qset = 3.6.Kset.Hbl.Bbl.vw =36.050.064.3.5 = 1728 м3ч.
Толщиной пластин в блоке при технологическом расчете можно пренебречь.
Исходя из расхода сточных вод определяется количество секций
N = 31251728 = 18 [pic] 2 шт.
Далее из конструктивных соображений и с учетом обеспечения
гидравлического режима потоков воды близкого к ламинарному назначаются
другие размеры секции отстойника.
h2 = 05 м из условия более равномерного сброса очищенной воды;
h3 = 05 м из условия равномерности распределения воды между ярусами
Ноб = 05 + 065 + 05 = 165 м.
Принимается отстойник со следующими размерами:
После отстойника очищенная дождевая вода сбрасывается в городской
Количество выделяемого осадка Qmud влажностью 96% определяется по
формуле (37) п. 6.65 1.
Qmud=(350-30)*333(100-96)19104=014м3час=34м3сут.
Далее принимается метод удаления осадка из отстойника. В данном случае
так как тонкослойный отстойник рекомендуется располагать над поверхностью
земли целесообразно принять многобункерную конструкцию отстойника с
удалением осадка под гидростатическим напором.
Библиографический список
СНиП 2.04.03-85. Канализация. Наружные сети и сооружения.
Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное пособие
к СНиП. Москва Стройиздат 1990
С. В. Яковлев Я. А. Карелин. Канализация. Москва Стройиздат1975
Шифрин С. М. Иванов Г. В. Очистка сточных вод предприятий мясной и
молочной промышленности. Москва Легкая и пищевая промышленность 1981
Справочник проектировщика. Канализация населенных мест и промышленных
предприятий. Под ред. В. Н. Самохина М. Стройиздат 1981
С. В. Яковлев Я. А. Карелин. Водоотводящие системы промышленных
предприятий. Москва Стройиздат1990
Василенко А. И. Канализация. Курсовое проектирование. Киев Вища
Лапицкая М. П. Зуева Н. М. Очистка сточных вод. Примеры расчета.
Минск Вышэйшая школа 1983
Ю. М. Ласков Ю. В. Воронов В. И. Калицун. Примеры расчета
канализационных сооружений. Москва стройиздат1987
СНиП 2.04.02-84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения.
Пособие по проектированию сооружений для очистки и подготовки воды (к
СНиП 2.04.02-84)Москва1989
Зубарева Г. И. Водоотводящие системы промышленных предприятий.
Методические указания к курсовому проекту. Пермь ПГТУ 2000.

Лакокрасочное предприятие (Мукминова,Тихонова).doc

Федеральное агентство по образованию
Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Строительный факультет
Пояснительная записка
По дисциплине: Водоотводящие системы промышленных предприятий
На тему: Разработка системы водоотведения лакокрасочного предприятия
студенты гр. ВВ-08-1
Режим водоотведения 3
Характеристика производственных сточных вод от лакокрасочного завода 4
Выбор технологической схемы очистки сточных вод .4
Расчет основных сооружений 5
2. Первичный отстойник 6
4. Вторичные отстойники 9
5. Аэробный стабилизатор 10
6. Илоуплотнитель 11
7. Вакуум-фильтры 11
8. Резервные иловые площадки 12
Список литературы 13
В данном курсовом проекте рассматривается водоотведение и очистка
сточных вод лакокрасочного завода (вариант №6) .
Количество сточных вод составляет Q=400 м3сут = 166м3ч. Очищенная
сточная вода подается в оборотную систему промышленного водоснабжения.
Площадь водосбора (для расчета ливневой канализации) составляет 35
Число смен – 3. Продолжительность смены – 8 часов.
Показатели Исходная концентрация Концентрация загрязнений
загрязнений после очистки
Сухой остаток мгл 18 18
Режим притока сточных вод на очистные сооружения равномерный в течение
смены. Предприятие работает в 3 смены. Продолжительность смены – 8 часов.
Характеристика производственных сточных вод от лакокрасочного
Сточные воды при отведении с территории лакокрасочного завода в зависимости
от их происхождения разделяются на:
производственные т.е. полученные в технологических процессах получения
лаков синтетических смол (фенолформальдегидных эпоксидных карбамидных и
др.) полупродуктов минеральных пигментов.
Количество сточных вод производства лакокрасочных материалов виды и
концентрация загрязняющих воду веществ колеблются в широких пределах и
зависят от изготовляемого продукта и метода его получения. Обычно сточные
воды содержат примеси исходного сырья промежуточных и конечных продуктов.
Состав загрязняющих веществ многокомпонентный. Сюда относятся акролеин
формальдегид фенол фталевая и малеиновая кислоты метанол и бутанол
ацетон ароматические углеводороды смолистые вещества хлориды щелочных
металлов сульфаты аммония и натрия.
бытовые – полученные при мойке возвратной тары аппаратуры и помещений
бытовые воды от санитарных приемников; ввиду того что бытовые сточные воды
по характеру загрязнений сильно отличаются от производственных сточных вод
они требуют самостоятельных отведения и очистки. В задание курсового
проекта расчет бытовой канализации не входит.
атмосферные – дождевые и снеговые. Атмосферные осадки выпадающие на
территорию завода занятую технологическими установками и резервуарными
парками. Атмосферные воды могут быть отведены совместно с производственными
сточными водами содержащими аналогичные загрязнения.
Выбор технологической схемы для очистки сточных вод
Для очистки сточных вод данного лакокрасочного предприятия выбрана
Механическая очистка. В качестве предварительной очистки сточных вод
предложено осветление в первичном отстойнике. Эффект очистки по БПК и ХПК
Биологическая очистка. Для удаления БПК И ХПК до требуемых
концентрация в технологическую схему включена одноступенчатая биологическая
очистка (аэротенк-вытеснитель с регенератором и вторичный отстойник).
Расчет основных сооружений
Разбавляем сточные воды дождевой водой. После разбавления имеем
Количество сточных вод составляет Q=400*2 = 800 м3сут = 333 м3ч.
ХПК мгО2л 18002=900 42
БПК мгО2л 13802=690 30
Усреднение расхода и концентраций загрязнений позволяют рассчитывать
все последующие звенья очистки не на максимальные а на некоторые средние
значения параметров потока.
Расчет усреднителя производится на основании данных притока сточных
вод по часам суток. В данном курсовом проекте коэффициент часовой
неравномерности равен [pic] таким образом максимальный часовой расход
Зададим что превышение концентрации загрязнений сверх допустимой
наблюдается с 9 до 17 часов поэтому период усреднения принимаем равным 8
Объем усреднителя будет равен:
По табл.11.6 справочника [«Справочник проектировщика под общ.ред.
Самохина»] принимаем типовой усреднитель с максимальным рабочим объемом160
м3 и минимальным объемом 120 м3 с размером секции 15х12 м. Согласно СНиП
[1] число секций усреднителя должно быть не менее двух обе рабочие.
Число типовых секций объемом 120 м3 составит:
Принимаем 3 секции тогда объем усреднителя:
Пропускная способность секции:
Скорость продольного движения воды в секции составит:
[pic] ммс что удовлетворяет требованиям СНиП [1] [pic]ммс.
2. Первичный отстойник
Подбираем первичный вертикальный отстойник из монолитного железобетона со
следующими характеристиками:
Пропускная способность qset м3час 31
Время отстаивания ч 15
Глубина зоны осветления Нset м 35
Диаметр централ трубы den м 07
Объем зоны накопления осадка Wmud м3 83
Необходимое количество отстойников n определяется по максимальному
часовому притоку сточных вод и по производительности одного сооружения: n =
qmax qset = 432931=14=2 отстойника (оба рабочие).
Для того чтобы эффективность снижения БПК и ХПК от исходного
значения была 60% - увеличиваем продолжительность осветления до 4 часов.
БПК на входе = 690 мгО2л => БПК на выходе = 276 мгО2л.
ХПК на входе = 900 мгО2л => ХПК на выходе = 360 мгО2л.
3. Аэротенк-вытеснитель
Суточный расход сточных вод Qсут=800 м3сут; БПК сточных вод
подаваемых в сооружение Len=276 мгл; БПК сточных вод требуемая при
сбросе в водоем Lex=30 мгл.
Для сточных вод поступающих в аэротенк Len=276 мгл. Это больше 150
мгл поэтому требуется регенерация активного ила. Принимаем аэротенк-
вытеснитель с регенератором.
Определяем степень рециркуляции активного ила Ri.
Принимаем в первом приближении иловый индекс Ji=100 см3г дозу ила в
аэротенке ai = 3 гл. Тогда по формуле [52] СНиП [1]:
Величина БПК воды поступающей в начало аэротенка-вытеснителя с учетом
разбавления циркуляциооным илом Lmix:
Период пребывания сточных вод в аэротенке:
Доза ила в регенераторе определяется зависимостью [55] СНиП [1] в первом
Удельная скорость окисления органических загрязнений ρ(мг БПКг*час):
Кl = 33 мг БПКл - константа характеризующая свойства органических
загрязняющих веществ;
К0 = 0625 мгО2л- константа характеризующая влияние кислорода;
[pic] = 007 лг - коэффициент ингибирования продуктами распада активного
[pic] Кl К0 [pic] приняты по таблице 40 СНиП [1].
С0 = 2мгл –средняя концентрация кислорода в аэротенке. Назначена по п.
Продолжительность окисления загрязнений:
где S=03 – зольность ила.
Продолжительность регенерации ила по формуле [57] СНиП [1]:
tr = to – tatv = 52– 119 = 401 ч
Продолжительность пребывания ила в системе «аэротенк – регенератор»:
t = ( l + Ri )*tatv + Ri*tr = ( l + 043 )*119+ 043*401
Для уточнения илового индекса иловый индекс определяется средняя доза ила
в системе «аэротенк – регенератор» aimix:
По формуле [53] СНиП [1] определяется нагрузка на ил qi где доза ила
принимается равной величине а а период аэрации равен продолжительности
пребывания в системе «аэротенк – регенератор»:
[pic]517 мг БПКг*сут
По таблице 41 СНиП [1] для ила сточных вод индекс Ji=10095 см3г . Эта
величина не значительно отличается от принятой ранее Ji=100 см3г.
Дальнейшей корректировки не требуется.
Объем аэротенка и регенератора:
Wat = tatv*( l + Ri )*Qat= 119*( 1 + 03 )*370 = 57239 м3
Wr = tr *Ri*Qat = 401*03*370= 44511 м3
Общий объем аэротенков:
W = ( Wat + Wr ) = ( 57239 + 44511 ) = 10175 м3
Регенерация составляет WrW=4451110175=044. Это приблизительно 50%.
Согласно п. 6.144 п. 6.150 СНиП [1] принимаем аэротенк из 2-х секций
объемом W1=50875 м3 каждая с шириной коридора В = 3 м рабочей глубиной
аэротенка Н = 3 м. Число коридоров в каждой секции n равно 2 один из них
отводится под регенератор.
Определим длину коридора:
L = W1 n*B*H = 50875 2*3*3 = 283м ( 36 м.
При определении линейных размеров аэротенков рекомендуется брать за основу
на типовые проектные решения (см.табл.1).
4. Вторичные отстойники
Вторичные отстойники предназначены для отделения от сточных вод
активного ила выносимого из аэротенка.
Расчет вторичного отстойника ведется по гидравлической нагрузке на
единицу площади зеркала воды:
Принимаются вторичные отстойники вертикального типа диаметром Dset
= 4 м с глубиной проточной части Hset = 35 м и коэффициентом
использования объема зоны отстаивания Kset = 035.
Определяется гидравлическая нагрузка на поверхность отстойников
[pic] 183 м3м2·ч где
Ji = 100 см3г – величина илового индекса определенная при расчете
at = 25 мгл – концентрация взвеси в осветлённой воде (вынос ила из
вторичных отстойников).
Общая площадь зеркала воды вторичных отстойников:
Площадь зеркала воды вертикального отстойника диаметром 4 м
Требуемое количество отстойников:
Согласно СНиП [1] количество вторичных отстойников назначается не
менее трех. Поэтому принимаем 3 вертикальных отстойника Dset = 4 м с
глубиной проточной части Hset = 35 м.
Количество избыточного активного ила задерживаемого во вторичных
[pic]гсм3 – плотность активного ила.
В сутки: [pic] м3сут.
Так как степень рециркуляции равна [pic] (43% активного ила
возвращается в аэротенк) на стабилизацию идет 57% активного ила.
Получаем на выходе из вторичного отстойника следующие показатели:
[p (т.е. степень очистки = (276-30)276= 89%)
[pic]396 мгл (что соответствует норме на выходе =42 мгл)
5. Аэробный стабилизатор
На стабилизацию подается избыточный активный ил из вторичных
отстойников. Стабилизация осуществляется в сооружениях типа аэротенков.
Требуемый объем аэробного стабилизатора:
Was = Qил · tas =1402· 7=9814 м3 где
tas = 7 суток – продолжительность аэробной стабилизации смеси сырого
осадка и избыточного активного ила принята по СНиП [1] п.6.365.
Принимаем 1 секцию двухкоридорного аэробного стабилизатора. Размер
секции L площадь зеркала осадка LxB=5х3=15 м2. Размеры
секции приняты исходя из условий удобства компоновки с аэротенком и
обеспечения достаточной интенсивности аэрации по СНиП [1] п.6.366.
Требуемый расход воздуха на стабилизацию:
Qas=qas·Was=2·9814=19628 м3ч где
qas – расход воздуха для аэробной стабилизации принимается по СНиП
[1] п.6.366 в зависимости от влажности осадка qas=2 м3ч·м3.
Интенсивность аэрации осадка в стабилизаторе:
[pic] м3м2·ч что соответствует требованиям СНиП [1] п.6.366.
Объем уплотнителя стабилизированного осадка:
Vсм – суточное количество осадка и ила по объему смеси
фактической влажности;
Ту ≤ 5 ч – продолжительность уплотнения осадка по СНиП 1
Принимается один илоуплотнитель размером LxBxH=1х15х32=48 м3.
Размеры5приняты по условию удобства компоновки со стабилизатором.
При влажности исходной смеси Рисх=985% и уплотненной Ру=975% (п.
367 СНиП [1]) объем уплотненного осадка составляет:
Объем иловой воды: Vил.вод = Qил – Vу = 1402 – 84 = 56 м3сут.
Требуемая площадь фильтрующей поверхности:
q = 20 кгм2·ч – производительность вакуум-фильтра для аэробно
стабилизированного активного ила принята по табл. 62 СНиП [1].
Выбраны вакуум-фильтры марки БОУ-10-26 с площадью фильтрующей
поверхности [pic] м2 – 1 рабочий и 1 резервный.
Объем обезвоженного осадка:
Количество фугата направляемого в аэротенк:
Vфуг = Vy – Vв-ф = 56 – 07 = 49 м3сут.
8. Резервные иловые площадки
При проектировании механического обезвоживания осадка нужно
предусматривать аварийные иловые площадки на 20% годового количества
Полезная площадь иловых площадок равна:
[pic] м3м2·год – нагрузка на иловые площадки на естественном
Общая площадь иловые площадок на 25-30% больше за счет устройства
дорого и оградительных валиков:
Принимаем 4 карты площадью 64 м2 каждая и размерами 8х8 м.
СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения.
Самохин В.Н. Канализация населенных мест и промышленных
предприятий. Справочник проектировщика. М.: Стройиздат 1981. – 639 с.
Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное
пособие к СНиП 2.04.03-85. М.: Стройиздат 1990
Ласков Ю.М. Калицун В.И. Воронов Ю.В. Примеры расчетов
канализационных сооружений: Учеб. пособие для ВУЗов. – М.: Стройиздат
Абрамов В.В. Карелин Я.А. Водоснабжение и канализация
нефтеперерабатывающих заводов. – М.: Стройиздат 1948. – 227 с.

НПЗ.dwg

Технологическая схема очистки сточных вод
Генплан очистных сооружений
Условные обозначения:
- зеленые насаждения
К2 - производственная канализация
Экспликация сооружений
Кафедра водоснабжения и водоотведения
Водоотводящие системы
Технологическая схема очистки воды.
Генплан. Экспликация сооружений.
Техническая вода в оборотную систему НПЗ
Наименование трубопровода
Хозяйственно-фекальные сточные воды
Хоз-питьевой водопровод
Самотечный коллектор
Условные обозначения трубопроводов
Экспликация зданий и сооружений
Усреднитель концентрации ст.вод
Разделочный резервуар
Нефтепродукты из нефтелов-к в разделочный резервуар
Обезвоженные нефтепродукты на завод
Подача воды на повторную очистку
Подача осадка из флотаторов на обработку

наша.dwg

Генплан очистных сооружений рыбокомбината М 1 :1000
воздуходувная станция 24х12
Блок обеззараживания
насосная станция 24х12
вторичные отстойники
распределительная чаша
контактный резервуар
первичные отстойники
трансформаторная 24*12
Экспликация зданий и сооружений
колодец забора технической воды
аэробный стабилизатор
избыточны активный ил с сырым осадком из приемного резервуара насосной станции на стабилизацию
активный ил из вторичн.отстойников в приемный резервуар насосной станции
сырой осадок из первичн.отстойников в приемн.резервуар насосной станции
Условные обозначения трубопроводов
стабилиз. и уп уплотнен. осадок nв приемный резервуар ЦМО
илов.вода в приемный резервуар насосной станции
отделен.илов.вода из илоуплотнителя в аэротенк
циркуляционный активный ил
подача стабил.и уплотнен.осадка на рез.илов.площ.в случае аварии на ЦМО
фугат из ЦМО в насосную станцию
фугат из насосн.станции в аэротенк
дренажн.воды илов.площ.в насосн.станц.
выпуск в канализацию
очищаемые сточные воды
Генплан очистных сооружений
Кафедра водоснабжения и водоотведения
Генплан очистный сооружений рыбокомбината. Схема очистки сточных вод рыбокомбината
nВодоотводящие сети промышленных предприятий. nnРазработка системы водоотведения рыбокомбината
техническая вода на нужды сооружений
оборотная часть очищенной воды
возврат оборотной воды на предприятие
Осадок из жироловушки
Дренажные воды иловых площадок
Смесь ии и сырого осадка
Очищаемые сточные воды
Схема очистки сточных вод рыбокомбината
Аккумулирующий резервуар 2х1 м
Отстойник для очистки дождевых вод 3х4 м
Площадки вымораживания
Сырой осадок из отстойника на площадку вымораживания
Выпуск в канализацию

мол.завод20122.dwg

Поворотные и смотровые колодцы
условно не показаны.
Принципиальная технологическая схема очистки
производственных сточных вод и осадка
Накопительнаяnемкость
Водоотведение и очистка сточных вод промвшленного предприятия
Цех производства сметаны
Экспликация сооружений и коммуникаций
Цех производства масла
Водопроводные очистные сооружения
Канализационные очистные сооружения
Административно-бытовой корпус
Контрольно-пропускной пункт
Вода на очистку с НС-I
Хозяйственно-питьевой водопровод
Дождевая канализация
Хозяйственно-фекальная канализация
Промышленная канализация
Ген. план территории предприятия:

чертеж.dwg

Жилой дом по ул. Ленина 40
в г.Александровске Пермской области.
Площади помещений приведены без учета отделочного слоя.
В кружках О 7 мм обозначены типы полов. Экспликацию полов см. л. 41.
Спецификацию дверей см. л. 42 спецификацию окон см. лист 35.
Условные обозначения
Аксонометрическая схема водоснабжения
декантированная вода
сухой остаток=500мгл
взв. вещ-ва=27.8 мгл
взв. вещ-ва=277.7мгл
сухой остаток=948.75мгл
взв. вещ-ва=1138.5мгл
Административный корпус
Воздуходувная станция
Экспликация сооружений
Электрофлотокоагулятор
Жироловка с тонкослойным модулем
Отстойник-декантатор
Резервные иловые площадки
Цех механического обезвоживания
Аэробный стабилизатор
Третичные вертикальные отстойники
Вторичные вертикальные отстойники
Резервуар очищенной воды
Очистка производствен-
маргаринового завода
технологическая схема
Стабилизированный осадок
Принципиальная технологическая схема
Высоковольтный кабель
Жиромасса из отстойника -декантатора
Пена из электрофлотокоагулятора
Избыточный ил из вторичных и третичных отстойников
Жиромасса из жироловки
Экспликация трубопроводов
Осадок из отстойника-декантатора
Подача осадка на аэробную стабилизацию
Хоз-бытовая канализация
Хоз-питьевой водопровод
Отвод под напором К1иловой водыфугата в голову соор-я
Генплан очистных сооружений
жидкий хлор на обеззараживание
взв. вещ-ва= 27.8 мгл
Аэротенк-нитрификатор
Очистка производственных
мясоперерабатывающего
в городской коллектор
Водопровод технической воды
Жиромасса из жироловушки
Условные обозначения :
Смеситель "Лоток Паршаля
В городской коллектор
Реагентное хозяйство
Локальное очистное сооружение для К2
Мясоперерабатывающий завод
Дождевая канализация
Производственная канализация
пена из пеносборника
Подача реагента сульфат алюминия

мясопер. пр.фролова лескова.docx

Министерство образования и наук РФ
Пермский национальный исследовательский политехнический университетСтроительный факультетКафедра ТВ и ВВ
Пояснительная записка (курсовая работа)
Дисциплина «Водоотводящие системы промышленных предприятий»
«Разработка системы водоотведения промпредприятия»
Фролова К.Д. Лескова Е.А.
Задание на проектирование3
Флотационная установка5
Определение количества и состава ливневых СВ6
Задание на проектирование
В данном курсовом проекте рассматривается очистка сточных вод мясоперерабатывающего завода: Q = 870 м3сут.
После очистки сточные воды направляются в оборотную систему.
Наименование показателя
Концентрация в сточных водах
Требования для сброса в канализацию
Режим водоснабжения:
Предприятие работает в две смены. Продолжительность смены 8 часов. Очистные сооружения работают 24 часа в сутки. Расчетный часовой расход вод на очистные сооружения q=3625 м3ч.
Приблизительно по расходу сточных вод выбираются решетки РМУ-1: две рабочие и одна резервная. Паспортные данные РМУ-1:
Общий расход сточных вод распределяется на две решетки на каждую из них приходится 435 м³сут.
При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных вод надлежит предусматривать усреднители. Тип усреднителя следует выбирать с учетом колебаний концентраций загрязняющих веществ а также количества и вида взвешенных веществ. Для усреднения состава сточных вод содержанием взвешенных веществ свыше 500 мгл при любом режиме их поступления применяют усреднитель с механическим перемешиванием. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно по периметру сооружения.
Расход сточных вод за одну смену:
qсмен = qсут2 = 8702 = 435 м3смен
– количество смен в сутки
Объем рассчитывается на приток сточных вод за одну смену.
V = qсмен *14 = 435*14 = 609 м3
Площадь одного отделения усреднителя:
F = Vh*n = 6093*2 = 1015 м2
h – высота усреднителя
n - количество отделений усреднителя (≥2)
L = Fb = 101510 = 1015 м
b – ширина одного отделения усреднителя
Расчет жироуловителя
Жироловка ставится локально в цехе мясопереработки чтобы очистить стоки от жиров что позволит обеспечить нормальную работу канализационных сетей.
Расчетный расход подаваемый на жироловку составляет:
QP=Qm*K1*K2*K3=15.1*1*0.42* 1=6.34 лс
K1 - коэффициент учитывающий влияние температуры на процесс жироотделения принимается равным 1;
К2 - коэффициент учитывающий влияние плотности жира принимается равным
Кз - коэффициент учитывающий наличие в сточных водах моющих средств принимается равным 1.
Рабочий объем жироловки составит:
W=60*Qp*t=60*634*64=24346 л
Где t - продолжительность отстаивания для стоков от мясоперерабатывающего завода t принимается равным 64 мин.
Принимаем жироуловитель «Чистый сток-К» (1 рабочий 1 резервный):
Уточним фактическую продолжительность отстаивания: tф=Wt(60*Qp)=2700(60*6.34)=7.1 мин
Гидравлическая крупность частил жира состаляет:
U0=Н(60* tф*К0)=1320(60*71*05)=62 ммс
Эффективность работы жироуловителя составляет 88% поэтому на выходе из жироловки концентрация жиров в стоках составит 156 мгл. Количество взвешанных веществ снижается на 50% и составляет 650 мгл. Известно что БПК после механической очистки снижается до величины 40 гчел.сут что соответствует 160 мгл.
Флотационные установки надлежит применять для удаления из воды ПАВ нефтепродуктов жиров масел смол и других веществ осаждение которых малоэффективно.
Приблизительно по расходу подбираем флотатор Сейм-11.50
Число ступеней очистки -1Производительность флотатора м3час -50Рабочее давление водовоздушной смеси на выходе сатуратора МПа не менее -05Потребляемая мощность кВт -1555Габаритные размеры ммдлина -8000ширина -2580высота -2425Масса нетто кг не более 4600.
Эффективность очистки установок напорной флотации: по взвешенным веществам до90—95% жирам до80—95%. Поэтому на выходе концентрация жиров составит 234 мгл взвеси – 65 мгл что соответствует норме.
Обеззараживание производственных сточных вод следует производить хлором гипохлоритом натрия получаемым на месте в электролизерах или прямым электролизом СВ. Расчетная доза хлора принимается 10 гм³. Продолжительность контакта хлора или гипохлорита с водой 30 мин.
Определение объёма и концентраций ливневых вод
Определяем суточный объём ливневых вод:
Wcym.лив.св = 10 * hcym * zmid * F = 10 * 0.4 * 0.09 * 5 = 18км3
hcym =0.4 мм - это суточные ma
F- площадь водосбора км²;
Ливневые стоки собираются системой закрытых и открытых лотков проходят локальную очистку и сбрасываются в водоём.
Концентрация загрязнений в ливневых сточных водах предположительно составляет 2-3% от общей концентрации:
Взвешенные вещества: 26 мгл
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
СНиП 2.04.03-85 «Канализация. Наружные сети и сооружения» Стройиздат 1986;
Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное пособие к СНиП. Москва Стройиздат 1990;
Справочное пособие к СНиП 2.04.02-84;
СНиП 2.04.02-84 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения.» Стройиздат 1985;
Конюшков А.М. Яковлев С.В. «Водоснабжение и канализация»
«Справочник проектировщика. Канализация населенных мест и промышленных предприятий» под ред. Федоровского Г.М. Москва 1963.

Генплан.dwg

K1H. К33Н. К38Н. К314Н
Очищаемые сточные воды
Горизонтальная песколовка с круговым движением воды
Условные обозначения
распределительная чаша
Первичный радиальный отстойник
вторичный радиальный отстойник
колодец гаситель напора
Колодец для забора технической воды
Контактный резервуар
В=800НВ=0.8q=357лсV=1.04
В=900НВ=05q=357лсV=10
В=900НВ=041q=357лсV=12
В=600НВ=0.75q=357лсV=1.45
В=600НВ=0.5q=1785лсV=092
М1:1000 по горизонтали
d=500nq=357лсnV=281nhd=0.64
d=500nq=357лсnV=181nhd=1
колодец nгаситель nнапора
избыточный и циркуляционный ил из вторичного отстойника
d=400nq=80лсnV=0.9nhd=0.65
смесь сырого осадка и избыточного активного ила
подача осадка на оборудованиеnмеханическогоnобезвоживания
стабил. и уплотн. смесь сырого осадка и изб. акт. ила
аэробный стабилизатор
Профиль по водеnПрофиль по илу
Очистные сооружения канализации
Профиль по движению воды
Профиль по движению ила
подача осадка на обору- дование механи- ческого обезво- живания
Профиль по движению осадка.
М1:2000 по горизонтали
d=800nq=3888лсnV=112nhd=0.655
d=700nq=3888лсnV=10nhd=1
Профиль выпуска в водоем
В=800НВ=0.58q=3888лсV=1.04
В=900НВ=038q=3888лсV=10
В=900НВ=029q=3888лсV=1.3
В=600НВ=0.756q=3888лсV=1.45
В=600НВ=0.6q=1943лсV=092
Проектная отметка земли
d=350nq=86.5лсnV=0.9
d=500nq=86.5лсnV=0.8nhd=0.59
d=400nq=107.1лсnV=0.85
Очистные сооружения производственных сточных вод лакокрасочного предприятия.
Экспликация сооружений зданий
Вертикальный отстойник
Осадок из первичных отстойников
Плавающие примеси уловленные в первичном отстойнике
Аэробный стабилизатор
Иловая вода из илоуплотнителя
Фугат от вакуум фильров из ЦМО
Промывная вода от вакуум фильтров
Сырой осадок и избыточный ил в аэробный стабилизатор
Воздуходувная станция
Подача воздуха из воздуходувной станции в аэротенк
Циркулирующий активный ил
Цех механического обезвоживания
Иловая вода для перекачки в аэротенк
Фугат от вакуум фильтра для перекачки в аэротенк
Вода от промывки вакуум фильтров для перекачки в аэротенк
Стабилизированный и уплотненный осадок подается в приемный резервуар цеха механического обезвоживания
Дренажные воды резервных иловых площадок
В случае аварии в ЦМО стабилизир. и уплотн. осадок перекачивается на резерв. ил. площадки
Акт. ил отделенный во втор.от-ке под гидростатическим давлением а потом самотеком отводится в приемный резерв. н.ст.
Выпуск в канализацию
Генплан очистных сооружений на лакокрасочном предприятие
Кафедра водоснабжения и водоотведения
Водоотведение и очистка промышленных сточных вод

копылова щуклин Мясоперер. завод.doc

Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Строительный факультет
Кафедра «Водоснабжения и водоотведения»
Пояснительная записка (курсовая работа)
Дисциплина «Водоотводящие сети промышленных предприятий»
Разработка системы водоотведения мясокомбината
Характеристика сточных вод предприятия
и требования к составу очищенных сточных вод 3
Выбор схемы очистки рассматриваемых
производственных сточных вод 4
Расчет основных сооружений в принятой схеме 5
Сооружения по обработке осадка .. 16
Библиографический список . ..24
Характеристика сточных вод предприятия и требования к составу очищенных
Промышленное предприятие –мясокомбинат.
Характеристика сточных вод:
Количество поступающих сточных вод м3сут 1000
Взвешенные вещества мгл 650
Требования к очищенным сточным водам:
Взвешенные вещества мгл
После очистки сброс воды осуществляется в городской коллектор.
Мясокомбинат в качестве сырья используют туши животных; ассортимент
выпускаемой ими продукции: колбасы копчености пельмени и другие мясные
Сточные воды образуются при мойке и вымачивании мясного сырья при
душевой промывке колбас и в агрегатах их химической обработки при мытье
оборудования тары и полов. Они содержат частицы жира мяса крови белки
небольшие количества нитрита селитры и соли.
Выбор схемы очистки рассматриваемых производственных сточных вод
Выбор метода очистки и схемы очистной станции зависит от степени
снижения концентрации загрязнений характеристики и количества поступающих
на очистные сооружения сточных вод.
Выбор сооружений входящих в схему очистки составляется на основе
рекомендаций приведенных в литературе список которой указан в
библиографическом списке.
Мы подбираем следующую схему очистки:
Сточные воды исходной концентрации от цехов санузлов и административных
зданий попадают в усреднитель далее поступают в установку переработки
жира где снижается БПК и концентрация жира. Следующий этап-отстаивание в
первичных отстойниках где снижается концентрация взвешенных веществ в
сточных водах. После первичных отстойников стоки для биологической очистки
направляются в аэротенк-смеситель а после аэротенка- во вторичные
отстойники. Наблюдается снижение концентрации в сточных водах взвеси
снижается БПК. Далее стоки попадают в контактных резервуар где происходит
повышение рН с 7 до 75.
После контактного резервуара сточные воды попадают в блок обеззараживания
а после него сбрасывается в централизованную сеть канализации со следующими
Параллельно с основной очисткой сточных вод идет обработка осадка.
Расчет основных сооружений в принятой схеме
Усреднитель(перед жироловкой)
Для обеспечения нормальной работы очистных сооружений необходимо
усреднение поступающих сточных вод по концентрации загрязнения и по
Принимается усреднитель с перемешиванием сточной воды сжатым воздухом.
Воздух подается в камеру усреднителя через барботажные трубы уложенные на
дне. Усреднитель – прямоугольный в плане.
Количество подаваемых сточных вод – 1000 м3сут.
Расход сточных вод за одну смену:
qсмен = qсут2 = 10002 = 500 м3смен
– количество смен в сутки
Объем рассчитывается на приток сточных вод за одну смену.
V = qсмен *14 = 500*14 = 700 м3
Площадь одного отделения
F = Vh*n = 7003*2 = 1167 м2
h – высота усреднителя
n - количество отделений усреднителя (≥2)
L = Fb = 11679 = 13 м
b – ширина одного отделения усреднителя
Подача сточных вод осуществляется по периферийным желобам равномерно по
периметру усреднителя.
Барботажные трубы устанавливается в три ряда на дне усреднителя
Рис.3 Усреднитель (одно отделение)
Предназначена для извлечения из сточных вод жиров и взвешенных веществ.
Конструкция – по типу горизонтального отстойника. В верхней части
установлены щелевые поворотные трубы для сбора всплывающих примесей. В
сборном приямке установлен змеевик предотвращающий замерзание осадка.
Жироловушка оборудуется тонкослойными элементами для интенсификации его
работы. В жироловушке осаждение взвеси происходит в наклонных элементах
малой высоты. При этом обеспечивается быстрое выделение взвеси и ее
сползание по наклонной плоскости элементов в зону осадкоуплотнения.
Применяется противоточная схема движения воды и осадка.
Определение гидравлической крупности частиц жира по (3) с. 512:
U0 = g*(ρв-ρж)*d218* = 981*(1000-970)*(1*10-4)218*101*10-3 = 016
d – диаметр частиц жира м
ρж – плотность частиц жира кгм3
ρв – плотность воды кгм3
– динамическая вязкость жидкости при температуре 20°С Н*см2 (2) с.13
g – ускорение свободного падения мс2
U0 = 03 ммс – гидравлическая крупность взвешенных частиц выше
гидравлической крупности частиц жира поэтому жироловушка рассчитывается по
скорости осаждения частиц жира.
Определение длины пластин в ярусе тонкослойного элемента по (2) с. 17:
Lbl = Vw*hti U0 = 05*02016 = 0625 м
Vw – скорость потока в ярусе ммс (3) с. 515
hti – высота яруса (1) табл. 31
α = 50° - угол наклона пластин
Вbl = 48 м – ширина одной секции тонкослойных элементов (задается)
Встр = 6 м – ширина одной жироловушки
Определение длины зоны тонкослойного отстаивания (2) с.18:
Lb = qset36*kset* Vw* Вbl* = 416736*06*05*48 = 8 м
qset – часовой приток сточных вод
kset - коэф. объемного использования жириловушки
Определение общей рабочей длины жироловушки (2) с. 18:
Lстр = Lb+l1+l2+l3 = 8+05+128+19 = 1168 м 12 м
l2 = 2*sin(90-50) = 2*069 = 128 м
Определение общей рабочей глубины жироловушки :
Hстр = h1+h2+h3+h4+h5 = 01+0478+03+02+03 = 138 м 15 м
Рис.1 Тонкослойные блоки жироловушки
А) для тяжелых примесей; б) жиры масла.
Принимаются три рабочие жироловушки
Удаление осадка в приямок происходит с помощью скребкового механизма.
Определение расхода осадка
Qmud = q(Cen-Cex)(100-pmud)*γmud*104 =4167(650-50)(100-96)*19*104 =
Cen – концентрация взвешенных веществ в исходной сточной воде мгл
Cex - концентрация взвешенных веществ в очищенной воде мгл
pmud – влажность осадка %
γmud – плотность осадка гсм3
Эффективность очистки в тонкослойной жироловке(Э) = 90% - по жиру и взвеси
Вертикальный отстойник
Сооружение предназначено для выделения из СВ взвешенных частиц которые
оседают на дно под действием гравитационной силы. Расчет ведется по (1).
Подбирается типовой проект.
Фактическое время пребывания в отстойнике ч
где Vф – фактический объем отстойной части отстойника м3.
Диаметр центральной трубы м
где qp – расчетный расход лс; (ц.тр – скорость сточной воды в центральной
трубе ммс (принимается не более 30 ммс).
Диаметр и высота раструба центральной трубы м
Диаметр отражательного щита м
Высота отражательного щита м
где ( – угол наклона поверхности отражательного щита к горизонту
рекомендуется принимать равным 17°.
где D – диаметр отстойника м; d – диаметр нижнего основания конической
части отстойника принимается равным 05 м; ( – угол наклона стенок днища к
горизонту рекомендуется принимать равным 50°.
Общая высота отстойника м
где hстр – высота строительного борта принимается равной 03м.
рис.4 Вертикальный отстойник
Расчет тонкослойных элементов отстойника
Отстойник оборудуется тонкослойными элементами для интенсификации его
работы в данном случае - с целью повышения эффективности отстаивания
взвешенных частиц. В тонкослойном отстойнике осаждение взвеси происходит в
наклонных элементах малой высоты. При этом обеспечивается быстрое выделение
взвеси и ее сползание по наклонной плоскости элементов в зону
осадкоуплотнения. Применяется противоточная схема движения воды и осадка.
Расчет тонкослойных элементов ведется по (2):
Длина тонкослойных элементов:
l = k2H0(VHk1U0**kаг – 1) = 202*01(3*3419*115 – 1) = 10 м
k2=φ*kфkстsinα*cosα=125*1*07sin60*cos60=2021 – расчетный коэф.
α=60 – угол наклона тонкослойных элементов
φ – коэф. учитывающий влияние гидродинамических условий потока в
тонкослойном отстойнике – 125
H0 – высота тонкослойного элемента – 01 м
kф – коэф. учитывающий форму тонкослойного элемента для прямоугольного –
kст – коэф. учитывающий стеснение потока в тонкослойном элементе
сползающим осадком – 07
U0 – гидравлическая крупность взвешенных частиц по (1) п.6.56
VH – удельная нагрузка на производительность сооружения в расчете на
зеркало воды – 3м3(ч*м2) по (1) п.6.64
K1=1kст*kou*kк=107*06*07=34
kou – коэф. учитывающий степень объемного использования тонкослойного
kк – конструктивный коэф. равный отношению фактической открытой для
движения воды площади тонкослойного элемента к общей площади зеркала воды
– коэф. учитывающий стеснение осаждения взвеси по тонкослойным элемениам
kаг – коэф. агломерации учитывающий влияние осадка выпавшего из
тонкослойного элемента на интенсификацию хлопьеобразования
Рис.5 Тонкослойный элемент отстойника
Расчет аэротенков-смесителей
Продолжительность аэрации смеси сточной воды и циркулирующего ила в
собственно аэротенке ч
где аА – доза ила в аэротенке (для аэротенков-смесителей рекомендуется
принимать равной 15 гл); La – БПК исходной воды мгл; L( – БПК очищенной
Количество циркулирующего ила в долях от расчетного притока сточных вод
где ар – доза ила в регенераторе (для аэротенков-смесителей рекомендуется
принимать равной 4 гл).
Продолжительность окисления снятых загрязнений ч
где S – зольность ила (для аэротенков принимается равной 03); ( – средняя
скорость окисления загрязнений мг БПК на 1г беззольного вещества за 1 ч
(для производственных сточных вод определяется экспериментально в первом
приближении можно принять по табл. 5).
Продолжительность регенерации циркулирующего илач
Расчетная продолжительность обработки воды ч
Объем собственно аэротенка м3
где Q – расчетный расход сточных вод м3ч.
Объем регенератора м3
Общий объем аэротенка с регенератором м3
Средняя доза активного ила в системе
Расчетное время обработки воды при средней дозе активного ила ч
Подбираем номер типового проекта ТП (табл. П10): Нр В nсек.
Нагрузка на ил мгг(без)·сут
Определение расхода воздуха
Удельный расход воздуха м3(воз)м3(ст.вод):
где z – удельный расход кислорода на 1 мг снятой БПК (для полной очистки
принимается равным 11 мгмг для неполной – 09мгмг); К1 – коэффициент
учитывающий тип аэратора: для мелкопузырчатых аэраторов (фильтросных
пластин и пористых керамических труб) принимается в зависимости от
отношения площади аэрируемой зоны к площади аэротенка – fF (табл. 6);
К2 – коэффициент зависящий от глубины погружения аэратора принимается по
n1 – коэффициент учитывающий температуру сточных вод
n1 = 1+002(tср – 20)=1 + 002(30 – 20) = 12;
tср – среднемесячная температура воды за летний период °С;
n2 – коэффициент учитывающий отношение скорости переноса кислорода в
иловой смеси к скорости переноса его в чистой воде принимается в
Значения коэффициентов К1 и n2 и максимальной интенсивности аэрации:
fF К1 Imax м3м2·чn2
Значения коэффициента К2 и минимальной интенсивности аэрации:
h м К2 Imin м3(м2·ч)
Ср – растворимость кислорода воздуха в воде мгл
Ст – растворимость кислорода воздуха в воде мгл в зависимости от
температуры; h – глубина погружения аэратора м;
СА02 – средняя концентрация кислорода в аэротенке мгл принимается равной
Интенсивность аэрации м3(м2·ч)
[pic] > Imin=3 м3(м2·ч).
Часовой расход воздуха м3ч считая на максимальный часовой приток
Qв = Д·Qmax.ч = 8.1541.6 = 339.
Подбирается типовой проект воздуховодных станций (табл.П10).
Для вторичного отстойника используем отстойники вертикальные такого же
размера как и первичные. Принимается 3 отстойника диаметром4 м ТП 902-2-
Контактный резервуар
Для выравнивания pH среды до 75 используем серную кислоту. Она
дозируется в поток с помощью установки ЭНЕРГО-ДП-К (блок дозирования
реагента с переменным расходом при комплексном регулировании по двум или
более параметрам: расходу и сигналу датчика (pH ORP и т.д.)).
Емкость резервуара для контакта с кислотой:
Обеззараживание воды
Для обеззараживания воды рекомендуется использование ультрафиолетовых
установок. Расход воды 1000 м3сут поэтому использование электролизеров
для обработки воды хлором неприемлемо (доза хлора очень мала).
Используем установку УОВ-УФТ-АС-9 фирмы UV-TECH. Установка рассчитана
на расход 42 м3ч при мощности излучения 65мДЖсм2 .
Бактерицидная установка осуществляющая ультрафиолетовое обеззараживание
стоков оборотной и технической воды состоит из таких элементов:
Корпус изготовленный на основе нержавеющей стали пищевого класса
В корпусе находятся кварцевые трубы закрепленные посредством
герметизирующих манжет;
Внутри кварцевых труб размещаются бактерицидные лампы;
Корпус установки оснащен датчиком мощности УФ излучения.
Установки производящие обеззараживание сточных вод могут дополнительно
запчастями (по желанию заказчика);
стойкой для монтажа оборудования в горизонтальном или вертикальном
устройством для осуществления промывки кварцевых чехлов (если не
входит в комплектацию).
Сооружения по обработке осадка
Расчет количества сырого осадка и избыточного ила
На стабилизацию подается смесь сырого осадка из первичных отстойников
и избыточного активного ила из вторичных отстойников. Стабилизация
осуществляется в сооружениях типа аэротенков.
Определим количество сырого осадка и избыточного ила по сухому веществу:
Расход осадка (считая по сухому веществу):
[pic]- средняя концентрация загрязнений общего потока по взвешенным
веществам = 650 мгл;
Э - эффект задержания взвешенных веществ в первичных отстойниках = 0.72;
К - коэффициент учитывающий увеличения объема осадка за счет крупных
фракций взвешенных веществ не улавливаемых при отборе проб для анализа =
Расход избыточного активного ила (считая по сухому веществу):
n - коэффициент увеличение и неравномерность прироста активного ила в
процессе очистки = 1 .25;
at- вынос активного ила из вторичных отстойников =15 мгл;
Количество сырого осадка и изб.ила по беззольному(органич.)веществу:
Расход беззольного вещества осадка:
Расход беззольного вещества избыточного активного ила:
Вг' - гигроскопическая влажность избыточного активного ила = 6%;
Количество осадка и ила по объему смеси фактической влажности
Расход сырого осадка:
Расход избыточного активного ила:
[pic]- влажность активного ила выходящего из вторичных отстойников =
Общий расход сырого осадка и избыточного активного ила:
по беззольному веществу:
по расходу смеси фактической влажности:
Общая влажность смеси(осадка)::
Средняя зольность абсолютно сухого вещества смеси:
Расчет аэробного стабилизатора
Объем аэробного стабилизатора.
Was=V см*tas =3745*6=2247 м3
где tas - продолжительность аэробной стабилизации смеси сырого осадка
и избыточного активного ила следует принимать по СНиП [ 1
п.6.365] tas =6суток.
В качестве аэробного стабилизатора используется сооружение типа аэротенков
стабилизатора длина коридора:
N - число секций = 2;
n - число коридоров в секции = 2;
b - ширина коридора =3м;
Применяется 2-х коридорный аэротенк с длиной коридора 15 м ТП 902-2-192
Расход воздуха на стабилизацию:
Qas=qas*Was=1875*2247=4213 м3час
qas- расход воздуха для аэробной стабилизации принимаем в зависимости от
влажности осадка [1 п.6.366]Рсмеси=9855% => qas =1875м3час*м3
Интенсивность аэрации:
что соответствует требованиям СНиП 1.
Расчет илоуплотнителя
где V 1см – количество осадка и ила по объему смеси фактической влажности
Ту- время уплотнения осадка ч; Т = 5 ч; по СНиП 1 п 6.367
Wу=V1 см*Тупл=156*5=78 м3=8 м3
Принимаем 2 уплотнителя каждый размером L x B x H=2 х 2 х 12=48 м3
Объем уплотненного осадка при влажности уплотненной смеси (по п. 6.367
Qил. воды=Vсм-Vу=3745-2172=1573 м3 сут
Рабочая площадь вакуум-фильтров:
q - часовая пропускная способность вакуум-фильтра по сухому веществу осадка
Т - время работы вакуум-фильтров в сутки = 24 часа;
Принимается один рабочих и один резервный вакуум-фильтра марки БОУ-3-
с площадью фильтрующей поверхности каждого 3 м2.
[pic]-влажность кека = 775%[1].
Расход образующегося фильтрата (фугата):
Резервные иловые площадки
При проектировании механического обезвоживания осадка надо предусматривать
аварийные иловые площадки на 20% годового количества осадка. Полезная
площадь иловых площадок:
Т - время подсушивания = 365 дней;
k - климатический коэффициент для Брянской области = 0.9 [1];
q - нагрузка на иловые площадки на естественном основании =1.5[1].
Принимается 2 карты по 2250 м3 каждая и размерами 50 *45 м.
Площадь иловых площадок следует проверять на намораживание.
Высота слоя намораживания:
Т - продолжительность периода намораживания = 50 дней
k[pic]- коэффициент учитывающий что 80% площади иловых площадок отводится
k[pic]- коэффициент учитывающий что часть влаги из осадка при
намораживании фильтруется и испаряется =07-08;
Общая высота оградительного валика берется на 10 см
выше высоты намораживания:
Высоту оградительного валика примем 05 м.
В цехе производится перетопка жиромассы поступающей из жироловушки
предварительно накопленная в жиросборнике.
Уловленный жир после перетопки и отстаивания затаривается и вывозится
автотранспортом для дальнейшей обработки и получения технических жиров или
кормовых продуктов .
В цех вытопки жира входят следующие устройства:
Вакуумные аппараты для перетопки жиромассы
Сборник жировой эмульсии
Сборник технического жира
Очистка дождевых сточных вод
На территории промышленных предприятий при очистке дождевых сточных
вод устанавливают аккумулирующие резервуары. По справочному пособию к СниП
04.03-85 «Проектирование сооружений для очистки сточных вод»:
Wak = 10 * hr * F * Zm
В формуле: hr – слой осадков рекомендуется принимать 25-5 мм; F-площадь
промпредприятия 45км2=450га; Zmid – коэффициент покрова.
Принимается резервуар размерами:
Среднее значение коэффициента покрова характеризующего поверхность
Zmid=сумм Zi*FiFобщ=(032*2+4*0038)6=0132
Принимаем резервуар разделенный перегородками на две секции:
длина – 25 м;(подгон под объем)
Конструкция распределительной камеры перед аккумулирующей емкостью должна
обеспечивать последовательно заполнение свободных секций и отведение стока
поступающего после заполнения всех секций в сбросной коллектор. Во
впускных устройствах секций следует предусмотреть установку щитовых
затворов для отключения секций на отстаивание стока удаление осадка или
ремонт. Иловые приямки в аккумулирующей емкости рекомендуется располагать в
средней части. Уклон днища к приямкам и поперечный уклон дна следует
принимать на менее 005 а уклон стенок приямка не менее 45 градусов.
Продолжительность выдерживания поверхностного стока в аккумулирующей
емкости и последующего опорожнения емкости принимается из условия
обеспеченности приема стока от каждого дождя достижения высокого эффекта
удаления основных примесей из поверхностного стока и необходимой степени
регулирования расхода стока с целью снижения пропускной способности
сооружений для его доочистки.
Очистка дождевых вод от взвешенных вод производится в отстойнике
работающем по противоточной системе удаления осадка.
Рис. 5. Схема тонкослойного отстойника работающего по противоточной схеме
Расход сточных вод qW постоянен и составляет 416 м3ч температура
По кривым кинетики отстаивания в слое воды равном высоте яруса hti =
м находим что гидравлическая крупность тяжелых механических взвесей
которые требуется выделить составляет
U0 = 1000htit = (01.1000)500 = 02 ммс.
Следовательно расчет отстойника нужно вести на задержание частиц
Приняв по табл. 31 1 высоту яруса h = 0l м и скорость рабочего
потока [pic] = 5 ммс определяем по формуле длину пластины в ярусе
Задавшись углом наклона пластин определенным экспериментально [pic]
= 45° определяем расстояние между пластинами
Задаемся количеством ярусов в блоке (модуле) из условия простоты монтажа
nbl = 9Определяем высоту блока по формуле (19)
[pic]Hbl = пtibn = 0071.9 = 0639 м.
Ширина блока Вы определяется из условия ширины материала листа и
условий монтажа. Назначается ширина одной секции отстойника:
Определяем производительность одной секции по формуле (36) 1 если
коэффициент использования объема Кset = 050 (табл. 31 1);
qset = 3.6.Kset.Hbl.Bbl.vw =36.050.064.3.5 = 1728 м3ч.
Толщиной пластин в блоке при технологическом расчете можно пренебречь.
Исходя из расхода сточных вод определяется количество секций
N = 31251728 = 18 [pic] 2 шт.
Далее из конструктивных соображений и с учетом обеспечения
гидравлического режима потоков воды близкого к ламинарному назначаются
другие размеры секции отстойника.
h2 = 05 м из условия более равномерного сброса очищенной воды;
h3 = 05 м из условия равномерности распределения воды между ярусами
Ноб = 05 + 065 + 05 = 165 м.
Принимается отстойник со следующими размерами:
После отстойника очищенная дождевая вода сбрасывается в городской
Количество выделяемого осадка Qmud влажностью 96% определяется по
формуле (37) п. 6.65 1.
Qmud=(350-30)*333(100-96)19104=014м3час=34м3сут.
Далее принимается метод удаления осадка из отстойника. В данном случае
так как тонкослойный отстойник рекомендуется располагать над поверхностью
земли целесообразно принять многобункерную конструкцию отстойника с
удалением осадка под гидростатическим напором.
Библиографический список
СНиП 2.04.03-85. Канализация. Наружные сети и сооружения.
Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное пособие
к СНиП. Москва Стройиздат 1990
С. В. Яковлев Я. А. Карелин. Канализация. Москва Стройиздат1975
Шифрин С. М. Иванов Г. В. Очистка сточных вод предприятий мясной и
молочной промышленности. Москва Легкая и пищевая промышленность 1981
Справочник проектировщика. Канализация населенных мест и промышленных
предприятий. Под ред. В. Н. Самохина М. Стройиздат 1981
С. В. Яковлев Я. А. Карелин. Водоотводящие системы промышленных
предприятий. Москва Стройиздат1990
Василенко А. И. Канализация. Курсовое проектирование. Киев Вища
Лапицкая М. П. Зуева Н. М. Очистка сточных вод. Примеры расчета.
Минск Вышэйшая школа 1983
Ю. М. Ласков Ю. В. Воронов В. И. Калицун. Примеры расчета
канализационных сооружений. Москва стройиздат1987
СНиП 2.04.02-84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения.
Пособие по проектированию сооружений для очистки и подготовки воды (к
СНиП 2.04.02-84)Москва1989
Зубарева Г. И. Водоотводящие системы промышленных предприятий.
Методические указания к курсовому проекту. Пермь ПГТУ 2000.

шульгина котегов молочный завод 2012.doc

Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Строительный факультет
Кафедра «Водоснабжения и водоотведения»
Курсовая работа по дисциплине «Водоотводящие системы промышленных
Задание на проектирование .3
Выбор метода очистки .5
Расчет электрокоагуляционной установки 6
Отстойник с тонкослойным модулем 11
Вторичный отстойник .22
Очистка дождевых сточных вод 24
Список литературы .. .27
Задание на проектирование
Запроектировать сооружения очистки сточных вод промышленного предприятия
для сброса их в городской канализационный коллектор.
Молочный завод работает в 2 смены.
Сточные воды молочного завода характеризуются большим содержанием ХПК БПК.
Вариант №20 Молочный завод
Режим работы 2 смены
Площадь водосбора км2 15
Кол-во сточных вод м3сут 865
Сухой остаток мгл 1500450
Взвешенные вещества мгл 25010
БПКпол. мг О2 л. 7706
В данном курсовом проекте рассматривается очистка сточных вод молочного
завода количеством Q = 865 м3сут = 3604 м3ч.
Площадь водосбора 15 км2=150 га.
Очищенная сточная вода сбрасывается в городской коллектор.
Показатели рH находятся в норме.
Сухой остаток – характеризует содержание в воде нелетучих растворенных
веществ главным образом минеральных и органических веществ температура
кипения которых превышает 105-110 градусов.
БПК – количество кислорода в миллиграммах требуемое для окисления
находящихся в 1 литре воды органических веществ в аэробных условиях без
доступа света при температуре 20 градусов за определенный период в
результате протекающих в воде биохимических процессов.
При наличии в пробе воды сильных окислителей и соответствующих условий
протекают химические реакции окисления органических веществ причем
характеристикой процесса химического окисления а так же мерой содержания в
пробе органических веществ является потребление в реакции кислорода
химически связанного в окислителях. Показатель характеризующий суммарное
содержание в воде органических веществ по количеству израсходованного на
окисление химически связанного кислорода называется - ХПК.
Выбор метода очистки
Для очистки стоков данного предприятия от заданных нам компонентов до
нормативных показателей принимаем следующую схему.
- Электрохимическая очистка:
Перед подачей на сооружения биологической очистки необходимо снизить
содержание взвешенных веществ в сточных водах до допустимых поэтому
установлен электрокоагулятор для снижения содержания взвешенных веществ на
- Механическая очистка:
Для предотвращения попадания коагулянта в биологические очистные
сооружения для снижения содержания взвешенных веществ и ХПК установлены
сооружения механической очистки. Отстойник с тонкослойным модулем который
удаляет до 70% взвешенных веществ и напорный песчаный фильтр эффект
очистки на котором по взвешенным веществам 97 %.
- Биологическая очистка:
Для биологической сточных вод от органических примесей установлен аэротенк
с продленной аэрацией. Эффект очистки по БПК составляет 975% и ХПК 93%.
Расчет электрокоагуляционной установки
Суть работы электрофлотокоагуляционной установки заключается в
одновременном образовании хлопьев коагулянта и пузырьков газа в стесненных
условиях межэлектродного пространства позволяющем надежно закреплять
пузырьки на хлопьях и интенсивно коагулировать загрязнения тем самым
обеспечивать эффективность флотационного процесса.
Корпус электролизера прямоугольной формы следует изготовлять из листовой
углеродной стали с последующим нанесением на внутреннюю поверхность
защитного покрытия напримериз винипласта или эпоксидных смол.
Крышка электролизера предназначенная для предотвращения выделения водорода
в рабочее помещение изготавливается из листовой стали с покраской
внутренней поверхности водостойкой краской. Крышка устанавливается своим
фланцем к фланцу корпуса и герметизируется. Дно корпуса электролизера
Электродный блок собираемый из алюминиевых пластин выполняется в виде
параллелепипеда и располагается равномерно по объему электролизера.
Электроды в блоке устанавливаются плоскопараллельно на одинаковом
расстоянии друг от друга (10-20 мм). Объем жидкости над электродами не
должен превышать 20 % общего объема электрокоагулятора. Электродные
пластины прямоугольной формы следует изготавливать одинаковыми для
обеспечения их взаимозаменяемости. Механическая жесткость электродного
блока создается с помощью диэлектрических гребенок.
Пеноудаляющее устройство может быть выполнено либо в виде приспособления
сгоняющего пену струями сжатого воздуха в пеносборный лоток либо и виде
доски с пневматическим приводом. Пеноудаляющее устройство перемещается как
вручную так и автоматически по заданной программе.
В процессе электролиза выделяется водород который необходимо постоянно
удалять из аппарата с помощью вытяжного вентиляционного устройства. Для
обеспечения безопасности работа электрокоагулятора должна быть
сблокирована с работой вентилятора: в случае остановки вентилятора должна
быть прекращена подача электроэнергии на электрокоагулятор.
Расчет заключается в определении объема установки.
Для отстаивания сточных вод прошедших элетрокоагуляционную установку
применяют вертикальные отстойники с устройствами для задержания всплывающих
Количество образующейся в электрокоагуляторе пены составляет 25% расхода
сточных вод количество пенного продукта – 14%. Гашение пены производится
механическим способом в течение 5-10 мин.
Обработка пенного продукта в суспензионных сепараторах в течение 5 минут
позволяет получить осадок влажностью 90-92%.
Применение электрокоагуляционного метода рекомендуется для молочной
промышленности для снижения содержания концентрации жиров до 25 мгл
взвешенных веществ – до 50 мгл БПКполн – до 500-1000 мгл.
Сущность метода заключается в пропускании воды обработанной небольшой
дозой коагулянта через электролизер с алюминиевыми электродами к которому
подведен постоянный или переменный ток низкого напряжения (1 в).
Для очистки данных сточных вод рекомендуется очистка электрокоагуляторами с
алюминиевыми электродами непрерывного действия.
Необходимая доза алюминия определяется по его удельным расходам на удаление
отдельных загрязнений и уточняется пробным электрокоагулированием.
Принимаю дозу коагулянта DАl=60 гм3 (по 1 табл. 57).
Часовой расход алюминия G гч который необходимо ввести в обрабатываемую
воду определяется по формуле:
Q – расход воды м3час;
производительность аппарата qw = 3604 м3ч;
удельный расход электричества на очистку сточной воды qcur = 180 A(чм3;
начальная толщина электродных пластин [p
межэлектродное расстояние принимаем b = 002 м;
анодная (катодная) плотность тока ian = 120 Ам2.
Примем продолжительность цикла очистки teh равной 05 ч
(продолжительность электрокоагуляционной обработки t1 = 025 ч;
продолжительность налива жидкости в аппарат и ее слива t2 = 025 ч).
Объем жидкости в электрокоагуляторе:
Wch = qw tek = 3604(05 = 1802 м3;
Общий расход электричества на обработку 3604 м3 час сточной воды
Qcur = q*qcur = 3604(180 = 64875 А(ч;
Токовая нагрузка на электрокоагулятор:
I = Qcurt = 648751 = 64875A;
Поверхность анодов (катодов) будет равна:
Объем жидкости в межэлектродном пространстве:
Vж = fan b = 541.002 = 108 м3;
Общий объем электродов:
Общий объем электродного блока составит:
В связи с тем что масса электродного блока не должна превышать 50 кг
принимаем число блоков равным 2. Условно принимая форму блока кубической
получим что длина его ребра составит:
Число электродов в блоке составит:
n = [pic] = 034(0006+0015) = 18
т.е. блок будет состоять из 9 анодов и 9 катодов.
В связи с тем что в электрокоагуляторе непрерывного действия проскок
жидкости вне межэлектродного пространства недопустим между боковыми
стенками аппарата и крайними электродами не должно быть установочных
Учитывая что в аппарате должны быть размещены пеносгонное устройство а
также устройства для распределения потока воды на входе и выходе габариты
электрокоагулятора принимаем:
Эффект очистки электрофлотокоагуляционной установки:
Э = 85% - по жиру и взвешенным веществам;
Определение расхода осадка по (1) п 6.65 формула 37:
Qmud = qw* (Cen-Cex)(100-pmud)*γmud*104 =3604(250-125)(100-
)*1000*104 = 023 м3ч;
qw -расход сточных вод м3ч=86524=3604 м3час=3604 лчас;
Cen – концентрация взвешенных веществ в исходной сточной воде мгл;
pmud – влажность осадка %;
γmud – плотность осадка при влажности более 80% примерно равняется
плотности воды 1000 кгм3 =1000 000 мгм3=1000 мгл.
Данные берем по методическому пособию «Механическая очистка городских СВ»
Л.В. Бартовой формула 3.5.
– подача исходной воды;
– зона контакта СВ с электродами;
– отвод осветленной воды;
– выпрямитель электрического тока;
Отстойник с тонкослойным модулем
Для осаждения коагулянта и взвешенных веществ содержащихся в воде
устанавливаем отстойник с тонкослойным модулем. Тонкослойный модуль
отстойника необходим для повышения эффективности очистки по взвешенным
веществам по сравнению с отстаиванием без модуля с 50 % до 70%. А так же
позволяет увеличить эффективность использования объема отстойника.
[p========================
По табл.31 СНиП 2.04.03-85 принимаем для отстойника с тонкослойными блоками
противоточной схемы работы:
Н set – 02 м глубина рабочей части отстойника
k set – 07 коэффициент использования рабочей части отстойника
В set – 2м ширина рабочей части отстойника
uw – (2-3) u o – скорость рабочего потока
i -005 уклон днища отстойника.
Расчет (на основании справочного пособия к СНиП 2.04.03-85):
Рассчитаем значение гидравлической крупности задерживаемых в отстойнике:
где: Н set – глубина раюочей части отстойника
k set – коэффициент использования рабочей части отстойника
t set – продолжительность отстаивания 36 мин=2160 сек
n2–032 показатель зависящий от агломерации взвеси в процессе
отстаивания определяется по черт.2 СНиП;
h1 -500 мм –слой воды в лабораторном цилиндре.
Определим скорость рабочего потока uw =3* u o =3*088=264 ммс.
Примем угол наклона пластин [pic]= 500.
В конструкции отстойника показанного на рисунке расчетной являются длина
пластины в блоке (модуле) Lbl и производительность секции qset.
Длину пластины в блоке Lы можно определить по формуле:
Lbl = (W hti U0 = 264*02088=06 м
где uw -264 ммс скорость потока в ярусе;
u o – 088 ммс- гидравлическая крупность частиц.
Определим длину расположения тонкослойных блоков (модули) Lb:
Lb = qset (36 Kset (W B bl)
где qset - расход сточных вод на секцию м3ч. Принимаем n=3 секции;
qset=Qn=36043=1201 м3час;
k set – коэффициент использования рабочей части отстойника;
uw - скорость рабочего потока;
Lb =1201(36*07*264*2)=089м;
Общая длина [pic] отстойника определяется по формуле:
[pic] - длина зоны определяется из условия формирования потока перед
распределением между ярусами. В этом же объеме происходит выделение крупных
механических примесей при этом [p
Общая глубина воды в отстойнике Нстр м определяется как сумма высот
Нстр = hм + h2 + h3 +h4+ h5=01+046+02+01+03=116 м
h3 = 02-05 м; h4 = 01-02 м; h5 = 03 м.
Затем определяем удельный объем образующегося осадка Qmud м3ч:
где q- 3604 м3час - расход воды;
Рmud- 96% - влажность осадка в отстойнике;
γmud – 26 гсм3 - плотность осадка выделяемого в отстойнике;
[p===================
Принимаем типовой тонкослойным модуль компании TUBEdek :
Поверхность седиментации [м2м3] 7
Высота модуля [мм] 700 - 2000
Высота стандартного модуля [мм] 1000 1500
Расстояние между профилями [мм] 83(+-1)
Гидравлический радиус [см] 26
Макс. рабочая температура [°CПВХ] 55
Вес [кгм3] 45 (ПВХ)
Накопительная емкость:
При переходе от сооружений с безнапорным режимом (отстойник) в напорный
(аэротенк) необходимо устанавливать накопительную ёмкость. Объем емкости
принимаем исходя из режима работы насоса по которому при 5 пусках в час
время простоя составляет 10 минут.
Объем накопительной емкости:
W=Q*t=3604*017=63 м3
где Q=3604 м3ч – расход воды;
t =10 мин=017 часа– время накопления емкости.
Размер d*h*l=1*25*25м.
Для доочистки воды от взвешенных веществ выносимых из первичного
отстойника применяем механический напорный фильтр с загрузкой из
Осветление воды при пропуске ее через осветительный фильтр происходит в
результате прилипания к зернам фильтрующего материала грубодисперсных
примесей воды которые задерживаются на поверхности и в порах фильтрующего
Механические фильтры следует проектировать по пп.6.95 – 6.118 СНиП 2.04.01-
По табл. 21 СНиП принимаем:
расчетная скорость для данных механических фильтров принимается 6-8 мч;
скорость при форсированном режиме 7-95 мч;
эквивалентный диаметр зерен загрузки 08-1 мм;
коэффициент неоднородности загрузки 16-18;
высота слоя загрузк 13-15 м.
Общая площадь механического фильтра рассчитывается по формуле:
[pic] - продолжительность работы станции в течение суток время работы
Vн – расчетная скорость фильтрации при нормальном режиме работы
принимается равной 6 мч;
[pic]- время простоя осветлителя в связи с промывкой [6 п. 6.98 ] 033 ч.
Количество фильтров определяем по формуле [pic]шт.
Конструктивные параметры фильтра следующие:
Принимается 2 механических фильтра фильтр осветительный вертикальный
однокамерный ФОВ 20-06 с основными параметрами и техническими
Обозначение Производительность м3ч
Производительность м3сут 700
Число монтажных элементов 3
Условное число жителей обслуживаемых 3500
Размеры секций в плане м 6x14
- стабилизатора 270
Установленная мощность 44
электрооборудования кВт
Марка воздуходувок 1А24-50-2А
Число воздуходувок 3
Принцип работы установки:
Сточные воды поступают в подающий лоток распределяются с помощью
водосливов на четыре части и попадают в аэротенк-вытеснитель. Из аэротенка
смесь активного ила и сточных вод через затопленные окна поступает в
пространство отделенное в отстойнике перегородкой по которому спускается
в нижнюю часть рабочей зоны отстойника. Осветленная сточная жидкость
собирается лотками и отводится из установки. Активный ил из приямков
отстойника перекачивается эрлифтами в аэротенк. Периодически включаются
эрлифты которые перекачивают избыточный активный ил в стабилизатор.
Поступление в стабилизатор свежих порций активного ила вызывает отделение
такого же объема воды в отстойной зоне стабилизатора которая отводится
вместе с очищенными сточными водами из установки обеззараживается и
сбрасывается в водоем. Период между выгрузками обработанного активного ила
из стабилизатора составляет ориентировочно 7-10 суток.
Исходя из производительности станции Q=3604м3час принимаем в качестве
вторичного отстойника вертикальный. Вторичный отстойник предназначен для
выведения из сточных вод активного ила. Вертикальный отстойник представляет
собой круглый резервуар с коническим днищем. Расчетная скорость потока 07
ммс. Продолжительность отстаивания в зависимости от требуемой степени
осветления от 30 мин до 15 ч.
По табл.31 СНиП 2.04.03-85 принимаем для вертикального отстойника:
Н set – (27-38) м глубина рабочей части отстойника;
k set – 035 коэффициент использования рабочей части отстойника;
Гидравлическая нагрузка на вторичный отстойник после аэротенков:
где: Кss = 035 – коэффициент использования объема зоны отстаивания
вертикального отстойника;
Н set = 3м – глубина проточной части вертикального отстойника назначается
конструктивно по табл. 31 СНиП 2.04.03-85.
а t = 15 мгл – концентрация ила в осветленной воды;
Общая площадь зеркала воды отстойников;
Определим требуемое количество сооружений:
где Dset -27 м диаметр отстойника принятый конструктивно;
[pic] радиальных отстойников.
Эффективность очистки сточных вод во вторичном отстойнике:
СБПКeх=123-06*123=616 мгл ;
СВЗВeх=033-033*045=018 мгл;
СХПКeх=325-325*075=814 мгл;
Вывод: данная схема очистки позволяет снизить все показатели загрязнений до
значений которые находятся в пределах установленной нормы.
Очистка дождевых сточных вод
Местоположение пункта – Пермь;
Разбивка селитебной площади по виду поверхности:
- асфальтовые мостовые – 10%
- зеленые насаждения – 50%
Расчет (пп. 2.11-2.19 СНиП 2.04.03-85:)
Расходы дождевых qr лс следует определять по методу предельных
интенсивностей по формуле:
zmid — среднее значение коэффициента характеризующего поверхность бассейна
стока. Определяемое согласно п. 2.17;
А п — параметры определяемые согласно п. 2.12;
F — расчетная площадь стока га определяемая согласно п. 2.14;
tr — расчетная продолжительность дождя равная продолжительности протекания
поверхностных вод по поверхности и трубам до расчетного участка мин и
определяемая согласно п. 2.15.
Расчетный расход дождевых вод для гидравлического расчета дождевых сетей
qcal лс следует определять по формуле:
где ( — коэффициент учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент
возникновения напорного режима и определяемый по табл. 11 [1].
Параметры А и n надлежит определять по результатам обработки многолетних
записей самопишущих дождемеров зарегистрированных в данном конкретном
пункте. При отсутствии обработанных данных допускается параметр А
определять по формуле:
q20 — интенсивность дождя лс на 1 га для данной местности
продолжительностью 20 мин при Р = 1 год определяемая по черт. 1;
n — показатель степени определяемый по табл. 4;
mr — средние количество дождей за год принимаемое по табл. 4;
Р — период однократного превышения расчетной интенсивности дождя
принимаемый по п. 2.13;
( — показатель степени принимаемый по табл. 4.
q20 – интенсивность дождя лс на 1 Га для данной местности
gродолжительностью 20 мин при P = 1 год; q20= 70 лс*Га для Перми.
P – период однократного превышения расчетной интенсивности дождя
назначается в зависимости от условий расположения дождевых коллекторов.
Этот период времени в годах в течение которого один раз будет происходить
переполнение сети при этом под переполнением понимают подпор в колодцах
напорный режим работы сети а не затопление территории;
n [p для Перми n=071. [p
mr – среднее количество дождей за год; для Перми mr=150;
Параметр A определяют по формуле :
Zmid – среднее значение коэффициента характеризующего поверхность бассейна
[pic] – общая площадь стока – селитебная площадь = 100%
Удельный расход дождевых вод:
tr=20 мин – средняя продолжительность дождя.
Расходы дождевых вод по с площади предприятия [pic] лс следует определять
[pic]- расчетная площадь стока Га. Селитебная площадь промпредприятия
обслуживаемых расчетным участком дождевой сети. F=150 Га;
[pic]- удельный расход дождевых вод.
Ливневые стоки собираются системой закрытых и открытых лотков и поступают в
приемный резервуар (накопительную ёмкость). Объем которой рассчитывается на
Далее сточные воды проходят локальную очистку на сооружениях механической
СНиП 2.04.03-85 «Канализация. Наружные сети и сооружения.» М. 2001г.
Самохин В.Н. «Канализация населенных мест и промышленных предприятий.
Справочник проектировщика.» М.: Стройиздат 1681 г.
Яковлев С.В. «Водоотводящие системы промышленных предприятий» М.:
«Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное пособие
к СНиП» М.: Стройиздат 1990г.
СНиП 2.04.02-84 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения»

одинцова амунова НПЗ.doc

Федеральное агентство по образованию
Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Строительный факультет
Кафедра водоснабжения и канализации
Пояснительная записка
к курсовому проекту по теме
«Водоотведение нефтеперерабатывающего завода»
студенты гр. ВВ-08-2
Режим водоотведения 3
Характеристика производственных сточных вод от нефтеперерабатывающего
Методы применяемые для очистки производственных сточных вод от НПЗ 5
Выбор технологической схемы для очистки сточных вод 6
Расчет основных сооружений 7
3. Напорная флотация 10
Очистка дождевых стоков 13
Список литературы 16
В данном курсовом проекте рассматривается водоотведение и очистка сточных
вод нефтеперерабатывающего завода.
Количество сточных вод составляет [pic]м3сут = 3542 м3ч. Очищенная
сточная вода подается в оборотную систему промышленного водоснабжения.
Площадь водосбора (для расчета ливневой канализации) составляет 1250 км2.
Показатели Исходная концентрация Концентрация загрязнений
загрязнений после очистки
Взвешенные вещества мгл250 25
Нефтепродукты мгл 500 30
Режим притока сточных вод на очистные сооружения равномерный в течение
смены. Предприятие работает в три смены. Продолжительность смены – 8 часов.
Расчетный часовой расход сточных вод составляет [pic] м3ч.
Сточные воды при отведении с территории нефтеперерабатывающего завода в
зависимости от их происхождения разделяются на:
Производственные т.е. воды использованные в процессе переработки
нефти и воды получающиеся в результате обезвоживания сырья поступающего
На нефтеперерабатывающих заводах предусматриваются две основные системы
производственной канализации:
I система— для отведения и очистки нефтесодержащих нейтральных
производственных и производственно-ливневых сточных вод. В этом случае в
единую канализационную сеть поступают соответствующие сточные воды
большинства технологических установок: от конденсаторов смешения и
скрубберов (кроме барометрических конденсаторов на атмосферно-вакуумных
трубчатках) от дренажных устройств аппаратов насосов и резервуаров
(исключая сырьевые) от охлаждения сальников насосов от промывки
нефтепродуктов (при условии малых концентраций щелочи в воде) от смыва
полов а также ливневые воды с площадок установок и резервуарных парков.
Сточные воды первой системы канализации после очистки как правило
используются для производственного водоснабжения (пополнение системы
оборотного водоснабжения и для отдельных водопотребителей). Общее
солесодержание этих вод не превышает 2 тыс. мгл;
II система — для отведения и очистки производственных сточных вод
содержащих нефть нефтепродукты и нефтяные эмульсии соли реагенты и
другие органические и неорганические вещества.
Сточные воды данного нефтеперерабатывающего завода (НПЗ) можно отнести к
нейтральным нефтесодержащим водам т.к. они не содержат кислоты соли и
щелочи в значительном количестве.
Бытовые – от санитарных приемников от мытья полов и от принимаемых
рабочими душей; ввиду того что бытовые сточные воды по характеру
загрязнений сильно отличаются от производственных сточных вод они требуют
самостоятельных отведения и очистки. В задание курсового проекта расчет
бытовой канализации не входит.
Атмосферные – дождевые и снеговые. Атмосферные осадки выпадающие
на территорию завода занятую технологическими установками и резервуарными
парками смывают с этих площадок нефть и нефтепродукты. Поэтому атмосферные
воды загрязненные нефтью и нефтепродуктами могут быть отведены совместно
с производственными сточными водами содержащими аналогичные загрязнения.
Современные установки используемые на нефтеперерабатывающих заводах
практически исключают попадание нефти на заводские проезды и площадки
поэтому атмосферные осадки отводятся по кюветам дорог сетью водостоков.
Методы применяемые для очистки производственных
На отечественных и зарубежных нефтеперерабатывающих заводах
общепринятая схема включает две стадии очистки:
) механическая — очистка от грубодисперсных примесей (твердых и
) физико-химическая — очистка от коллоидных частиц обезвреживание
сернисто-щелочных вод и стоков ЭЛОУ;
Для очистки сточных вод I системы в настоящее время на отечественных
предприятиях используют две схемы.
Первая схема включает очистку сточных вод в нефтеловушках прудах
флотаторах песчаных фильтрах и т.д. Очищенная вода используется для
подпитки оборотных систем.
Вторая более перспективная схема кроме сооружений механической и физико-
химической очистки включает сооружения биологической очистки а в
некоторых случаях — установки доочистки сточных вод.
Сточные воды первой и второй систем канализации проходят очистку на
отдельных очистных сооружениях так как различаются по составу и
концентрации загрязнений. Очищенные сточные воды первой системы как
правило используются для подпитки оборотных систем водоснабжения завода.
Очищенные сточные воды второй канализационной системы не могут быть
использованы в оборотном цикле вследствие повышенного содержания солей
(порядка 5— 6 гл) поэтому после соответствующей очистки сбрасываются в
Выбор технологической схемы для очистки сточных вод
Для очистки сточных вод данного НПЗ выбрана следующая схема:
Механическая очистка. В качестве предварительной очистки сточных вод
предложено отстаивание в нефтеловушке. Нефтеловушка позволяет снизить
содержание нефтепродуктов на 60-90% взвеси – на 40-60%.
Физико-химическая очистка. Для доочистки сточных вод от нефтепродуктов в
схему включена напорная флотация. Эффект очистки по нефтепродуктам
Для доочистки сточных вод от взвешенных веществ СПАВ остаточных
нефтепродуктов перед подачей в систему оборотного водоснабжения включена
сорбция на угольных фильтрах.
Расчет основных сооружений
Усреднение расхода и концентраций загрязнений позволяют рассчитывать
все последующие звенья очистки не на максимальные а на некоторые средние
значения параметров потока.
Расчет усреднителя производится на основании данных притока сточных
вод по часам суток. В данном курсовом проекте коэффициент часовой
неравномерности равен [pic] таким образом максимальный часовой расход
Зададим что превышение концентрации загрязнений сверх допустимой
наблюдается с 9 до 17 часов поэтому период усреднения принимаем равным 8
Объем усреднителя будет равен:
По табл.11.2 справочника [2] принимаем типовой усреднитель с
максимальным рабочим объемом 400 м3 и минимальным объемом 300 м3 с размером
секции 3х15 м. Согласно СНиП [1] число секций усреднителя должно быть не
менее двух обе рабочие.
Число типовых секций объемом 300 м3 составит:
Принимаем 2 секции тогда объем усреднителя:
Пропускная способность секции:
Скорость продольного движения воды в секции составит:
[pic]ммс что удовлетворяет требованиям СНиП [1] [pic]ммс.
Основная масса нефтепродуктов в грубодиспергированном (капельном) и
некоторая в эмульгированном состоянии из сточных вод удаляются в отстойных
сооружениях называемых нефтеловушками. Они применяются при содержании
нефтепродуктов в сточных водах более 100 мгл.
Нефтеловушки проектируются трех типов: горизонтальные радиальные и
тонкослойные. Расчет нефтеловушек аналогичен расчету отстойников с учетом
кинетики всплывания нефтяных частиц.
Расчетная скорость движения сточной воды не должна превышать 4-6 ммс.
Расчетную гидравлическую крупность нефтяных частиц принимаем равной 04
По таблице 12.10 справочника [2] принимаем типовую горизонтальную
нефтеловушку ТП 902-2-157 имеющую следующие параметры:
Глубина проточной части [pic]м ширина одной секции [pic]м длина
одной секции [pic]м высота сооружения [pic]м.
Производительность одной секции:
[pic] – коэффициент использования объема отстойника принимаем по
При такой пропускной способности необходимое количество секций
сооружения составит:
Принимаем 3 секции типовой горизонтальной нефтеловушки ТП 902-2-157.
Концентрация загрязнений на выходе из нефтеловушки при заданной
эффективности очистки составит:
[pic] – эффективность очистки.
Получаем на выходе из нефтеловушки следующие показатели:
Количество осадка уловленного в нефтеловушке определяется по
qw – расход сточных вод в час максимального притока qmax (м3час) или
в сутки Qсут (м3сут);
Сen и Сex – концентрации взвешенных веществ в сточных водах
соответственно до осветления и после него мгл;
Рmud – влажность осадка (обводненность нефтепродуктов) %; Рmud =95%
(mud – плотность уловленного осадка в нефтеловушках; при влажности
более 80% (mud = 11гсм3 (кгл).
Обводненность нефтепродуктов очень большая (50-70%) поэтому
необходимо отделять нефть от воды. Разделка нефтепродуктов как правило
производится в разделочных резервуарах в условиях предварительного
подогрева нефтепродуктов в теплообменниках до температуры 50-700 С. Число
резервуаров не менее трех Продолжительность разделки включая операции по
закачке обводненных нефтепродуктов их отстаиванию спуску (дренированию)
сточной воды откачке обезвоженных нефтепродуктов принимается не менее 3
суток. Содержание воды в обезвоженных нефтепродуктах не должно превышать 2-
% механических примесей – 1-2%.
3. Напорная флотация
Установки напорной флотации применяют для снижения содержания нефти и
нефтепродуктов в сточных водах с 70-150 до 10-30 мгл и механических
примесей со 100-150 до 10-15 мгл. Флотаторы-отстойники рекомендуется
применять при концентрациях нефтепродуктов 100-150 мгл и механических
примесей до 150 мгл.
Флотатор представляет собой отстойник радиального типа со встроенной
внутри круглой в плане флотационной камерой оборудованной вращающимся
водораспределителем и механизмом сгребания пены.
Для предварительных расчетов принимаем три флотатора с расходом через
Принимаем высоту флотационной камеры [pic]м.
Диаметр каждой камеры: [pic]м 15 м где
Qф – расход сточных вод поступающие на один флотатор;
– скорость восходящего движения воды равная 108 мч.
Продолжительность пребывания сточных вод во флотационной камере – 5-7
Высоту флотатора-отстойника принимаем [pic]м.
Диаметр флотатора-отстойника определяем по формуле:
– скорость движения воды в отстойной зоне равная 47 мч.
Общее время пребывания сточной воды во флотаторе-отстойнике – 20
Эффект задержания взвешенных частиц принимаем равным 80%.
Количество нефтесодержащей пены (со всех флотаторов) составит:
А и А1 – соответственно начальное и конечное содержание нефтепродуктов
5 – объемная масса нефтесодержащей пены тм3;
% – обводненность нефтесодержащей пены.
Количество выпавшего осадка по сухому веществу равно:
С и С1 – начальное и конечное содержание взвешенных веществ в сточной
Окончательно принимаем три типовых флотатора-отстойника ТП-902-2-290 с
основными конструктивными параметрами: [pic]м [pic]м [pic]м.
Получаем на выходе из флотатора-отстойника следующие показатели:
Для обезвреживания осадка образующегося после флотаторов
предусматриваем следующую схему его обработки. Сначала осадок поступает в
пеносборник который служит сборным промежуточным резервуаром где
происходит частичное отделение воды от пены далее осадок поступает в
пеногаситель для выделения загрязнений сорбированных на пузырьках воздуха.
Этот процесс может осуществляться с помощью разбрызгивания воды по
поверхности пены. После гашения осадок направляется на обезвоживание и
4. Сорбционный фильтр
Сорбционный фильтр предназначен для удаления из воды оставшихся загрязнений
(СПАВ взвешенных веществ).
По расходу 3542м3 час принимаем две автоматические фильтровальные
установки типа CWG AC 4882360F
Фильтрующий материал:
Активированный уголь типа AquaSorb 1000 зернистость: 06-236 мм
количество: 1100 л (550 кг).
Кварцевый песок зернистость: 20-315 мм количество: 200 л (300 кг).
Получаем на выходе с фильтров следующие показатели:
Очистка дождевых стоков
Параметры работы дождевой сети определяются по СНиП [1]. К ним
P – период однократного превышения расчетной интенсивности дождя
назначается в зависимости от условий расположения дождевых коллекторов.
Этот период времени в годах в течение которого один раз будет происходить
переполнение сети при этом под переполнением понимают подпор в колодцах
напорный режим работы сети а не затопление территории;
q20 – интенсивность дождя лс на 1 га для данной местности
продолжительностью 20 мин при P = 1 год;
mr – среднее количество дождей за год;
А – климатический параметр определяемый по формуле: [p
zmid – среднее значение коэффициента характеризующего поверхность
[pic] – коэффициент характеризующий поверхность данного вида (табл.9
Принимаем следующую разбивку селитебной площади:
Асфальтовые мостовые – 20%;
Зеленые насаждения – 40%;
[pic] – общая площадь стока – селитебная площадь промышленного
предприятия [pic] = 100%.
Для Пермской области: q20 =70 лс·га (по чертежу 1 СНиП [1]); n =
1; [p mr = 150 при Р = 1.
На территории промышленных предприятий для сбора дождевых стоков
устанавливают аккумулирующие резервуары (по справочному пособию [3]).
Объем аккумулирующей емкости составит:
Принимаем двухсекционную прямоугольную в плане емкость с высотой зоны
отстаивания 3 м и размером 20х10 м.
Для очистки дождевых вод от взвешенных веществ и нефтепродуктов
предусматривается тонкослойный отстойник работающий по противоточной схеме
Длина пластины в ярусе определяется по формуле:
[pic]ммс – гидравлическая крупность задерживаемых частиц (тяжелых
механических примесей);
[pic]м – высота яруса.
Задавшись углом наклона пластин [pic] определенным экспериментально
определяем расстояние между пластинами:
Задаемся количеством ярусов в блоке (модуле) из условия простоты
монтажа [pic]шт. Определяем высоту блока по формуле:
Ширину блока определяем из условия ширины материала листа и условий
монтажа. Назначаем ширину одной секции [pic]м.
Определяем производительность одной секции по формуле 36 СНиП [1]:
Толщиной пластин в блоке при технологическом расчете можно пренебречь.
Исходя из расхода дождевых вод (562524=2344 м3ч) определяется
количество секций отстойника:
Из конструктивных соображений и с учетом обеспечения гидравлического
режима потоков воды близкого к ламинарному назначаются другие размеры
[pic]м – из условия более равномерности распределения воды между
Таким образом [pic]м.
Принимаем отстойник со следующими размерами:
После механической очистки в тонкослойном отстойнике очищенная вода
сбрасывается в городской коллектор для совместной очистки с бытовыми
СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения.
Самохин В.Н. Канализация населенных мест и промышленных
предприятий. Справочник проектировщика. М.: Стройиздат 1981. – 639 с.
Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное
пособие к СНиП 2.04.03-85. М.: Стройиздат 1990
Ласков Ю.М. Калицун В.И. Воронов Ю.В. Примеры расчетов
канализационных сооружений: Учеб. пособие для ВУЗов. – М.: Стройиздат
Абрамов В.В. Карелин Я.А. Водоснабжение и канализация
нефтеперерабатывающих заводов. – М.: Стройиздат 1948. – 227 с.