Стальной каркас одноэтажного производственного здания

ТГТУ.08.03.01.01.025 КП ТЭ-ПЗ.docx

Компоновка конструктивной схемы каркаса здания4
1 Размещение связей по покрытию и колоннам4
2 Компоновка поперечной рамы5
Статический расчет поперечной рамы7
2 Определение усилий в элементах рамы15
Расчет и конструирование стропильной фермы19
1 Сбор нагрузок на ферму19
2 Статический расчет фермы21
3 Подбор сечений стержней24
Расчет прикрепления стержней фермы40
1 Верхний опорный узел40
2 Нижний опорный узел42
3 Монтажный стык нижнего пояса45
4 Монтажный стык верхнего пояса48
5 Промежуточный узел «5»50
6 Промежуточный узел «6»51
7 Промежуточный узел «7»53
Расчет и конструирование колонны54
2 Конструирование надкрановой части колонны56
3 Расчет подкрановой части колонны60
4 Расчет и конструирование узла сопряжения надкрановой и подкрановой частей колонны65
5 Расчет и проектирование базы колонны69
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ75
Курсовая работа разработана в соответствии с заданием и включает выбор и расчёт наиболее экономичной схемы компоновки в плане балок расчёт и конструирование стержня оголовка базы колонны и расчёт необходимых узлов и швов. Проект состоит из пояснительной записки и графической части. Записка выполнена на 75 страницах включая 1 таблицу и 26 рисунков. Графическая часть разработана на 1 листе формата А1.
Компоновка конструктивной схемы каркаса здания
1 Размещение связей по покрытию и колоннам
Рисунок 1 – Схема связей по верхним поясам фермы
Рисунок 2 – Схема связей по нижним поясам фермы
Рисунок 3 – Схема связей между колоннами
2 Компоновка поперечной рамы
Вертикальная компоновка рамы
Таблица 1 – Справочные данные по мостовому крану
Максимальное давление колеса кН
Вес крана с тележкой Gк кН
Тип кранового рельса
Высота рельса hrs мм
Высота подкрановой балки hb мм при шаге колонн 6 м
Рисунок 4 – Схема поперечной рамы
Размер Н2 зависит от высоты крана и определяется по формуле:
где мм высота крана (Таблица 1);
с – размер учитывающий возможный прогиб фермы и принимаемый равным 200 400 мм.
Полезная высота здания (расстояние от уровня чистого пола до низа фермы) равна:
где мм – отметка головки кранового рельса по заданию на проектирование.
Высота верхней части колонны:
где мм – высота подкранового рельса (Таблица 1);
мм – высота подкрановой балки (Таблица 1).
Полная высота колонны рамы от обреза фундамента до низа фермы:
где мм – принимаемое первоначально заглубление опорной плиты базы колонны ниже отметки чистого пола
Высота нижней части колонны:
Принимаем ферму трапециевидную из парных уголков пролетом 18 м высотой на опорах Нф = 2200 мм и в середине пролета 2950 мм.
Горизонтальная компоновка рамы
Высота сечения надкрановой части колонны:
где мм – унифицированная привязка наружных граней колонн к разбивочным осям.
Расстояние от разбивочной оси до оси подкрановой балки:
где мм – ширина выступающей части крана (Таблица 1).
Высота сечения нижней части колонны:
(условие выполнено).
Статический расчет поперечной рамы
Собственный вес конструкции покрытия. Стенового ограждения и колонн.
Таблица 2 – Постоянные нагрузки на 1 м2 покрытия
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка кНм2
Ограждающая конструкция покрытия (холодная кровля)
Стальной профилированный настил толщиной 1 мм
Прогоны: прокатные профили пролетом 6 м
Ограждающие конструкции стен
Стеновые панели трехслойные с алюминиевой облицовкой толщиной 916 мм
Окна из спаренных труб с глухими переплетами размером 6х18 м
С учетом идеализации рамы расчетной схемы постоянные нагрузки на ригель при наличии значительного уклона приведенной к горизонтальной плоскости принимаем равномерно распределенными по длине с интенсивностью:
где кНм2 – вес 1 м2 конструкции кровли;
кНм2 – вес 1 м2 несущих конструкций покрытия и фермы;
– коэффициент надежности по уровню ответственности зданий
Рисунок 5 – К определению постоянных нагрузок:
а) нагрузки на ферму;б) определение грузовой площади; в) расчетная схема; 1) стропильная ферма; 2) колонна
Вес надкрановой части колонны (20% веса):
где – коэффициент надежности по нагрузке от веса металлоконструкций;
кНм2 – расход стали на колонны.
Вес подкрановой части колонны (20% веса):
Вес стен в надкрановой части включая вес колонны:
где кН – расчетная нагрузка от веса стеновых панелей;
кН – расчетная нагрузка от веса остекления;
м – высота остекления ;
Вес стен в подкрановой части включая вес колонны:
где м – высота цокольной панели.
Нагрузка от веса снега
Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия определяем по формуле:
гдеce - коэффициент учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов определяемый по формуле:
гдеk – принимается равным 1 для типов местности А [1 табл. 11.2];
b =18 м – ширина покрытия;
ct - термический коэффициент принимаемый равным 1 [1 п. 10.10];
- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие принимаемый равным 1 [1 Приложение Б.1];
Sg – нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли равное 1 [1 табл. 10.1];
Расчетное значение снеговой нагрузки на ригель:
Неравномерную по высоте здания ветровую нагрузку на участках от уровня земли до расчетной отметки ригеля (рисунок 2 а) заменяем эквивалентной равномерно распределенной (рисунок 2 б) равной:
где кПа – нормативное значение ветрового давления [1 таблица 11.1];
– коэффициент надежности по ветровой нагрузке;
– коэффициент динамичности учитывающий пульсационную составляющую ветровой нагрузки;
– аэродинамические коэффициенты зависящие от расположения и конфигурации поверхности воспринимающей ветровое давление соответственно с наветренной и заветренной стороны для вертикальных стен зданий прямоугольных в плане;
где – коэффициент у поверхности земли [1 таблица 11.2];
– коэффициент на отметке [1 таблица 11.2];
Рисунок 6 – Схема действия ветровой нагрузки на раму:
а) по нормам проектирования; б) соответствующая расчетная схема
Ветровое давление действующее от отметки расчетной оси ригеля до верхней отметки здания заменяется сосредоточенными силами приложенными в узлах сопряжения ригеля с колоннами (рисунок 2 б):
где – коэффициент на отметке .
Нагрузка от мостовых кранов
Вертикальные и горизонтальные нагрузки на колонны с учетом веса подкрановой балки и временной нагрузки на тормозные конструкции определяем по формулам:
где – коэффициент надежности по уровню ответственности;
– коэффициент сочетания при учете нагрузки от двух кранов для группы режима работы крана 1К-6К;
– сумма ординат линий влияния;
кНм2 – временная нагрузка на тормозные конструкции;
м – ширина тормозной конструкции принимаемая равной высоте сечения нижней части колонны;
; ; – коэффициенты надежности по нагрузке от мостовых кранов собственного веса металлоконструкций временной равномерно распределенной нагрузки на тормозные конструкции соответственно;
кН – вес подкрановых конструкций;
кНм2 – расход стали на подкрановые конструкции [1 Приложение 3].
Рисунок 7 – Неблагоприятное расположение кранов и их линия влияния
Горизонтальная сила возникающая из-за торможения тележки перекоса крана распирающего действия катков при движении по рельсам определяем по формуле:
кН – грузоподъемность крана;
– количество катков крана с одной стороны.
где кН – вес крана с тележкой.
Рисунок 8 – Расчетная схема рамы от вертикальной (а) и горизонтальной (б) крановой нагрузки
Моменты от вертикального давления кранов определяем по формулам:
где м – эксцентриситет приложения крановой нагрузки.
Учет пространственной работы каркаса
Коэффициент пространственной работы:
где ; – коэффициенты определяемые по [2 таблица 3] в зависимости от параметра ;
– число колес крана на одной нитке подкрановых балок.
– сумма ординат линий влияния рассматриваемой рамы;
Коэффициент характеризует соотношение погонных жесткостей поперечной рамы и покрытия:
где м – шаг поперечных рам;
– отношение суммы моментов инерции нижних частей колонн к сумме моментов инерции горизонтальных элементов кровли и продольных связей по нижним поясам ферм;
2 Определение усилий в элементах рамы
Статический расчет рамы выполняем с помощью программы «Metall»:
Рисунок 9 – Расчетные сечения рамы
Тамбовский Государственный
Технический Университет
Кафедра - Конструкции Зданий
Расчет рамы однопролетного производственного здания
И С Х О Д Н Ы Е Д А Н Н Ы Е
Полная высота колонны HK= 17.00 м
Высота нижней части колонны HN= 11.83 м
Высота верхней части колонны HV= 5.17 м
Пролет здания L= 18.00 м
Отношение моментов инерции IpIn= 4.00
Постоянная нагрузка на ригель Q1= 4.400 кНм
Снеговая нагрузка на ригель Q2= 5.630 кНм
Вес верхней части колонны включая вес стен F1= 12.10 кН
Вес нижней части колонны включая вес стен F2= 36.10 кН
Эксцентриситет Е0= 0.2500 м
Коэффициент простр. работы каркаса A= 0.65000
Ветровая нагрузка Qmax= 3.300 кНм
Ветровая нагрузка Qmin= 2.000 кНм
Сосредоточенная ветровая нагрузка FB= 7.700 кН
Р Е З У Л Ь Т А Т Ы Р А С Ч Е Т А
ma= 8.48 mcn= 2.22 mcv= -10.71 mb= -13.44
qac= -0.53 qbc= -0.53
ma= 12.06 mcn= 0.23 mcv= -12.43 mb= -17.61
qac= -1.00 qbc= -1.00
Вертикальная нагрузка от мостовых кранов
ma= 107.08 mcn= -800.42 mcv= 361.58 mb= -39.14
qac= -76.71 qbc= -77.51
map= 394.49 mcnp= -195.56 mcvp= 80.44 mbp= -174.46
qacp= 49.88 qbcp= 49.30
Горизонтальная нагрузка от мостовых кранов
ma= -443.91 mc = 183.73 mb= -61.09
qac= 53.05 qbc= -47.35
map= 266.55 mcp= -3.93 mbp= -119.29
ma= -388.67 mc= 37.88 mb= 75.77
qac= 55.37 qbc= -0.73
map= 349.47 mcp= -24.64 mbp= -96.90
qap= 43.26 qbp= 9.26
Рисунок 10 – Эпюры моментов поперечных и продольных сил
Основные сочетания усилий составляем с учетом коэффициента сочетания нагрузок которые принимаются: ; ; .
Результаты вычислений усилий сводим в таблицу 3.
Таблица 3 – Расчетные усилия в сечениях рамы и их сочетания
Усилия в сечениях кНм; кН
Dmax (на лев. стойку)
Dmin (на прав стойку)
Расчет и конструирование стропильной фермы
Исходные данные: Ферма трапециевидная из парных уголков. Материал стержней ферм – сталь С255.
1 Сбор нагрузок на ферму
Рисунок 11 – Схема нагрузки
Загружение №1 – Постоянная нагрузка
Загружение №2 – Снеговая нагрузка
Загружение №3 – От опорных моментов
Моменты действующие в узлах рамы заменяем парой сил H1 для левой стойки и H2 для правой стойки с плечом равным высоте фермы на опоре.
Сечение b-b при сочетании нагрузки на раму 1+(3*+4*) +5*+2:
Загружение №4 – От опорных моментов но при отсутствии снеговой нагрузки
2 Статический расчет фермы
Количество узлов – 11;
Количество стержней – 19;
№ узла подвижной опоры – 1;
№ узла неподвижной опоры – 11;
Количество загружений – 4.
Рисунок 12 – Схема нумерации узлов и элементов поясов и решетки стропильной фермы
Таблица 4 – Координаты узлов
Таблица 5 – Номера узлов стержней
Таблица 6 – Нагрузки в узлах по загружениям
Расчет статически определимой фермы покрытия
Номер загружения - 1 2 3 4
Номер стержня Усилия kH
Таблица 7 – Расчетные усилия в стержнях фермы кН
Усилия от постоянной нагрузки (1)
Усилия от снеговой нагрузки (2)
Усилия от опорных моментов
3 Подбор сечений стержней
) Подбор сечения верхнего сжатого пояса (стержни 8 12)
Расчетное усилие кН; ; .
Материал – сталь С255 с кНсм2.
Предварительно принимаю .
Принимаем 2 с см2; см; см.
Минимальный коэффициент продольного изгиба: .
Предельные значения гибкости для сжатых поясов:
Проверяем устойчивость стержня:
Устойчивость стержня обеспечена.
) Проверка сечения верхнего сжатого пояса (стержни 6 14)
) Проверка сечения верхнего растянутого пояса (стержень 2)
Предельные значения гибкости для растянутых поясов:
Проверяем прочность стержня:
Прочность стержня обеспечена.
) Проверка сечения верхнего растянутого пояса (стержень 18)
) Подбор сечения нижнего сжатого пояса (стержнь 5)
) Проверка сечения нижнего сжатого пояса (стержнь 11)
) Проверка сечения нижнего сжатого пояса (стержнь 17)
) Подбор сечения опорных сжатых раскосов (стержнь 3)
) Проверка сечения опорного сжатого раскоса (стержнь 16)
) Подбор сечения сжатого раскоса (стержнь 9)
) Проверка сечения растянутого раскоса (стержень 4)
) Проверка сечения растянутого раскоса (стержень 15)
) Проверка сечения растянутого раскоса (стержень 10)
) Подбор сечения сжатых стоек (стержни 713)
) Проверка сечения растянутой стойки (стержень 1)
) Проверка сечения растянутой стойки (стержень 19)
Расчет прикрепления стержней фермы
Для сварки узлов фермы выполненной из стали С255 принимаем ручную сварку электродами Э42А (кНсм2).
Определим сечение по которому следует рассчитывать угловой шов на срез:
Расчет следует проводить по границе сплавления.
Толщину фасонки принимаем .
1 Верхний опорный узел
Рисунок 13 – Конструирование верхнего опорного узла
Для крепления фланца к колонне применяем болты М20 класса прочности 56: 20 мм; см2; кНсм2 [6 Приложение Г].
Несущая способность одного болта:
Принимаем 4 симметрично расположенных болта.
Принимаем толщину фланца см.
) Расчет сварного шва прикрепляющего фланец к фасонке
Расчетный катет шва:
По конструктивным требованиям мм так как мм; мм.
Принимаем катет сварного шва мм.
) Расчет сварных швов прикрепляющих уголки к фасонке
По обушку принимаем катет шва:
По перу принимаем катет шва:
Длины сварных швов прикрепляющих верхний пояс к фасонке:
По конструктивным соображениям принимаем см; см.
2 Нижний опорный узел
Рисунок 14 – Конструирование нижнего опорного узла
Опорная реакция фермы:
Требуемая площадь опорного фланца:
Для крепления фланца к колонне применяем болты М20 класса прочности 56: 20 мм. Диаметр отверстия для болтов принимаем 23мм.
Принимаем ширину фланца мм.
Требуемая толщина фланца:
) Расчет сварных швов прикрепляющих нижний пояс (из 2140х140х9) к фасонке (мм)
Длины сварных швов прикрепляющих нижний пояс к фасонке:
) Расчет сварных швов прикрепляющих опорный раскос (из 2100х100х7) к фасонке (мм)
3 Монтажный стык нижнего пояса
Рисунок 15 – Конструирование монтажного стыка нижнего пояса
Монтажный стык нижнего пояса осуществляется с использованием высокопрочных болтов.
Принимаем толщину фланца мм.
Для крепления между фланцев применяются болты 40Х «Селект» диаметром мм; см2; кНсм2.
Необходимое количество болтов:
где кН – расчетное усилие в стержне;
Болты следует располагать как можно ближе к элементам присоединяемого профиля при этом:
где мм – наружный диаметр шайбы;
мм – диаметр отверстия.
Предельные усилия на один внутренний болт следует принимать:
Число болтов внутренней зоны .
Проверка прочности болта и фланца:
Проверка фланцевого соединения на сдвиг:
Условие выполнено сдвига не произойдет.
Проверка на отрыв фланца в околошовной зоне:
Все условия выполнены отрыва фланца в околошовной зоне не произойдет.
4 Монтажный стык верхнего пояса
Рисунок 16 – Конструирование монтажного стыка верхнего
Монтажный стык верхнего пояса осуществляется с использованием высокопрочных болтов.
) Расчет сварных швов прикрепляющих верхний пояс (из 280х80х5) к фасонке (мм)
) Расчет сварных швов прикрепляющих раскосы (из 270х70х5) к фасонке (мм)
Длины сварных швов прикрепляющих раскосы к фасонке:
5 Промежуточный узел «5»
Рисунок 17 – Конструирование промежуточного узла «5»
Крепление элементов решетки осуществляем при помощи фасонки из стали С255 с размерами 600х340 мм толщина фасонки мм.
Длины сварных швов прикрепляющих верхний пояс к фасонке.
Длины сварных швов прикрепляющих опорный раскос к фасонке.
) Расчет сварных швов прикрепляющих раскос (из 270х70х5) к фасонке (мм)
Длины сварных швов прикрепляющих раскос к фасонке.
6 Промежуточный узел «6»
Крепление элементов решетки осуществляем при помощи фасонки из стали С255 толщина фасонки мм.
Рисунок 18 – Конструирование промежуточного узла «6»
) Расчет сварных швов прикрепляющих стойку (из 245х45х4) к фасонке (мм)
Длины сварных швов прикрепляющих стойку к фасонке.
7 Промежуточный узел «7»
Рисунок 18 – Конструирование промежуточного узла «7»
Длины сварных швов прикрепляющих нижний пояс к фасонке.
) Расчет сварных швов прикрепляющие раскосы (из 270х70х5) к фасонке (мм)
Расчет и конструирование колонны
Для конструирования колонны используется сталь С255 с МПа; МПа.
Таблица 9 – Нагрузки в надкрановой части колонны
Таблица 10 – Нагрузки в подкрановой части колонны
Определение расчетных длин колонны
Коэффициент расчетной длины нижнего участка колонны согласно
Коэффициент расчетной длины верхнего участка колонны:
Расчетные длинны в плоскости рамы для верхней и нижней частей:
Расчетные длинны из плоскости рамы для верхней и нижней частей:
2 Конструирование надкрановой части колонны
Сечение принимаем в виде сварного двутавра высотой м.
Требуемая площадь сечения:
Так как то из условия местной устойчивости предельная гибкость стенки:
Минимальная толщина стенки:
Поскольку сечение с такой толстой стенкой неэкономично принимаем см и включаем в расчетную площадь сечения колонны только устойчивую часть стенки то есть два участка шириной примыкающие к полкам.
Требуемая площадь полки:
Обеспечение устойчивости поясов
Устойчивость поясов обеспечена.
Геометрические характеристики сечения:
Проверка устойчивости в плоскости действия изгибающего момента
Устойчивость в плоскости действия изгибающего момента обеспечена.
Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента
Рисунок 19 – Определение расчетного момента Мх
Так как коэффициент с на вычисляем по следующей формуле:
Устойчивость из плоскости действия изгибающего момента обеспечена.
3 Расчет подкрановой части колонны
Рисунок 20 – Сечение нижней части колонны
Сечение нижней части колонны сквозное состоящее из двух ветвей соединенных решеткой. Высота сечения hn = 125 м. Подкрановую ветвь колонны принимаем из широкополочного двутавра наружную – составного сварного сечения из трех листов.
M1 = -1004 кН·м; N1 = -1911 кН.
M2 = 1169 кН·м; N2 = -565 кН.
Определяем ориентировочное положение центра тяжести.
Принимаем предварительно z0 = 5 см.
Определяем усилия в ветвях.
В подкрановой ветви:
Требуемая площадь ветвей при φ = 085:
По сортаменту принимаем двутавр 40Ш1 с Ab1 = 1224 см2 bдв = 388 мм Iy1 = 34360 см4 Wy1 = 1771 см3; I ix1 = 718 см.
Для удобства прикрепления элементов решетки принимаем расстояние между наружными гранями полок таким же как в подкрановой ветви (388 мм). Толщину стенки швеллера tw для удобства ее соединения встык с полкой надкрановой части колонны принимаем равной 08 см а высоту стенки из условия размещения сварных швов:
Принимаем bшв = 430 мм мм.
Принимаем размеры пояса bf = 16 см; tf = 15 см. Af = 24 см2 > Afтр.
Aв2 = 43·08 +2 · 16 · 12 = 92 см2; Iy2 = 25976 см4; iх2 = 54 см.
Проверка местной устойчивости элементов швеллера
Местная устойчивость элементов швеллера обеспечена.
Уточняем положение цента тяжести сечения наружной ветви:
Пересчитываем усилие в ветвях:
Проверка устойчивости ветвей
Устойчивость ветвей обеспечена.
Из принципа равной устойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы:
Принимаем Так как угол решетки должен быть в пределах 40 – 50. Принимаем α = 49.
Проверка устойчивости
Определяем усилие а стержнях решетки:
Принимаем равнополочный уголок 75×6 с A = 878 см2;
Проверка устойчивости подкрановой части колонны
Геометрические характеристики всего сечения:
При действии M1 = -1004 кН·м; N1 = -1911 кН.
При действии M2 = 1169 кН·м; N2 = -565 кН.
Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента проверять не нужно так как она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.
4 Расчет и конструирование узла сопряжения надкрановой и подкрановой частей колонны
Расчетные комбинации усилий в сечении над уступом:
N1 = -98 кН; М1 = -48 кН·м;
N2 = -52 кН; М2 = 569 кН·м.
Прочность стыкового шва (ш1) проверяем в крайних точках сечения надкрановой части.
Рисунок 21 – Узел сопряжения надкрановой и подкрановой частей колонны
Первая комбинация M1 и N1 (сжата внутренняя полка).
Вторая комбинация M2 и N2 (сжата наружная полка).
Прочность шва обеспечена.
Толщину стенки траверсы определяем из условия ее смятия:
где= 36 кНсм2 – расчетное сопротивление стали смятию;
см – расчетная длина сминаемой поверхности;
см – ширина опорного ребра подкрановой балки;
Высота траверсы: Принимаем 75 см.
Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы (ш2):
htr – 1 см = 75 – 1 = 74 см.
Для сварки вертикального ребра траверсы к стенке траверсы выполненной из стали С255 принимаем ручную сварку электродами Э42А (кНсм2).
Расчет следует проводить по границе сплавления. Принимаем 8 мм.
При первой комбинации усилия во внутренней полке:
Проверка прочности ш2:
Прочность обеспечена.
Для расчета шва крепления траверсы к подкрановой ветви (ш3) используем первую комбинацию усилий
Проверка прочности ш3:
где= 4 – количество швов.
Принимаем 250 мм; 14 мм.
Проверка прочности траверсы:
Прочность обеспечена.
5 Расчет и проектирование базы колонны
Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны:
Усилия в ветвях колонны:
Требуемая площадь плиты:
– площадь верхнего обреза фундамента при предварительном определении площади плиты принимаем = 12;
= 115 кНсм2 – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию (бетон В20).
По конструктивным соображениям свес плиты c должен быть не менее 4 см. Тогда мм. Принимаем= 470 мм.
Принимаем L2 = 370 мм.
Среднее напряжение в бетоне под плитой:
Рисунок 22 – База колонны
Определим изгибающие моменты на различных участках плиты.
Погонная нагрузка на различных участках плиты:
Участок 1 (плита опертая на 4 канта отношение большей стороны к меньшей = 360 160 = 225; = 0125).
Участок 2 (консольный свес c = c2 = 43 см).
Участок 3 (опертый на три канта отношение закрепленной стороны пластины к свободной = 40256 = 016 05 плита рассчитывается как консоль)
Участок 4 (консольный свес c = c4 = 43 см).
Участок 5 (опертый на 4 канта отношение большей стороны к меньшей = 360145 = 248 > 2 то = 0125).
Участок 6 (опертый на три канта отношение закрепленной стороны пластины к свободной = 41300 = 014 05 плита рассчитывается как консоль)
Участок 7 – консольный (консольный свес c = c7 = 41).
Принимаем для расчета Mmax = 2368 кНсм2.
Требуемая толщина плиты:
Принимаем толщины обеих плит
Траверсы выполненные из стали С255 привариваем к колонне используя ручную сварку электродами Э42А (кНсм2).
Зададимся катетом сварного шва:
Принимаем высоту траверсы для обеих ветвей:
Расчет анкерных болтов
Расчетные комбинации усилий:
Усилия в анкерных болтах.
Принимаем фундаментные болты диаметром 30 мм из стали 09Г2С-4 с расчетным сопротивлением растяжению кНсм2.
Требуемая площадь сечения болтов:
Для каждой из ветвей принимаем 2 болта мм с площадью сечения:см2.
В курсовом проекте разработаны в соответствии с заданием конструктивная схема здания и ее компоновка определены нагрузки на раму и составлены расчетные сочетания усилий для расчета несущих элементов фермы и колонны; произведен расчет и конструирование стержней и узлов фермы; расчёт и конструирование стержня решетки базы колонны и необходимых узлов и швов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
СП 20.13330.2016. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*.
Компоновка поперечной рамы стальных каркасов одноэтажных производственных зданий и определение расчетных усилий: Учебное электронное издание на компакт-диске. Тамбов: Издательство ФГБОУ ВО «ТГТУ» 2016. 36с.
ГОСТ 27772-88. Прокат для строительных конструкций. Общие техниче-ские условия Госстрой России.
ГОСТ 82-70. Прокат стальной горячекатаный широкополосный универ-сальный. Сортамент Госстрой России.
ГОСТ 26020-83. Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок. Сортамент Госстрой России.
СП 16.13330.2017. Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-23–81*.
Металлические конструкции : учебник для вузов Ю.М. Кудишин Е.И. Беленя В.С. Игнатьева [и др.] ; под ред. Ю.М. Кудишина. – 13-е изд. стер. –М. : Академия 2011. – 680 с.
Кузин Н.Я. Проектирование и расчет стальных ферм покрытий промышленных зданий. Учебное пособие. – Пенза: ПГАСА 1998. -184с.
Каркас одноэтажного производственного здания. Расчёт поперечной рамы : метод. указ. сост. : О.В. Умнова О.В. Евдокимцев. –Тамбов : Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та 2008. – 32 с.
Стальные балочные клетки производственных зданий : учеб. пособие О.В. Умнова О.В. Евдокимцев. – Тамбов : Изд-во ФГБОУ ВПО "ТГТУ" 2013. – 140 с. – 100 экз.

ТГТУ.08.03.01.01.025 КП 2D-КМ2.dwg

ТГТУ.08.03.01.01.025 КП 2D-КМ2
Схема стропильной фермы
рабочие чертежи монтажных опорных и промежуточных узлов
Стальной каркас одноэтажного производственного здания
Металлические конструкции
Примечания: 1.Материал стали С255; 2.Сварка ручная электродами Э42А (ГОСТ 9467-75); 3.Обычные болты диаметром 20 мм по ГОСТ 9150-81 (СТ СЭВ 180-75) класса прочности 5.6
высокопрочные болты из стали 40х "Селект".

ТГТУ.08.03.01.01.025 КП 2D-КМД1.dwg

ТГТУ.08.03.01.01.025 КП 2D-КМД1
отправочные элементы колонны
таблица отправочных марок
Стальной каркас одноэтажного производственного здания
Металлические конструкции
Спецификация металла
Таблица отправочных марок
Общий вес конструкций

ТГТУ.08.03.01.01.025 КП 2D-КМ1.dwg

Схема расположения связей по верхим поясам ферм М1:400
Схема расположения связей по нижним поясам ферм М1:400
Схема расположения связей по колоннам М1:400
Схема поперечной рамы М1:400
Усилия для прикрепления
Наименование или марка металла
ТГТУ.08.03.01.01.025 КП 2D-КМ1
Схемы расположения связей по верхним и нижним поясам ферм
схема поперечной рамы
узел примыкания фермы и колонны
Стальной каркас одноэтажного производственного здания
Металлические конструкции
Примечания: 1.Рабочая документация выполнена в соответствие со СП 20.13330.2016 "Нагрузки и воздействия"и СП 16.13330. 2017 "Стальные конструкции"; 2.Материал конструкций по ГОСТ 27772-2015 "Прокат для строительных стальных конструкций"; 3.Конструкции должны быть изготовлены в соответствии с ГОСТ 23118-2012 "Конструкции стальные строительные".