Стальной каркас одноэтажного производственного здания

ПЗ МК.docx

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ (СИБСТРИН)
Кафедра «Металлических
и деревянных конструкций»
Стальной каркас одноэтажного производственного здания
по дисциплине «Металлические конструкции включая сварку»
Пояснительная записка
Оценка по результатам защиты
Сбор нагрузок на балочную клетку рабочей площадки 3
Расчет главной и второстепенной балки рабочей площадки 5
1.Расчет второстепенной балки рабочей площадки 5
1.1.Определение усилий в балке 5
1.2.Подбор марки стали элемента 6
1.3.Проверка прочности по нормальным и касательным напряжениям 7
1.4.Проверка деформативности балки 8
2.Расчет главной балки рабочей площадки 9
2.1.Определение усилий в главной балке 9
2.2.Расчет высоты балки по несущей способности 10
2.3.Определение параметров сечения балки 11
2.4.Проверка прочности по нормальным и касательным напряжениям 13
2.5.Проверка общей устойчивости главной балки 13
2.6.Проверка деформативности 14
2.7.Проверка местной устойчивости пояса 15
2.8.Проверка местной устойчивости стенки 15
2.9.Проверка на прочность на совместное воздействие 15
2.10.Расчет поясных швов 16
2.11.Расчет опорного ребра главной балки 17
2.12.Расчет сварного соединения второстепенной и главной балки 19
Расчет и конструирование центрально-сжатых колонн 20
1.Выбор расчетной схемы и типа сечения 20
2.Компоновка сечения сплошностенчатой колонны 22
3.Конструирование и расчет оголовка колонны 25
4.Расчет базы колонны 27
Расчет и конструирование стропильных ферм 31
1.Составление расчетной схемы фермы с нагрузками 31
2.Определение расчетных усилий в стержнях фермы 32
3.Подбор сечения стержней фермы 33
4.Расчёт узлов фермы 42
Пролет фермы – 18 м; Шаг рам – 65 м; Длина здания – 585 м;
Отметка верха ЖБ плиты рабочей площадки – 6 м;
Отметка низа стропильной фермы – 12 м;
временная (технологическая) нагрузка на рабочую площадку (нормативная)
Район строительства – Кызыл;
Сечение поясов фермы – труба круглая;
Прогонное решение покрытия жесткая база колонны.
Пролет главных балок
Шаг главной балки – 65 м;
Шаг второстепенной балки Принимаем шаг 115 м.
Сбор нагрузок на покрытие производственного здания и балочную клетку рабочей площадки
Расчетная часть начинается со сбора нагрузок на балочной клетки рабочей площадки. Расчет второстепенной балки включает в себя также расчет на прочность расчет на общую устойчивость проверку деформативности.
Снеговая (временная нагрузка) принимается равной кН. Для вычисления расчетной нагрузки необходимо нормативную нагрузку умножить на коэффициент надежности по нагрузке Сбор нагрузок на рабочую площадку приведен в таблице 1.
Наименование нагрузки
Нормативная нагрузка
Пол асфальтобетонный
Монолитная ЖБ плита
Вес второстепенных балок (балок настила)
Временная (технологическая) нагрузка p
Сбор нагрузок на покрытие производственного здания представлен в таблице 2.
Ограждающие элементы
Защитный слой из гравия втопленный в битумную мастику
Гидроизоляционный ковер из 3-4 слоёв рубероида
Утеплитель – жесткие минераловатные плиты
Пароизоляция из одного слоя рубероида
Стальной проф. настил
Прогоны прокатные пролетом 6 м
Временная (снеговая) нагрузка p
Расчет главной и второстепенной балки рабочей площадки
1.Расчет второстепенной балки рабочей площадки
1.1.Определение усилий в балке
Пролет второстепенных балок согласно заданию равен 65 м статическая схема второстепенных балок принимается в виде шарнирно-опертой балки. Сопряжение вспомогальных балок с главными выполняем в одном уровне.
Рис.1. Расчетная схема второстепенной балки.
Нормативная нагрузка на второстепенную балку:
Расчетная нагрузка на второстепенную балку:
Максимальный изгибающий момент:
Максимальная поперечная сила:
1.2.Подбор марки стали элемента
Для второстепенной балки принимаем сечение – прокатный двутавр.
ПО СП16.13330.2017 «Стальные конструкции» (приложение В) определяем нормативное сопротивление стали исходя из района строительства здания. Согласно СП131.13330.2020 «Строительная климатология» температура наиболее холодных суток с обеспеченностью 098 в городе Кызыл равна . По таблице В.4 СП «Стальные конструкции» принимаем марку стали для второстепенной балки С255Б ().
Расчет сечения второстепенной балки:
коэффициент учитывающий развитие пластических деформаций принимаемый равным 112 ( и равным 107 (;
коэффициент условий работы принимается равным 1 по таблице 1 [2];
расчетное сопротивление стали;
Требуемый момент сопротивления:
Согласно ГОСТ Р 57837-2017 подбираем профиль так чтобы выполнялось условие. Принимаем двутавр 30Б2 с характеристиками:
Рис.2. Поперечное сечение двутавра
1.3.Проверка прочности по нормальным и касательным напряжениям
Уточняем коэффициент по таблице Е.1:
Условие не выполнено принимаем двутавр 30Б3 с характеристиками:
1.4.Проверка деформативности балки
предельный прогиб определяется по таблице Д.1 СП «Нагрузки и воздействия».
2.Расчет главной балки рабочей площадки
2.1.Определение усилий в главной балке
Главная балка рабочей площадки проектируется в виде сварного симметричного двутавра.
Рис.3. Расчетная схема главной балки рабочей площадки
коэффициент учитывающий собственный вес главной балки принимается равным 105.
Поперечное сечение назначается в виде сварного симметричного двутавра из трех листов конструкция должна быть оптимальна по металлу. По таблице В.3 СП «Стальные конструкции» принимаем сталь С255 ()
Компоновка сечения связана с определением габаритных размеров и толщины поясов и стенки. Технологическая высота балки не определяется. Определяются высоты по несущей способности и металлоемкости итоговой принимается наибольшая из двух.
2.2.Расчет высоты балки по несущей способности:
Коэффициенты не используются т.к в главных балках пластические деформации не допускаются.
Оптимальная высота балки при
коэффициент принимаемый равным 115 для балок постоянного сечения.
Минимальная высота балки:
величина обратная предельному относительному прогибу.
принимается не менее кратно 2 см. Окончательно принимаем
2.3.Определение параметров сечения балки
Толщина стенки из условия прочности на срез:
коэффициент учитывающий место в котором производится проверка. Проверка производится над опорой принимаем
Толщину стенки принимать кратной
Толщина стенки главной балки принимается равной
Для определения значений ширины полки и её толщины необходимо найти требуемую площадь полки. С этой целью определяют требуемый момент инерции сечения балки:
Ширина полки главной балки:
Требуемый момент инерции стенки:
Площадь сечения главной балки:
Толщина полки главной балки:
Принимаем толщину полки балки согласно [2] табл.В.4. для стали С255.
После определения толщины полок можно точно вычислить высоту стенки:
Для вычисленных значений и должно выполняться условие устойчивости сжатого пояса:
Условие выполняется.
Вычисляем геометрические характеристики сечения главной балки:
2.4.Проверка прочности по нормальным и касательным напряжениям
Условие выполняется. Проверки прочности удовлетворяются.
2.5.Проверка общей устойчивости главной балки
Расчетная длина равна шагу второстепенных балок закрепляющих верхний сжатый пояс главной балки от смещения из плоскости т.е
Условная гибкость сжатого пояса балки:
Проверим что для значения предельной гибкости пояса соблюдаются условия и
– общая устойчивость главной балки обеспечена.
Определяем по [1 прил. Ж] коэффициент расчетная длина балки .
Момент инерции относительно оси y-y
Вычисляем необходимые коэффициенты:
Согласно [1 п. Ж.2] при
2.6.Проверка деформативности
Определяем максимальный момент от нормативной нагрузки:
Деформативность не превышает предельную нормативную. Условие выполнено.
2.7.Проверка местной устойчивости пояса
Предварительно предельная условная гибкость пояса
Фактическая условная гибкость:
Условие местной устойчивости пояса удовлетворяется.
2.8.Проверка местной устойчивости стенки
Условная гибкость стенки:
Условие не выполняется. Необходимо дополнительно установить ребра жесткости.
2.9.Проверка на прочность на совместное воздействие
Проверка на прочность на совместное воздействие выполняется по следующим формулам:
Рис.4. Конечные размеры сечения главной балки
2.10.Расчет поясных швов
Определяем погонную сдвигающую силу на уровне соединения стенки и полки:
Сварка выполняется в положении «в лодочку» под флюсом автоматической сваркой. Для стали с примем сварочную проволоку диаметром 3 мм марки Св-08А согласно [1 табл. Г.1].
расчетное сопротивление металла углового шва по [1 табл. Г.2].
нормативное сопротивление стали С255 по временному сопротивлению при от 11 до 20 мм по [1 табл. В.3].
По [1 табл. 39] для выбранного способа положения сварки и диаметра проволоки коэффициенты для катета до 16 мм.
Сравниваем прочности сечений по металлам шва и границы сплавления:
Расчет производится по более слабому металлу границы сплавления.
Требуемый катет шва определяем из условия прочности поясных соединений при отсутствии локальных напряжений и двухсторонних поясных швах:
Согласно [1 табл.38] при автоматической сварке сталей с пределом текучести до тавровыми двухсторонними угловыми швами и толщине более толстого из свариваемых элементов от 11 до 16 мм (толщина поясов балки 12 мм) минимальный катет шва составляет 6 мм таким образом конструктивно принимаем его 6 мм.
2.11.Расчет опорного ребра главной балки
Назначим вначале толщину равной (опыт проектирования)
Расчетное сопротивление смятию торца ребра определяем по [1 табл. В.6] в зависимости от временного сопротивления стали. Для сталей С255 при толщинах от 11 до 20 мм можно принять
Из условия прочности торца ребра на смятие:
меньше минимального значения (200 мм) принимаем
Проверяем на устойчивость из плоскости балки условную стойку включающую опорное ребро и часть стенки длиной
По [1табл. Д.1] при типе сечения «с» для условных гибкостей 06 и 08 находим значения коэффициента равные 0956 и 0929 соответственно. Используем линейную интерполяцию и получаем
Условие выполняется. Устойчивость опорного ребра обеспечена.
Рис.5. Узел опорного ребра главной балки
2.12.Расчет сварного соединения второстепенной балки с главной
Длина шва определяется высотой стенки второстепенной балки:
Сварку выполняем вручную на монтаже в вертикальном положении. Для стали с принимаем электроды типа Э50 или Э50А согласно [1 табл. Г.1].
расчетное сопротивление металла углового шва для данных электродов по [1 табл. Г.2].
нормативное сопротивление стали С255Б по временному сопротивлению при при (толщина стенки второстепенной балки 65 мм) по [1 табл. В.4] для ребра главной балки (сталь С255 толщиной 6 мм) по [1 табл. В.3].
По [1 табл. 39] для выбранного способа положения сварки и диаметра проволоки коэффициенты для любых катетов .
Расчет ведем по более слабому металлу шва.
При проектировании рёбер главных и вспомогательных балок из одной стали требуемых катет сварного шва:
Проверяем достаточность данного катета по [1 табл. 38]. При ручной сварке сталей с пределом текучести до нахлесточном соединении и толщине более толстого из свариваемых элементов от 6 до 10 мм (толщина ребра и стенки второстепенной балки 65 мм) минимальный катет шва составляет 6 мм. Окончательно принимаем катет
Рис.6. Примыкание второстепенной балки к главной
Расчет и конструирование центрально-сжатых колонн
1.Выбор расчетной схемы и типа сечения
Рис.7. Расчетные схемы колонны в плоскости и из плоскости
Определение расчетной сжимающей силы на колонну производится суммированием опорных реакций главных балок : в случае опирания двух однопролетных балок :
коэффициент учитывающий собственный вес колонны.
Необходимо обеспечить геометрическую неизменяемость сооружения в плоскости и из плоскости главных балок. Из плоскости главных балок геометрическая неизменяемость обеспечивается установкой связей по колоннам. В плоскости главных балок – либо жестким сопряжением колонн с фундаментами либо путем прикрепления главных балок к несмещаемым точкам. При необходимости можно уменьшать расчетную длину колонн из плоскости главных балок путем постановки дополнительных распорок прикрепляющих колонну к жесткому связевому диску.
Геометрическую длину колонны определяют по формуле:
отметка верха железобетонной плиты рабочей площадки;
высота главной балки на опоре;
величина заглубления низа опорной плиты базы колонны относительно отметки чистого пола.
Расчетные длины определяются по формуле:
геометрическая длина колонны;
коэффициент расчетной длины.
2.Компоновка сечения сплошностенчатой колонны
Поперечное сечение – прокатный двутавр колонный. Принимаем сталь С255Б.
Принимаем условную гибкость по линейной интерполяции в зависимости от нагрузки
Для типа сечения «b» по линейной интерполяции определяем коэффициент
Требуемая площадь сечения:
Согласно ГОСТ Р 57837-2017 принимаем прокатный двутавр колонный 20К3 с характеристиками:
Т.к толщина полки профиля принимаем
Рис.8. Сечение прокатного двутавра
Условные гибкости в плоскости и из плоскости:
По большей условной гибкости определяем с помощью линейной интерполяции .
Проверяем общую устойчивость:
Условие не выполнено выбираем следующее в сортаменте сечение двутавра. Принимаем прокатный двутавр колонный 20К4 с характеристиками:
Поскольку то ставим поперечные ребра жесткости с шагом не более
Ширина выступающей части парного ребра принимается по условию Принимаем 50 мм.
Толщина Принимаем 6 мм.
Предельная гибкость колонны
Фактические гибкости:
Фактические гибкости не превышают предельную гибкость колонны .
3.Конструирование и расчёт оголовка колонны
Нагрузка от опорных рёбер главных балок передаётся на колонну через опорную плиту толщиной не менее 20 мм (конструктивно) и габаритами на 15 20 мм больше габаритов поперечного сечения колонны затем на стенку колонны через вертикальные ребра оголовка высотой . Ширина ребер назначается из условия где ширина опорного ребра главной балки. Пояса балки могут быть шире опорного ребра балки.
Катеты сварных швов прикрепляющие вертикальные ребра к стенке колонны являются расчетными.
Принимаем ширину опорного ребра равной ширине опорного ребра главной балки Опорная плита толщиной (конструктивно).
Ширина и длина опорной плиты:
Предварительно для расчета примем исходя из толщины свариваемых элементов: толщины стенки колонны и толщины опорного ребра Согласно [1 табл. 38] минимальный катет сварного шва при толщине более толстого из свариваемых элементов равен
Сварку выполняем в нижнем положении в углекислом газе механизированным способом сварочной проволокой диаметром 2 мм марки Св-08Г2С согласно [1 табл. Г.1].
нормативное сопротивление стали С255 по временному сопротивлению [1 табл. В.5].
По [1 табл.39] для выбранного способа сварки диаметра проволоки и катетов 3 8 мм коэффициенты
Коэффициенты условий работы равны 1.
Расчет ведем по металлу границы сплавления.
Требуемая длина сварного шва:
Высота рёбер что не более:
Вычисляем требуемые толщины рёбер из трех условий.
а) Из условия прочности на срез самих рёбер:
б) Из условия смятия верхних торцов рёбер:
в) Из условия местной устойчивости рёбер:
Окончательно принимаем
Низ опорных рёбер обрамляется горизонтальными поперечными ребрами толщиной не менее 223 = 73 мм. Принимаем 8 мм.
Проверяем достаточность катетов. При любой сварке сталей с пределом текучести до тавровом соединении с двухсторонними угловыми швами и толщине более толстого из свариваемых элементов от 17 до 22 мм (толщина ребра 22 мм) минимальный катет шва составляет 10 мм . Окончательно принимаем катеты сварных швов и равными 10 мм.
4.Расчёт базы колонны
Конструкция базы колонны должна обеспечивать равномерную передачу нагрузки от колонны на фундамент и принятое в расчётной схеме соединение колонн с фундаментами – жесткое или шарнирное (жесткое по варианту) а также простоту монтажа колонн. Рекомендуется применять базу с траверсами служащими для передачи усилия с поясов колонны на опорную плиту.
Расчетными параметрами базы являются размеры опорной плиты в плане
Конструктивно принимаем анкерные болты М30.
ширина полки колонны;
толщина траверсы предварительно принимается от 10 до 14 мм;
свес предварительно принимается от 60 до 100 мм;
Длина плиты из условия прочности бетона:
Для бетона класса В12
Конструктивная длина плиты:
свес при жесткой базе колонны принимаемый равным 20 мм;
высота сечения колонны.
Принимаем длину плиты из условия прочности бетона
Определяем давление (отпор бетона) под опорной плитой:
Проверяем условие прочности бетона:
условие выполняется.
Рис.9. Размеры базы колонны
Определяем расчетные изгибающие моменты в плите для разных участков.
Определяем толщину плиты из стали С255 по условию прочности при изгибе:
Высота анкерной планки принимается равной толщине плиты
Определяем высоту траверсы исходя из требуемой суммарной длины швов аналогично расчету оголовка колонну приняв по [1 табл. 39] коэффициенты для катета шва 6 мм:
Нагрузка на траверсу:
Внутренние усилия как в двухконсольной балке опертой на вертикальные сварные швы:
Момент в середине пролета:
Поперечная сила на опоре условной балки:
Проверяем прочность по нормальным и касательным напряжениям:
Условие выполняется. Прочность траверсы обеспечена
Расчёт и конструирование стропильных ферм
Сбор нагрузок на покрытие производственного здания представлен в таблице 3.
1.Составление расчетной схемы фермы с нагрузками
Ферма шарнирно опирается на колонны каркаса здания сверху. Нагрузка на ферму приложенная в узлах верхнего пояса:
итоговая расчетная нагрузка;
Высота фермы по наружным граням поясов зависит от пролета: при L=18 м принимаем hф = 2250 мм высота фермы по осям поясов
Для сильно нагруженных поясов опорных раскосов ферм и элементов решетки допускается принимать сталь С255 по [2].
Рис.10. Расчетная схема стропильной фермы
2.Определение расчетных усилий в стержнях фермы
Усилия в стрежнях фермы находятся методом единичной нагрузки. Результаты представлены в таблице 4.
Элементы верхнего пояса
Элементы нижнего пояса
Элементы опорных раскосов
В плоскости ферм согласно [1 табл.24] для поясов и опорных раскосов расчётные длины равны расстоянию между узлами. Для прочих элементов решетки . В направлении перпендикулярном плоскости фермы (из плоскости фермы) для поясов опорных раскосов и опорных стоек ферм Для прочих элементов решетки .
Для поясов расчётные длины из плоскости зависят от компоновки связей в шатре. Шаг узлов верхнего пояса закрепленных от смещения из плоскости составляет 3 м поэтому Для нижнего пояса т.к отсутствуют растяжки
3.Подбор сечений стержней фермы
Предельные гибкости сжатых поясов и опорных раскосов вычисляются по формуле:
коэффициент продольного изгиба.
Тип поперечного сечения поясов и решетки ферм – круглая труба.
Элементы верхнего пояса (Элементы 45):
Согласно [1 табл. В3] принимаем сталь С255 c расчетным сопротивлением .
Используя линейную интерполяцию вычисляем
Согласно ГОСТ 10704-91 «Трубы стальные электросварные прямошовные» выбираем трубу 140х55 с площадью поперечного сечения
Определяем гибкости в плоскости и из плоскости:
По условной гибкости определяем с помощью линейной интерполяции коэффициент соответствующий максимальной гибкости (большей и ).
Проверка гибкостей стержня в плоскости и из плоскости фермы:
Условия выполняются.
Проверка устойчивости стержня:
Опорный раскос (Элемент 8):
Согласно ГОСТ 10704-91 «Трубы стальные электросварные прямошовные» выбираем трубу 133х5 с площадью поперечного сечения
Элементы раскосов (911):
Предельная гибкость
Согласно ГОСТ 10704-91 «Трубы стальные электросварные прямошовные» выбираем трубу 83х40 с площадью поперечного сечения
Проверка прочности стержня:
Элементы нижнего пояса (12):
Согласно ГОСТ 10704-91 «Трубы стальные электросварные прямошовные» выбираем трубу 140х20 с площадью поперечного сечения
Согласно ГОСТ 10704-91 «Трубы стальные электросварные прямошовные» выбираем трубу 140х35 с площадью поперечного сечения
Элемент стойки (10):
После расчёта всех стержней фермы выполняется унификация сечений.
Унификация приведена в таблице 5.
унифицированное сечение.
унификация элементов нижнего и верхнего пояса (в большую сторону) во избежание неправильного монтажа конструкций что вызовет некорректную работу конструкции.
Для стропильной фермы пролётом 18 м допускается максимум 6 типов сечений. Сборная таблица сечений приведена в приложении 1.
4.Расчёт узлов фермы
Расчёт опорного узла фермы.
В опорном узле фермы необходимо назначить размеры опорного ребра и проверить его прочность:
ширина опорного ребра мм определяется поперечным сечением нижнего пояса и опорного раскоса. Ширина опорного раскоса равна 133 мм нижнего пояса 140 мм.
толщина ребра принимается равной 10 мм;
расчетное сопротивление смятию принимаем;
Принимаются болты М20 которые ставят в отверстия
Расстояние от оси болта до края элемента расстояние между осями болтов по высоте ребра
Расчёт сварных швов рядового узла фермы.
В рядовом узле нижнего пояса фермы с соединением элементов «встык» необходимо проверить прочность сварных швов. Раскосы выполнены из трубы круглого сечения.
По [1 табл.39] для выбранного способа сварки диаметра проволоки и катетов 9 12 мм коэффициенты
Длина сварного шва считается приблизительно по чертежу узла:
Требуемый катет сварного шва:
Считается что треугольные связи работают на сжатие а крестовые – на растяжение. Поперечное сечение любой связи подбирается по предельной гибкости. И для сжатых и для растянутых связей назначается расчетная длина.
Требуемые радиусы инерции:
предельная гибкость для связей по [1] – для сжатых элементов по шатру и колоннам для растянутых
Задавшись типом поперечного сечения связей по сортаменту выбирают необходимые профили:
Сечение всех связей – круглая труба.
Связи по верхним поясам ферм:
Рис.11. К расчету связей по верхним поясам фермы
Согласно ГОСТ 10704-91 «Трубы стальные электросварные прямошовные» выбираем трубу 70х25 с радиусом инерции сечения
Связи по нижним поясам ферм:
Согласно ГОСТ 10704-91 «Трубы стальные электросварные прямошовные» выбираем трубу 102х18 с радиусом инерции сечения
Вертикальные треугольные связи фермы:
Рис.13. К расчету вертикальных связей фермы
Согласно ГОСТ 10704-91 «Трубы стальные электросварные прямошовные» выбираем трубу 60х20 с радиусом инерции сечения
Горизонтальные связи рабочей площадки:
Рис.14. К расчету горизонтальных связей рабочей площадки
Согласно ГОСТ 10704-91 «Трубы стальные электросварные прямошовные» выбираем трубу 102х20 с радиусом инерции сечения
Вертикальные крестовые связи рабочей площадки:
Рис.15. К расчету крестовых связей рабочей площадки
Связи по каркасу здания:
Рис.16. К расчету связей по каркасу здания
Элемент №3 (вертикальные крестовые связи по колоннам каркас
Элемент №4 (распорки по оголовкам колонн каркаса):
Согласно ГОСТ 10704-91 «Трубы стальные электросварные прямошовные» выбираем трубу 95х20 с радиусом инерции сечения
Связи по верхним и нижним поясам ферм (горизонтальные)
Связи по колоннам площадки (вертикальные)
Связи по колоннам каркаса (вертикальные)
унифицированные сечения.
СП 16.13330.2017. Стальные конструкции : актуализированная ред. СНиП II-23-81* : введ. 2017-08-28. – Москва 2017. – 140 с.
СП 20.13330.2016. Нагрузки и воздействия : актуализированная ред. СНиП 2.01.07-85* : введ. 2017-06-04. – Москва 2016. – 80 с.
ГОСТ Р 57837-2017. Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок : введ. 2017-10-24. – Москва: Стандартинформ 2017. – 47 с.
Металлические конструкции : учебник для вузов Ю. И. Кудишин [и др.] ; под ред. Ю. И. Кудишина. – 13-е изд. испр. – Москва : Академия 2011. – 682 с.
Металлические конструкции включая сварку : учебник для вузов Н. С. Москалев [и др.] ; под ред. В. С. Парлашкевич. – Москва : АСВ 2014. – 352 с.
Металлические конструкции : учеб. для строит. вузов : в 3 т. Т. 1 : Элементы конструк- ций В. В. Горев [и др.] ; под ред. В. В. Горева. – Москва : Высшая школа 2004. – 551 с.
ГОСТ 277772-88. Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия : изм. 1 : введ. 1989-01-01. – Текст : электронный Техэксперт. Электронный фонд правовой и нормативно-технической документации.
унификация элементов нижнего и верхнего пояса (в большую сторону) во избежание неправильного монтажа конструкций что способствует некорректной работе элементов.

МК.dwg

Фасонка для приёма связи
План покрытия в уровне верхних поясов ферм М 1:200
План покрытия в уровне нижних поясов ферм М 1:200
Схема балочной клетки М 1:200
Пол асфальтобетонный 40 мм
Железобетонная плита t=100 мм
Второстепенная балка 30Б2
Защитный слой из гравия
втопленного в битумную мастику t=10 мм
Гидроизоляционный ковёр из 4 слоёв рубероида
Утеплитель - жесткие минераловатные плиты t=100 мм
Пароизоляция из одного слоя рубероида
Стальной профилированный настил t=1 мм
Примечания 1. Место строительства - г.Кызыл
температура наиболее холодных суток с обеспеченностью 0.98 t=-49°C 2. Материал конструкций: главные балки
колонны рабочей площадки
элементы стропильных ферм
связи - сталь С255(Б) ГОСТ 27772-2015. 3. Соединения: заводские - сварные
монтажные - сварные и болтовые. 4. Заводская сварка - полуавтоматическая
в среде СО2 сварочной проволокой Св.08Г2С по ГОСТ 2246-70. 5. Монтажная сварка - ручная электродами типа Э50 по ГОСТ 9467-75. 6. Все сварные швы 6 мм
кроме оговоренных. 7. Все болты М20 класса точности В
кроме оговоренных. 8. Антикоррозионная защита конструкций - два слоя масляной краски по грунту ГФ021.
Условные обозначения
видимый заводской сварной шов
невидимый заводской сварной шов
видимый монтажный сварной шов
невидимый монтажный сварной шов
временный (монтажный) болт
План покрытия в уровне верхнихнижних поясов ферм М 1:200
схема балочной клетки М 1:200