• RU
  • icon На проверке: 3
Меню

Стальной каркас одноэтажного производственного здания

  • Добавлен: 26.09.2021
  • Размер: 6 MB
  • Закачек: 1
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Металлические конструкции, включая сварку

Состав проекта

icon ТГТУ.08.03.01.01.001 КП ДЭ Алокозай С..pdf
icon ТГТУ 08.03.01.01.001 КП 2D-КМ1.dwg
icon ТГТУ 08.03.01.01.001 КП 2D-КМ3.dwg
icon ТГТУ 08.03.01.01.001 КП 2D-КМ2.dwg

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon ТГТУ.08.03.01.01.001 КП ДЭ Алокозай С..pdf

I.Размещение колонн в плане с указанием связей.
II. Компоновка поперечной рамы производственного здания.
Сбор нагрузок на поперечную раму.
Статический расчёт рамы
III. Расчет и конструирование стропильной фермы
Сбор нагрузок на ферму
Статический расчёт фермы
Подбор сечения стержней фермы.
Конструирование фермы.
IV. Расчёт и конструирование колонны.
Расчёт верхней части колонны.
Расчёт подкрановой части колонны.
Проверка устойчивости колонны.
Расчет и конструирование узла сопряжения верхнейи нижней
Расчёт и конструирование базы колонны.
Список используемой литературы.
ТГТУ 08.03.01.01.001 КП ТЭ-ПЗ
Стальной каркас одноэтажного
производственного здания
Курсовой проект разработан в соответствии с заданием на проектирование. Объёмнопланировочное и конструктивное решения соответствуют требованиям нормативной
документации по проектированию производственных зданий. Проект состоит из
пояснительной записки и графической части. Пояснительная записка включает расчёт и
конструирование колонны фермы и подкрановой балки.
I. Размещение колонн в плане с указанием связей.
В соответствии с заданием проектируется однопролётное здание с пролётом 30м.
Привязка торцевых колонн 500мм. Т.к. режим работы крана 6К то привязка к продольным
осям 250мм. Длина здания 84 м а предельная длина температурного блока 200м
следовательно здание можно не разбивать на температурные блоки.
Расстановка связей по колоннам: предельный размер между вертикальными связями 50
м между связями и торцами здания 75м. Устанавливается один связевой блок в середине
длины здания. В надкрановой части также устанавливаются связи в торцах здания.
Связи по нижним поясам ферм служат для вовлечения в пространственную работу
всего покрытия при действии местных нагрузок.
Производственное здание пролетом 30 м оборудовано двумя мостовыми кранами
грузоподъемностью Q = 50125 т режима работы 6К. Длина здания 84 м отметка головок
крановых рельсов 18 м низа (башмака) колонны –1м (за нулевую отметку принят уровень
чистого пола). Здание отапливаемое. Шаг рам 12 м. Район строительства г.Чита.
Отметка головки кранового рельса H1=12 м.
Высота крана Hcr = 3150 м.
Зазор между тележкой крана и фермой принимаю 100мм.
H2 = Hcr+100+300 =3150+300+100=3550м. (кратно 200мм) принимаем 3600 м
Полезная высота цеха H0=H1+H2=18+36=21600 м.(кратно 600мм) принимаю 21.6 м
Высота колонны H = H0+1м = 226 м.
Высота фермы Hф =315 м. на опоре; в середине Hф =315 м
Высота надкрановой части колонны Hv= H2+hb+hr=36+1.5+02=53 м
Высота подкрановой части колонны Hn= H – Hv= 226– 53=1730 м
Предусматривается жёсткое защемление колонны в фундаменте.
Для надкрановой части hv=0.25+0.2=045 м (hv≥(112)H2=0442 м)
В уровне фермы - привязка торца фермы относительно оси - 200 мм
Минимальная высота сечения верхней части колонны hv=450 мм.
L1≥(hv-a0)+c+bkp=450-250+75+300=575мм
hn=a+L1=025+075=100мм>22620=113 м
Рис. 1. Расположение связей по поясам ферм.
Рис. 2. Типоразмеры стеновых панелей (Серия 1.432-3).
Рис. 3. Поперечная рама.
Сбор нагрузок на поперечную раму
Постоянные нагрузки:
Вес одинарного остекления 035кН на 1м2 остеклённой поверхности.
Устраиваются жб стеновые панели с qn=2кНм2γf=11.
Нормативные и расчетные вертикальные нагрузки.
и) собственный вес фермы
Всего от покрытия (q*)
Погонная нагрузка от покрытия q=γnq*B=106312=76 кНм
Вес колонны Gк=03кНм2.
Вес надкрановой части колонны:
Gв 02 Gк 05BL n f 02 12 30 05 1 105 05 189 кН.
Вес подкрановой части колонны:
Gн 08 Gк 05BL n f 08 12 30 05 1 105 05 756 кН.
F1 n f q жб hжб B Gв 112 2 12 (95) 189 293 кН
F2 n f q жб hжб B f q ост hост B Gн 112 2 12 (163 108 12) 105 035 108 12
Рис. 4. Расчетная схема рамы.
Полное расчетное значение снеговой нагрузки
на горизонтальную проекцию покрытия
следует определять по формуле
=05 кПа - расчетное значение веса
снегового покрова на 1 м горизонтальной поверхности земли принимаемое в соответствии
Следовательно снеговая нагрузка на ригель равна:
S 05 1 1 12 0562 34 кНм
сe (12 04 131)(08 0002 493) 0562 кНм
Ветровой район II –с W0=03 кПа. То же другое значение ветра=5 мс
Рис. 5. Распределение ветровой нагрузки.
Коэффициент k зависит от высоты.
Значение коэффициента высота для типа местности А.
Определение эквивалентной ветровой
За эквивалентную принимаем равномерно
распределённую нагрузку
распределённую от обреза фундамента до низа конструкций покрытия (фермы).
Действующая ветровая нагрузка.
W n0 k ce B f 1 14 03кПа 12м k 08 403k кН м
(k H k 0 ) ( H 5) 5
Всю нагрузку действующую на уровне фермы и выше заменяю сосредоточенной силой
действующей в уровне нижнего пояса фермы.
W1 532 512 258 216 219
W2 399 384 258 216 164
) Крановая нагрузка:
F1 = 280 кН; [3 прил. 1]
Максимальная вертикальная крановая нагрузка
где согласно п. 4.17 [2] при режиме 6К
Gпб g пб B L 2 04 12 30 2 72 кН
g пб 04кН м 2 [3 табл. 12.1];
Dmax 1 12 085 (415 2866) 105 72 1285 кН
Минимальное давление колеса крана
Q = 490 кН – грузоподъемность крана;
G = 583 кН – вес крана [3 прил. 1];
n0 = 2 – число колес крана.
Минимальная вертикальная крановая нагрузка
Dmin (1285 72 105)122 415 105 72 430кН
M max Dmax ek 1285 0625 803 кНм
M min Dmin ek 430 0625 269 кНм
T n f Tkn yi 1 12 085 156 286 453 кН
y =1+0428+0533+0895=286
Рис. 6. Нагружение линии влияния реакции колонны крановой нагрузкой.
Определение коэффициента пространственной работы каркаса:
Тамбовский Государственный
Технический Университет
Кафедра - Конструкции Зданий
Расчет рамы однопролетного производственного здания
Полная высота колонны HK= 22.60 м
Высота нижней части колонны HN= 17.30 м
Высота верхней части колонны HV= 5.30 м
Пролет здания L= 30.00 м
Отношение моментов инерции IpIn= 4.00
Постоянная нагрузка на ригель Q1= 7.600 кНм
Снеговая нагрузка на ригель Q2= 3.400 кНм
Вес верхней части колонны включая вес стен F1= 293.00 кН
Вес нижней части колонны включая вес стен F2= 249.00 кН
Эксцентриситет Е0= 0.4000 м
Коэффициент простр. работы каркаса A= 0.36000
Ветровая нагрузка Qmax= 4.230 кНм
Ветровая нагрузка Qmin= 3.200 кНм
Сосредоточенная ветровая нагрузка FB= 38.200 кН
ma= 14.01 mcn= 54.48 mcv= -108.32 mb= -95.69
ma= 24.47 mcn= -11.28 mcv= -31.68 mb= -42.57
qac= -2.07 qbc= -2.05
Вертикальная нагрузка от мостовых кранов
ma= 222.13 mcn= -566.06 mcv= 236.94 mb= -5.10
qac= -45.56 qbc= -45.67
map= 202.48 mcnp= -204.74 mcvp= 64.26 mbp= -60.70
qacp= 23.54 qbcp= 23.58
Горизонтальная нагрузка от мостовых кранов
ma= -170.91 mc = 101.36 mb= -54.03
qac= 15.74 qbc= -29.32
map= 99.54 mcp= -11.75 mbp= -45.85
ma= -1098.41 mc= 161.19 mb= 293.63
qac= 109.39 qbc= 13.80
map= 1045.27 mcp= -147.24 mbp= -320.86
qap= 96.61 qbp= 24.29
3. Сочетания нагрузок
3.1 Расчет конструкций и оснований по предельным состояниям первой и
второй групп следует выполнять с учетом неблагоприятных сочетаний
нагрузок или соответствующих им усилий.
одновременного действия различных нагрузок для рассматриваемой стадии
работы конструкции или основания.
3.2 В зависимости от учитываемого состава нагрузок следует различать:
а) основные сочетания нагрузок состоящие из постоянных длительных и
б) особые сочетания нагрузок состоящие из постоянных длительных
кратковременных и одной из особых нагрузок
где Ст - нагрузка для основного сочетания;
Сs - нагрузка для особого сочетания;
ti (i=1 2 3 ) - коэффициенты сочетаний для кратковременных нагрузок.
Для основных и особых сочетаний нагрузок за исключением случаев
оговоренных в нормах проектирования сооружений в сейсмических районах и
в нормах проектирования конструкций и оснований коэффициент сочетаний
длительных нагрузок l определяется следующим образом:
- для равномерно распределенных длительных нагрузок ()
где l1 - коэффициент сочетаний соответствующий основной по степени
влияния длительной нагрузке;
крановых нагрузок в соответствии с ;
l=10 - для остальных нагрузок.
Для основных сочетаний необходимо использовать следующие значения
коэффициентов сочетаний кратковременных нагрузок
t1=10; t2=09 t3=t4= =07
где t1 - коэффициент сочетаний соответствующий основной по степени
влияния кратковременной нагрузке;
t2 - коэффициент сочетаний соответствующий второй кратковременной
t3 t4 - коэффициенты сочетаний для остальных кратковременных нагрузок.
Основная по степени влияния кратковременная нагрузка (с учетом того
что в СП нет пункта о том по какому параметру определять ту самую
степень влияния) принимается по принципу: чем больше значение усилия от
нагрузки тем влиятельнее нагрузка.
Сочетания нагрузок по сечениям.
Сочетания нагрузок по сечениям
Усилия от постоянной нагрузки умножены на 08
Расчёт и конструирование стропильной фермы покрытия
Рис.7. Нагрузки действующие на ферму
Рис.8. Постоянная нагрузка действующая на ферму
а)постоянная нагрузка
в)нагрузка от рамных моментов (см. табл. 3)
Рис.9 - К определению усилий от изгибающего момента
- От действия опорных моментов
При сочетании нагрузки на раму 1+5*+3*-4+2:
Mпр =-2494+201-203*09-252*09-416*07=122 кНм
Hлев= -550315=-175 кН
При сочетании нагрузки на раму 1+5*+3*-4: (без снеговой нагрузки):
Mлев = -550+07*426= -520 кНм
Mпр = 122+07*426= 152 кНм
Hлев= -520315=-165 кН
- От действия распора (для сочетания 1+5*+3*-4+2):
H1 =238-243+09*(-236-293)+07*(-205)=-71 кН
H2= -238-138+09*(457-64)+07*(205)= 206 кН
- От действия распора (для сочетания 1+5*+3*-4:
H1=-697 + 07*205=- 695 кН
H2=334 - 07*205= 192 кН
усилия в стержнях фермы определяем раздельно для каждой нагрузки с помощью
Данные к вычислению на ЭВМ.
) количество загружений - 4.
) Количество узлов - 13.
) Количество стержней - 23.
Распределение усилий в стержнях нижнего пояса:
-со снеговой нагрузкой
-без снеговой нагрузки
Подготовка исходных данных для расчета стропильной фермы производственного
Неподвижная опора: 1
Количество стержней: 25
Количество узлов: 13
Количество загружений: 4
Номера узлов стержней.
конец 2 3 3 4 4 6 5 5 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 12 11 12 13 13 14 14 15 15 16 16 19 17 18 18 19 19
Y 0 315 14625 315 0 315 315 0 315 315 0 315 315 0 315 315 315 14625 0
Расчет статически определимой фермы покрытия
---------------------------------------------------------------------Номер загружения 1
---------------------------------------------------------------------Номер стержня
Усилия в стержнях фермы
ТГТУ 08.03.01.01.014 КП ТЭ-ПЗ
Усилие от снеговой Усилие от опорных
С снег. Без снег. С снег. Без снег.
Рис.10 – Схема фермы
Верхний опорный узел.
Для крепления фланца к колонне применяются болты класса 5.6 по [5.
Диаметром db = 20 мм Abn = 245 см2 Rbt=21 кНсм2.
Диаметр отвеверстия для болтов d = db + 3=21 мм.
Несущая способность одного болта Nb = Rbt Abn=21245=5145 кН
= 34 принимаю 4 симметрично расположенных болта.
Расчёт сварного шва.
Верхний пояс привариваем к фланцу полуавтоматической сваркой под
слоем флюса сварочной проволокой Св-08А (диаметром 16 мм) электродами
Определение сечения по которому необходимо рассчитать угловой шов
Rwf f wf 18 09 1 162 кН см
Rwz z wz 21 105 1 2205 кН см
Где Rwf 18 кНсм2 [4 Табл. П4.2]
Rwz 21 кНсм2 [4 Табл. П4.2] f 09 z 105 [4 Табл. П4.4].
Рис.11 - Конструирование верхнего опорного узла.
По конструктивным требованиям kfmin = 9 мм т.к. толщина наиболее
толстого из свариваемых элементов tmax = 20 мм [4 Табл. П4.5]
Принимаю катет сварного шва 9 мм.
= 71+ 550315 = 245 кН
Постоянная нагрузка:
F1 = 219 кН F2 = 227 кН
Рис. 12 - Конструирование нижнего опорного узла.
Опорное давление фермы передается на колонны через опорный лист
Требуемая площадь опорного фланца:
F q S l 2 Fi q Fi S 2 146 кН
Болты не работают на растяжение то конструктивно принимаю 6 болтов
Принимаю ширину фланца в зависимости от размещения болтов. bfl =
= 017 см. Принимаю tfl = 20 мм.
Проверка прочности сварных швов:
полуавтоматической сваркой под слоем флюса сварочной проволокой Св-08А
(диаметром 16 мм) электродами Э42А.
Катет шва 5мм. Шов должен быть приплюснут к фланцу так чтобы на
стержень приходилось 4мм а на фланец 6мм.
Длина шва lw = 2150+2230-7-7-10-10-10-10+1502+1002= 1072 мм
- на вертикальную нагрузку:
- на горизонтальную нагрузку:
y = (27523052+1005210+15052455)107805 = 23 см
Момент инерции относительно осей стержня пояса:
+2(05 10 (23 10)2 + 05 23 (23 275)2 + 05 455 (455 23)2 ) =
Рис.13 - Конструирование верхнего рядового узла.
Конструирование узла 3.
= 0 025 то расцентровка не учитывается.
В неподкрепленных примыканиях к поясу прямоугольного гнутосварного
профиля в К-образных несущую способность пояса на отгиб полки следует
проверять для каждого примыкания в отдельности по формуле:
N M d b c D R y t 2 4 sin 2 2 D d b R yd t d d
A - площадь поперечного сечения раскоса.
+ 24 05 10] = 421 кН
Несущую способность стенки неподкрепленного двутаврового пояса под
воздействием сжатого элемента решетки из прямоугольного гнуто-сварного
профиля следует проверять по формуле:
N ≤ 10 γc γD Ry tw (t+td)sinα
γc γD Ry tw (t+td)sinα = 101212406(10+05)sin(464) = 332 кН > N3 =
Т.к. условие выполняется стенки не устанавливаем
Прочность сварных швов:
+ 24 05 10] = 493 кН
Несущую способность стенки неподкрепленного двутаврового пояса
под воздействием сжатого элемента решетки из прямоугольного гнутосварного профиля следует проверять по формуле: N ≤ 10 γc γD Ry tw
γc γD Ry tw (t+td)sinα = 101212410(10+05)sin(484) = 448 кН >
Рис.13 - Конструирование нижнего рядового узла.
= 016 025 то расцентровка не учитывается.
+ 24 05 10] = 524 кН
Нижний монтажный стык
Материал фланцев – сталь С345.
Используются высокопрочные болты М24 из стали 40Х «Селект» (по
ГОСТ 22353-77*) диаметр шайб dm=40 мм диаметр отверстий 24 мм.
Конструктивно принимаем 4 болта. Толщина фланцев tfl=20 мм.
Расчётное сопротивление растяжению Rbh=07Rbun=07110=770МПа
Необходимое количество болтов:
= 165. Принимаю 4 симметрично
расположенных болтов.
Рис.14 - Конструирование монтажного узла
Проверка фланцевого соединения на сдвиг:
Отрыв фланца в околошовной зоне
= 61 кНсм2 ≤ 24 кНсм2
Отрыва не произойдет
Нижний пояс привариваем к фланцу полуавтоматической сваркой под
Длина шва: lw = 2230= 460 мм
По конструктивным требованиям kfmin = 6 мм т.к. толщина наиболее
Принимаю катет сварного шва 10 мм.
Верхний монтажный стык
Рис.15 - Конструирование монтажного узла
Используются болты М24 из стали С255 класса 5.6 диаметр шайб dm=40
мм диаметр отверстий 26 мм. Abh=352 см2
= 83 кНсм2 ≤ 24 кНсм2
Длина шва: lw = 2175= 350 мм
По конструктивным требованиям kfmin = 7 мм т.к. толщина наиболее
Расчёт и конструирование колонны.
Для конструирования колонны используется сталь С235.
Принимаю сталь С235 с Ry=23 кНсм2 Е=206105МПа
hn=1250 мм hv=450 мм Hn=17300 мм Hv=5300 мм
Таблица 11 - Расчетные сочетания для подбора сечения верхней части колонны
Таблица 12 - Расчетные сочетания для подбора сечения нижней части колонны
Верхняя часть колонны:
Сечение подбирается по 1-му сочетанию и затем производится проверка по 2му сочетанию;
Нижняя часть колонны:
Для наружной ветви выбирается сочетание дающее максимальное усилие в
Рис. 18 - Схема колонны
По приложению 9 φe=0118
Требуемая площадь сечения:
и требуемая толщина стенки:
Из условия устойчивости стенки определяю её толщину:
Подбираем толщину стенки:
Условие местной устойчивости полки:
[036 + 01 264 001 (15 + 07 264) 204]√2060023 = -17
Устойчивость полки обеспечена.
Геометрические характеристики сечения.
Рис 19 - Сечение колонны
Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента.
Проверку устойчивости сплошной внецентренно сжатой колонны выполняем
R y c где φе – коэффициент снижения расчетного сопротивления
при внецентрен- ном сжатии зависит от условной гибкости стержня и приведенного
Проверка устойчивости в плоскости действия момента:
По приложению9 φe=0051
Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия
Проверку устойчивости из плоскости действия момента выполняем по
(23 3800 + 1000) = -493 кН м
(23 3800 + 1000) = -220 кН м
Рис 20 - Эпюры усилий в верхней части колонны
Значения коэффициентов и определим по приложению 12
= 067 03 принимаем 067
Расчёт подкрановой части колонны
Сечение нижней части колонны сквозное состоящее из двух ветвей
соединенных решеткой. Высота сечения bн = 1250 мм. Подкрановую ветвь колонны
принимаем из широкополочного двутавра наружную – составного сварного сечения
Определяем ориентировочное положение центра тяжести. Принимаем z0 = 50
Определяем усилия в ветвях:
Определяем требуемую площадь ветвей и назначаем сечение.
Для подкрановой ветви задаёмся φ = 06
По сортаменту подбираем двутавр 45; h=450 мм; Ав1 = 847 см2; i
Для удобства прикрепления элементов решетки принимаем расстояние между
наружными гранями полок таким же как в подкрановой ветви (450 мм). Толщину
стенки швеллера tw для удобства ее соединения встык с полкой надкрановой части
колонны принимаем равной 18 см а высоту стенки из условия размещения сварных
швов hw = 450+220=490 мм.
Требуемая площадь полок
Принимаем bf = 24 cм; tf = 16 см; Аf = 384 см2.
Из условия местной устойчивости полки швеллера
Геометрические характеристики ветви:
Уточняем положение центра тяжести наружной ветви
Рис 21 - Сечение нижней части колонны
Геометрические характеристики наружной ветви
Определяем моменты инерции
+ 16 24 ( + 18 68) ] = 10582 см2
Уточняем положение центра тяжести колонны:
Проверка устойчивости ветвей:
где φу – коэффициент продольного изгиба определяемый по гибкости.
Из условия равноустойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости
определяем требуемое расстояние между узлами решётки:
Чтобы соблюсти условие угла наклона ветвей к горизонту в 45-60 град
Для подкрановой ветви:
Рис 22 – Решетка колонны
Условная поперечная сила для стали C235 взята по таблице 8.2
Уголки решётки привариваются с одной стороны поэтому γс=075
Принимаю уголок равнополочный L90x7
Напряжение в раскосе
Для приварки решётки к колонне применяю полуавтоматическую сварку
проволокой по ГОСТ 2246 – 70* СВ – 08Г2С d 16 мм .
Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной силы
следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям: по металлу шав и по
Определение сечения по которому необходимо рассчитать угловой шов на
Rwf f wf 20 09 1 18 кН см
Rwz z wz 17 105 1 1785 кН см
Предельная расчётная длина равна: 85 f k f 54см
Проверка устойчивости колонны как единого стержня.
Приведённая гибкость
Для комбинации усилий догружающих наружнюю ветвь (a–a +Ms Nmax):
Для комбинации усилий догружающих подкрановую ветвь (cn–cn - Mmax
Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия
момента обеспечена устойчивостью отдельных ветвей.
Расчет и конструирование узла сопряжения верхней
и нижней частей колонны
Прикрепление верхней части внецентренно сжатой колонны к нижней
проектируем с помощью одностенчатой траверсы. Траверса работает на изгиб как
балка на двух опорах. Для повышения общей жесткости узла соединения частей
колонны дополнительно ставим ребра жесткости и горизонтальные диафрагмы.
Таблица 13 - Расчетные сочетания для верхней части колонны
Расчетные комбинации усилий в сечении над уступом:
N2 = -407 кН; М2 = 375 кНм
N1 = -443 кН; М1 = -311 кНм
Давление кранов Dmax = 1285 кН.
Прочность стыкового шва (ш1) проверяем по нормальным напряжениям в
крайних точках сечения надкрановой части колонны. Площадь шва равна площади
-я комбинация М1 и N1:
Рис 22 - Узел сопряжения нижней и верхней части колонны расчетная схема
Конструирование траверсы.
Толщину сечения траверсы определяем из условия смятия по формуле:
Рис 23 - Опорное ребро
Опорная реакция главной балки
Находим требуемую площадь опорного ребра
Принимаем ребро сечением 20 × 300 мм по табл. П9.6 [1].
Проверяем устойчивость опорной части балки
Усилие во внутренней полке верхней части колонны
Прочность шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы
(ш2) проверяется по формуле
Для сварки применяем полуавтоматическую сварку проволокой марки по
Принимаю катет сварного шва 5 мм.
В стенке подкрановой ветви делаем прорезь в которую заводим стенку
Для расчета шва крепления траверсы к подкрановой ветви (ш3) составляем
комбинацию усилий дающую наибольшую опорную реакцию траверсы.
Принимаю катет сварного шва 12 мм.
Сопряжение надкрановой и подкрановой части колонны
Прочность стенки двутавра на срез.
Геометрические характеристики:
12 (35 + 1) + (12 2) 1 (1 + 70 15) + 25 1 05
+ 25 1 (329 05)2 + 2 12 1 (70 329 15)2 + 12 70
+ 70 + 1 329) = 73627 см4
Расчёт стенки траверсы на изгиб:
Максимальная поперечная сила при наличии крановой нагрузки:
Проверка стенки траверсы на срез:
Таблица 14 - Нагрузки в подкрановой части колонны.
Площадь опорной плиты:
Расчётное сопротивление бетона (В20) на местное сжатие Rbloc=αφbRb
R b = (B20) = 115 МПа
Предварительно принимаю φb = 12
R bloc = 1 12 115 = 138 МПа
Из условия симметричного расположения траверс относительно центра
R bloc1 = 1 116 115 = 134 МПа
R bloc2 = 1 112 115 = 129 МПа
Расчёт высоты траверс из условия размещения сварных швов:
Принимаю катет сварного шва 8 мм.
Принимаю высоту траверсы tr = 50 см
Материал плиты – сталь C235
Участок 1: плита опёртая по 4 сторонам
Участок 2 – опёртый на 3 канта.
= 356 то плита рассчитывается как
Участок 3 – консольный.
Участок 2 – консольный.
Участок 3 – опёртый на 3 канта.
= 84 то плита рассчитывается как
Участок 4: плита опёртая по 4 сторонам
Рис 25 - База колонны
Расчёт анкерных болтов
Проверка возможности появления растягивающих усилий:
Проверка возможности появления растягивающих усилий :
Принимаю болты с площадью сечения:
Для восприятия растягивающих усилий принимаю 2 болта d=42 мм
Список используемой литературы
О. В. Евдокимцев О. В. Умнова «Проектирование и расчет стальных
балочных клеток». Учебное пособиеО.В.Евдокимцев О.В. Умнова Тамбов
Изд-во. гос. техн. ун-та 2005г.36
СП 16.13330.2017 Стальные конструкции. Актуализированная редакция
Строительство" ЦНИИПСК им.Мельникова. М.: 2011. 55 с.
Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузовЕ. И.
Беленя В.А. Балдин Г. С. Ведеников и др. — М.: Стройиздат 1998
Металлические конструкции. Учебник для вузовЮ. И. Кудишин. 10-е
издание. М: Акадения 2007.
Металлические конструкции: Спец. курс. Учеб. пособие для вузовЕ. И.
Беленя Н. Н. Стрелецкий Г. С. Ведеников и др.; Под общ. ред. Е И.
Беленя.— 2-е изд. перераб и доп. — М.: Стройиздат 1982. —472 с.
СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция
строительных конструкций им. В.А.Кучеренко 2017.

icon ТГТУ 08.03.01.01.001 КП 2D-КМ1.dwg

Масса наплавленного металла 1%
Масса наплавленного металла 1%
СПЕЦИФИКАЦИЯ МЕТАЛЛА
АСФ кафедра "КЗиС" гр.С42
ТГТУ 270102 - 029245772 - 2008
КП "Металлические конструкции включая сварку
Каркас одноэтажного производственного здания
Таблица отправочных марок
Общий вес конструкций
План связей по верхнему поясу ферм М1:400
План связей по нижнему поясу ферм М1:400
Рабочая документация выполнена в соответствии с СНиП 20.13330.2011
Нагрузки и воздействия и СНиП 16.13330.2011 "Стальные конструкции";
Материал конструкций по ГОСТ 27772-88 "Прокат для строительных
Конструкции должны быть изготовлены в соответствии с ГОСТ 23188-99
Конструкции стальные строительные".
КП "Металлические конструкции
ТГТУ 08.03.01.01.001 КП 2D-КМ1
Стальной каркас одноэтажного производственного здания

icon ТГТУ 08.03.01.01.001 КП 2D-КМ3.dwg

Масса наплавленного металла 1%
Масса наплавленного металла 1%
СПЕЦИФИКАЦИЯ МЕТАЛЛА
АСФ кафедра "КЗиС" гр.С42
ТГТУ 270102 - 029245772 - 2008
КП "Металлические конструкции включая сварку
Каркас одноэтажного производственного здания
Таблица отправочных марок
Общий вес конструкций
Рельс и колонна условно не показаны
Рабочая документация выполнена в соответствии с
СНиП 20.13330.2011 "Нагрузки и воздействия и СНиП
13330.2011 "Стальные конструкции";
Материал конструкций по ГОСТ 27772-88 "Прокат для
строительных конструкций";
Конструкции должны быть изготовлены в соответствии
с ГОСТ 23188-99 "Конструкции стальные строительные".
КП "Металлические конструкции
ТГТУ 08.03.01.01.001 КП 2D-КМ3
Стальной каркас одноэтажного производственного здания
Спецификация металла

icon ТГТУ 08.03.01.01.001 КП 2D-КМ2.dwg

Масса наплавленного металла 1%
Масса наплавленного металла 1%
СПЕЦИФИКАЦИЯ МЕТАЛЛА
АСФ кафедра "КЗиС" гр.С42
ТГТУ 270102 - 029245772 - 2008
КП "Металлические конструкции включая сварку
Каркас одноэтажного производственного здания
Таблица отправочных марок
Общий вес конструкций
Стропильная ферма М1:100
Геометрическая схема фермы
КП "Металлические конструкции
ТГТУ.08.03.01.01.001 КП 2D-КМ2
Стальной каркас одноэтажного производственного здания

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 15 часов 43 минуты
up Наверх