Несущие конструкции многоэтажного промышленного здания с полным каркасом

Железобетонные конструкции.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ГОСУДАРСТВЕННОГО АВТОНОМНОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
«КАЗАНСКИЙ (ПРИВОЛЖСКИЙ) ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Строительный факультет
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту №1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»
«НЕСУЩИЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ С ПОЛНЫМ КАРКАСОМ»
Размеры здания-240х560м
Количество этажей – 4
Временная нагрузка на перекрытие – 62кНм2
Расчетное сопротивление грунта – R0=024МПа
Бетон монолитной плиты – В25
Бетон сборной плиты перекрытия – В35
Способ натяжения арматуры – электротермический
Сечение сборной плиты перекрытия – ребристая
Сечение сборного ригеля – прямоугольное
Сечение консоли – короткая консоль с вутами
Район строительства – II снеговой район
Проектирование монолитного ребристого перекрытия
В монолитном ребристом перекрытии принимаем продольное расположение второстепенных балок и поперечное расположение главных балок. Второстепенные балки размещаем по осям колонн в половине пролета главной балки при этом пролет плиты между осями ребер равен:
Задаемся предварительно размерами сечений (размеры поперечных сечений балок принимают кратными 5см):
второстепенной балки: принимаем hв.б. =50см
главной балки: принимаем
1 Расчет плиты монолитного перекрытия
Расчетный пролет и нагрузки
Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между гранями ребер
в продольном направлении
Так как соотношение пролетов то плиту рассчитываем как работающую по короткому направлению.
Подсчет нагрузок на 1м2 плиты приведен в табл.1.
Нормативная нагрузка Нм2
Коэфф-т надежности по нагрузке f
Расчетная нагрузка Нм2
Плита t=60мм =2500 кгм3
Стяжка из цементно - песчаного р-ра
Керамические плиты t=13мм
Полная расчетная нагрузка
Для расчета плиты выделяем полосу шириной 1м при этом расчетная нагрузка на 1м длины плиты равна .
С учетом коэффициента надежности по назначению здания n=1 нагрузка на 1м равна
Расчетные изгибающие моменты определяем как для многопролетной плиты с учетом перераспределения моментов:
- в средних пролетах и на средних опорах:
в крайнем пролете и на первой промежуточной опоре:
Так как для рассматриваемого перекрытия то в плитах окаймленных по всему контуру монолитно связанными с ним балками изгибающие моменты не уменьшаются.
Характеристики прочности бетона и арматуры
Бетон – тяжелый класса B-25 Rb=145МПа Rbt=1.05МПа коэффициент условий работы бетона b2 =09.
Арматура – проволока класса В500 диаметром 5мм Rs=360МПа.
Подбор сечений продольной арматуры
) в средних пролетах и на средних опорах плит
принимаем 55В500 с и соответствующую рулонную сетку (С-1)
(в пролете 8м укладывается четыре сетки).
) в крайних пролетах и на первых промежуточных опорах
принимаем две сетки с общим числом стержней 85В500 с
2 Расчет и конструирование второстепенной балки
Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между главными балками
Расчетные нагрузки на 1 метр длины второстепенной балки:
-собственный вес плиты и полок:
-то же балки сечением равен 275кНм
Изгибающие моменты определяем как для многопролетной балки с учетом перераспределения усилий.
-на первой промежуточной опоре:
-в средних пролетах и на средних опорах:
Отрицательные моменты в средних пролетах определяются по огибающей эпюре моментов; они зависят от отношения временной нагрузки к постоянной . В расчетном сечении в месте обрыва напорной арматуры отрицательный момент при можно принять равным 40% момента на первой промежуточной опоре тогда:
-на первой промежуточной опоре слева
-на первой промежуточной опоре справа
Бетон – тяжелый класса B-25 Rb=14.5МПа Rbt=1.05МПа коэффициент условий работы бетона b2 =09.
Арматура – продольная класса A-400 с Rs=355МПа; поперечная класса А-I с Rsw=170МПа.
Определение высоты сечения балки
Высоту сечения балки подбираем по опорному моменту при т.к. на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира.
При . На опоре момент отрицательный – полка ребра в растянутой зоне сечение работает как прямоугольное с шириной ребра .
В пролетах сечение тавровое – полка в сжатой зоне. Расчетная ширина полки при принимаем .
Расчет прочности по сечениям нормальным к продольной оси
а) сечение в первом пролете .
; - нейтральная ось проходит в сжатой полке.
Принимаем 2 14 A-400 с
б) сечение в среднем пролете .
Принимаем 2 12 A-400 с
в) На отрицательный момент сечение работает как прямоугольное
Принимаем 2 8 A-400 с
г) сечение на первой промежуточной опоре
Принимаем 5 8 A-400 с - две гнутые сетки 2 8 A-400 (С-3) и 3 8 A-400(С-4).
д) сечение на средних опорах
Принимаем 4 10 A-400 с - две гнутые сетки по 2 10 A-400 (С-3).
Расчет прочности второстепенной балки по сечениям наклонным к продольной оси
Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки с продольными стержнями 18 и принимают класса AI. Число каркасов – 2 .
Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям на приопорных участках но не более 15см принимаем ;
в пролетной части принимаем 35см.
Bлияние свесов полки
Условие:-выполняется
Требование: -удовлетворяется
-условие соблюдается.
Поперечная сила в вершине наклонного сечения:
Длина проекции наклонного сечения: принимаем
Условие прочности -выполняется.
Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
Условие - выполняется
Схема армирования плиты
Расчет и конструирование сборной предварительно-
напряженной ребристой плиты перекрытия
Номинальную ширину плиты примем равной 1600 мм.
Коэфф-т надежности по нагрузке
Собств. вес плиты с овальными пустотами
То же слоя цем. стяжки
То же керамических плиток =13 мм (=1800 кгм2)
Постоянная и длительная
Расчетная нагрузка на 1м длины при ширине плиты 16 м с учетом коэффициента надежности по назначению здания n=1.
а) Постоянная g=3586*16*1=574кНм
б) Полная (g+)=574+119=1764кНм
в) Временная =744*16*1=119 кНм
Нормативная нагрузка на 1м длины.
а) Постоянная gн=318*16*1=51кНм
б) Полная (gн+н)=51+992=1502кНм
в) В том числе постоянная и длительная 752*16*1=1203кНм
г) Временная: 62*16*1=992кНм
Для определения расчетного пролета панели принимаем
При опирании панели на полки ригеля расчетный пролет
Усилия: а) От расчетных нагрузок:
б) От нормативной полной:
в) От нормативной постоянной и длительной :
г) От нормативной кратковременной:
Установление поперечных размеров сечения панели
а) Высота сечения ребристой предварительно-напряженной панели:
б) Рабочая высота сечения
в) Ширина продольных ребер понизу 7 см.
г) Ширина верхней полки 156см.
Расчетная ширина ребра b=2*7=14см.
Сечение и расчетное сечение панели.
Ребристую предварительно-напряженную панель армируют стержневой арматурой класса А-600 с механическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории.
Бетон тяжелый класса B-35.
Нормативное значение
Призменная прочность
Коэффициент условий работы b2=0.9.
Начальный модуль упругости Eb=31*103МПа
Передаточная прочность бетона Rb устанавливается так чтобы при обжатии отношение напряжений bpRbp0.75
Арматура продольных ребер – А-600.
Нормативное сопротивление Rsn=590 МПа.
Расчетное сопротивление Rs=510 МПа.
Модуль упругости Es=190000 МПа.
Предварительное напряжение арматуры принимают равным:
Проверяют выполнение условия: при механическом способе натяжения:
- условие выполняется.
Определяем предельное отклонение предварительного напряжения:
При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимают sp=1+0.1=11
Коэффициент точности натяжения: sp=1-0.1=09.
Предварительное напряжение с учетом точности натяжения:
Расчет прочности по сечению нормальному к предельной оси
М=655 кН*м. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
=0049; -нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки =0981
Характеристика сжатой зоны
Граничная высота сжатой зоны
В знаменателе 500МПа поскольку b21.
Коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой
арматуры выше условного предела текучести:
=115 - для арматуры класса A-600. Принимаем S6=115.
Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:
Принимаем 220 A-600 с AS=628см2.
Расчет прочности панели по сечению наклонному к продольной оси
Влияние продольного усилия обжатия: ;
Проверяем требуется ли поперечная арматура по расчету:
- это расстояние от вершины наклонного сечения до опоры.
Проверяем второе условие: условие не выполняется значит требуется расчет поперечной арматуры.
На приопорных участках длиной
Влияние свесов сжатых полок (при 2 ребрах):
Условие удовлетворяется
Требование удовлетворяется
Проверяем условие прочности:
условие прочности обеспечено
Проверим прочность по сжатой наклонной полосе: ; ;
=0.01 - для тяжелого бетона;
Хомуты объединены в один каркас К-1 (по одному в каждом ребре) в котором верхняя ненапрягаемая арматура принимается из расчета на монтажные нагрузки. В данном случае продольные стержни приняты
конструктивно соответственно 18A400 с AS=0.503см2 и 16A400 с AS=0.283см2.
Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
Отношение модулей упругости:
Площадь приведенного сечения:
Статический момент относительно нижней грани сечения панели:
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне:
Момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне:
Расстояние от ядровой точки наиболее удаленной от растянутой (верхней зоны) до центра тяжести приведенного сечения:
То же наименее удаленной от растянутой зоны (нижней):
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:
=1.75-для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента:
=1.5-для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при и
Определение потерь предварительного напряжения
Коэффициент точности натяжения арматуры .
Потери от релаксации напряжений в арматуре при механическом способе
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами 2=0
Потери от деформации анкеров расположенных у натяжных устройств:
длина натягиваемого стержня(расстояние между наружными гранями формы или стенда)
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения:
Напряжение в бетоне при обжатии:
Передаточная прочность бетона устанавливается из условия:; . Принимаем Rbp=11 МПа.
Сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия P1 и c учетом изгибающего момента от веса плиты:
Потери от быстронатекающей ползучести при: и при 0.8
С учетом потерь los1:
Потери от усадки бетона:
Потери от ползучести бетона при составляем
Полные потери: что >установленного min (то есть условие выполняется). Принимаем .
Усилие обжатия с учетом полных потерь: .
Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси
f=1 – коэффициент надежности по нагрузке.
Проверим выполнение условия
Вычислим момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов:
Поскольку то трещины в растянутой зоне образуются т.е. необходим расчет по раскрытию трещин.
Проверим образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения sp=11. Изгибающий момент от веса плиты M=149кНм.
Расчетное условие: ;- условие выполняется значит начальные трещины не образуются.
Расчет по раскрытию трещин нормальных к
продольной оси при sp=1
-Предельная ширина раскрытия трещин:
oнепродолжительная acrc=0.3мм
oпродолжительная acrc=0.2мм
Изгибающие моменты от нормативных нагрузок:
oпостоянной и длительной Mн=5515кНм;
oсуммарной Mн=655кНм
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной
где -плечо внутренней пары сил.
esp=0 так как усилие обжатия P приложено в ц.т. площади площади нижней напрягаемой арматуры.
- момент сопротивления по растянутой арматуре.
Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки:
Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия всей нагрузки:
- диаметр продольной арматуры.
Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузки:
Ширина раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок:
Непродолжительная ширина раскрытия трещин:
Продолжительная ширина раскрытия трещин:
Расчет и конструирование ригеля
Расчетная схема и нагрузки.
Поперечная схема многоэтажной рамы имеет регулярную расчетную схему с равными пролетами ригелей 8м и равными длинами стоек (высотами этажей 38м). Сечения ригелей и стоек по этажам приняты постоянными.
Для расчета на вертикальную нагрузку многоэтажную раму расчленяют на одноэтажные рамы с нулевыми точками моментов – шарнирами расположенными на концах стоек - в середине длины стоек всех этажей кроме первого.
Расчетная схема поперечной рамы.
Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам – 68м.
Расчетная нагрузка на 1м длины ригеля:
от перекрытия с учетом :
от веса ригеля сечением 03*06 (р=2500 кгм3) с учетом коэффициентов надежности
Итого: g=49+201=25 кНм
Временная: с учетом ;
В том числе: - длительная ;
Характеристика прочности бетона и арматуры
Бетон тяжелый класса В-25. Расчетные сопротивления:
Коэффициент условий работы бетона
Арматура продольная рабочая класса А-400
Расчетное сопротивление
Сечение колонны принято .
Вычисление моментов в расчетных сечениях ригеля.
Опорные моменты вычисляют по таблице для ригелей соединенных с колоннами на средних и крайних опорах по формуле . Табличные коэффициенты и зависят от схем загружения ригеля и колонны.
Момент инерции сечения колонны:
Коэффициенты: ; где ; длина ригеля.
Пролетные моменты ригеля
а) в крайнем пролете
Схема загружения (1+2)
Максимальный пролетный момент
Схема загружения (1+3)
Схема загружения (1+4)
б) в среднем пролете
Эпюры моментов ригеля при различных комбинациях схем загружения строят по данным таблицы по схемам загружения (1+2); (1+4); (1+3) (отдельно для каждого загружения).
Перераспределение моментов под влиянием образования пластических
Практический расчет заключается в уменьшении примерно на 30% опорных моментов ригеля М12 и М23 по схемам загружения (1+4).(При этом намечается образование пластических шарниров на опоре). К эпюре моментов схемы загружения (1+4) добавляют выравнивающую эпюру моментов так чтобы уравнять опорные моменты М21=М23 и были обеспечены удобства армирования опорного узла.
Ординаты выравнивающей эпюры моментов.
Разность ординат в узле выравнивающей эпюры моментов передается на стойки.
Опорные моменты на эпюре выровненных моментов.
Пролетные моменты на эпюре выровненных моментов могут превысить значения пролетных моментов при схемах загружения (1+2); (1+3); тогда они будут расчетными.
Для каждого вида загружения строится эпюра.
Опорные моменты ригеля по грани колонны
Опорный момент ригеля по грани средней колонны слева (абсолютные значения):
а) по схемам загружения (1+4) и выравненной эпюре моментов
б) по схемам загружения (1+3)
а) по схемам загружения (1+2)
Опорный момент ригеля по грани средней колонны справа :
а) по схемам загружения (1+4) и выровненной эпюре
б) по схемам загружения (1+2)
Следовательнорасчетный момент ригеля по грани средней опоры M=309 кН м.
Опорный момент ригеля по грани крайней колонны:
а) по схеме загружения (1+4) и выровненной эпюре моментов:
б) по схеме загружения (1+2):
Следовательно расчетный момент ригеля по грани крайней опоры M=208 кН м
Поперечные силы ригеля
Для расчета прочности по сечениям наклонным к продольной оси принимают значения поперечных сил ригеля большее из 2-х расчетов:
а) упругого расчета и б) с учетом перераспределения моментов.
На средней опоре слева по схеме загружения (1+4)
На средней опоре справа по схеме загружения (1+4)
Расчет прочности ригеля по сечению нормальному к продольной оси
h=60 см; a=6 см; h0=54 см;
Арматура продольная рабочая класса А-400
Высоту сечения подбирают по одному моменту при относительной высоте сжатой зоны =0.35 так как на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятое же сечение ригеля следует проверить затем по пролетному моменту если он больше опорного так чтобы относительная высота сжатой зоны R (гранич. относительная высота сжатой зоны) и исключилось
переармирование сечения при =0.35 и m=0.289.
Проверка по пролетному моменту не выполняем т.к. пролетный момент меньше момента на опоре. h=52+6=58см.
Окончательно принимаем h=60см.
а) Сечение в первом пролете. М=258м.
Принимаем 422 А-400 с As =152см2
б) Сечение в среднем пролете. М=209кН м.
Принимаем 420 А-400 с As =1256см2
в) Сечение на средней опоре. М=309кН м.
Принимаем 425А-400 с As =1963см2
г) Сечение на крайней опоре. М=208кН м.
Расчет прочности ригеля по сечению наклонному к продольной оси.
На средней опоре поперечная сила Q=276кН
а) - удовлетворяется.
б) условие не выполняется значит требуется расчет поперечной арматуры.
Диаметр поперечных стержней устанавливается из условия сварки с продольной арматурой d=16мм принимается равным с площадью () т.к. . Число каркасов – 2 при этом
Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям но не более 15 см. принимаем на приопорных участках S=15 см в средней части
Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами.
условие выполняется.
Конструирование арматуры ригеля
Ригель армируют двумя каркасами часть продольных стержней обрывают в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов и эпюры арматуры.
Обрыв стержней заводят за место теоретического обрыва на длину заделки W.
а) Сечение на средней опоре. М=309кНм.
Принято 425 А-400 с As =1963см2
Воспринимаемый момент:
В месте теоретического обрыва устанавливаем 220 А-400 с As =628см2
Поперечные стержни 6 А-400 с As =0566см2 с шагом S=15см
принимаем W1=1025см.
б) Сечение на крайней опоре. М=208кНм.
Принято 222 А-400+222 А-400 с As =152см2
В месте теоретического обрыва оставляем 220 А-400 с As =628см2
принимаем W2=1262см.
ссв) Сечение в пролете. М= 258кНм.
Принято 225 А-400 с As =1963см2
В месте теоретического обрыва 220 А-400 с As =628см2
Находим графически Q3=258кН и Q4=249кН
принимаем W3=1679см.
принимаем W4=1613см.
Эпюра изгибающих моментов
Эпюра арматуры и поперечной силы
Расчет и конструирование средней колонны
Определение продольных усилий от расчетных нагрузок.
а) грузовая площадь средней колонны при сетке колонн:
б) постоянная нагрузка – от перекрытия одного этажа с учетом
от стойки – - 152 кН
Итого: постоянная нагрузка от веса конструкций одного этажа
- от веса кровли и покрытия
Итого: постоянная нагрузка от веса конструкций верхнего этажа (с учетом веса ригеля и стойки)
Суммарная расчетная постоянная нагрузка от веса конструкций шести этажей и подвала:
в) Временная нагрузка:
-от перекрытия одного этажа:
в том числе: длительнодействующая
- снеговая нагрузка (II снеговой район) при ;
в том числе длительнодействующая
Суммарная расчетная временная нагрузка:
В т.ч. длительнодействующая
г) Продольная сила колонны от полной нагрузки
В т.ч. от постоянной и временной длительнодействующей
Строим эпюры продольных сил и изгибающих моментов.
Определение изгибающих моментов от действия расчетных нагрузок.
а) Вычисляем опорные моменты ригеля перекрытия подвала – первого этажа рамы.
Отношение погонных жесткостей
б) Определяем “max” момент колонны при загружении (1+2) без перераспределения моментов
при действии длительных нагрузок:
при действии полных нагрузок:
в) Разность абсолютных значений опорных моментов в узле рамы:
при длительных нагрузках
при полной нагрузке
г) Изгибающий момент колонны подвала:
от длительных нагрузок
от полной нагрузки:
д) Изгибающие моменты колонны 1-го этажа
д) Изгибающие моменты колонны соот- щие “max” продольным силам:
используем загружение пролетов ригеля по схеме I.
е) Изгибающие моменты колонны подвала:
- от полных нагрузок:
и) Изгибающие моменты колонн подвала
к) Тоже 1-го этажа:
Расчет прочности средней колонны
Бетон тяжелый класса В-25; арматура класса A-400.
Комбинации расчетных усилий:
в том числе – длительных нагрузок
и соответствующий момент
в том числе и длительных нагрузок
загруженность (1+2) в том числе
Подбор сечений симметричной арматуры
Выполняют по 2-м комбинациям усилий и принимают большую площадь сечения.
Расчет ведем по второй комбинации усилий.
Рабочая высота сечения ширина
Эксцентриситет силы
Случайный эксцентриситет или но не менее 1.0 см.
Находим значения элементов в сечении относительно оси проходящей
через центр тяжести сжатой (растянутой) арматуры
при длительной нагрузке
Определяем гибкость элемента то расчет производится с учетом прогиба элемента при
Определяем коэффициент здесь Rb-Мпа допускается принимать при
Определяем коэффициент учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии:
где =1.0 – для тяжелого бетона.
С учетом гибкости элемента задаемся процентом армирования
Определяем коэффициент
Определяем значения условной критической силы:
Определяем коэффициент учитывающий влияние прогиба
Определяем значение эксцентриситета приложения продольной силы относительно оси параллельной линии ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наиболее растянутого или наиболее сжатого стержня арматуры с учетом прогиба элемента
Сравниваем значение коэффициентов и
- случай малых эксцентриситетов т.е.
При значение площади сечения симметричной арматуры определяется по формуле:
Принимаем 316A-400 c
Определяем фактический процент армирования
Проверка несущей способности сечения колонны
Расчет производим по первой комбинации расчетных усилий.
Определяем эксцентриситет продольной силы
Находим значения элементов в сечении относительно оси проходящей через центр тяжести сжатой (растянутой) арматуры
Определяем коэффициент Принимаем
Определяем где =1.0 – для тяжелого бетона.
Фактический процент армирования
Определяем значение эксцентриситета
Определяем высоту сжатой зоны бетона:
Сравниваем значение X и
- случай малых эксцентриситетов принимаем
Проверяем несущую способность сечения
значит несущая способность сечения обеспечена
Расчет короткой консоли колонны с вутами.
Опорное давление ригеля
Бетон класса В-20 Rb=115МПа b2=0.9
Арматура класса А-400 RS=355 МПа
а) принимаем длину опорной площадки при ширине ригеля и
б) вылет консоли с учетом зазора 5см составит при этом
в) высоту сечения консоли у грани колонны принимаем равной
г) при угле наклона сжатой грани высота консоли у свободного края:
при этом условие не соблюдается поэтому
д) рабочая высота сечения консоли
так как - консоль короткая
е) консоль армируют горизонтальными хомутами
A-I c шагом S=10см (при этом и S15см) и
отгибами 2 16 A-400 c
ж) проверка прочности сечения консоли:
Следовательно - прочность обеспечена
з) Изгибающий момент консоли у грани колонны:
и) Площадь сечения продольной арматуры ()
Принимаем 214 A-400 с
Расчет и конструирование фундамента
Данные для проектирования фундамента.
Усилие колонны у заделки в фундаментах:
Ввиду малых значений эксцентриситетов фундамент колонны рассчитываем как центрально - нагруженный.
Усредненное значение коэффициента надежности по нагрузке
Грунты основания - пески средней плотности маловлажные с условным сопротивлением грунта
Бетон тяжелый класса
Арматура класса A-300 ()
Вес единицы объема бетона фундамента и грунта на его обрезах
Высоту фундамента предварительно принимают равной H=90 см.
Глубина заложения фундамента d=90+15=105 см.
Определение размера сторон подошвы фундамента
Площадь подошвы центрально – нагруженного фундамента определяем по условному давлению на грунт без учета поправок в зависимости от размеров подошвы фундамента и глубины его заложения по формуле
Размер стороны квадратной подошвы
Принимаем (кратно 0.3м).
Давление на грунт от расчетной нагрузки
Определение высоты фундамента
Рабочая высота фундамента из условия продавливания:
Полная высота фундамента устанавливается из условий:
заделки колонны в фундаменте
анкеровки сжатой арматуры колонны 32A-400
Принимаем окончательно (без перерасчета) фундамент высотой трехступенчатый (2 верхних ступени по 30 см нижняя ступень – 60 см). Глубина стакана . Толщина дна стакана - . Для неармированного подколонника толщина стенки .
Принимаем по конструктивным требованиям с учетом призмы продавливания .
Проверяем отвечает ли рабочая высота нижней ступени фундамента условию прочности при действии поперечной силы без поперечного армирования в наклонном сечении (сечении III-III)
Для единицы ширины этого сечения ():
Условие прочности выполняется.
Определение площади рабочей арматуры фундамента
Расчетные изгибающие моменты колонны в сечениях I-I и II-II определяем по формулам:
Площадь сечения арматуры:
Т.к. стороны фундамента больше 3м половину стержней принимаем длиной где – размер длинных стержней.
В соответствии с конструктивными требованиями диаметр стержней принимаем не менее 12мм шаг стержней не менее 100мм и не более 200мм.
Для удобства армирования принимаем две сетки с общей площадью стержней:
Сетка С-1: 1814А-300 с As =23749см2 с шагом S=200мм
Сетка С-2: 1516А-300 с As =26383см2 с шагом S=200мм
Используемая литература
Байков В.Н. Сигалов Е.Г. Железобетонные конструкции: Общий курс.Учебник для вузов.-4-е изд. перераб.-М.:Стройиздат 1985.-728 стр. с илл.
Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкцийУчебное пособие:-М.: Стройиздат 1989-506 стр.
Фролов А.К.Бедов А.И.Родина А.Ю.Шпанова В.Н.Фролова Т.В.Проектирование железобетонных каменных и армокаменных конструкцийУчебное пособие:-М.:Издательство АСВ2002.-170стр. с илл.
Бондаренко В.М. Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. для студентов вузов по спец. ”Пром. и гражд. стр-во”.:Высш.шк.1987.-384 стр. с илл.
Методические указания к курсовому проекту:
Часть 1Часть 2Часть 3Часть 4.-Н.Челны. 2001.

ЖБК.dwg

Монолитное перекрытие
Несущие кострукции жб
Курсовой проект N1 по ЖБК
Спецификация элементов монолитного перекрытия
Спецификация к схеме расположения элементов
Балка второстепенная
Схема расположения элементов монолитного
СХЕМА РАСКЛАДКИ СЕТОК М 1:100
и сборного перекрытий М 1:200

ЖБК2.dwg

Спецификация арматурных изделий
Ведомость расхода стали
Наименование элемента
Схема армирования М 1:20
Курсовой проект N1 по ЖБК
Несущие кострукции жб
Опалубочный чертеж ригеля Б-1