Конструирование электротали г/п 3.2т

МПер.dwg

Механизм передвижения Сборочный чертёж
Технические требования 1. * Размеры для справок. 2. Неуказанные предельные отклонения размеров ± .
Техническая характеристика 1. Скорость передвижения
ммин 40 2. Электродвигатель тип 4АС мощность
обмин 1350 3. Редуктор передаточное число 17

СпецификацияМПер.dwg

Механизм передвижения
Пояснительная записка
Кольцо маслоотражательное
Электродвигатель IM2081

ПЗ.doc

Описание конструкции электротали . ..
Расчёт механизма подъёма груза .
Расчёт механизма передвижения электротали
Расчёт крюковой подвески
Приложение А. Спецификация
Подъёмно-транспортные машины являются важнейшим оборудованием для механизации работ во всех отраслях народного хозяйства – в промышленности строительстве на транспорте в сельском хозяйстве; применяются для перемещения людей или грузов на коротких трассах в вертикальном горизонтальном и наклонных направлениях.
В соответствии с функциями выполняемыми подъёмно-транспортными машинами их классифицируют на грузоподъёмные транспортирующие и погрузо-разгрузочные.
Грузоподъёмные машины предназначены для перемещения отдельных штучных грузов большой массы по произвольной пространственной трассе включающей вертикальные наклонные и горизонтальные участки цикличным методом при котором периоды работы перемежаются с периодами пауз. Они могут выполнять и монтажные операции связанные с подъёмом и точной установкой монтируемых элементов и оборудования а также поддержанием их на весу до закрепления в проектном положении.
К такому типу подъёмно-транспортных машин относится и таль с электрическим приводом или электроталь.
Описание конструкции электротали
Для внутрицехового и межцехового транспортирования грузов обслуживания поточных и автоматических линий станков и т.п. применяются компактные подъемные лебедки – тали имеющие ручной электрический или пневматический приводы. Тали устанавливают стационарно или на передвигающихся тележках.
Рис. 1. Таль с ручным приводом с соосной зубчатой передачей
На рис. 1 показана таль с ручным приводом. Ее подвешивают к опоре за крюк 3. Привод тали осуществляют с помощью бесконечной цепи 7 находящейся в зацеплении с приводным колесом 4. В качестве грузового элемента в таких талях используют пластинчатую цепь 1 или сварную калиброванную цепь. Поднятый груз удерживают в неподвижном состоянии дисковым тормозом 5 который замыкается весом транспортируемого груза. В этом случае ступицу цепного колеса 4 выполняют в виде гайки зажимающей храповое колесо 6 тормоза. Собачку 2 тормоза укрепляют на корпусе тали.
Для перемещения груза по горизонтали тали подвешивают к тележкам перемещающимся по подвесным однорельсовым путям выполненным из проката двутаврового сечения. Тележки выполняют без привода (при грузоподъемности до 1 т их передвигают толкая подвешенный груз) а также с ручным или механическим
Грузоподъемность электроталей составляет 025–15 т скорость подъема 5–25 ммин. Скорость горизонтального передвижения талей устанавливают в зависимости от длины пути и назначения тали. На рис. 2 представлен общий вид электротали ТЭ грузоподъёмностью до 5 т обеспечивающей подъем груза на высоту 3–18м со скоростью 8 ммин; скорость передвижения (при управлении с пола) равна 20 ммин. Механизм подъема этой электротали (рис. 3) состоит из электродвигателя 2 статор которого запрессован в нарезной барабан 1 вследствие чего уменьшается длина тали и её масса. Через двухпарный соосный редуктор 3 крутящий момент ротора двигателя передаётся на барабан. Таль оборудована двумя тормозами: стопорным колодочным электромагнитным тормозом 4 и автоматическим спускным дисковым тормозом 7 замыкаемым весом транспортируемого груза. Тормозной шкив 5 стопорного тормоза 4 снабженный лопастями 6 укреплен на консоли быстроходного вала редуктора и выполняет роль вентилятора охлаждающего обмотки двигателя. Для улучшения охлаждения корпус редуктора 3 дополнительно снабжен охлаждающими рёбрами. Соединение барабана с выходным валом редуктора осуществлено с помощью зубчатой муфты 8 компенсирующей неточности монтажа. Со стороны противоположной редуктору расположен шкаф электроаппаратуры 14 в котором располагаются пускатели механизма передвижения 10 и механизма подъема 11 кольцевой токоподвод 12 и конечные выключатели 13 подъема и опускания ограничивающие крайние верхнее и нижнее положения крюка. Кабель управления вводится в шкаф электроаппаратуры через отверстие 9. Крепление 15 каната на барабане осуществлено с помощью коуша с заливкой. Редуктор 3 и шкаф электроаппаратуры соединены между собой сварным корпусом 16.
Правилами Проматомнадзора установлено что все вновь изготовляемые грузоподъемные машины предназначенные для выполнения работ требующих точности и осторожности при посадке грузов должны иметь соответствующие малые скорости механизмов подъема и передвижения. В этом случае электротали оборудуют так называемым микроприводом обеспечивающим при наличии нормальной скорости подъема и опускания также возможность работы с весьма малыми скоростями необходимыми для точной установки деталей на станках или приспособлениях для сборочных и монтажных работ. Изменение скорости подъема и опускания обеспечивается применением многополюсного двигателя или вспомогательного двигателя малой мощности приводящего в движение барабан через дополнительные передачи а также с помощью механического устройства – включением дополнительной передачи через фрикционную муфту.
Новая конструкция электротали ВНИИПТМАШ ТЭ-500 грузоподъемностью 5 т изображена на рис. 4 а. Барабан 2 расположен между фланцевым одно- или двухскоростным электродвигателем 1 серии 4А с пристроенным конусным тормозом и планетарным редуктором 3. Основная скорость подъема груза равна 12 ммин. Для получения малой скорости подъема (12 ммин при двухскоростном двигателе или 75 ммин при односкоростном двигателе) таль снабжена дополнительным электродвигателем 4 с редуктором устанавливаемым на торце основного редуктора 3. При работе на малой скорости редуктор малой скорости работает как двухступенчатый редуктор с передачей вращения на редуктор основного подъёма. При работе на основной скорости подъема включаются одновременно оба двигателя. В двухскоростных талях между редуктором основного подъема и редуктором малой скорости устанавливается грузоупорный тормоз включаемый в работу только при спуске груза на малой скорости. Таль выпускается для высот подъёма от 63 до 32 м что осуществляется за счет изменения длины барабана и размеров корпуса тали. С целью повышения безопасности работы таль снабжена ограничителем грузоподъёмности пружинно-рычажного типа с установкой уравнительного блока на эксцентриковой втулке.
В большинстве случаев электротали подвешивают к тележкам с ручным или электрическим приводом и управляют или снизу (рис. 4 а) при скорости передвижения до 32 ммин или при большой скорости – из кабины управления перемещающейся вместе с талью по подвесному пути (рис. 4 б).
Рис. 4. Электротали:
а – с управлением снизу; б – с управлением из кабины
Однорельсовые тележки с талями находят широкое применение для передачи грузов между цехами для подачи грузов на склад или со склада в цех для загрузки вагранок подачи земли и т.п. В качестве грузозахватного приспособления электротали могут иметь крюк подъемный электромагнит или специальный захват штучных или сыпучих грузов. Для снижения размеров зубчатых передач талей применяют высококачественные легированные стали (хромоникелевые хромистые и т. п.). При скорости передвижения превышающей 32 ммин механизм передвижения тележки снабжается стопорным тормозом. При меньших скоростях механизм передвижения работает без тормоза.
Все большее применение в промышленности получают тали с пневмоприводом. Имеются тали в корпусе которых представляющем собой полый цилиндр размещен полиспаст использующий в качестве тягового органа стальной канат. К одному концу каната подвешивают груз; второй конец закреплен неподвижно в корпусе тали. При подаче сжатого воздуха в цилиндр подвижные и неподвижные блоки расходятся в результате чего происходит подъем груза. При выпускании воздуха блоки сближаются под действием веса груза и груз опускается. В других типах талей с пневмоприводом применяется воздушный двигатель со звездообразно расположенными цилиндрами. Тали с пневмоприводом позволяют производить плавное (бесступенчатое) регулирование скорости подъема и опускание груза в весьма широких пределах. Они незаменимы и при работе во взрывоопасной среде.
Рис. 5. Стрелки подвесных путей
Однорельсовые пути по которым перемещаются тележки с талями иногда бывают весьма протяженными и разветвленными и могут обслуживать практически всю заводскую или складскую площадь. В этом случае они снабжаются специальными стрелками переводящими тележки с электроталями с одного пути на другой (рис. 5). На рис. 5 показано устройство вращающейся стрелки позволяющей обеспечить любое направление движения тележки в месте стыка четырех путей расположенных под прямым углом один к другому. Перевод стрелок производится с помощью специального механизма управляемого с пола или из кабины грузоподъемной машины.
Расчёт механизма подъёма груза
Общий расчёт механизма подъёма груза включает выбор крюка с подвеской полиспаста двигателя редуктора муфт тормоза выбор и расчёт каната расчёт барабана и крепления концов каната.
Грузоподъёмность т скорость подъёма груза ммин = 0.13 мс высота подъёма груза м. Режим работы – лёгкий ПВ = 15%. [ ]
Выбор кратности полиспаста:
Согласно методикам кратность полиспаста зависит от грузоподъёмности крана поэтому принимаем кратность полиспаста Un = 2.
Выбор схемы запасовки каната:
Рис. 6. Схема запасовки каната.
Выбор массы подвески:
где – грузоподъёмность крана т.
Выбор каната производится по наибольшему разрывному усилию :
где - число ветвей каната навиваемых на барабан ;
g – ускорение свободного падения g = 981 мс2.
КПД полиспаста определяем по формуле:
Проверяем условие прочности:
где zр – коэффициент использования каната принимаемый по [ ] zр = 5;
С учётом полученных данных выбираем по ГОСТ 7665-80 канат двойной свивки типа ЛК-З конструкции о.с. диаметром dк = 13 мм имеющим при маркировочной группе проволок 1568 МПа разрывное усилие F = 81750 Н.
Канат грузовой (Г) первой марки (I) из проволоки без покрытия (–) правой свивки (–) нераскручивающийся (Н) обозначается:
Канат 13 – Г – I – Н – 1568 ГОСТ 7665-80.
Фактический коэффициент запаса прочности каната
Диаметр барабана определяем по формуле:
где – нормативно принятое значение по [ ].
У серийно выпускаемых талей электродвигатель подъёма встроен в барабан образуя мотор-барабан. Поэтому размеры барабана принимаются конструктивно но не менее допустимого значения. У электротали грузоподъёмностью 32 т диаметр барабана по дну канавки равен Dб = 277 мм.
t = dк+2 мм =13+2=15 мм.
Канатоёмкость барабана:
где H – высота подъема груза м.
- число запасных (неиспользуемых) витков на барабане до места крепления;
- число витков каната находящееся под зажимным устройством на барабане.
Согласно [ ] принимаем Z1 = 2 Z2 = 3.
где - число слоёв навивки .
Конструктивно принимаем l = 350 мм.
Диаметр бортов барабана:
Проверяем соотношение:
Следовательно рассчитываем барабан только на сжатие; толщину стенки находим по формуле:
где – допускаемое напряжение сжатия МПа.
Выбираем материал барабана СЧ15 тогда
Исходя из технологии отливки:
Расчёт крепления каната к барабану:
Натяжение закрепляемого конца каната:
где - коэффициент трения между канатом и барабаном;
- угол обхвата барабана запасными витками каната.
Приняв и радиана для двух витков получим:
Рис. 7. Схема крепления каната к барабану.
Необходимая сила прижатия болтов [ ]:
Рис. 8. Схема определения силы прижатия планки к барабану.
где - приведенный коэффициент трения между канатом и планкой с учётом её желобчатой формы.
Тогда сила прижатия составит:
Приведенное напряжение в болтовом соединении:
где d – диаметр болта м;
Z – число болтов (планок);
– допускаемое напряжение на разрыв материала болта МПа.
Выразим число необходимых болтов (планок) Z:
Принимаем болт с d = 16 мм из стали 35 по ГОСТ 1759.4-87 с тогда .
Условие Z > [Z] = 2 выполняется.
Выбор двигателя (производится по статической мощности):
Необходимая частота вращения барабана:
где – скорость подъёма груза ммин.
Необходимая мощность двигателя:
где - КПД механизма принимаемый 085.
В соответствии с общими методиками допускается принимать двигатель с номинальной мощностью на 20 30% меньше требуемой.
Выбираем двигатель 4А112MB8У3 – трёхфазный асинхронный короткозамкнутый встраиваемый с параметрами Nдв = 3 кВт Iр = 0025 кг×м2 nдв = 700 обмин.
Номинальный крутящий момент на валу двигателя:
Необходимое передаточное число:
Редуктор электротали двухступенчатый. Передаточное число первой ступени:
Передаточное число второй ступени:
Фактическое передаточное число:
Номинальный крутящий момент на быстроходном валу:
здесь hз – КПД зубчатой передачи одной ступени 0975.
Зубчатые колёса редуктора механизма подъёма изготовляют из материала сталь 45 и подвергают термообработке до твёрдости НВ 240-280.
Применим нормально-замкнутый колодочный тормоз с длинноходовым электромагнитом который является стопорным и регулируется на тормозной момент с требуемым запасом торможения.
Тормозной момент определяется с учётом коэффициента запаса торможения kт:
где kт – коэффициент запаса торможения для механизма подъёма электротали при двух тормозах kт = 125.
Нормальное давление колодок на тормозной шкив
где f = 042 – коэффициент трения вальцованной ленты по чугуну и стали [ ];
D = 017 – диаметр тормозного шкива.
В соответствии с уравнением моментов сил относительно шарнира (рис. ) при нормально-замкнутом тормозе определяем силу пружины действующую на каждый из двух рычагов
где h = 095 – КПД рычажной системы.
Усилие электромагнита
где РР = 4 Н – вес рычага соединяющего якорь электромагнита с размыкающим пальцем.
где e = 06 мм – величина зазора при отходе колодок.
В соответствии с величиной Рм производится выбор тормозного электромагнита. На величину хода h регулируется электромагнит типа МИС-5100 [ ].
Грузоупорный тормоз установлен на втором (тихоходном) валу редуктора.
Угол подъёма трёхзаходной резьбы тормозного вала
где а3 = 3 – число заходов резьбы; dср= (50+38)2 = 44 мм – средний диаметр резьбы; t = 8 мм – шаг резьбы.
Осевая сила возникающая при торможении и зажимающая фрикционные кольца тормоза
где r = 22 см – средний радиус винтовой резьбы; r = 2 – 3° – угол трения резьбы при работе в масляной ванне; f = 012 – коэффициент трения вальцованной ленты по стали (в масле); Rс = 925 см – средний радиус поверхности трения.
Тормозной момент грузоупорного тормоза
где n = 2 – число пар трущихся поверхностей.
Тормозной момент должен удовлетворять следующему условию
Н×м условие выполнено.
Надёжность удерживания груза в подвешенном состоянии обеспечивается при соблюдении зависимости
В рассматриваемом случае
Движущийся вниз груз остановится при условии
Проверка двигателя на нагрев:
Во избежание перегрева двигателя необходимо чтобы соблюдалось неравенство:
где Nср – среднеквадратичная мощность двигателя кВт.
где Tср – среднеквадратичный момент преодолеваемый двигателем .
где – средний пусковой момент двигателя;
– общее время пуска (разгона) механизма в разные периоды работы с различной нагрузкой с;
– сумма произведений квадратов моментов статических сопротивлений движению при данной нагрузке на время установившегося движения при данной нагрузке;
– общее время включения электродвигателя за цикл с.
Средний пусковой момент двигателя:
Поскольку график действительной загрузки механизма подъёма не задан воспользуемся усреднённым графиком работы механизма подъёма при лёгком режиме на основе опыта:
Рис. 9. Усреднённый график режима работы механизма подъёма груза.
Определим моменты развиваемые двигателем и время его пуска при подъёме и опускании груза в различные периоды работы механизма. Согласно графику за время цикла (подъём и опускание груза) механизм будет работать с номинальным грузом Q = 3200 кг – 4 раза с грузом 01×Q = 320 кг – 3 раза с грузом 005×Q = 160 кг – 3 раза. [ ]
Таблица 1. Моменты развиваемые двигателем и время его пуска.
Наименование показателя
Результаты расчёта при массе поднимаемого груза кг
Натяжение каната у барабана при подъёме груза
Момент при подъёме груза Н×м
Время пуска при подъёме
Натяжение каната у барабана при опускании груза
Момент при опускании груза
Время пуска при опускании
Момент инерции движущихся масс механизма приведенных к валу двигателя при подъёме и опускании груза:
где Iр = 0025 кг×м2 – момент инерции ротора двигателя; d = 12 – коэффициент учитывающий моменты инерции масс деталей вращающихся медленнее чем вал двигателя; mгр – масса поднимаемого груз кг; – общее передаточное число механизма; hм – КПД механизма (см. выше); D = 029 м – диаметр барабана по центру наматываемого каната.
Для массы груза 3200 кг:
Для массы груза 320 кг:
Для массы груза 160 кг:
где tп1 tп2 tп3 – соответственно время пуска механизма подъёма при подъёме груза массой 3200 320 и 160 кг.
Общее время включения электродвигателя за цикл:
где tу – время установившегося движения с.
где Нср – средняя высота подъёма груза м:
Среднеквадратичный момент преодолеваемый двигателем:
Среднеквадратичная мощность двигателя:
Условие Nср Nдв выполняется – двигатель не перегревается.
Расчёт механизма передвижения
Полное сопротивление передвижению электротали равняется сопротивлению от трения при движении. [ ]
Сопротивление движению от трения:
где mт = 500 кг – масса электротали; Dк = 175 см – диаметр ходового колеса; d = 4 см – диаметр цапфы; m = 004 см – коэффициент трения качения колеса по рельсу с выпуклой головкой; f = 0015 – коэффициент трения в шарикоподшипниках опоры; kp = 25 – коэффициент учитывающий дополнительные сопротивления от трения реборд и торцов ступиц ходовых колёс.
Полное статическое сопротивление передвижению электротали:
Статическая мощность для перемещения тележки с грузом:
где - КПД передачи при полной нагрузке принимаемый 085.
Принимаем двигатель 4АС71А4У3 – трёхфазный асинхронный короткозамкнутый встраиваемый с параметрами Nдв = 06 кВт Iр = 00013 кг×м2 nдв = 1350 обмин.
Число оборотов ходового колеса:
Передаточное число редуктора:
Фактическая скорость передвижения тележки:
Номинальный момент двигателя:
Статический момент при нагруженной тележке:
Момент двигателя при пуске:
Максимальный момент электродвигателя при пуске:
Средний пусковой момент:
Приведённый момент инерции тележки механизма передвижения с грузом:
[ ] Максимально допустимое ускорение по условию сцепления колёс с рельсом определим по формуле:
где zпр = 2 – число приводных колёс; z = 4 – общее число колёс; j = 02 – коэффициент сцепления колеса с рельсом для механизмов работающих в закрытых помещениях; kj = 12 – коэффициент запаса сцепления.
Наименьшее допускаемое время пуска по условию сцепления:
Фактическое время пуска механизма передвижения без груза:
что согласуется с данными из табл. 1.19 [ ].
Фактическое ускорение механизма без груза при пуске:
Проверяем фактический запас сцепления:
Находим суммарную нагрузку на приводные колёса без груза:
Сопротивление передвижению механизма без груза:
Фактический запас сцепления:
Расчёт крюковой подвески [ ]
По номинальной грузоподъёмности Q = 32 т выбираем крюк однорогий тип А № 11 (ГОСТ 6627-74) который изготовлен из стали 20 и имеет резьбу шейки М33.
Гайка крюка. Высота гайки должна быть не менее
Высоту гайки с учётом установки стопорной планки принимаем мм.
Наружный диаметр гайки
С учётом того что гайка опирается на подшипник диаметр отверстия принимаем равным наружному диаметру упорного подшипника мм.
Упорный подшипник. Для крюка с диаметром шейки d1 = 35 мм выбираем упорный однорядный подшипник средней серии 8307Н ГОСТ 7872-89. Допускаемая статическая нагрузка на подшипник кН.
Расчётная нагрузка на подшипник должна быть меньше допускаемой:
где kб = 12 – коэффициент безопасности.
Траверса крюка. Она изготовлена из стали 45 имеющей предел прочности предел текучести и предел выносливости .
Траверсу рассчитывают на изгиб при допущении что действующие на неё силы сосредоточенные; кроме того считают что перерезывающие силы незначительно влияют на изгибающий момент.
Максимальный изгибающий момент (рис. 10 сечение А-А)
Момент сопротивления среднего сечения
где [s] = 90 МПа = 9000 Нсм2 – допускаемое напряжение на изгиб.
Момент сопротивления среднего сечения траверсы (рис. 10) ослабленной отверстием
где d2 = d1 + 5 = 35 + 5 = 40 мм; b1 = 80 мм – ширина траверсы назначается с учётом наружного диаметра D упорного подшипника;
Высота траверсы см. Принимаем h = 50 мм.
Диаметр цапфы принимаем равным мм.
Цапфу проверяем на срез
где мм2 – площадь среза.
Подшипники блока. В качестве подшипников блока выбираем два шарикоподшипника радиальные однорядные.
Подшипник 213 ГОСТ 8338-75.
Щёки подвески. При расчёте крюковой подвески с укороченным крюком щеку (рис. 11) рассчитывают на растяжение по ослабленному отверстием сечению по формуле Лямэ:
где МПа n – коэффициент запаса;
мм – толщина стенки.
Безопасность работы талей регламентирована достаточно большим числом нормативных документов и инструктивными материалами. Проектировать и изготовлять тали могут только специализированные организации имеющие на это разрешение административных организаций и органов Проматомнадзора. Их эксплуатация также разрешается только после освидетельствования надзорными органами.
Анализ работы талей проводившийся ВНИИстройдормашем в течение почти 10 лет позволил установить что аварии могут происходить из-за перегрузки нарушения правил эксплуатации неисправностей пути ошибок при проектировании и изготовлении ошибок при монтаже.
Не смотря на то что все тали оснащены достаточно надёжными ограничителями грузоподъёмности возможны аварии из-за перегрузки. Основной причиной этого является отключение или блокирование ограничителя грузоподъёмности для заведомо большого груза. Аварии могут происходить также при отключенном ограничителе из-за вытягивания строп из-под завалов деталей или в зимнее время при отрыве примёрзших грузов. Важным моментом в обеспечении надёжной работы ограничителя грузоподъёмности являются периодическое обслуживание и проверка его работы.
Причиной аварии может быть подъём груза с оттяжкой.
К аварии может привести блокирование защиты по максимальному току. Известно что тали не должны работать при падении напряжения в питающей сети более чем на 15%. При большем падении напряжения двигатели начинают греться и не могут удерживать на весу предельные грузы.
Нельзя пользоваться конечными выключателями для остановки рабочих движений т.к. это вызывает большие динамические нагрузки.
Нарушением правил эксплуатации является неисправность рельсового пути.
Для обеспечения безопасности персонала при работе с талями запрещается находиться непосредственно под перемещаемым грузом а также поднимать и перемещать грузы превышающие номинальную грузоподъёмность. Также категорически запрещается отключать механизмы ограничения передвижения и грузоподъёмности. Запрещается проводить техническое обслуживание при его работе; перед обслуживанием необходимо остановить застопорить все механизмы и отключить подачу напряжения. Запрещается допускать к работе лица не прошедшие инструктаж по технике безопасности.
Справочник по расчётам механизмов подъёмно-транспортных машин. Изд. 2-е. Мн.: «Вышэйшая школа» 1983 350 с.
Курсовое проектирование грузоподъемных машин. Руденко Н.Ф. Александров М.П. Лысяков А.Г. Изд.3-е. М.: Машиностроение 1971. 464с. ил.
Беляев Н.М. Сопротивление материалов. М.: Наука 1976. 608с. ил.
Справочное руководство по черчению. Богданов В.Н. Малежик И.Ф. Верохла А.П. и др. М.: Машиностроение 1989. 864с. ил.
Подъемно-транспортные машины. Атлас конструкций. Учебное пособие для ВУЗов. Под ред. М.П.Александрова Д.Н.Решетова. М.: «Машиностроение». 1973г. 256с.
Подъемно-транспортные машины. Атлас конструкций. Учебное пособие для ВУЗов. Под ред. М.П.Александрова Д.Н.Решетова. 2-е изд. перераб. и дополн. М.: «Машиностроение». 1984г.
Вайнсон А.А. Подъемно-транспортные машины строительной промышленности. Атлас конструкций. Учебное пособие для технических ВУЗов. 2-е изд. перераб. и дополн. М.: «Машиностроение». 1976г. 152с.
Расчёты грузоподъёмных и транспортирующих машин. Иванченко Ф.К. и др. Издательское объединение «Вища школа» 1975 520 с.

Спецификация СБ.dwg

СпецификацияМПер2.dwg

Манжета ГОСТ 8752-70
Винт М10 ГОСТ 103428-80
Подшипник ГОСТ 8338-75
Подшипник 1506 ГОСТ 28428-90

КП.dwg

Подвеска крюковая Сборочный чертёж
СДМ 1 - 10.03.000 СБ
Технические требования 1. * Размеры для справок. 2. Неуказанные предельные отклонения размеров ± .

СпецификацияКП.dwg

Пояснительная записка
Шайба 12 ГОСТ6402-70
Болт М10-6g ГОСТ7798-70
Крюк однорогий ГОСТ6627-66
Подшипник 208 ГОСТ 8338-75
Подшипник 8307Н ГОСТ 7872-89

МП.dwg

Механизм подъёма Сборочный чертёж
Технические требования 1. * Размеры для справок. 2. Неуказанные предельные отклонения размеров ± .
Техническая характеристика 1. Грузоподъёмность
м 8 3. Скорость подъёма
ммин 8 4. Электродвигатель тип 4АВ мощность
кВт 3 частота вращения
обмин 700 5. Рабочее напряжение в сети
В 220380 6. Режим работы М5"

СБ.dwg

* Размеры для справок.
Техническая характеристика 1. Грузоподъёмность
м 8 3. Скорость подъёма
ммин 8 4. Рабочее напряжение в сети
В 220380 5. Режим работы М5
Таль электрическая Вид общий