• RU
  • icon На проверке: 11
Меню

Погрузка экскаватора ЭКГ-8 на железнодорожный транспорт

  • Добавлен: 25.10.2022
  • Размер: 4 MB
  • Закачек: 1
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Погрузка экскаватора ЭКГ-8 на железнодорожный транспорт

Состав проекта

icon
icon ВАГОН №5 . cdw.dwg
icon ЭКГ 8 -2.doc
icon ВАГОН №3 . cdw.dwg
icon ВАГОН №5 . cdw.cdw
icon ВАГОН №7 . cdw.dwg
icon ВАГОН №2. cdw.cdw
icon ВАГОН №6 . cdw.cdw
icon
icon Э-ТЫ МК КОЛОДЕЦ . cdw.cdw
icon Вагон 3 . cdw.cdw
icon К отгрузке 1.doc
icon болванка ВАГОНА . cdw.dwg
icon Отгрузка 1 cdw.cdw
icon МК КОЛОДЦА 1. cdw.cdw
icon ЭКГ 8 -2.doc
icon КОЛОДЕЦ 3 . cdw.cdw
icon Спецплатформа . cdw.dwg
icon МК КОЛОДЕЦ . cdw.cdw
icon ВАГОН №5 . cdw.cdw
icon Спецплатформа . cdw.cdw
icon КОЛОДЕЦ 2 . cdw.dwg
icon КОЛОДЕЦ 2 . cdw.cdw
icon болванка ВАГОНА . cdw.cdw
icon ЭКГ-8-1. cdw.cdw
icon 3 . cdw.cdw
icon МК3 . cdw.dwg
icon МК ПО БОК 4. cdw.dwg
icon МК КОЛОДЦА 1. cdw.dwg
icon ЭКГ-8-1. cdw.dwg
icon Негабар ЭКГ 8 .doc
icon ВАГОН №2. cdw.cdw
icon 7. cdw.cdw
icon 4 БОК. cdw.cdw
icon КОЛОДЕЦ 1 . cdw.dwg
icon Копия 4 . cdw.cdw
icon РАСЧЕТ КОЛОДЦА.doc
icon КОЛОДЕЦ 1 . cdw.bak
icon МК3 . cdw.cdw
icon вагон 4 . cdw.cdw
icon Специф по мк колодец 3.doc
icon ЭКГ-8-2 . cdw.cdw
icon Специф мк2.doc
icon 6. cdw.cdw
icon Письмо о колодце.doc
icon 8 . cdw.cdw
icon вагон 6. cdw.cdw
icon МК-2.cdw
icon Специф мк1.doc
icon элементы. cdw.cdw
icon КОЛОДЕЦ 1 . cdw.cdw
icon КОЛОДЕЦ 3 . cdw.dwg
icon МК ПО БОК 4. cdw.cdw
icon ВАГОН №1. cdw.cdw
icon Спецплатформа . cdw.bak
icon вагон 7. cdw.cdw
icon Специф обр.doc
icon Отгрузка 1 cdw.dwg
icon ЭКГ 8-1.doc
icon 5. cdw.cdw
icon ВАГОН №3 . cdw.cdw
icon Письмо о повор платф.doc
icon вагон 5. cdw.cdw
icon 4 . cdw.cdw
icon ВАГОН № 4 . cdw.cdw
icon вагон . cdw.cdw
icon черн ЭК 8.doc
icon МК КОЛОДЕЦ . cdw.dwg
icon ВСЕ РАСЧЕТЫ.doc
icon
icon Копия ВАГОН №1. cdw.cdw
icon Копия ВАГОН №2. cdw.cdw
icon Копия ВСЕ РАСЧЕТЫ.doc
icon Копия ВАГОН №5 . cdw.cdw
icon Копия ВАГОН №3 . cdw.cdw
icon Копия ВАГОН № 4 . cdw.cdw
icon Копия вагон 7. cdw.cdw
icon Копия ЭКГ 8-1.doc
icon Копия ВСЕ РАСЧЕТЫ ПО ВАГ 1-5.doc
icon Копия ЭКГ 8 -2.doc
icon вагон 7. cdw.dwg
icon ВАГОН №6 . cdw.dwg
icon ВАГОН № 4 . cdw.dwg
icon ВАГОН №2. cdw.dwg
icon ВАГОН №1. cdw.cdw
icon вагон 7. cdw.cdw
icon ЭКГ 8-1.doc
icon ВАГОН №1. cdw.dwg
icon ВАГОН №3 . cdw.cdw
icon ВСЕ РАСЧЕТЫ ПО ВАГ 1-5.doc
icon ВАГОН № 4 . cdw.cdw
icon ВАГОН №7 . cdw.cdw

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon ВАГОН №5 . cdw.dwg

ВАГОН №5 . cdw.dwg
Экспликация оборудования:
поз. 1 -прокладка (деревянный брус 150х200х2880) -6 шт;
поз. 2 -доска 40х150х2800 -48 шт;
Общая масса груза с реквизитом - 6
экскаватора в вагон
*Размеры для справок.** Размеры уточнить по месту.
Перед погрузкой внутреннюю полость вагона очистить от
посторонних предметов.
Расставить и раскрепить деревянные подкладки в
соответствии с чертежом
учитывая конфигурацию погружаемых
Все выполняемые работы выполнять в строгом
соответствиис существующими требованиями по технике
Погрузку отгружаемых элементов экскаватора выполнять
последовательно. При этом работы по погрузке следующего
элемента начинать только при условии выполнения всего
комплекса работ по предыдущему элементу (особо раскреплению
Крепление грузов выполнять растяжками из отожженой
мм (ГОСТ3282-74). Растяжки установить
согласно предоставленной схемы.
Укладку элементов в стопку выполнить следующим образом:
перед установкой последующего элемента (груза) установить
промежуточные прокладки; выполнить омоноличивание груза
путем связки двух соседних элементов меду собой при помощи
проволоки в 4 нити (поз. 4).
Предусмотреть наличие в каждой растяжке 8 нитей
Натяжку растяжек обеспечить ломиком путем сручивания
Все операции выполнять в строгом соответствии
ссуществующими требованиями.
общийцентр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-вагон
общий центр тяжести вагона
продольная ось вагона
поперечная ось вагона
общий центр тяжести вагона с грузом
редуктор механизма хода

icon ЭКГ 8 -2.doc

на железнодорожный транспортер колодцевого типа
Директор ЧП «Фавор»
элементов экскаватора ЭКГ-8
на железнодорожный транспортер
Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке на транспортер колодцевого типа и дальнейшей транспортировке к месту назначения элементов экскаватора ЭКГ-8.
Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ-1835.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
8. Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлен следующие элементы экскаватора ЭКГ-8 (далее грузы)
- ковш (далее груз №1);
- нижняя рама в сборе с венцом и роликовым кругом (далее груз №2).
2. Характеристика грузов.
Габаритные размеры мм:
Высота центра тяжести груза от плоскости УГР мм:
Смещение центра тяжести груза от продольной оси транспортера: 0.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг1=322х309=995.
Высота приложения равнодействующих сил ветра над плоскостью пола транспортера мм h нп1=32202=1610.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг2=234+314х44424=362.
Высота приложения равнодействующих сил ветра над плоскостью пола транспортеры мм h нп2=44402=2220.
Груз имеет 1-ю верхнюю степень негабаритности.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза 1 и груза 2 используем для их перевозки четырехосный железнодорожный транспортер колодцевого типа модели 14-6062 (3941) грузоподъемностью не менее 61 т.
транспортера т Qт=30
Длина (по концевым балкам рамы) мм 18350
Площадь боковой поверхности м2 Sппл=2751
Высота центра тяжести порожнего транспортера мм hцтв=1010.
Высота от пола транспортера до уровня головки рельса (УГР): 570 мм.
База вагона м lв =972
Нагрузка от колесной пары на рельсы тс 23
Погонная нагрузка тм 468
1. Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки транспотрера
-1. Расчетная высота подкладки.
Груз №1 укладывается в транспортер на раму выполненную из листа толщиной 16 мм и швеллера.
Груз №2. Груз устанавливается на специально изготовленную сварную раму. Для предотвращения порчи зубчатого венца (круглая часть груза) конструкцией рамы предусмотрены подкладные элементы в виде швеллеров №30 сваренных коробкой. Т. о. высота подкладок от уровня пола транспортера принимается h0 =300 мм. – для обеспечения расположения нижней точки зубчатого венца на уровне 30 мм (от листа рамы) и 46 мм (от уровня пола транспортера).
-2. Оба груза расположены симметрично относительно продольной оси транспортера. Относительно поперечной оси транспортера центр тяжести груза №1 расположен на расстоянии 3 м. а груз №2 находится с другой стороны транспортера на расстоянии 235 м.
применяемой рамы – 3038 т.
- 3. При центре тяжести рамы (относительно УГР) – 592 мм. положение общего центра тяжести (ОЦТ) системы груз-транспортер относительно уровня головок рельс (УГР) составит:
Нсцт = [25х149+282х308+3038х0592](149+308+3038)=
Общий центр тяжести грузов относительно поперечной оси транспортера:
У=(308х235-149х3)(308+149)=018 м
-4. Максимальный момент воздействующий на тележке транспортера согласно рис. 9б (см. стр. 24 табл. 14 Сборника №17):
Ммах=(308+149)х(1422-018)х(1422+018)142=81 т х м.
что не превышаем максимально допускаемого значения в 110 т х м.
2. Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
-1. Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета удельного давления ветра равного 50 кгм2.
где Sn- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Wn1=50хSnгр1=50х995=4975 кг
Wn2=50хSnгр2=50х 362=1810 кг
-2. Наветренная поверхность транспортера с грузом равна:
Wn= Wn1 Wn2+ Wт=4975+ 1810+50х2751=3683 кгс
Т. к. высота центра тяжести системы транспортер-груз =258 мм что больше допускаемого значения (23 м) выполним проверку поперечной устойчивости транспортера с грузом.
Поперечная устойчивость транспортера обеспечивается при выполнении условия:
где Рст и Рц+Рв – соответственно статическая нагрузка от колеса на рельс и дополнительная вертикальная нагрузка на колесо от действия центробежной силы и ветровой нагрузки тс;
где S=15802=790 мм – половина расстояния между кругами катания колесной пары;
nk – число колес транспортера;
р=334 – коэффициент учитывающий ветровую нагрузку на элементы транспортера и поперечное смещение ЦТ груза за счет деформации рессор.
Т. о. условие выполняется т. к.:
3. Определение инерционных сил действующих на груз
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных транспортеров:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгр1000=29391 х 4571000=13432 тс
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 03 - коэффициент трения груза по металлическому полу транспортера.
F тр пр = 45700х03=865875 кгс;
б). В поперечном направлении:
Fтр п =Q гр х х(1000 - ав)х10-3
F тр п =45700х03х (1000-29391)1000=968025 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза на транспортере:
Qгро= Qгр+ Qр=457+3038=48738 т
удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгр0=1744 х 48738=85 тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину транспортеры: ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку транспортеры: аш=550 кгст
Удельная поперечная инерционная сила кгс на 1 т массы груза:
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгр01000=330 х 487381000=1608 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fтрпр - Fпр =866 – 85=-7634 тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fтрп =125·(1608 + 368) – 968=1502 тс.
4. Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груз №1 крепится растяжками из отожженной проволоки ф 63 мм ГОСТ 3282-74 и самой конструкцией транспортера. Усилие в растяжках при расчете крепления на транспортерах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
- от продольных сил:
где - угол наклона растяжки к полу транспортера;
- угол между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной или поперечной осью транспортера;
Fпр – продольное усилие воспринимаемое растяжками.
8 тс – допускаемое усилие на крепление из проволоки при числе нитей равном 8-ми из проволоки 63 мм;
nр =8 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
nн =8 - количество нитей проволоки в растяжке;
Определяем путем замера следующие величины:
Поперечные нагрузки будет воспринимать конструкция транспортера.
5. Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек транспортеры:
п= Q гр0 хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =18502=925 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек транспортеры мм.;
h гр = 2580-570=2010 мм.– высота центра тяжести груза над полом транспортера;
h пу =544 мм - высота поперечного упора от пола транспортеры;
h пнп =73х502+23х50=2975 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола транспортера.
п=48738х0925[1608х(201-0544)+368х(2975-
В качестве упоров применим металлоконструкцию приведенную на черт. ВВЗ 200702292а). Крепление упора – при помощи электросварки к нижней части рамы (лист 16).
Крепление рамы к транспортеру – болтовое (М24). Количество точек крепления – 24шт.
Согласно ф.30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость транспортера с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п =392+ 235 - 018=412 м - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упорного бруса;
h цт =392+0316=2266 м - высота центра тяжести груза от уровня пола транспортера;
h пру – высота упора (принимаем 544 мм).
п= 412[1744·(2266- 0544)]=1372
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125).
В соответствии со справочными данными (ГОСТ 8240-76) по швеллеру №30 имеем:
- площадь поперечного сечения: А=405 см2;
- момент сопротивления: W=436 см3.
Для материала швеллера (Ст3) соответствуют:
- предел прочности на срез: []ср=3000 кгсм2;
- предел прочности на изгиб: []=1400 кгсм2;
Принимаем что существующий вес груза №2 распределяется между двумя упорами как Fр2=125308002=19250 кг (где 125 – коэффициент неравномерности распределения нагрузки).
ср = Fр2 А=19250405=4753 кг см2 []ср=3000 кгсм2;
мах=М W=10472436=2402 кгсм2 []=1400 кгсм2
где М- момент в упоре
При высоте упора L=0544 м:
М= Fр2хL=19250х0544=10472 кгм
Т. о. прочность упора доказана.
Выполним расчет сварного шва крепления упора к основной металлоконструкции рамы.
- толщина свариваемых элементов: 65 мм (швеллер №30);
- допускаемое напряжение материала шва: []ш=720 кгсм2.
Из условия прочности шва необходимая площадь сварного шва:
F= Fр2 []ш=19250720=2674 см2
При толщине шва 065 см длина шва составит:
в= F065=2674065=4113 см
Учитывая что по факту минимальная длина сварного шва составляет 50 см (2х10 см – (полки швеллера) и 30 см (ножка швеллера)) считаем прочность сварного шва доказанной.
7. Расчет болтового крепления
Данный расчет выполним по продольной инерционной силе (принимаем как наибольшую): Fпр=85 тс
Принимая во внимание количество болтов 24 (исходя из конструкции транспортера) а также учитывая коэффициент неравномерности нагрузки (125) усилие на болт составит:
Рб=125х Fпр24=443 тс
В соответствии со справочными данными необходимый диаметр болта определяется как:
Принимаем болты М24.
8. Расчет погонной и осевой нагрузки.
Фактическая осевая нагрузка составляет:
(30+48738)4=197 тс что меньше табличного (23).
Погонная расчетная нагрузка:
7381063=458 тсм что меньше табличного (468).
Выводы по расчету: принятая схема погрузки элементов экскаватора ЭКГ-8 соответствует предъявляемым требованиям.
С расчетом ознакомлен:

icon ВАГОН №3 . cdw.dwg

ВАГОН №3 . cdw.dwg
Экспликация оборудования:
поз. 1 - брус 100х100х2800 - 10 шт;
К перевозке предъявлено:
груз №3 -масса 5 т (1 шт);
груз №4 - масса 2 т (2 шт) итого -4 т;
Общая масса груза - 21
Масса груза с реквизитами - 22
элементы лестничного
элементов лестничного марша
экскаватора в вагон
*Размеры для справок.** Размеры уточнить по месту.
Перед погрузкой внутреннюю полость вагона очистить от
посторонних предметов.
Расставить и раскрепить деревянные подкладки в
соответствии с чертежом
учитывая конфигурацию погружаемых
Все выполняемые работы выполнять в соответствии с
существующими требованиями по технике безопасности.
Погрузку отгружаемых элементов экскаватора выполнять
последовательно. При этом работы по погрузке следующего
элемента начинать только при условии выполнения всего
комплекса работ по предыдущему элементу (особо раскреплению
Крепление грузов выполнять растяжками из отожженой
мм (ГОСТ 3282-74). Растяжки установить
согласно предоставленной схемы.
В качестве первого элемента погрузки принять грузы №1 и
№2. При этом грузы между собой связать обвязками (поз. 3)
используя промежуточные прокладки - выполнить омоноличивание
Материал обвязок (поз. 3) - аналогичен растяжкам (поз. 2
Предусмотреть наличие (поз. 2
и 4) по 8 нитей проволоки.
Для грузов поз. 5 и 6 возможно применить растяжки в 4 нити.
Натяжку растяжек обеспечить ломиком путем сручивания
Все операции выполнять в строгом соответствии с
требованиями "Правил перевозки "
Тип перевозки разовый.
общий центр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-вагон
общий центр тяжести вагона
продольная ось вагона
поперечная ось вагона
общий центр тяжести груза №1
общий центр тяжести груза №2
общий центр тяжести вагона с грузом
общий центр тяжести груза №3
нижняя секция стрелы
верхняя секция стрелы
площадки поворотной платформы
груз №6 (элемент лестничных маршей)
груз №5 (элемент лестничных маршей)

icon ВАГОН №7 . cdw.dwg

ВАГОН №7 . cdw.dwg
Экспликация оборудования:
поз. 1 -прокладка (деревянный брус 150х200х2880) -6 шт;
поз. 2 -доска 40х150х2800 -48 шт;
Общая масса груза с реквизитом - т.
Схема погрузки бортовых
*Размеры для справок.** Размеры уточнить по месту.
Перед погрузкой внутреннюю полость вагона очистить от
посторонних предметов.
Расставить и раскрепить деревянные подкладки в
соответствии с чертежом
учитывая конфигурацию погружаемых
Все выполняемые работы выполнять в строгом
соответствиис существующими требованиями по технике
Погрузку отгружаемых элементов экскаватора выполнять
последовательно. При этом работы по погрузке следующего
элемента начинать только при условии выполнения всего
комплекса работ по предыдущему элементу (особо раскреплению
Крепление грузов выполнять растяжками из отожженой
мм (ГОСТ3282-74). Растяжки установить
согласно предоставленной схемы.
Укладку элементов в стопку выполнить следующим образом:
перед установкой последующего элемента (груза) установить
промежуточные прокладки; выполнить омоноличивание груза
путем связки двух соседних элементов меду собой при помощи
проволоки в 4 нити (поз. 4).
Предусмотреть наличие в каждой растяжке 8 нитей
Натяжку растяжек обеспечить ломиком путем сручивания
Все операции выполнять в строгом соответствии
ссуществующими требованиями.
общийцентр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-вагон
общий центр тяжести вагона
продольная ось вагона
поперечная ось вагона
общий центр тяжести вагона с грузом

icon К отгрузке 1.doc

к погрузке элементов
Директор ЧП «Фавор»
элементов экскаватора ЭКГ-8
Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке в жд вагон и дальнейшей транспортировке к месту назначения элементов экскаватора ЭКГ-8.
Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ-1835.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
8. Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
В настоящее время к транспортировке подготовлены следующие элементы экскаватора ЭКГ-8 (далее грузы):
- груз №1: лебедка напора (без электродвигателей) массой 1085 т;
- груз №2: гусеничные цепи (2 комплекта) общей массой 2х1816=3632 т;
- груз №3: лебедка подъема (без электродвигателей) массой 1645 т.
Т. о. общая масса груза составляет: 6362 т.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза используем для его перевозки четырехосный железнодорожный полувагон модели 12-119 с деревометаллическим настилом пола литыми приваренными стоечными скобами и двумя двухосными тележками типа 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Техничемкая характеристика полувагона:
Грузоподъемность т 69
Нагрузка от оси на рельсы тс 2325
База вагона м lв =865
- по осям сцепления автосцепок А=1392
- по концевым балкам рамы L=12732
Высота от УГР (уровня головок рельс) м В=3495
Высота уровня пола от УГР м Б=1415
Внутренние размеры кузова м
Площадь пола м2 3655
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг 42
1 Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки платформы
-1. Положение общего центра тяжести (ОЦТ) грузов относительно уровня головок рельс (УГР):
хгр=[1085х235+3632х2385+1645х254]6362=15390376362=242м.
где 6362 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2420 мм.
-2. Положение ОЦТ системы груз-полувагон:
-3. Смещение груза относительно поперечной оси вагона определим как:
-4. Моменты воздействующие на тележки вагона:
2 Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета половины площади максимального диаметра и удельного давления ветра равного 50 кгм2.
Wn=50хSin=50х42=21 тс
где Sin- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Т. к. высота центра тяжести системы =1996 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
3 Определение инерционных сил действующих на груз
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 04- коэффициент трения груза по полу вагона (дерево по железу)
F пр тр= 63620х04=25448 кгс;
б). В поперечном направлении:
F п тр=Q гр х(1000-ав)х10-3
F п тр=63620х04х(1000-40)1000=24430 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=6362+112=6474 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгро=0993 х 6474=6429тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину вагона ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку аш=550 кгст
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгро1000=550 х 64741000=35607тс
Вертикальная инерционная сила
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных вагонов:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгро1000=2831 х 64741000=18325 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fпр+Fпртр=6429 – 25448=38842 тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(35607+21) – 2443=227 тс.
4 Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы:
п= Q 0гр хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =1100 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек платформы мм.;
h гр =2540-1416=1124 мм.– высота центра тяжести груза над полом вагона;
h пу =1416 мм - высота поперечного упора от пола вагона;
h пнп =34842=2742 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола вагона.
п= 6362х11[35607х(1124-1416)+21х(2742-1416)]=2813≥125
Согласно ф.30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость вагона с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п =16 м - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упора;
h цт =254 – 1416=1124 м - высота центра тяжести от уровня пола вагона;
h пру – высота упорного бруса (конструктивно принимаем 100 мм).
В соответствии с данными имеем:
п= 16[0993·(1124-01)]=1573≥125
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально-допустимое.
5 Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груз крепится растяжками из отожженной проволоки ф 6 мм ГОСТ 3282-74. Дополнительно к этому для более устойчивого расположения груза предусматривается опора выполненная из из листового металла которую прибиваем к полу платфоры гвоздями.
Усилие в растяжках при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
Т. к. груз закреплен растяжками различных длин и расположений определяем усилие в одной растяжке при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в приложении №3 «Збірника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р. определяется по формуле:
где 248 тс – допускаемое усилие на крепление из проволоки при числе нитей равном 8-ми;
nр =8 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
nн =8 - количество нитей проволоки в растяжке;
- угол наклона растяжки к полу вагона;
- угол между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной или поперечной осью вагона;
Fр – продольное усилие воспринимаемое растяжками (для расчета принимаем половину от 38842).
Определяем значения углов путем замера растяжке:
Т. о. имеем по растяжкам:
В соответствии с расчетами применяемые растяжки обеспечивают надежное крепление груза.
Выводы по расчету: принятая схема погрузки элементов экскаватора ЭКГ-8 соответствует предъявляемым требованиям.
С расчетом ознакомлен:

icon болванка ВАГОНА . cdw.dwg

болванка ВАГОНА . cdw.dwg
*Размеры для справок.
** Размеры уточнить по месту.
Перед погрузкой внутреннюю полость вагона очистить от
посторонних предметов.
Расставить и раскрепить деревянные подкладки в
соответствии с чертежом
учитывая конфигурацию погружаемых
Все выполняемые работы выполнять в строгом
соответствиис существующими требованиями по технике
Погрузку отгружаемых элементов экскаватора выполнять
последовательно. При этом работы по погрузке следующего
элемента начинать только при условии выполнения всего
комплекса работ по предыдущему элементу (особо раскреплению
Крепление грузов выполнять растяжками из отожженой
мм (ГОСТ ). Растяжки установить согласно
предоставленной схемы.
В случае укладки грузов в стопку: перед установкой
последующего элемента (груза) установить промежуточные
прокладки; выполнить омоноличивание груза путем связки двух
соседних элементов меду собой при помощи проволоки в 4 нити.
Предусмотреть наличие в каждой растяжке 8 нитей
проволоки. Натяжку растяжек обеспечить ломиком путем
сручивания прядей растяжки.
Все операции выполнять в строгом соответствии с
требованиями "Правил перевозки и тарифов железнодорожного
транспорта Украины".
общийцентр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-вагон
общий центр тяжести вагона
продольная ось вагона
поперечная ось вагона

icon ЭКГ 8 -2.doc

на железнодорожный транспортер колодцевого типа
Директор ЧП «Фавор»
элементов экскаватора ЭКГ-8
на железнодорожный транспортер
Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке на транспортер колодцевого типа и дальнейшей транспортировке к месту назначения элементов экскаватора ЭКГ-8.
Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ-1835.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
8. Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлен следующие элементы экскаватора ЭКГ-8 (далее грузы)
- ковш (далее груз №1);
- нижняя рама в сборе с венцом и роликовым кругом (далее груз №2).
2. Характеристика грузов.
Габаритные размеры мм:
Высота центра тяжести груза от плоскости УГР мм:
Смещение центра тяжести груза от продольной оси транспортера: 0.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг1=322х309=995.
Высота приложения равнодействующих сил ветра над плоскостью пола транспортера мм h нп1=32202=1610.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг2=234+314х44424=362.
Высота приложения равнодействующих сил ветра над плоскостью пола транспортеры мм h нп2=44402=2220.
Груз имеет 1-ю верхнюю степень негабаритности.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза 1 и груза 2 используем для их перевозки четырехосный железнодорожный транспортер колодцевого типа модели 14-6062 (3941) грузоподъемностью не менее 61 т.
транспортера т Qт=30
Длина (по концевым балкам рамы) мм 18350
Площадь боковой поверхности м2 Sппл=2751
Высота центра тяжести порожнего транспортера мм hцтв=1010.
Высота от пола транспортера до уровня головки рельса (УГР): 570 мм.
База вагона м lв =972
Нагрузка от колесной пары на рельсы тс 23
Погонная нагрузка тм 468
1. Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки транспотрера
-1. Расчетная высота подкладки.
Груз №1 укладывается в транспортер на раму выполненную из листа толщиной 16 мм и швеллера.
Груз №2. Груз устанавливается на специально изготовленную сварную раму. Для предотвращения порчи зубчатого венца (круглая часть груза) конструкцией рамы предусмотрены подкладные элементы в виде швеллеров №30 сваренных коробкой. Т. о. высота подкладок от уровня пола транспортера принимается h0 =300 мм. – для обеспечения расположения нижней точки зубчатого венца на уровне 30 мм (от листа рамы) и 46 мм (от уровня пола транспортера).
-2. Оба груза расположены симметрично относительно продольной оси транспортера. Относительно поперечной оси транспортера центр тяжести груза №1 расположен на расстоянии 3 м. а груз №2 находится с другой стороны транспортера на расстоянии 235 м.
применяемой рамы – 3038 т.
- 3. При центре тяжести рамы (относительно УГР) – 592 мм. положение общего центра тяжести (ОЦТ) системы груз-транспортер относительно уровня головок рельс (УГР) составит:
Нсцт = [25х149+282х308+3038х0592](149+308+3038)=
Общий центр тяжести грузов относительно поперечной оси транспортера:
У=(308х235-149х3)(308+149)=018 м
-4. Максимальный момент воздействующий на тележке транспортера согласно рис. 9б (см. стр. 24 табл. 14 Сборника №17):
Ммах=(308+149)х(1422-018)х(1422+018)142=81 т х м.
что не превышаем максимально допускаемого значения в 110 т х м.
2. Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
-1. Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета удельного давления ветра равного 50 кгм2.
где Sn- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Wn1=50хSnгр1=50х995=4975 кг
Wn2=50хSnгр2=50х 362=1810 кг
-2. Наветренная поверхность транспортера с грузом равна:
Wn= Wn1 Wn2+ Wт=4975+ 1810+50х2751=3683 кгс
Т. к. высота центра тяжести системы транспортер-груз =258 мм что больше допускаемого значения (23 м) выполним проверку поперечной устойчивости транспортера с грузом.
Поперечная устойчивость транспортера обеспечивается при выполнении условия:
где Рст и Рц+Рв – соответственно статическая нагрузка от колеса на рельс и дополнительная вертикальная нагрузка на колесо от действия центробежной силы и ветровой нагрузки тс;
где S=15802=790 мм – половина расстояния между кругами катания колесной пары;
nk – число колес транспортера;
р=334 – коэффициент учитывающий ветровую нагрузку на элементы транспортера и поперечное смещение ЦТ груза за счет деформации рессор.
Т. о. условие выполняется т. к.:
3. Определение инерционных сил действующих на груз
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных транспортеров:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгр1000=29391 х 4571000=13432 тс
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 03 - коэффициент трения груза по металлическому полу транспортера.
F тр пр = 45700х03=865875 кгс;
б). В поперечном направлении:
Fтр п =Q гр х х(1000 - ав)х10-3
F тр п =45700х03х (1000-29391)1000=968025 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза на транспортере:
Qгро= Qгр+ Qр=457+3038=48738 т
удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгр0=1744 х 48738=85 тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину транспортеры: ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку транспортеры: аш=550 кгст
Удельная поперечная инерционная сила кгс на 1 т массы груза:
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгр01000=330 х 487381000=1608 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fтрпр - Fпр =866 – 85=-7634 тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fтрп =125·(1608 + 368) – 968=1502 тс.
4. Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груз №1 крепится растяжками из отожженной проволоки ф 63 мм ГОСТ 3282-74 и самой конструкцией транспортера. Усилие в растяжках при расчете крепления на транспортерах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
- от продольных сил:
где - угол наклона растяжки к полу транспортера;
- угол между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной или поперечной осью транспортера;
Fпр – продольное усилие воспринимаемое растяжками.
8 тс – допускаемое усилие на крепление из проволоки при числе нитей равном 8-ми из проволоки 63 мм;
nр =8 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
nн =8 - количество нитей проволоки в растяжке;
Определяем путем замера следующие величины:
Поперечные нагрузки будет воспринимать конструкция транспортера.
5. Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек транспортеры:
п= Q гр0 хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =18502=925 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек транспортеры мм.;
h гр = 2580-570=2010 мм.– высота центра тяжести груза над полом транспортера;
h пу =544 мм - высота поперечного упора от пола транспортеры;
h пнп =73х502+23х50=2975 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола транспортера.
п=48738х0925[1608х(201-0544)+368х(2975-
В качестве упоров применим металлоконструкцию приведенную на черт. ВВЗ 200702292а). Крепление упора – при помощи электросварки к нижней части рамы (лист 16).
Крепление рамы к транспортеру – болтовое (М24). Количество точек крепления – 24шт.
Согласно ф.30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость транспортера с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п =392+ 235 - 018=412 м - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упорного бруса;
h цт =392+0316=2266 м - высота центра тяжести груза от уровня пола транспортера;
h пру – высота упора (принимаем 544 мм).
п= 412[1744·(2266- 0544)]=1372
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125).
В соответствии со справочными данными (ГОСТ 8240-76) по швеллеру №30 имеем:
- площадь поперечного сечения: А=405 см2;
- момент сопротивления: W=436 см3.
Для материала швеллера (Ст3) соответствуют:
- предел прочности на срез: []ср=3000 кгсм2;
- предел прочности на изгиб: []=1400 кгсм2;
Принимаем что существующий вес груза №2 распределяется между двумя упорами как Fр2=125308002=19250 кг (где 125 – коэффициент неравномерности распределения нагрузки).
ср = Fр2 А=19250405=4753 кг см2 []ср=3000 кгсм2;
мах=М W=10472436=2402 кгсм2 []=1400 кгсм2
где М- момент в упоре
При высоте упора L=0544 м:
М= Fр2хL=19250х0544=10472 кгм
Т. о. прочность упора доказана.
Выполним расчет сварного шва крепления упора к основной металлоконструкции рамы.
- толщина свариваемых элементов: 65 мм (швеллер №30);
- допускаемое напряжение материала шва: []ш=720 кгсм2.
Из условия прочности шва необходимая площадь сварного шва:
F= Fр2 []ш=19250720=2674 см2
При толщине шва 065 см длина шва составит:
в= F065=2674065=4113 см
Учитывая что по факту минимальная длина сварного шва составляет 50 см (2х10 см – (полки швеллера) и 30 см (ножка швеллера)) считаем прочность сварного шва доказанной.
7. Расчет болтового крепления
Данный расчет выполним по продольной инерционной силе (принимаем как наибольшую): Fпр=85 тс
Принимая во внимание количество болтов 24 (исходя из конструкции транспортера) а также учитывая коэффициент неравномерности нагрузки (125) усилие на болт составит:
Рб=125х Fпр24=443 тс
В соответствии со справочными данными необходимый диаметр болта определяется как:
Принимаем болты М24.
8. Расчет погонной и осевой нагрузки.
Фактическая осевая нагрузка составляет:
(30+48738)4=197 тс что меньше табличного (23).
Погонная расчетная нагрузка:
7381063=458 тсм что меньше табличного (468).
Выводы по расчету: принятая схема погрузки элементов экскаватора ЭКГ-8 соответствует предъявляемым требованиям.
С расчетом ознакомлен:

icon Спецплатформа . cdw.dwg

Спецплатформа   . cdw.dwg
Тип перевозки - разовый.
К перевозке предъявлены: нижняя рама в сборе с
венцом и роликовым кругом (груз №1) и ковш (груз №2).
Грузы раскрепить растяжками из отожженой проволоки
мм. В каждой растяжке по 8 прядей.
на 4-х осный транспортер
общий центр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-платфоры
общий центр тяжести платформы
продольная ось платформы
поперечная ось платфоры
общийцентр тяжести груза
Данные по критическим точкам
общий центр тяжести груза №1
общий центр тяжести груза №2

icon КОЛОДЕЦ 2 . cdw.dwg

КОЛОДЕЦ 2 . cdw.dwg
Тип перевозки - разовый.
Груз не габаритный (1-я верхняя степень).
К перевозке предъявлены: нижняя рама в сборе с
венцом и роликовым кругом (груз №2) - массой 30
ковш (груз №1)- массой 14
- внутреннюю полость транспортера очистить от посто-
-изготовить сварную раму в соответствии с прилагаемым
Крепеж рамы к транспортеру осуществлять при помощи
используя существующие для этих целей
технологические отверстия транспортера.
Укладку грузов выполнить последовательно: груз №2
далее груз №1. Погрузку груза №1 начинать только аосле
полного окончания (раскрепления) груза №2.
Грузы крепить упорами
которые должны быть
привапены к раме по месту (см. чертеж рамы).
Все сварные швы выполнять по ГОСТ 5264-80 по
периметру примыкания элементов.
Электроды марки не ниже - Э50.
Катет налагаемых швов - по минимальной толщине
свариваемых элементов (6 мм).
ВсеТип перевозки - разовый.
металлоконструкция рамы
(см. прилагаемый чертеж)
Экспликация оборудования:
брус 180х150х3900 -4 шт
крепленин рамы к транспортеру на
на 4-х осный транспортер
общий центр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-транспортер
продольная ось платформы
поперечная ось платфоры
общий центр тяжести системы (груз-транспортер)
поперечная ось транспортера
Данные по критическим точкам
-я верхняя степень негабаритности
общий центр тяжести груза №1
общий центр тяжести груза №2
Общая масса грузов - 45
общий центр тяжести груз №1
центр тяжести транспортера

icon МК3 . cdw.dwg

МК3 . cdw.dwg
Все сварные швы выполнять по ГОСТ 5264-80 по
периметру примыкания элементов.
Электроды марки не ниже - Э50.
Катет налагаемых швов - по минимальной толщине
свариваемых элементов (6 мм).
* Размеры для справок.
** Размеры уточнить по месту.
под погрузку элементов
на 4-х осный транспортер

icon МК ПО БОК 4. cdw.dwg

МК ПО БОК 4. cdw.dwg
поворотной платформы
* Размеры уточнить по месту.
Металлоконструкцию рамы под установку поворотной
платформы выполнить при помощи электродуговой сварки.
Сварку выполнить по контуру примыкания деталей в
соответствии с требованиями ГОСТ 5264-80.
При сварке применять электроды не ниже марки Э50.
После выполнения сварочных работ плоскости А и Б
спланировать - устранить наплывы в сварочных швах
брызг расплавленного металла.
Планировку выполнить при помощи шлифовальных
Деталь поз. 6 приварить к основной металлоконструкции
после установки на раму груза. При этом
поз. должна исключить осевой люфт груза.
Данные по сварным швам

icon МК КОЛОДЦА 1. cdw.dwg

МК КОЛОДЦА 1. cdw.dwg

icon ЭКГ-8-1. cdw.dwg

ЭКГ-8-1. cdw.dwg
поворотной платформы
* Размеры уточнить по месту.
Металлоконструкцию рамы под установку поворотной
платформы выполнить при помощи электродуговой сварки.
Сварку выполнить по контуру примыкания деталей в
соответствии с требованиями ГОСТ 5264-80 и ГОСТ 11534-75.
После установки груза на раму установить при помощи
электросварки на стойках сторожки из листового металла с
целью предотвращения люфта груза в вертикальном положении.
Тип перевозки груза - разовый.
Груз имеет 4-ю боковую степень негабаритности.
Масса груза с реквизитами - 32
общийцентр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-платфоры
общий центр тяжести платформы
продольная ось платформы
поперечная ось платфоры
общий центр тяжести груза
Данные по критическим точкам
-я боковая ст. негабар.
металлоконструкция рамы
общий центр тяжести груза рамы и платформы

icon Негабар ЭКГ 8 .doc

поворотной платформы
на железнодорожную платформу
Директор ЧП «Фавор»
поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8И
1.Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке на железнодорожную платформу и дальнейшей транспортировке к месту назначения поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8И.
2.Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
3.Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 и ТУ МПС Украины.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
7. Пункт назначения отправляемых грузов является ТОО «SARY ARKA OIL» 100600 г. Жезказган пр. Мира 10 Казахстан. Станция назначения: ст. Жезказган КЗХ ЖД код станции 677008.
8.Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее к транспортировке подготовлена поворотная платформа экскаватора ЭКГ-8И (далее груз).
2. Характеристика груза.
Габаритные размеры мм:
Высота центра тяжести груза от плоскости пола платформы мм:
Смещение центра тяжести груза от продольной оси платформы: 0.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг2=745х1236=9208.
Высота приложения равнодействующих сил ветра над плоскостью пола платформы мм h нп2=74502=3725.
Груз негабаритный степени 2 верхний.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза 1 и груза 2 используем для их перевозки четырехосные железнодорожные платформы модели 13-Н451 с деревометаллическим настилом пола и литыми приваренными стоечными скобами грузоподъемностью не менее 63 т. Модель двухосной тележки 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Грузоподъемность т 63
Длина (по концевым балкам рамы) мм 13400
Площадь боковой поверхности (с открытыми бортами) м2 Sппл=7
Высота центра тяжести порожнего вагона мм hцтв=800
База вагона м lв =972
1. Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки платформы
-1. Расчетная высота подкладки.
Высота подкладок от уровня пола платформы принята конструктивно:
-2. Груз №2 расположен симметрично относительно продольной и поперечной осей платформы центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса:
Нцтс=131+015+7452= 5185 м.
- 3. Положение общего центра тяжести (ОЦТ) системы груз-платформа относительно уровня головок рельс (УГР).
Нсцт = [131х213+3725х352+015х22](213+352+22)=159353587= 2715 м.
-4. В силу того что груз расположен симметрично относительно продольной и поперечной осей платформы то моменты воздействующие на тележки платформы будут одинаковы:
М=352х9722= 171072 т х м.
2. Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
-1. Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета удельного давления ветра равного 50 кгм2.
где Sn- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Wn=50хSnгр2=50х9208=4604 кг
-2. Наветренная поверхность платформы с грузом равна:
Sп= Sпгр2 + Sппл=9208+ 8=10008 м2
Т. к. высота центра тяжести системы платформа-груз =2715 мм что больше допускаемого значения (23 м) и наветренная поверхность платформы с грузом равна Sп=10008 м2 что также больше допускаемого (50 м2) согласно ТУ МПС 1988 г выполним проверку поперечной устойчивости платформы с грузом.
Поперечная устойчивость груженой платформы обеспечивается при выполнении условия:
где Рст и Рц+Рв – соответственно статическая нагрузка от колеса на рельс и дополнительная вертикальная нагрузка на колесо от действия центробежной силы и ветровой нагрузки тс;
где S=15802=790 мм – половина расстояния между кругами катания колесной пары;
nk – число колес грузонесущего вагона (платформы);
р=334 – коэффициент учитывающий ветровую нагрузку на элементы платформы и поперечное смещение ЦТ груза за счет деформации рессор (взято согласно таблицы 28 Сборника №17)
Т. о. условие выполняется т. к.:
3. Определение инерционных сил действующих на груз
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных платформ:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгр1000=307219 х 3521000=10814 тс
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 04 - коэффициент трения груза по полу платформы при подкладках из дерева.
F тр пр = 35200х04=14080 кгс;
б). В поперечном направлении:
Fтр п =Q гр2 х(1000-ав)х10-3
F тр п =35200х04х(1000-307219)1000=97544 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза на платформе:
Qгро2= Qгр2+ Qр=352+22=374 т
удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгр02=012 х 374=4488тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину платформы: ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку платформы: аш=550 кгст
Удельная поперечная инерционная сила кгс на 1 т массы груза:
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгр021000=330 х 3741000=12342 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fтрпр - Fпр =1408 -4488 =9592 тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fтрп =125·(12342 +4604) – 97544=114281 тс.
4. Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы:
п= Q гр02 хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =10982=549 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек платформы мм.;
h гр = 74502+150=3875 мм.– высота центра тяжести груза над полом платформы;
h пу =3000 мм - высота поперечного упора от пола платформы;
h пнп =74502=3725 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола платформы.
п= 374х0549[12342х(3875-30)+4604х(3725 – 30)]=1452≥125
В качестве упора применим металлоконструкцию приведенную на рис. 2). Крепление упора – гвоздями к деревянному полу платформы. Места установки платформы – по боковым сторонам груза.
Согласно ф.30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость платформы с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п =12362=618 м - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упорного бруса;
h цт =3875 м - высота центра тяжести от уровня пола платформы;
h пру – высота упора (принимаем 450 мм).
п= 618[012·(3875- 045)]=1504
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125).
В качестве упора применим металлоконструкцию (см. рис. 3) закрепленную к деревянному полу платформы гвоздями К6х200. Установка упоров – по торцам груза.
5. Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груз крепится растяжками из отожженной проволоки ф 6 мм ГОСТ 3282-74 сварными упорами из листового и профильного металла которые прибиваем к полу платфоры гвоздями.
Усилие в растяжках при расчете крепления грузов на платформах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
Т. к. груз закреплен растяжками различных длин и расположений определяем усилие в одной растяжке при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в приложении №3 «Збірника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р. определяется по формуле:
где 248 тс – допускаемое усилие на крепление из проволоки при числе нитей равном 8-ми из проволоки 63 мм;
nр =4 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
nн =8 - количество нитей проволоки в растяжке;
- угол наклона растяжки к полу платформы;
- угол между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной или поперечной осью платформы;
Fр – продольное усилие воспринимаемое растяжками.
Назначаем что растяжки будут воспринимать существующую нагруз-ку т. е. Fр =ΔFпр=9592 тс.
Определяем путем замера следующие величины:
Условие не выполняется т. е. в соответствии с расчетами применение растяжек не обеспечит должное сопротивление существующим продольным усилиям поэтому для крепления груза применяем обвязки из полосы сечением 6 мм х 70 мм.
- количество обвязок - 4 штуки;
- усилие воспринимаемое обвязками: Fр =ΔFпр=9592 тс.
Соответственно усилие в обвязке в продольном направлении составит:
Обвязку рассчитываем приняв:
где 1650 кгссм2 – допустимое натяжение при растяжении для Ст 3.
Сечение обвязки принимаем 6х70 мм т. к. 06х7=42 см2 и 2424 42см2
Определим сечение стяжных шпилек крепящих обвязки приняв допускаемое напряжение при растяжении болтов 1400 кгссм2:
Расчетный диаметр шпильки:
Принимаем шпильки М24 с сечением 34 см2.
Дополнительно от продольного смещения каждый упор крепим к основанию платформы при помощи гвоздей К6х100 мм ГОСТ 4028-63.
Rгв=108 – допускаемое усилие на один гвоздь К6х100 ГОСТ 4028-63 (принимается по таблице 32 «Збірник №17»);
n=1 – количество опор (принято для расчета как самый неблагоприятный вариант);
Принимаем 20 гвоздей К6х100 ГОСТ 4028-63 на каждый упор.
6. Определение длины сварного шва приварки шпильки к обвязке и соединение частей обвязки
Допустимое усилие для соединения:
где =допустимое напряжение для сварного шва на срез;
- периметр угловых швов (в данном случае 2 х )
т. е. минимальная длина провара составляет: 1772=885 мм.
Окончательно принимаем минимальную длину сварочного шва 150 мм.
Длина шва приварки петли упору для крепления обвязки при допускаемой растягивающей нагрузке 248 тс:
Окончательно принимаем минимальную длину сварочного шва 60 мм.
Длина рукояти ключа для затяжки гаек стягивающих хомуты (обвязки):
кгс – усилие одного рабочего;
20752 м – внутренний диаметр шпильки М24.
Перечень материалов приспособлений механизмов
применяемых при отгрузке поворотной платформы на жд платформу
Обвязка (с элементами крепления)
Гвозди К6х100 ГОСТ 4028-63
Подкладки (деревянный брус 150х150х2200)
С расчетом ознакомлен:

icon КОЛОДЕЦ 1 . cdw.dwg

КОЛОДЕЦ 1 . cdw.dwg
Тип перевозки - разовый.
Груз не габаритный (1-я верхняя степень).
К перевозке предъявлены: нижняя рама в сборе с
венцом и роликовым кругом (груз №2) - массой 30
ковш (груз №1)- массой 14
- внутреннюю полость транспортера очистить от посто-
-изготовить сварную раму в соответствии с прилагаемым
Крепеж рамы к транспортеру осуществлять при помощи
используя существующие для этих целей
технологические отверстия транспортера.
Укладку грузов выполнить последовательно: груз №2
далее груз №1. Погрузку груза №1 начинать только аосле
полного окончания (раскрепления) груза №2.
Грузы крепить упорами
которые должны быть
привапены к раме по месту (см. чертеж рамы).
Далее груз обжать брусками и раскрепить растяжками
из отожженой проволоки ф6
В каждой растяжке должно быть по 8 нитей.
После установки растяжек обеспечить их натяжку
путем скручивания нитей между собой при помощи ломика.
металлоконструкция рамы
(см. прилагаемый чертеж)
Экспликация оборудования:
Общая масса грузов - 45
Масса груза с реквизитами -
крепленин рамы к транспортеру на
на 4-х осный транспортер
общий центр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-платформа
продольная ось платформы
поперечная ось платфоры
общий центр тяжести системы (груз-платформа)
Данные по критическим точкам
-я верхняя степень негабаритности
общий центр тяжести груза №1
общий центр тяжести груза №2
центр тяжести транспортера

icon РАСЧЕТ КОЛОДЦА.doc

на железнодорожный транспортер колодцевого типа
Директор ЧП «Фавор»
элементов экскаватора ЭКГ-8
на железнодорожный транспортер
Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке на транспортер колодцевого типа и дальнейшей транспортировке к месту назначения элементов экскаватора ЭКГ-8.
Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ-1835.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
8. Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлен следующие элементы экскаватора ЭКГ-8 (далее грузы)
- ковш (далее груз №1);
- нижняя рама в сборе с венцом и роликовым кругом (далее груз №2).
2. Характеристика грузов.
Габаритные размеры мм:
Высота центра тяжести груза от плоскости УГР мм:
h гр1=1500+10+670=2270.
Смещение центра тяжести груза от продольной оси транспортера: 0.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг1=322х309=995.
Высота приложения равнодействующих сил ветра мм
h нп1=8502+1700=2125.
h гр2=44402-270+670=2620.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг2=234+314х44424=1782.
h нп2=25002+1700=2950.
Груз при установке в транспортер имеет 1-ю верхнюю степень негабаритности.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза 1 и груза 2 используем для их перевозки четырехосный железнодорожный транспортер колодцевого типа модели 14-6062 (3941) грузоподъемностью не менее 61 т.
транспортера т Qт=30
Длина (по концевым балкам рамы) мм 19670
Площадь боковой поверхности м2 Sппл=2751
Высота центра тяжести порожнего транспортера мм hцтв=1010.
Высота от пола транспортера до уровня головки рельса (УГР): 670 мм.
База вагона м lв =142
Нагрузка от колесной пары на рельсы тс 23
Погонная нагрузка тм 468
1. Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки транспотрера
-1. Расчетная высота подкладки.
Груз №1 укладывается в транспортер на раму выполненную из листа толщиной 10 мм и швеллера №30 (упор).
Груз №2. Груз устанавливается на деревянные брусья. Сечение брусьев 180х150 мм при длине 3800 мм.
Для предотвращения смещения грузов схемой погрузки предусмотрены упоры из сваренных между собой швеллеров №30 и усиленных косынками из листа толщиной 10 мм. Описываемые упоры располагаются по верхнему поясу транспортера и охватывают высь периметр грузов. Между верхней плоскостью транспортера и нижней плоскостью упоров располагаются по бокам транспортера лист (толщина 10 мм) к которым при помощи сварки крепятся упоры. Сами листы фиксируются к транспортеру при помощи болтового крепления с использованием имеющихся технологических отверстий на транспортере.
-2. Оба груза расположены симметрично относительно продольной оси транспортера. Относительно поперечной оси транспортера центр тяжести груза №1 расположен на расстоянии 312 м. а груз №2 находится с другой стороны транспортера на расстоянии 266 м.
- 3. Ориентировочный вес рам под установку элементов экскаватора составляет 47 т. Принимаем центр тяжести рамы (относительно УГР) – 2210 мм.
Положение общего центра тяжести (ОЦТ) системы груз-транспортер относительно уровня головок рельс (УГР) составит:
Нсцт = [227х149+262х308+30х101+47х221](149+308+30+47)=
Общий центр тяжести грузов относительно (УГР):
У=(227х149+262х308](149+308) =2506 м
Общий центр тяжести грузов относительно поперечной оси транспортера:
Х=(312х(149+15)-266х(308+32)](149+308+47) =078 м
-4. Максимальный момент воздействующий на тележке транспортера согласно рис. 9б (см. стр. 24 табл. 14 Сборника №17):
Ммах=(308+149)х(1422-018)х(1422+018)142=81065 т х м.
что не превышает максимально допускаемого значения в 110 т х м.
2. Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
-1. Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета удельного давления ветра равного 50 кгм2.
где Sn- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Wn1=50хSnгр1=50х25х18=225 кг
Wn2=50хSnгр2=50х25х4=500 кг
-2. Наветренная поверхность транспортера с грузом равна:
Wn= Wn1 + Wn2 + Wт=225+500+50х2751=21005 кгс
Т. к. высота центра тяжести системы транспортер-груз =258 мм что больше допускаемого значения (23 м) выполним проверку поперечной устойчивости транспортера с грузом.
Поперечная устойчивость транспортера обеспечивается при выполнении условия (см. ф. 24 стр. 64):
где Рст и Рц+Рв – соответственно статическая нагрузка от колеса на рельс и дополнительная вертикальная нагрузка на колесо от действия центробежной силы и ветровой нагрузки тс.
Для случая смещения груза только вдоль вагона – для менее нагруженной оси (см. ф. 27 стр. 27):
где S=15802=790 мм – половина расстояния между кругами катания колесной пары;
nk – число колес транспортера;
р=411 – коэффициент учитывающий ветровую нагрузку на элементы транспортера и поперечное смещение ЦТ груза за счет деформации рессор (см. табл. 28 стр. 63).
Т. о. условие выполняется т. к.:
3. Определение инерционных сил действующих на груз
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных транспортеров:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгр1000=29246 х 4571000=13365 тс
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 03 - коэффициент трения груза по металлическому полу транспортера.
F тр пр = 45700х03=865875 кгс;
б). В поперечном направлении:
Fтр п =Q гр х х(1000 - ав)х10-3
F тр п =45700х03х (1000-29391)1000=968025 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза на транспортере:
Qгро= Qгр+ Qр=457+47=504 т
удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгр0=1739 х 504=8765 тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину транспортеры: ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку транспортеры: аш=550 кгст
Удельная поперечная инерционная сила кгс на 1 т массы груза:
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгр01000=330 х 5041000=16632 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fпр - Fтрпр =8765 - 866 = 7899тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fтрп =125·(16632 + 21) – 968=13735 тс.
4. Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
От продольного смещения грузы крепится жестко при помощи сварных металлических упоров.
Выполним расчет для груза №2.
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек транспортера:
п= Q гр0 хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п1 =820 мм в0п1 =1030 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек транспортера мм.;
h гр = 2620-670=1950 мм.– высота центра тяжести груза над полом транспортера;
h пу =300+300+300+10=910 мм - высота поперечного упора от пола транспортера;
h пнп =2950-670=2280 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола транспортера.
п1=504х082[16632х(262-091)+21х(228– 091)] =132≥125
п2=504х103[16632х(262-091)+21х(228– 091)] =1658≥125
В качестве упоров применим металлоконструкцию приведенную на черт. ВВЗ 200702292а). Крепление упора – при помощи электросварки к нижней части рамы (лист 10).
Крепление рамы к транспортеру – болтовое (М24). Количество точек крепления – 17 шт.
Согласно ф.30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость транспортера с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п =392=195 м - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упора;
h цт =2620-670=195 м - высота центра тяжести груза от уровня пола транспортера;
h пру =300+ 300+300+10=910 мм - высота упора.
п= 195 [1739·(195- 091)]=128
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125).
Расчет груза №1 не производим т. к.:
- он имеет меньший вес и меньшее значение высоты центра тяжести;
- крепление (упоры) имеют аналогичную конструкцию упорам груза 2.
В соответствии со справочными данными (ГОСТ 8240-76) по швеллеру №30 имеем:
- площадь поперечного сечения: А=405 см2;
- момент сопротивления: W=436 см3.
Для материала швеллера (Ст3) соответствуют:
- предел прочности на срез: []ср=3000 кгсм2;
- предел прочности на изгиб: []=1400 кгсм2;
Принимаем что существующий вес груза №2 распределяется между двумя упорами как:
Fр2=125308002=19250 кг
где 125 – коэффициент неравномерности распределения нагрузки.
ср = Fр2 А=19250405=4753 кг см2 []ср=3000 кгсм2;
мах=М W=175175436=4018 кгсм2 []=1400 кгсм2
где М- момент в упоре
При высоте упора L=091 м:
М= Fр2хL=19250х091=175175 кгм
Т. о. прочность упора доказана.
Выполним расчет сварного шва крепления упора к основной металлоконструкции рамы.
- толщина свариваемых элементов: 65 мм (по наименьшей толщине свариваемого элемента металлоконструкции (ножка швеллера №30));
- допускаемое напряжение материала шва: []ш=720 кгсм2.
Из условия прочности шва необходимая площадь сварного шва:
F= Fр2 []ш=19250720=2674 см2
При толщине шва 065 см длина шва составит:
в= F065=2674065=4113 см
Т. о. общая длина налагаемых сварных швов должна составлять не менее 42 см.
6. Расчет болтового крепления
Данный расчет выполним по продольной инерционной силе (принимаем как наибольшую): Fпр=8765 тс
Принимая во внимание количество болтов 17 (исходя из конструкции транспортера) а также учитывая коэффициент неравномерности нагрузки (125) усилие на болт составит:
Рб=125х Fпр17=6445 тс
В соответствии со справочными данными необходимый диаметр болта определяется как:
Т. о. применяемые (с учетом имеющихся в транспортере технологических отверстий ф26 мм) болты М24 обеспечат надежное крепление металлоконструкции с грузом к транспортеру.
Выполним расчет усилия затяжки болтов:
Длина рукояти ключа для затяжки:
кгс – усилие одного рабочего;
20752 м – внутренний диаметр болта М24.
7. Расчет погонной и осевой нагрузки.
Фактическая осевая нагрузка составляет:
(30+504)4=201 тс что меньше табличного (23).
Погонная расчетная нагрузка:
4142=355 тсм что меньше табличного (468).
Выводы по расчету: принятая схема погрузки элементов экскаватора ЭКГ-8 соответствует предъявляемым требованиям.
С расчетом ознакомлен:

icon Специф по мк колодец 3.doc

элементов экскаватора ЭКГ-8 на жд транспортер колодцевого типа))

icon Специф мк2.doc

Швеллера №30 - 6614 кг
Швеллера №20 - 2412 кг
Погрузка элементов экскаватора ЭКГ-8 на
-х осный транспортер колодцевого типа

icon Специф мк1.doc

Швеллера №30 - 3199 кг
Рама (к погрузке поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8 на жд платформу)

icon КОЛОДЕЦ 3 . cdw.dwg

КОЛОДЕЦ 3 . cdw.dwg
общий центр тяжести
системы (груз-транспортер)
Тип перевозки - разовый.
Груз не габаритный (1-я верхняя степень).
К перевозке предъявлены: нижняя рама в сборе с
венцом и роликовым кругом (груз №2) - массой 30
ковш (груз №1)- массой 14
- внутреннюю полость транспортера очистить от посто-
-изготовить сварную раму в соответствии с прилагаемым
Крепеж рамы к транспортеру осуществлять при помощи
используя существующие для этих целей
технологические отверстия транспортера.
Укладку грузов выполнить последовательно: груз №2
далее груз №1. Погрузку груза №1 на-
чинать только аосле полного окончания (раскрепления)
Грузы крепить упорами
которые должны быть
привапены к раме по месту (см. чертеж рамы).
Все сварные швы выполнять по ГОСТ 5264-80 по
периметру примыкания элементов.
Электроды марки не ниже - Э50.
Катет налагаемых швов - по минимальной толщине
свариваемых элементов (6 мм).
крепленин рамы к транспор-
крепленин рамы к транспортеру на
на 4-х осный транспортер
общий центр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-транспортер
продольная ось платформы
поперечная ось платфоры
поперечная ось транспортера
Данные по критическим точкам
-я верхняя степень негабаритности
общий центр тяжести груза №1
общий центр тяжести груза №2
Общая масса грузов - 45
общий центр тяжести груз №1
центр тяжести транспортера

icon Специф обр.doc

Рама (к погрузке поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8 на жд платформу)
Гайка М24 ГОСТ 7798-70
Двигатель МТН 613-10
Пневмодвигатель П2Л 6
Шайба 62 ГОСТ 6402-70
Шайба 38 ГОСТ 6402-70
Шайба 26 ГОСТ 6402-70
ДП.7.090218.07.00.000.

icon Отгрузка 1 cdw.dwg

Отгрузка 1 cdw.dwg
Экспликация оборудования:
поз. 1 - брус деревянный 100х100х2880 - 10 шт;
К перевозке представлен:
Общая масса грузов - 63
Общая масса грузов с реквизитами - 64
погрузки лебедок и гусеничных цепей
экскаватора в вагон
*Размеры для справок.** Размеры уточнить по месту.
Перед погрузкой внутреннюю полость вагона очистить от
посторонних предметов.
Расставить и раскрепить деревянные подкладки в
соответствии с чертежом
учитывая конфигурацию погружаемых
Все выполняемые работы выполнять в строгом
соответствиис существующими требованиями по технике
Погрузку отгружаемых элементов экскаватора выполнять
последовательно. При этом работы по погрузке следующего
элемента начинать только при условии выполнения всего
комплекса работ по предыдущему элементу (особо раскреплению
Крепление грузов выполнять растяжками согласно
предоставленной схемы.. Гусеничные цепи (груз №2) связать
между собой обвязками (поз. 5).
Обвязки (поз.5) и растяжки (поз. 2-4) - из отожженой проволоки
мм (ГОСТ 3282-74). В каждой растяжке и обвязке по 8
При укладке в случае необходимости установить между
грузами промежуточные прокладки из дерева.
Натяжку (поз. 2-5) обеспечить ломиком путем сручивания
Все операции выполнять в строгом соответствии с
требованиями "Правил перевозки "
Тип перевозки - разовый.
общий центр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-вагон
общий центр тяжести вагона
продольная ось вагона
поперечная ось вагона
центры тяжести грузов 1
груз №3 (лебедка подъема)
груз №1 (лебедка напора)
груз №2 (цепь гусеничная)
общий центр тяжести вагона с грузом

icon ЭКГ 8-1.doc

поворотной платформы
на железнодорожную платформу
Директор ЧП «Фавор»
поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8
1.Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке на железнодорожную платформу и дальнейшей транспортировке к месту назначения поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8.
2.Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации (в частности чертежа поворотной платформы).
3.Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ -1835.
4.Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
7.Отправителем груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлена поворотная платформа экскаватора ЭКГ-8 (далее груз).
2. Характеристика груза.
Масса т Q гр=2892529
Габаритные размеры мм:
высота – Н=1950 (h=1000).
Высота центра тяжести груза от плоскости пола платформы мм:
Смещение центра тяжести груза от продольной оси платформы: 0.
Высота рамы для установки поворотной платформы мм: h р=600.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг=хh=16х1234=19744.
Высота приложения равнодействующих сил ветра над плоскостью пола платформы мм h нп= (h р+h)2=(600+1000)2=800 мм.
Груз негабаритный имеет 4-ю боковую степень негабаритности.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза используем для их перевозки четырехосную железнодорожную платформу модели 13-Н451 с деревометаллическим настилом пола и литыми приваренными стоечными скобами грузоподъемностью не 63 т. Модель двухосной тележки 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Грузоподъемность т 63
Длина (по концевым балкам рамы) мм 13400
Площадь боковой поверхности (с открытыми бортами) м2 Sппл=7
Высота центра тяжести порожнего вагона мм hцтв=800
База вагона м lв =972
1. Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки платформы
-1. Расчетная высота подкладки.
В качестве подкладного элемента между полом платформы и грузом учитывая конфигурацию груза принимаем раму с высотой hр =600 мм. Общий вес рамы: мр=3300 кг
-2. Груз расположен симметрично относительно продольной оси платформы. Центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса (УГР) с учетом высоты рамы:
Нцтс=131+06+052=243 м.
- 3. Положение общего центра тяжести (ОЦТ) системы груз-платформа относительно уровня головок рельс (УГР).
Нсцт = [131х213+243х29+06х05х33](213+29+33)=101973536=
-4. В силу того что груз расположен симметрично относительно продольной и поперечной осей платформы то моменты воздействующие на тележки платформы будут одинаковы (рис. 9 а стр. 24 Сборника 17):
М=29х9724= 7047 т х м.
В соответствии с табл. 14 (стр. 24 Сборника №17) полученное значение момента не превышает допускаемого (110 т х м).
2. Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
-1. Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета удельного давления ветра равного 50 кгм2.
где Sn = Sпрг= 19744 м2 - площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость
Wn=50хSnгр=50х19744=9872 кг
-2. Наветренная поверхность платформы с грузом равна:
Sп= Sпгр + Sппл=19744+ 7=26744 м2
Т. к. высота центра тяжести системы платформа-груз =1902 м что меньше допускаемого значения (23 м) и наветренная поверхность платформы с грузом равна Sп=26744 м2 что также меньше допускаемого (50 м2) согласно Сборника 17 проверку поперечной устойчивости платформы с грузом не производим.
3. Определение инерционных сил действующих на груз
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных платформ:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгр1000=316254 х 291000=9171 тс
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 03 - коэффициент трения груза по полу платформы
F тр пр = 29000х03=8700 кгс;
б). В поперечном направлении:
Fтр п =Q гр х(1000-ав)х10-3
F тр п =29000х03х(1000-316254)1000=594859 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=19 тст; а94=167 тст (см. стр. 57).
При общем весе груза на платформе:
Qгро= Qгр+ Qр=29+33=323 т
удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгр0=18 х 323=5814тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину платформы: ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку платформы: аш=550 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т массы груза:
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгр01000=330 х 3231000=10659 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fпр - Fтрпр =5814 – 87 =4944 тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fтрп =125·(10659 +09872) – 595=861 тс.
4. Проверка устойчивости груженого вагона и груза
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы:
п= Q гр0 хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =1980 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек платформы мм.;
h гр = 1120 мм.– высота центра тяжести груза над полом платформы;
h пу =840 мм - высота поперечного упора от пола платформы;
h пнп =800 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола платформы.
п= 323х1980[10659х(112-084)+09872х(084 – 08)]=2118≥125
В качестве упоров принимаем швеллера №30 приваренные к основной металлоконструкции рамы (см. чертеж).
Согласно ф. 30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость платформы с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п =12342 - 155=462 м - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упора;
h цт =06+052=112 м - высота центра тяжести груза от уровня пола платформы;
h пру – высота упора (принимаем 14 мм).
п= 462[1072·(112- 14)]=15392
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125).
5. Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груза в металлоконструкции предусмотрены 8 упоров из швеллера №30 приваренных к основной конструкции рамы.
К жд платформе рама крепится при помощи нижних зацепов установленных по 8 штук с каждой стороны платформы.
В виду того что в данном случае под смещением можно понимать:
) смещение самого груза относительно рамы (тогда «работают» упоры);
) смещение груза с рамой относительно платформы (тогда «работают» зацепы).
Принимаем как наиболее худший случай «работу» 8 зацепов. С учетом коэффициента неравномерности нагрузки (125) будет воспринимать расчетную нагрузку:
Fр =125ΔFпр8= 125238278=372 тс.
В соответствии со справочными данными (ГОСТ 8240-76) по швеллеру №30 имеем:
- площадь поперечного сечения: А=405 см2;
- момент сопротивления: W=436 см3.
Для материала швеллера (Ст3) соответствуют:
- предел прочности на срез: []ср=3000 кгсм2;
- предел прочности на изгиб: []=1400 кгсм2;
ср = Fр А=3722405=919 кг см2 []ср=3000 кгсм2;
мах=М W=3722436=854 кгсм2 []=1400 кгсм2
где М- момент в зацепе
При длине зацепа L=10 м:
М= FрхL=3722х10=3722 кгм
Т. о. прочность зацепа доказана.
Выполним расчет сварного шва крепления зацепа к основной металлоконструкции рамы.
- толщина свариваемых элементов: 65 мм (швеллер №30);
- допускаемое напряжение материала шва (табл. 3.1): []ш=720 кгсм2.
Из условия прочности шва необходимая площадь сварного шва:
F= Fр []ш=3722720=517 см2
При толщине шва 065 см длина шва составит:
в= F065=517065=795 см
Учитывая что по факту минимальная длина сварного шва составляет 10 см считаем прочность сварного шва доказанной.
6. Расчет деревянного пола платформы на смятие.
-1. Напряжение смятия:
где Nоп – нагрузка от веса груза с рамой кгс.
Fв – вертикальная инерционная сила действующая на подкладку кгс;
Sо –площадь опирания груза см2;
Контакт груза с полом платформы осуществляется через раму выполненную из швеллера №30. При ширине полки швеллера 10 см и габаритных размеров рамы (ширина длина) включая внутренние перемычки (см. поз. 3 черт. ВВЗ 200702291а) имеем следующую площадь контакта:
Sо= 10х(1234х2+277х6)=4130 см2
см=(29000+3300+9171)4130=1004 кгссм2[см]=20 кгссм2.
т. о. необходимая прочность пола платформы при существующих загрузках доказана.
Выводы по расчету: принятая схема погрузки поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8 соответствует действующим требованиям:
) моменты воздействующие на тележки платформы (М=7047 т х м) не превышают допускаемого значения (110 т х м);
) высота центра тяжести системы платформа-груз составляет =1902 м что меньше допускаемого значения (23 м);
) наветренная поверхность платформы с грузом равна Sп=26744 м2 что меньше допускаемого (50 м2);
) коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы равен: п= 2118≥125
) при определении продольной устойчивости платформы с грузом получено значение п= 15392 что достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125);
) при проверке зацепа на срез имеется: ср =919 []ср=3000 кгсм2;
) при проверке зацепа на изгиб имеется: мах= 854 []=1400 кгсм2;
) расчет минимально необходимой длины сварного шва дал результат
в= 795 см при реально существующей длине 10 см.;
) при проверке деревянного настила платформы на смятие установлено значение см=1004 кгссм2 не превышает предельно допускаемого значения [см]=20 кгссм2.
С расчетом ознакомлен:

icon черн ЭК 8.doc

Директор ЧП «Фавор»
элементов экскаватора ЭКГ-8
Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке в жд вагоны (платформы) и дальнейшей транспортировке к месту назначения элементов экскаватора ЭКГ-8.
Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ-1835.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
8. Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлены следующие элементы экскаватора ЭКГ-8 (далее грузы):
- вагон №3: секции стрелы (верхняя и нижняя) элементы лестничного марша;
- вагон №4: гусеничные цепи;
- вагон №5: металлоконструкция лестничных маршей; балка рукояти; элементы двуногой стойки;
- вагон №6: лебедки подъема и напора (без двигателей); редуктора механизма поворота;
- вагон № 7: рамы гусеничные редуктора хода;
- вагон №8: элементов кузова верхних и нижних блоков.
2. Характеристика грузов.
Наибольший вес отдельного элемента (груза) составляет 25 т (рама гусеничная).
Наибольшие габаритные размеры элементов:
- длина - 114 м (балка рукояти);
- ширина – 33 м (нижняя секция стрелы).
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
) Исходя из параметров груза используем для его перевозки четырехосный железнодорожный полувагон модели 12-119 с деревометаллическим настилом пола литыми приваренными стоечными скобами и двумя двухосными тележками типа 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Техничемкая характеристика полувагона:
Грузоподъемность т 69
Нагрузка от оси на рельсы тс 2325
База вагона м lв =865
- по осям сцепления автосцепок А=1392
- по концевым балкам рамы L=12732
Высота от УГР (уровня головок рельс) м В=3495
Высота уровня пола от УГР м Б=1415
Внутренние размеры кузова м
Площадь пола м2 3655
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг 42
) Учитывая характер груза и его размеры по «вагону №7» применяется жд платформа модели 13-Н451 с деревометаллическим настилом пола и литыми приваренными стоечными скобами. Модель двухосной тележки 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Грузоподъемность т 63
Длина (по концевым балкам рамы) мм 13400
Площадь боковой поверхности (с открытыми бортами) м2 Sппл=7
Высота центра тяжести порожнего вагона мм hцтв=800
Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки платформы
-1. Положение общего центра тяжести (ОЦТ) грузов относительно уровня головок рельс (УГР):
хгр=[63х31+44х285+2х164]1234= 265 м.
где 1234 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2340 мм.
-2. Положение ОЦТ системы груз-полувагон:
-3. В силу того что груз расположен симметрично относительно осей тележек полувагона то моменты воздействующие на тележки будут одинаковы
М=45х8652=194625 т х м.
Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета половины площади максимального диаметра и удельного давления ветра равного 50 кгм2.
Wn=50хSin=50х42=21 тс
где Sin- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Т. к. высота центра тяжести системы =21 м что меньше допускаемого значения (23 м) и наветренная поверхность платформы с грузом равна Sп=42 м2 что меньше допускаемого (50 м2) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
Определение инерционных сил действующих на груз
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 04- коэффициент трения груза по полу вагона (бетон по железу)
F пр тр= 45000х04=18000 кгс;
б). В поперечном направлении:
F п тр=Q гр х(1000-ав)х10-3
F п тр=45000х04х(1000-40)1000=17280 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=45+27=477 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгро=105 х 477=501тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину вагона ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку аш=550 кгст
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгро1000=550 х 4771000=26235 тс
Вертикальная инерционная сила
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных вагонов:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгро1000=3316 х 4771000=1582 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fпр+Fпртр=501-180=321тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(26235+21) – 1728=1814 тс.
Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы:
п= Q 0гр хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =1425 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек платформы мм.;
h гр =2600-1415=1185 мм.– высота центра тяжести груза над полом платформы;
h пу =1200 мм - высота поперечного упора от пола платформы;
h пнп =1830 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола платформы.
п= 45х1375[26235х1185+21х1185]=1843≥125
Согласно ф.30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость платформы с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упорного бруса;
h цт – высота центра тяжести от уровня пола платформы;
h пру – высота упорного бруса (конструктивно принимаем 150 мм).
В соответствии с замерами имеем: 0п =48002=2400 мм h цт =1830 мм
п= 625[105·1185]=5023≥125
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально-допустимое.
Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груз крепится растяжками из отожженной проволоки ф 6 мм ГОСТ 3282-74. Дополнительно к этому для более устойчивого расположения груза предусматривается опора выполненная из из листового металла которую прибиваем к полу платфоры гвоздями.
Усилие в растяжках при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
Т. к. груз закреплен растяжками различных длин и расположений определяем усилие в одной растяжке при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в приложении №3 «Збірника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р. определяется по формуле:
где 248 тс – допускаемое усилие на крепление из проволоки при числе нитей равном 8-ми;
nр =8 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
nн =8 - количество нитей проволоки в растяжке;
- угол наклона растяжки к полу вагона;
- угол между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной или поперечной осью вагона;
Fр – продольное усилие воспринимаемое растяжками.
Определяем значения углов путем замера растяжке:
Т. о. имеем по растяжкам:
В соответствии с расчетами применяемые растяжки обеспечивают надежное крепление груза.
Выводы по расчету: принятая схема погрузки элементов экскаватора ЭКГ-8 соответствует предъявляемым требованиям.
С расчетом ознакомлен:

icon МК КОЛОДЕЦ . cdw.dwg

МК КОЛОДЕЦ . cdw.dwg
Металлоконструкция рамы
для погрузки элементов
на 4-х осный транспор
Деревянный брус 150х150

icon ВСЕ РАСЧЕТЫ.doc

к погрузке элементов
Директор ЧП «Фавор»
элементов экскаватора ЭКГ-8
Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке в жд вагоны (платформы) и дальнейшей транспортировке к месту назначения элементов экскаватора ЭКГ-8.
Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ-1835.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
8. Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлены следующие элементы экскаватора ЭКГ-8 (далее грузы):
- вагон №3: секции стрелы (верхняя и нижняя) элементы лестничного марша;
- вагон №4: гусеничные цепи;
- вагон №5: металлоконструкция лестничных маршей; балка рукояти; элементы двуногой стойки;
- вагон №6: лебедки подъема и напора (без двигателей); редуктора механизма поворота;
- вагон № 7: рамы гусеничные редуктора хода;
- вагон №8: элементов кузова верхних и нижних блоков.
2. Характеристика грузов.
Наибольший вес отдельного элемента (груза) составляет 25 т (рама гусеничная).
Наибольшие габаритные размеры элементов:
- длина - 114 м (балка рукояти);
- ширина – 33 м (нижняя секция стрелы).
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
) Исходя из параметров груза используем для его перевозки четырехосный железнодорожный полувагон модели 12-119 с деревометаллическим настилом пола литыми приваренными стоечными скобами и двумя двухосными тележками типа 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Техничемкая характеристика полувагона:
Грузоподъемность т 69
Нагрузка от оси на рельсы тс 2325
База вагона м lв =865
- по осям сцепления автосцепок А=1392
- по концевым балкам рамы L=12732
Высота от УГР (уровня головок рельс) м В=3495
Высота уровня пола от УГР м Б=1415
Внутренние размеры кузова м
Площадь пола м2 3655
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг 42
) Учитывая характер груза и его размеры по «вагону №7» применяется жд платформа модели 13-Н451 с деревометаллическим настилом пола и литыми приваренными стоечными скобами. Модель двухосной тележки 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Грузоподъемность т 63
Длина (по концевым балкам рамы) мм 13400
Площадь боковой поверхности (с открытыми бортами) м2 Sппл=7
Высота центра тяжести порожнего вагона мм hцтв=800
Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки платформы
-1. Положение общего центра тяжести (ОЦТ) грузов относительно уровня головок рельс (УГР):
хгр=[63х31+44х285+2х164]1234= 286 м.
где 1234 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2860 мм.
-2. Положение ОЦТ системы груз-полувагон:
-3. В силу того что груз расположен симметрично относительно осей тележек полувагона то моменты воздействующие на тележки будут одинаковы
М=1234х8654=267 т х м.
Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета половины площади максимального диаметра и удельного давления ветра равного 50 кгм2.
Wn=50хSin=50х42=21 тс
где Sin- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Т. к. высота центра тяжести системы =234 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
Определение инерционных сил действующих на груз
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 04- коэффициент трения груза по полу вагона (дерево по железу)
F пр тр= 12340х04=4936 кгс;
б). В поперечном направлении:
F п тр=Q гр х(1000-ав)х10-3
F п тр=12340х04х(1000-40)1000=4739 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=1234+095=1329 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгро=116 х 1329=1542тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину вагона ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку аш=550 кгст
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгро1000=550 х 13291000=731 тс
Вертикальная инерционная сила
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных вагонов:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгро1000=411 х 13291000=546 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fпр+Fпртр=1542-4936=10484тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(731+21) – 4739=702 тс.
Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы:
п= Q 0гр хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =780 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек платформы мм.;
h гр =3100-1416=1684 мм.– высота центра тяжести груза над полом платформы;
h пу =1020 мм - высота поперечного упора от пола платформы;
h пнп =2680 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола платформы.
п= 1329х078[731х(1684-102)+21х(268-102)]=1348≥125
Согласно ф.30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость платформы с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упорного бруса;
h цт – высота центра тяжести от уровня пола платформы;
h пру – высота упорного бруса (конструктивно принимаем 150 мм).
В соответствии с замерами имеем: 0п =918 мм h цт =1684 мм
п= 0918[1684·102]=1383≥125
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально-допустимое.
Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груз крепится растяжками из отожженной проволоки ф 6 мм ГОСТ 3282-74. Дополнительно к этому для более устойчивого расположения груза предусматривается опора выполненная из из листового металла которую прибиваем к полу платфоры гвоздями.
Усилие в растяжках при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
Т. к. груз закреплен растяжками различных длин и расположений определяем усилие в одной растяжке при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в приложении №3 «Збірника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р. определяется по формуле:
где 248 тс – допускаемое усилие на крепление из проволоки при числе нитей равном 8-ми;
nр =6 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
nн =8 - количество нитей проволоки в растяжке;
- угол наклона растяжки к полу вагона;
- угол между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной или поперечной осью вагона;
Fр – продольное усилие воспринимаемое растяжками.
Определяем значения углов путем замера растяжке:
Т. о. имеем по растяжкам:
В соответствии с расчетами применяемые растяжки обеспечивают надежное крепление груза.
хгр=[363х1734]363=1734 м.
где 363 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 1734 мм.
М=363х8654=798 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =107 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
F пр тр= 363х04=1452 кгс;
F п тр=363х04х(1000-40)1000=1394 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=369 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=108 х 369=3985тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 3691000=203 тс
Fв=ав х Qгро1000=308 х 3691000=11365 тс
ΔFпр= Fпр+Fпртр=3985-1452=2533тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(203+21) – 14522=13478 тс.
nр =4 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
хгр=[834х214+14х17+54х255]2774=20 м.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2000 мм.
М=2774х8654=60 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =146 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
F пр тр= 27740х04=11096 кгс;
F п тр=27740х04х(1000-40)1000=10652 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=2886 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=111 х 2886=3197тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 28861000=15873 тс
Fв=ав х Qгро1000=32415 х 28861000=935 тс
ΔFпр= Fпр-Fпртр=3097-11096=20тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(15873+21) – 10652=1181 тс.
nр =14 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
хгр=[1318х235+728х24+1415х254+475х22]3936=24 м.
где 3936 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2400 мм.
М=3936х8654=85116 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =155 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
F пр тр= 39360х04=15744 кгс;
F п тр=39360х04х(1000-40)1000=15114 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=4044 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=107 х 4044=433тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 40441000=22242 тс
Fв=ав х Qгро1000=303 х 40441000=1225 тс
ΔFпр= Fпр-Fпртр=433-111=322тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(2224+21) – 1511=923 тс.
хгр=[50х217+201х1036]6036=214 м.
где 6036 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2140 мм.
М=6036х8654=1467 т х м.
Wn=50хSin=50х7=035 тс
Т. к. высота центра тяжести системы =1892 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=7 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
F пр тр= 60360х04=24140 кгс;
F п тр=60360х04х(1000-40)1000=23180 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=6098 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=10 х 6098=6098 тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 60981000=3354 тс
Fв=ав х Qгро1000=285 х 60981000=1738 тс
ΔFпр= Fпр - Fпртр=6092 – 2414=3678тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(3354+035) – 2318=1918 тс.
nр =12 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
хгр=[2х(47х224)+218х372]1312=222 м.
где 1312 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2220 мм.
М=1312х8654=2837 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =182 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
F пр тр= 13120х04=5248 кгс;
F п тр=13120х04х(1000-40)1000=5038 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=1437 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=115 х 1437=1652 тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 14371000=79 тс
Fв=ав х Qгро1000=399х14371000=573 тс
ΔFпр= Fпр - Fпртр=1652 – 5248=11272тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(79+21) – 5038=7462 тс.
nр =8 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
Выводы по расчету: принятая схема погрузки элементов экскаватора ЭКГ-8 соответствует предъявляемым требованиям.
С расчетом ознакомлен:

icon Копия ВСЕ РАСЧЕТЫ.doc

к погрузке элементов
Директор ЧП «Фавор»
элементов экскаватора ЭКГ-8
Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке в жд вагоны (платформы) и дальнейшей транспортировке к месту назначения элементов экскаватора ЭКГ-8.
Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ-1835.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
8. Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлены следующие элементы экскаватора ЭКГ-8 (далее грузы):
- вагон №3: секции стрелы (верхняя и нижняя) элементы лестничного марша;
- вагон №4: гусеничные цепи;
- вагон №5: металлоконструкция лестничных маршей; балка рукояти; элементы двуногой стойки;
- вагон №6: лебедки подъема и напора (без двигателей); редуктора механизма поворота;
- вагон № 7: рамы гусеничные редуктора хода;
- вагон №8: элементов кузова верхних и нижних блоков.
2. Характеристика грузов.
Наибольший вес отдельного элемента (груза) составляет 25 т (рама гусеничная).
Наибольшие габаритные размеры элементов:
- длина - 114 м (балка рукояти);
- ширина – 33 м (нижняя секция стрелы).
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
) Исходя из параметров груза используем для его перевозки четырехосный железнодорожный полувагон модели 12-119 с деревометаллическим настилом пола литыми приваренными стоечными скобами и двумя двухосными тележками типа 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Техничемкая характеристика полувагона:
Грузоподъемность т 69
Нагрузка от оси на рельсы тс 2325
База вагона м lв =865
- по осям сцепления автосцепок А=1392
- по концевым балкам рамы L=12732
Высота от УГР (уровня головок рельс) м В=3495
Высота уровня пола от УГР м Б=1415
Внутренние размеры кузова м
Площадь пола м2 3655
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг 42
) Учитывая характер груза и его размеры по «вагону №7» применяется жд платформа модели 13-Н451 с деревометаллическим настилом пола и литыми приваренными стоечными скобами. Модель двухосной тележки 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Грузоподъемность т 63
Длина (по концевым балкам рамы) мм 13400
Площадь боковой поверхности (с открытыми бортами) м2 Sппл=7
Высота центра тяжести порожнего вагона мм hцтв=800
Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки платформы
-1. Положение общего центра тяжести (ОЦТ) грузов относительно уровня головок рельс (УГР):
хгр=[63х31+44х285+2х164]1234= 286 м.
где 1234 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2860 мм.
-2. Положение ОЦТ системы груз-полувагон:
-3. В силу того что груз расположен симметрично относительно осей тележек полувагона то моменты воздействующие на тележки будут одинаковы
М=1234х8654=267 т х м.
Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета половины площади максимального диаметра и удельного давления ветра равного 50 кгм2.
Wn=50хSin=50х42=21 тс
где Sin- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Т. к. высота центра тяжести системы =234 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
Определение инерционных сил действующих на груз
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 04- коэффициент трения груза по полу вагона (дерево по железу)
F пр тр= 12340х04=4936 кгс;
б). В поперечном направлении:
F п тр=Q гр х(1000-ав)х10-3
F п тр=12340х04х(1000-40)1000=4739 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=1234+095=1329 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгро=116 х 1329=1542тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину вагона ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку аш=550 кгст
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгро1000=550 х 13291000=731 тс
Вертикальная инерционная сила
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных вагонов:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгро1000=411 х 13291000=546 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fпр+Fпртр=1542-4936=10484тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(731+21) – 4739=702 тс.
Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы:
п= Q 0гр хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =780 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек платформы мм.;
h гр =3100-1416=1684 мм.– высота центра тяжести груза над полом платформы;
h пу =1020 мм - высота поперечного упора от пола платформы;
h пнп =2680 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола платформы.
п= 1329х078[731х(1684-102)+21х(268-102)]=1348≥125
Согласно ф.30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость платформы с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упорного бруса;
h цт – высота центра тяжести от уровня пола платформы;
h пру – высота упорного бруса (конструктивно принимаем 150 мм).
В соответствии с замерами имеем: 0п =918 мм h цт =1684 мм
п= 0918[1684·102]=1383≥125
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально-допустимое.
Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груз крепится растяжками из отожженной проволоки ф 6 мм ГОСТ 3282-74. Дополнительно к этому для более устойчивого расположения груза предусматривается опора выполненная из из листового металла которую прибиваем к полу платфоры гвоздями.
Усилие в растяжках при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
Т. к. груз закреплен растяжками различных длин и расположений определяем усилие в одной растяжке при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в приложении №3 «Збірника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р. определяется по формуле:
где 248 тс – допускаемое усилие на крепление из проволоки при числе нитей равном 8-ми;
nр =6 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
nн =8 - количество нитей проволоки в растяжке;
- угол наклона растяжки к полу вагона;
- угол между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной или поперечной осью вагона;
Fр – продольное усилие воспринимаемое растяжками.
Определяем значения углов путем замера растяжке:
Т. о. имеем по растяжкам:
В соответствии с расчетами применяемые растяжки обеспечивают надежное крепление груза.
хгр=[363х1734]363=1734 м.
где 363 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 1734 мм.
М=363х8654=798 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =107 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
F пр тр= 363х04=1452 кгс;
F п тр=363х04х(1000-40)1000=1394 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=369 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=108 х 369=3985тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 3691000=203 тс
Fв=ав х Qгро1000=308 х 3691000=11365 тс
ΔFпр= Fпр+Fпртр=3985-1452=2533тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(203+21) – 14522=13478 тс.
nр =4 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
хгр=[834х214+14х17+54х255]2774=20 м.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2000 мм.
М=2774х8654=60 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =146 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
F пр тр= 27740х04=11096 кгс;
F п тр=27740х04х(1000-40)1000=10652 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=2886 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=111 х 2886=3197тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 28861000=15873 тс
Fв=ав х Qгро1000=32415 х 28861000=935 тс
ΔFпр= Fпр-Fпртр=3097-11096=20тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(15873+21) – 10652=1181 тс.
nр =14 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
хгр=[1318х235+728х24+1415х254+475х22]3936=24 м.
где 3936 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2400 мм.
М=3936х8654=85116 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =155 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
F пр тр= 39360х04=15744 кгс;
F п тр=39360х04х(1000-40)1000=15114 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=4044 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=107 х 4044=433тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 40441000=22242 тс
Fв=ав х Qгро1000=303 х 40441000=1225 тс
ΔFпр= Fпр-Fпртр=433-111=322тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(2224+21) – 1511=923 тс.
хгр=[50х217+201х1036]6036=214 м.
где 6036 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2140 мм.
М=6036х8654=1467 т х м.
Wn=50хSin=50х7=035 тс
Т. к. высота центра тяжести системы =1892 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=7 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
F пр тр= 60360х04=24140 кгс;
F п тр=60360х04х(1000-40)1000=23180 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=6098 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=10 х 6098=6098 тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 60981000=3354 тс
Fв=ав х Qгро1000=285 х 60981000=1738 тс
ΔFпр= Fпр - Fпртр=6092 – 2414=3678тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(3354+035) – 2318=1918 тс.
nр =12 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
хгр=[2х(47х224)+218х372]1312=222 м.
где 1312 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2220 мм.
М=1312х8654=2837 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =182 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности платформы с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
F пр тр= 13120х04=5248 кгс;
F п тр=13120х04х(1000-40)1000=5038 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=1437 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=115 х 1437=1652 тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 14371000=79 тс
Fв=ав х Qгро1000=399х14371000=573 тс
ΔFпр= Fпр - Fпртр=1652 – 5248=11272тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(79+21) – 5038=7462 тс.
nр =8 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
Выводы по расчету: принятая схема погрузки элементов экскаватора ЭКГ-8 соответствует предъявляемым требованиям.
С расчетом ознакомлен:

icon Копия ЭКГ 8-1.doc

поворотной платформы
на железнодорожную платформу
Директор ЧП «Фавор»
поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8
1.Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке на железнодорожную платформу и дальнейшей транспортировке к месту назначения поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8.
2.Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации (в частности чертежа поворотной платформы).
3.Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ -1835.
4.Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
7.Отправителем груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлена поворотная платформа экскаватора ЭКГ-8 (далее груз).
2. Характеристика груза.
Масса т Q гр=2892529
Габаритные размеры мм:
высота – Н=1950 (h=1000).
Высота центра тяжести груза от плоскости пола платформы мм:
Смещение центра тяжести груза от продольной оси платформы: 0.
Высота рамы для установки поворотной платформы мм: h р=600.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг=хh=16х1234=19744.
Высота приложения равнодействующих сил ветра над плоскостью пола платформы мм h нп= (h р+h)2=(600+1000)2=800 мм.
Груз негабаритный имеет 4-ю боковую степень негабаритности.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза используем для их перевозки четырехосную железнодорожную платформу модели 13-Н451 с деревометаллическим настилом пола и литыми приваренными стоечными скобами грузоподъемностью не 63 т. Модель двухосной тележки 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Грузоподъемность т 63
Длина (по концевым балкам рамы) мм 13400
Площадь боковой поверхности (с открытыми бортами) м2 Sппл=7
Высота центра тяжести порожнего вагона мм hцтв=800
База вагона м lв =972
1. Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки платформы
-1. Расчетная высота подкладки.
В качестве подкладного элемента между полом платформы и грузом учитывая конфигурацию груза принимаем раму с высотой hр =600 мм. Общий вес рамы: мр=3300 кг
-2. Груз расположен симметрично относительно продольной оси платформы. Центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса (УГР) с учетом высоты рамы:
Нцтс=131+06+052=243 м.
- 3. Положение общего центра тяжести (ОЦТ) системы груз-платформа относительно уровня головок рельс (УГР).
Нсцт = [131х213+243х29+06х05х33](213+29+33)=101973536=
-4. В силу того что груз расположен симметрично относительно продольной и поперечной осей платформы то моменты воздействующие на тележки платформы будут одинаковы (рис. 9 а стр. 24 Сборника 17):
М=29х9724= 7047 т х м.
В соответствии с табл. 14 (стр. 24 Сборника №17) полученное значение момента не превышает допускаемого (110 т х м).
2. Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
-1. Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета удельного давления ветра равного 50 кгм2.
где Sn = Sпрг= 19744 м2 - площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость
Wn=50хSnгр=50х19744=9872 кг
-2. Наветренная поверхность платформы с грузом равна:
Sп= Sпгр + Sппл=19744+ 7=26744 м2
Т. к. высота центра тяжести системы платформа-груз =1902 м что меньше допускаемого значения (23 м) и наветренная поверхность платформы с грузом равна Sп=26744 м2 что также меньше допускаемого (50 м2) согласно Сборника 17 проверку поперечной устойчивости платформы с грузом не производим.
3. Определение инерционных сил действующих на груз
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных платформ:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгр1000=316254 х 291000=9171 тс
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 03 - коэффициент трения груза по полу платформы
F тр пр = 29000х03=8700 кгс;
б). В поперечном направлении:
Fтр п =Q гр х(1000-ав)х10-3
F тр п =29000х03х(1000-316254)1000=594859 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=19 тст; а94=167 тст (см. стр. 57).
При общем весе груза на платформе:
Qгро= Qгр+ Qр=29+33=323 т
удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгр0=18 х 323=5814тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину платформы: ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку платформы: аш=550 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т массы груза:
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгр01000=330 х 3231000=10659 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fпр - Fтрпр =5814 – 87 =4944 тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fтрп =125·(10659 +09872) – 595=861 тс.
4. Проверка устойчивости груженого вагона и груза
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы:
п= Q гр0 хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =1980 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек платформы мм.;
h гр = 1120 мм.– высота центра тяжести груза над полом платформы;
h пу =840 мм - высота поперечного упора от пола платформы;
h пнп =800 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола платформы.
п= 323х1980[10659х(112-084)+09872х(084 – 08)]=2118≥125
В качестве упоров принимаем швеллера №30 приваренные к основной металлоконструкции рамы (см. чертеж).
Согласно ф. 30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость платформы с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п =12342 - 155=462 м - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упора;
h цт =06+052=112 м - высота центра тяжести груза от уровня пола платформы;
h пру – высота упора (принимаем 14 мм).
п= 462[1072·(112- 14)]=15392
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125).
5. Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груза в металлоконструкции предусмотрены 8 упоров из швеллера №30 приваренных к основной конструкции рамы.
К жд платформе рама крепится при помощи нижних зацепов установленных по 8 штук с каждой стороны платформы.
В виду того что в данном случае под смещением можно понимать:
) смещение самого груза относительно рамы (тогда «работают» упоры);
) смещение груза с рамой относительно платформы (тогда «работают» зацепы).
Принимаем как наиболее худший случай «работу» 8 зацепов. С учетом коэффициента неравномерности нагрузки (125) будет воспринимать расчетную нагрузку:
Fр =125ΔFпр8= 125238278=372 тс.
В соответствии со справочными данными (ГОСТ 8240-76) по швеллеру №30 имеем:
- площадь поперечного сечения: А=405 см2;
- момент сопротивления: W=436 см3.
Для материала швеллера (Ст3) соответствуют:
- предел прочности на срез: []ср=3000 кгсм2;
- предел прочности на изгиб: []=1400 кгсм2;
ср = Fр А=3722405=919 кг см2 []ср=3000 кгсм2;
мах=М W=3722436=854 кгсм2 []=1400 кгсм2
где М- момент в зацепе
При длине зацепа L=10 м:
М= FрхL=3722х10=3722 кгм
Т. о. прочность зацепа доказана.
Выполним расчет сварного шва крепления зацепа к основной металлоконструкции рамы.
- толщина свариваемых элементов: 65 мм (швеллер №30);
- допускаемое напряжение материала шва (табл. 3.1): []ш=720 кгсм2.
Из условия прочности шва необходимая площадь сварного шва:
F= Fр []ш=3722720=517 см2
При толщине шва 065 см длина шва составит:
в= F065=517065=795 см
Учитывая что по факту минимальная длина сварного шва составляет 10 см считаем прочность сварного шва доказанной.
6. Расчет деревянного пола платформы на смятие.
-1. Напряжение смятия:
где Nоп – нагрузка от веса груза с рамой кгс.
Fв – вертикальная инерционная сила действующая на подкладку кгс;
Sо –площадь опирания груза см2;
Контакт груза с полом платформы осуществляется через раму выполненную из швеллера №30. При ширине полки швеллера 10 см и габаритных размеров рамы (ширина длина) включая внутренние перемычки (см. поз. 3 черт. ВВЗ 200702291а) имеем следующую площадь контакта:
Sо= 10х(1234х2+277х6)=4130 см2
см=(29000+3300+9171)4130=1004 кгссм2[см]=20 кгссм2.
т. о. необходимая прочность пола платформы при существующих загрузках доказана.
Выводы по расчету: принятая схема погрузки поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8 соответствует действующим требованиям:
) моменты воздействующие на тележки платформы (М=7047 т х м) не превышают допускаемого значения (110 т х м);
) высота центра тяжести системы платформа-груз составляет =1902 м что меньше допускаемого значения (23 м);
) наветренная поверхность платформы с грузом равна Sп=26744 м2 что меньше допускаемого (50 м2);
) коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы равен: п= 2118≥125
) при определении продольной устойчивости платформы с грузом получено значение п= 15392 что достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125);
) при проверке зацепа на срез имеется: ср =919 []ср=3000 кгсм2;
) при проверке зацепа на изгиб имеется: мах= 854 []=1400 кгсм2;
) расчет минимально необходимой длины сварного шва дал результат
в= 795 см при реально существующей длине 10 см.;
) при проверке деревянного настила платформы на смятие установлено значение см=1004 кгссм2 не превышает предельно допускаемого значения [см]=20 кгссм2.
С расчетом ознакомлен:

icon Копия ВСЕ РАСЧЕТЫ ПО ВАГ 1-5.doc

к погрузке элементов
Директор ЧП «Фавор»
элементов экскаватора ЭКГ-8
Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке в жд вагоны и дальнейшей транспортировке к месту назначения элементов экскаватора ЭКГ-8.
Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ-1835.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
8. Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлены следующие элементы экскаватора ЭКГ-8 (далее грузы):
- вагон №1: лебедки подъема и напора (без двигателей); редуктора механизма поворота; верхние блока;
- вагон №2: балка рукояти; элементы двуногой стойки; ось с колесами; седловой подшипник;
- вагон №3: секции стрелы (верхняя и нижняя); площадка под 4-х машинный агрегат; площадки поворотной платформы; элементы металлоконструкций лестничных маршей;
- вагон №4: гусеничные цепи;
- вагон №5: элементы кузова.
2. Характеристика грузов.
Наибольший вес отдельного элемента (груза) составляет 1645 т (лебедка подъема).
Наибольшие габаритные размеры элементов:
- длина - 117 м (балка рукояти);
- ширина – 33 м (нижняя секция стрелы).
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза используем для их перевозки четырехосный железнодорожный полувагон модели 12-119 с деревометаллическим настилом пола литыми приваренными стоечными скобами и двумя двухосными тележками типа 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Техничемкая характеристика полувагона:
Грузоподъемность т 69
Нагрузка от оси на рельсы тс 2325
База вагона м lв =865
- по осям сцепления автосцепок А=1392
- по концевым балкам рамы L=12732
Высота от УГР (уровня головок рельс) м В=3495
Высота уровня пола от УГР м Б=1415
Внутренние размеры кузова м
Площадь пола м2 3655
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг 42
Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки вагоны
-1. Положение общего центра тяжести (ОЦТ) грузов относительно уровня головок рельс (УГР):
хгр=[1085х233+728х199+1645х26+438х23]3936=926143936=235 м.
где 3936 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2350 мм.
-2. Положение ОЦТ системы груз-полувагон:
-3. Моменты воздействующие на тележки вагона:
М1=3936х8654=85116 т х м.
Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета половины площади максимального диаметра и удельного давления ветра равного 50 кгм2.
Wn=50хSin=50х42=21 тс
где Sin- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Т. к. высота центра тяжести системы =1793 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности вагоны с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
Определение инерционных сил действующих на груз
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 04- коэффициент трения груза по полу вагона (дерево по железу)
F пр тр= 39360х04=15744 кгс;
б). В поперечном направлении:
F п тр=Q гр х(1000-ав)х10-3
F п тр=39360х04х(1000-40)1000=15114 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=4044 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгро=107 х 4044=433тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину вагона ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку аш=550 кгст
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгро1000=550 х 40441000=22242 тс
Вертикальная инерционная сила
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных вагонов:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгро1000=303 х 40441000=1225 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fпр-Fпртр=433-111=322тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(2224+21) – 1511=923 тс.
Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груз крепится растяжками из отожженной проволоки ф 6 мм ГОСТ 3282-74. Усилие в растяжках при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
Т. к. груз закреплен растяжками различных длин и расположений определяем усилие в одной растяжке при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в приложении №3 «Збірника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р. определяется по формуле:
где 248 тс – допускаемое усилие на крепление из проволоки при числе нитей равном 8-ми;
nр =4 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
nн =8 - количество нитей проволоки в растяжке;
- угол наклона растяжки к полу вагона;
- угол между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной или поперечной осью вагона;
Fр – продольное усилие воспринимаемое растяжками.
Определяем значения углов путем замера растяжке:
Т. о. имеем по растяжкам:
В соответствии с расчетами применяемые растяжки обеспечивают надежное крепление груза.
хгр=[102х219+14х324+1008х177+468х228]3896=96213896=247 м.
где 3896 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2470 мм.
[102х219+14х324+1008х177+468х228+225х08](3896+225)=
-3. Моменты воздействующие на тележки:
М=3896х8654=8425 т х м.
Wn=50хSin=50х(42+05х(476-3484)х87)=238 тс
Т. к. высота центра тяжести системы =186 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности вагоны с грузом Sп=4755 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
F пр тр= 38960х04=15584 кгс;
F п тр=38960х04х(1000-40)1000=14961 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=3896+145=4041 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=107 х 4041=4324тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 40411000=2223 тс
Fв=ав х Qгро1000=303 х4041 1000=1224 тс
ΔFпр= Fпр- Fпртр=43240-15584=27656тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(2223+238) – 14961=158 тс.
Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек вагона:
п= Q 0гр хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =1650 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек вагона мм.;
h гр =3240-1416=1824 мм.– высота центра тяжести груза над полом вагон;
h пу =584 мм - высота поперечного упора от пола вагона;
h пнп =(4760-3484)2+3484-1416=2706 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола вагона.
п= 4041х165[27656х(1824-0584)+238х(2706-0584)]=
nр =6 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
хгр=[63х31+44х285+2х5+227х4+175х(128+044)]2142=
где 2142 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2530 мм.
[63х31+44х285+2х5+227х4+175х(128+044)+08х225](2142+225)=
М=2142х8654=4632 т х м.
Wn=50хSin=50х(42+05х(485-3484)х87)=50х4794=2397 тс
Т. к. высота центра тяжести системы =164 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности вагоны с грузом Sп=4794 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
F пр тр= 2142х04=8568 кгс;
F п тр=2142х04х(1000-40)1000=8225 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=2142+136=2278 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=1127 х 2278=2567тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 22781000=12529 тс
Fв=ав х Qгро1000=3439 х 22781000=7834 тс
ΔFпр= Fпр+Fпртр=2567-8568=17102тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(12529+2397) – 8225=1043 тс.
где в0п =1560 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек вагона мм.;
h гр =3100-1416=1684 мм.– высота центра тяжести груза над полом вагона;
h пу =1160 мм - высота поперечного упора от пола вагона;
h пнп =4100 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола вагона.
п= 2142х156[17102х(1684-116)+2397х(41-116)]=209≥125
От продольного смещения груз крепится растяжками из отожженной проволоки ф 6 мм ГОСТ 3282-74.
Усилие в растяжках при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
хгр=[363х1734]363=1734 м.
где 363 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 1734 мм.
-3. В силу того что груз расположен симметрично относительно осей тележек полувагона то моменты воздействующие на тележки будут одинаковы:
М=363х8654=798 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =107 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности вагоны с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
F пр тр= 363х04=1452 кгс;
F п тр=363х04х(1000-40)1000=1394 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=369 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=108 х 369=3985тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 3691000=203 тс
Fв=ав х Qгро1000=308 х 3691000=11365 тс
ΔFпр= Fпр+Fпртр=3985-1452=2533тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(203+21) – 14522=13478 тс.
хгр=[218х648]648=218 м.
где 648 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2180 мм.
М=648х8654=14013 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =1109 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности вагоны с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
F пр тр= 648х04=5248 кгс;
F п тр=648х04х(1000-40)1000=2488 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=696 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=118 х 696=82 тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 6961000=3828 тс
Fв=ав х Qгро1000=5575х6961000=388 тс
ΔFпр= Fпр - Fпртр=2488 – 2592=0104тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(3828+21) – 2488=4922 тс.
nр =8 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
Выводы по расчету: принятая схема погрузки элементов экскаватора ЭКГ-8 соответствует предъявляемым требованиям.
С расчетом ознакомлен:

icon Копия ЭКГ 8 -2.doc

на железнодорожный транспортер колодцевого типа
Директор ЧП «Фавор»
элементов экскаватора ЭКГ-8
на железнодорожный транспортер
Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке на транспортер колодцевого типа и дальнейшей транспортировке к месту назначения элементов экскаватора ЭКГ-8.
Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ-1835.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
8. Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлен следующие элементы экскаватора ЭКГ-8 (далее грузы)
- ковш (далее груз №1);
- нижняя рама в сборе с венцом и роликовым кругом (далее груз №2).
2. Характеристика грузов.
Габаритные размеры мм:
Высота центра тяжести груза от плоскости УГР мм:
Смещение центра тяжести груза от продольной оси транспортера: 0.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг1=322х309=995.
Высота приложения равнодействующих сил ветра над плоскостью пола транспортера мм h нп1=32202=1610.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг2=234+314х44424=362.
Высота приложения равнодействующих сил ветра над плоскостью пола транспортеры мм h нп2=44402=2220.
Груз имеет 1-ю верхнюю степень негабаритности.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза 1 и груза 2 используем для их перевозки четырехосный железнодорожный транспортер колодцевого типа модели 14-6062 (3941) грузоподъемностью не менее 61 т.
транспортера т Qт=30
Длина (по концевым балкам рамы) мм 18350
Площадь боковой поверхности м2 Sппл=2751
Высота центра тяжести порожнего транспортера мм hцтв=1010.
Высота от пола транспортера до уровня головки рельса (УГР): 570 мм.
База вагона м lв =972
Нагрузка от колесной пары на рельсы тс 23
Погонная нагрузка тм 468
1. Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки транспотрера
-1. Расчетная высота подкладки.
Груз №1 укладывается в транспортер на раму выполненную из листа толщиной 16 мм и швеллера.
Груз №2. Груз устанавливается на специально изготовленную сварную раму. Для предотвращения порчи зубчатого венца (круглая часть груза) конструкцией рамы предусмотрены подкладные элементы в виде швеллеров №30 сваренных коробкой. Т. о. высота подкладок от уровня пола транспортера принимается h0 =300 мм. – для обеспечения расположения нижней точки зубчатого венца на уровне 30 мм (от листа рамы) и 46 мм (от уровня пола транспортера).
-2. Оба груза расположены симметрично относительно продольной оси транспортера. Относительно поперечной оси транспортера центр тяжести груза №1 расположен на расстоянии 3 м. а груз №2 находится с другой стороны транспортера на расстоянии 235 м.
применяемой рамы – 3038 т.
- 3. При центре тяжести рамы (относительно УГР) – 592 мм. положение общего центра тяжести (ОЦТ) системы груз-транспортер относительно уровня головок рельс (УГР) составит:
Нсцт = [25х149+282х308+3038х0592](149+308+3038)=
Общий центр тяжести грузов относительно поперечной оси транспортера:
У=(308х235-149х3)(308+149)=018 м
-4. Максимальный момент воздействующий на тележке транспортера согласно рис. 9б (см. стр. 24 табл. 14 Сборника №17):
Ммах=(308+149)х(1422-018)х(1422+018)142=81 т х м.
что не превышаем максимально допускаемого значения в 110 т х м.
2. Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
-1. Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета удельного давления ветра равного 50 кгм2.
где Sn- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Wn1=50хSnгр1=50х995=4975 кг
Wn2=50хSnгр2=50х 362=1810 кг
-2. Наветренная поверхность транспортера с грузом равна:
Wn= Wn1 Wn2+ Wт=4975+ 1810+50х2751=3683 кгс
Т. к. высота центра тяжести системы транспортер-груз =258 мм что больше допускаемого значения (23 м) выполним проверку поперечной устойчивости транспортера с грузом.
Поперечная устойчивость транспортера обеспечивается при выполнении условия:
где Рст и Рц+Рв – соответственно статическая нагрузка от колеса на рельс и дополнительная вертикальная нагрузка на колесо от действия центробежной силы и ветровой нагрузки тс;
где S=15802=790 мм – половина расстояния между кругами катания колесной пары;
nk – число колес транспортера;
р=334 – коэффициент учитывающий ветровую нагрузку на элементы транспортера и поперечное смещение ЦТ груза за счет деформации рессор.
Т. о. условие выполняется т. к.:
3. Определение инерционных сил действующих на груз
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных транспортеров:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгр1000=29391 х 4571000=13432 тс
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 03 - коэффициент трения груза по металлическому полу транспортера.
F тр пр = 45700х03=865875 кгс;
б). В поперечном направлении:
Fтр п =Q гр х х(1000 - ав)х10-3
F тр п =45700х03х (1000-29391)1000=968025 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза на транспортере:
Qгро= Qгр+ Qр=457+3038=48738 т
удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгр0=1744 х 48738=85 тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину транспортеры: ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку транспортеры: аш=550 кгст
Удельная поперечная инерционная сила кгс на 1 т массы груза:
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгр01000=330 х 487381000=1608 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fтрпр - Fпр =866 – 85=-7634 тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fтрп =125·(1608 + 368) – 968=1502 тс.
4. Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груз №1 крепится растяжками из отожженной проволоки ф 63 мм ГОСТ 3282-74 и самой конструкцией транспортера. Усилие в растяжках при расчете крепления на транспортерах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
- от продольных сил:
где - угол наклона растяжки к полу транспортера;
- угол между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной или поперечной осью транспортера;
Fпр – продольное усилие воспринимаемое растяжками.
8 тс – допускаемое усилие на крепление из проволоки при числе нитей равном 8-ми из проволоки 63 мм;
nр =8 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
nн =8 - количество нитей проволоки в растяжке;
Определяем путем замера следующие величины:
Поперечные нагрузки будет воспринимать конструкция транспортера.
5. Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек транспортеры:
п= Q гр0 хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =18502=925 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек транспортеры мм.;
h гр = 2580-570=2010 мм.– высота центра тяжести груза над полом транспортера;
h пу =544 мм - высота поперечного упора от пола транспортеры;
h пнп =73х502+23х50=2975 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола транспортера.
п=48738х0925[1608х(201-0544)+368х(2975-
В качестве упоров применим металлоконструкцию приведенную на черт. ВВЗ 200702292а). Крепление упора – при помощи электросварки к нижней части рамы (лист 16).
Крепление рамы к транспортеру – болтовое (М24). Количество точек крепления – 24шт.
Согласно ф.30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость транспортера с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п =392+ 235 - 018=412 м - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упорного бруса;
h цт =392+0316=2266 м - высота центра тяжести груза от уровня пола транспортера;
h пру – высота упора (принимаем 544 мм).
п= 412[1744·(2266- 0544)]=1372
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125).
В соответствии со справочными данными (ГОСТ 8240-76) по швеллеру №30 имеем:
- площадь поперечного сечения: А=405 см2;
- момент сопротивления: W=436 см3.
Для материала швеллера (Ст3) соответствуют:
- предел прочности на срез: []ср=3000 кгсм2;
- предел прочности на изгиб: []=1400 кгсм2;
Принимаем что существующий вес груза №2 распределяется между двумя упорами как Fр2=125308002=19250 кг (где 125 – коэффициент неравномерности распределения нагрузки).
ср = Fр2 А=19250405=4753 кг см2 []ср=3000 кгсм2;
мах=М W=10472436=2402 кгсм2 []=1400 кгсм2
где М- момент в упоре
При высоте упора L=0544 м:
М= Fр2хL=19250х0544=10472 кгм
Т. о. прочность упора доказана.
Выполним расчет сварного шва крепления упора к основной металлоконструкции рамы.
- толщина свариваемых элементов: 65 мм (швеллер №30);
- допускаемое напряжение материала шва: []ш=720 кгсм2.
Из условия прочности шва необходимая площадь сварного шва:
F= Fр2 []ш=19250720=2674 см2
При толщине шва 065 см длина шва составит:
в= F065=2674065=4113 см
Учитывая что по факту минимальная длина сварного шва составляет 50 см (2х10 см – (полки швеллера) и 30 см (ножка швеллера)) считаем прочность сварного шва доказанной.
7. Расчет болтового крепления
Данный расчет выполним по продольной инерционной силе (принимаем как наибольшую): Fпр=85 тс
Принимая во внимание количество болтов 24 (исходя из конструкции транспортера) а также учитывая коэффициент неравномерности нагрузки (125) усилие на болт составит:
Рб=125х Fпр24=443 тс
В соответствии со справочными данными необходимый диаметр болта определяется как:
Принимаем болты М24.
8. Расчет погонной и осевой нагрузки.
Фактическая осевая нагрузка составляет:
(30+48738)4=197 тс что меньше табличного (23).
Погонная расчетная нагрузка:
7381063=458 тсм что меньше табличного (468).
Выводы по расчету: принятая схема погрузки элементов экскаватора ЭКГ-8 соответствует предъявляемым требованиям.
С расчетом ознакомлен:

icon вагон 7. cdw.dwg

вагон 7. cdw.dwg
К перевозке представлен:
груз №1 - масса 25 т (2 шт) итого - 50 т;
Всего общая масса груза - 60
Масса груза с реквизитами - 61
Экспликация оборудования:
поз.1 - доска 40х100х2880 -16 шт;
экскаватора в вагон
*Размеры для справок.
** Размеры уточнить по месту.
Перед погрузкой внутреннюю полость вагона очистить от
посторонних предметов.
Расставить и раскрепить деревянные подкладки в
соответствии с чертежом
учитывая конфигурацию погружаемых
Все выполняемые работы выполнять в строгом
соответствиис существующими требованиями по технике
Погрузку отгружаемых элементов экскаватора выполнять
последовательно. При этом работы по погрузке следующего
элемента начинать только при условии выполнения всего
комплекса работ по предыдущему элементу (особо раскреплению
Крепление грузов выполнять растяжками из отожженой
мм (ГОСТ ). Растяжки установить согласно
предоставленной схемы.
В случае укладки грузов в стопку: перед установкой
последующего элемента (груза) установить промежуточные
прокладки; выполнить омоноличивание груза путем связки двух
соседних элементов меду собой при помощи проволоки в 4 нити.
Предусмотреть наличие в каждой растяжке 8 нитей
проволоки. Натяжку растяжек обеспечить ломиком путем
сручивания прядей растяжки.
Все операции выполнять в строгом соответствии с
требованиями "Правил перевозки и тарифов железнодорожного
транспорта Украины".
общийцентр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-вагон
общий центр тяжести вагона
продольная ось вагона
поперечная ось вагона
груз №2 (редуктор хода)
груз №1 (рама гусеничная)
центр тяжести груза №2

icon ВАГОН №6 . cdw.dwg

ВАГОН №6 . cdw.dwg
Экспликация оборудования:
поз. 1 -прокладка (деревянный брус 150х200х2880) -6 шт;
поз. 2 -доска 40х150х2800 -48 шт;
Общая масса груза с реквизитом - 6
Схема погрузки кабины
и электрооборудования
экскаватора в вагон
*Размеры для справок.** Размеры уточнить по месту.
Перед погрузкой внутреннюю полость вагона очистить от
посторонних предметов.
Расставить и раскрепить деревянные подкладки в
соответствии с чертежом
учитывая конфигурацию погружаемых
Все выполняемые работы выполнять в строгом
соответствиис существующими требованиями по технике
Погрузку отгружаемых элементов экскаватора выполнять
последовательно. При этом работы по погрузке следующего
элемента начинать только при условии выполнения всего
комплекса работ по предыдущему элементу (особо раскреплению
Крепление грузов выполнять растяжками из отожженой
мм (ГОСТ3282-74). Растяжки установить
согласно предоставленной схемы.
Укладку элементов в стопку выполнить следующим образом:
перед установкой последующего элемента (груза) установить
промежуточные прокладки; выполнить омоноличивание груза
путем связки двух соседних элементов меду собой при помощи
проволоки в 4 нити (поз. 4).
Предусмотреть наличие в каждой растяжке 8 нитей
Натяжку растяжек обеспечить ломиком путем сручивания
Все операции выполнять в строгом соответствии
ссуществующими требованиями.
общийцентр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-вагон
общий центр тяжести вагона
продольная ось вагона
поперечная ось вагона
двигателя накрытые листом
общий центр тяжести вагона с грузом

icon ВАГОН № 4 . cdw.dwg

ВАГОН № 4 . cdw.dwg
Экспликация оборудования:
поз. 1 -прокладка (деревянный брус 50х100х2880) -6 шт;
Общая масса груза - 2х18
Общая масса груза с реквизитом - 36
экскаватора в вагон
*Размеры для справок.** Размеры уточнить по месту.
Перед погрузкой внутреннюю полость вагона очистить от
посторонних предметов.
Расставить и раскрепить деревянные подкладки в
соответствии с чертежом
учитывая конфигурацию погружаемых
Все выполняемые работы выполнять в строгом
соответствиис существующими требованиями по технике
Погрузку отгружаемых элементов экскаватора выполнять
последовательно. При этом работы по погрузке следующего
элемента начинать только при условии выполнения всего
комплекса работ по предыдущему элементу (особо раскреплению
Крепление грузов выполнять растяжками из отожженой
мм (ГОСТ3282-74). Растяжки установить
согласно предоставленной схемы.
В случае укладки грузов в стопку: перед установкой
последующего элемента (груза) установить промежуточные
прокладки; выполнить омоноличивание груза путем связки двух
соседних элементов меду собой при помощи проволоки в 4 нити.
Предусмотреть наличие в каждой растяжке 8 нитей
Натяжку растяжек обеспечить ломиком путем сручивания
Все операции выполнять в строгом соответствии с
требованиями "Правил перевозки и тарифов железнодорожного
общийцентр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-вагон
общий центр тяжести вагона
продольная ось вагона
поперечная ось вагона
общий центр тяжести груза
общий центр тяжести вагона с грузом
общий центр тяжести 4-х машинного агрегата

icon ВАГОН №2. cdw.dwg

ВАГОН №2. cdw.dwg
Экспликация оборудования:
поз. 1 - брус 150х200х2880 - 7 шт;
поз. 3 - прокладка 30х100х1200 -10 шт
К перевозке предъявлен:
груз №1 - балка рукояти (1 шт) - масса 10
груз №2 - элементы двуногой стойки (1 комплект) - масса 14 т
груз №3 - ось с колесами (1 комплект) -масса 10
груз №4 - седловой подшипник (1 шт) - 4
Общая масса груза - 38
Масса груза с реквизитами - 40
*Размеры для справок.** Размеры уточнить по месту.
Перед погрузкой внутреннюю полость вагона очистить от
посторонних предметов.
Расставить и раскрепить деревянные подкладки в
соответствии с чертежом
учитывая конфигурацию погружаемых
элементов. Для чего в верхней части брусьев вырубить по
месту овальные углубления.
Все выполняемые работы выполнять в соответствиис
существующими требованиями по технике безопасности.
Погрузку отгружаемых элементов экскаватора выполнять
последовательно. При этом работы по погрузке следующего
элемента начинать только после полного закрепления
предыдущего элемента.
Крепление грузов выполнять растяжками из отожженой
мм (ГОСТ3282-74). Растяжки установить
согласно предоставленной схемы.
В случае укладки грузов в стопку: перед установкой
последующего элемента (груза) установить промежуточные
прокладки; выполнить омоноличивание груза путем связки двух
соседних элементов меду собой при помощи проволоки в 4 нити.
Предусмотреть наличие в каждой растяжке 8 нитей
Натяжку растяжек обеспечить ломиком путем сручивания
Все операции выполнять в строгом соответствии с
требованиями "Правил перевозки и тарифов железнодорожного
транспорта Украины".
Тип перевозки - разовый
общийцентр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-вагон
общий центр тяжести вагона
продольная ось вагона
поперечная ось вагона
центр тяжести груза №3
центр тяжести вагона с грузом
центр тяжести груза №2
центр тяжести груза №4
центр тяжести груза №1

icon ЭКГ 8-1.doc

поворотной платформы
на железнодорожную платформу
Директор ЧП «Фавор»
поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8
1.Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке на железнодорожную платформу и дальнейшей транспортировке к месту назначения поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8.
2.Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации (в частности чертежа поворотной платформы).
3.Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ -1835.
4.Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
7.Отправителем груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлена поворотная платформа экскаватора ЭКГ-8 (далее груз).
2. Характеристика груза.
Масса т Q гр=2892529
Габаритные размеры мм:
высота – Н=1950 (h=1000).
Высота центра тяжести груза от плоскости пола платформы мм:
Смещение центра тяжести груза от продольной оси платформы: 0.
Высота рамы для установки поворотной платформы мм: h р=600.
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг=хh=16х1234=19744.
Высота приложения равнодействующих сил ветра над плоскостью пола платформы мм h нп= (h р+h)2=(600+1000)2=800 мм.
Груз негабаритный имеет 4-ю боковую степень негабаритности.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза используем для их перевозки четырехосную железнодорожную платформу модели 13-Н451 с деревометаллическим настилом пола и литыми приваренными стоечными скобами грузоподъемностью не 63 т. Модель двухосной тележки 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Грузоподъемность т 63
Длина (по концевым балкам рамы) мм 13400
Площадь боковой поверхности (с открытыми бортами) м2 Sппл=7
Высота центра тяжести порожнего вагона мм hцтв=800
База вагона м lв =972
1. Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки платформы
-1. Расчетная высота подкладки.
В качестве подкладного элемента между полом платформы и грузом учитывая конфигурацию груза принимаем раму с высотой hр =600 мм. Общий вес рамы: мр=3300 кг
-2. Груз расположен симметрично относительно продольной оси платформы. Центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса (УГР) с учетом высоты рамы:
Нцтс=131+06+052=243 м.
- 3. Положение общего центра тяжести (ОЦТ) системы груз-платформа относительно уровня головок рельс (УГР).
Нсцт = [131х213+243х29+06х05х33](213+29+33)=101973536=
-4. В силу того что груз расположен симметрично относительно продольной и поперечной осей платформы то моменты воздействующие на тележки платформы будут одинаковы (рис. 9 а стр. 24 Сборника 17):
М=29х9724= 7047 т х м.
В соответствии с табл. 14 (стр. 24 Сборника №17) полученное значение момента не превышает допускаемого (110 т х м).
2. Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
-1. Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета удельного давления ветра равного 50 кгм2.
где Sn = Sпрг= 19744 м2 - площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость
Wn=50хSnгр=50х19744=9872 кг
-2. Наветренная поверхность платформы с грузом равна:
Sп= Sпгр + Sппл=19744+ 7=26744 м2
Т. к. высота центра тяжести системы платформа-груз =1902 м что меньше допускаемого значения (23 м) и наветренная поверхность платформы с грузом равна Sп=26744 м2 что также меньше допускаемого (50 м2) согласно Сборника 17 проверку поперечной устойчивости платформы с грузом не производим.
3. Определение инерционных сил действующих на груз
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных платформ:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгр1000=316254 х 291000=9171 тс
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 03 - коэффициент трения груза по полу платформы
F тр пр = 29000х03=8700 кгс;
б). В поперечном направлении:
Fтр п =Q гр х(1000-ав)х10-3
F тр п =29000х03х(1000-316254)1000=594859 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=19 тст; а94=167 тст (см. стр. 57).
При общем весе груза на платформе:
Qгро= Qгр+ Qр=29+33=323 т
удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгр0=18 х 323=5814тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину платформы: ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку платформы: аш=550 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т массы груза:
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгр01000=330 х 3231000=10659 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fпр - Fтрпр =5814 – 87 =4944 тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fтрп =125·(10659 +09872) – 595=861 тс.
4. Проверка устойчивости груженого вагона и груза
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы:
п= Q гр0 хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =1980 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек платформы мм.;
h гр = 1120 мм.– высота центра тяжести груза над полом платформы;
h пу =840 мм - высота поперечного упора от пола платформы;
h пнп =800 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола платформы.
п= 323х1980[10659х(112-084)+09872х(084 – 08)]=2118≥125
В качестве упоров принимаем швеллера №30 приваренные к основной металлоконструкции рамы (см. чертеж).
Согласно ф. 30 (см. «Сборник №17) продольную устойчивость платформы с грузом определяем как:
п= 0п[апр·(h цт- h пру)]≥125
где 0п =12342 - 155=462 м - расстояние по горизонтали от центра тяжести до упора;
h цт =06+052=112 м - высота центра тяжести груза от уровня пола платформы;
h пру – высота упора (принимаем 14 мм).
п= 462[1072·(112- 14)]=15392
полученное значение достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125).
5. Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груза в металлоконструкции предусмотрены 8 упоров из швеллера №30 приваренных к основной конструкции рамы.
К жд платформе рама крепится при помощи нижних зацепов установленных по 8 штук с каждой стороны платформы.
В виду того что в данном случае под смещением можно понимать:
) смещение самого груза относительно рамы (тогда «работают» упоры);
) смещение груза с рамой относительно платформы (тогда «работают» зацепы).
Принимаем как наиболее худший случай «работу» 8 зацепов. С учетом коэффициента неравномерности нагрузки (125) будет воспринимать расчетную нагрузку:
Fр =125ΔFпр8= 125238278=372 тс.
В соответствии со справочными данными (ГОСТ 8240-76) по швеллеру №30 имеем:
- площадь поперечного сечения: А=405 см2;
- момент сопротивления: W=436 см3.
Для материала швеллера (Ст3) соответствуют:
- предел прочности на срез: []ср=3000 кгсм2;
- предел прочности на изгиб: []=1400 кгсм2;
ср = Fр А=3722405=919 кг см2 []ср=3000 кгсм2;
мах=М W=3722436=854 кгсм2 []=1400 кгсм2
где М- момент в зацепе
При длине зацепа L=10 м:
М= FрхL=3722х10=3722 кгм
Т. о. прочность зацепа доказана.
Выполним расчет сварного шва крепления зацепа к основной металлоконструкции рамы.
- толщина свариваемых элементов: 65 мм (швеллер №30);
- допускаемое напряжение материала шва (табл. 3.1): []ш=720 кгсм2.
Из условия прочности шва необходимая площадь сварного шва:
F= Fр []ш=3722720=517 см2
При толщине шва 065 см длина шва составит:
в= F065=517065=795 см
Учитывая что по факту минимальная длина сварного шва составляет 10 см считаем прочность сварного шва доказанной.
6. Расчет деревянного пола платформы на смятие.
-1. Напряжение смятия:
где Nоп – нагрузка от веса груза с рамой кгс.
Fв – вертикальная инерционная сила действующая на подкладку кгс;
Sо –площадь опирания груза см2;
Контакт груза с полом платформы осуществляется через раму выполненную из швеллера №30. При ширине полки швеллера 10 см и габаритных размеров рамы (ширина длина) включая внутренние перемычки (см. поз. 3 черт. ВВЗ 200702291а) имеем следующую площадь контакта:
Sо= 10х(1234х2+277х6)=4130 см2
см=(29000+3300+9171)4130=1004 кгссм2[см]=20 кгссм2.
т. о. необходимая прочность пола платформы при существующих загрузках доказана.
Выводы по расчету: принятая схема погрузки поворотной платформы экскаватора ЭКГ-8 соответствует действующим требованиям:
) моменты воздействующие на тележки платформы (М=7047 т х м) не превышают допускаемого значения (110 т х м);
) высота центра тяжести системы платформа-груз составляет =1902 м что меньше допускаемого значения (23 м);
) наветренная поверхность платформы с грузом равна Sп=26744 м2 что меньше допускаемого (50 м2);
) коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек платформы равен: п= 2118≥125
) при определении продольной устойчивости платформы с грузом получено значение п= 15392 что достаточно т. к. превышает минимально допустимое (125);
) при проверке зацепа на срез имеется: ср =919 []ср=3000 кгсм2;
) при проверке зацепа на изгиб имеется: мах= 854 []=1400 кгсм2;
) расчет минимально необходимой длины сварного шва дал результат
в= 795 см при реально существующей длине 10 см.;
) при проверке деревянного настила платформы на смятие установлено значение см=1004 кгссм2 не превышает предельно допускаемого значения [см]=20 кгссм2.
С расчетом ознакомлен:

icon ВАГОН №1. cdw.dwg

ВАГОН №1. cdw.dwg
Экспликация оборудования:
поз. 1 - брус деревянный 150х200х2880 - 18 шт;
поз. 3 -брус - 150х200х1440 - 8 шт
поз. 4 скобы 220х100 - 16 шт
поз. 5 - доска 50х200х2880 - 4 шт
поз. 6 - гвозди 6х150 - 60 шт
К перевозке представлен:
Общая масса грузов - 39
Общая масса грузов с реквизитами - 40
редукторов и верхних блоков
экскаватора в вагон
*Размеры для справок.** Размеры уточнить по месту.
Перед погрузкой внутреннюю полость вагона очистить от
посторонних предметов.
Поз. 1 и 4 расставить и раскрепить в соответствии с
для более плотного прилегания груза №4 в
средней части бруса поз. 3 вырубить по месту гнезда. Брус поз.
крепить к доске поз. 5 при помощи гвоздей поз. 6.
Брус поз. 3 крепить к брусу поз. 1 при помощи скоб поз.4.
Все выполняемые работы выполнять в соответствии с
существующими требованиями по технике безопасности.
Погрузку элементов экскаватора выполнять последовательно.
При этом работы по погрузке следующего элемента начинать
только после полной установки и фиксации предыдущего груза.
Крепление грузов выполнять растяжками из отожженой
мм (ГОСТ 3282-74). Растяжки установить
согласно предоставленной схемы.
в случае необходимости
между грузами (или между грузом и бортами вагона)
промежуточные прокладки из дерева
которые зафиксировать
при помощи проволоки в 2 нити.
Предусмотреть наличие в каждой растяжке 8 нитей
проволоки. Натяжку растяжек обеспечить ломиком путем
сручивания прядей растяжки.
Все операции выполнять в строгом соответствии с
требованиями "Правил перевозки и тарифов железнодорожного
транспорта Украины".
Тип перевозки - разовый.
Обе отгружаемые лебедки без двигателей.
общий центр тяжести груза
общий центр тяжести системы груз-вагон
общий центр тяжести вагона
продольная ось вагона
поперечная ось вагона
центры тяжести грузов 1
груз №3 (лебедка подъема)
груз №1 (лебедка напора)
груз №2 (редуктор м-ма поворота)
общий центр тяжести вагона с грузом
груз №4 (верхние блока)

icon ВСЕ РАСЧЕТЫ ПО ВАГ 1-5.doc

к погрузке элементов
Директор ЧП «Фавор»
элементов экскаватора ЭКГ-8
Цель настоящего расчета: организация надежного и безопасного производства всего комплекса погрузочных работ при погрузке в жд вагоны и дальнейшей транспортировке к месту назначения элементов экскаватора ЭКГ-8.
Данный расчет выполнен на основании имеющейся технической документации.
Настоящий расчет не может быть изменен без разрешения ЧП «Фавор» а все изменения и отклонения от требований данного расчета возникшие при ведении означенных работ должны согласовываться в установленном порядке.
5. Применяемая в данном расчете методика принята в точном соответствии с требованиями и нормативами изложенными в Сборнике №17 (гл. 1 прилож. 14 СМГС) инструкции ДЧ-1835.
6. Пункт отправления груза: ст. Батуринская код станции №466904.
8. Отправитель груза является ЧП «Фавор» (г. Кривой Рог ул. Орджоникидзе 10).
ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ТРАНСПОРТИРОВКИ.
1. В настоящее время к транспортировке подготовлены следующие элементы экскаватора ЭКГ-8 (далее грузы):
- вагон №1: лебедки подъема и напора (без двигателей); редуктора механизма поворота; верхние блока;
- вагон №2: балка рукояти; элементы двуногой стойки; ось с колесами; седловой подшипник;
- вагон №3: секции стрелы (верхняя и нижняя); площадка под 4-х машинный агрегат; площадки поворотной платформы; элементы металлоконструкций лестничных маршей;
- вагон №4: гусеничные цепи;
- вагон №5: элементы кузова.
2. Характеристика грузов.
Наибольший вес отдельного элемента (груза) составляет 1645 т (лебедка подъема).
Наибольшие габаритные размеры элементов:
- длина - 117 м (балка рукояти);
- ширина – 33 м (нижняя секция стрелы).
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМОГО
Исходя из параметров груза используем для их перевозки четырехосный железнодорожный полувагон модели 12-119 с деревометаллическим настилом пола литыми приваренными стоечными скобами и двумя двухосными тележками типа 18-100 (ЦНИИ-ХЗ).
Техничемкая характеристика полувагона:
Грузоподъемность т 69
Нагрузка от оси на рельсы тс 2325
База вагона м lв =865
- по осям сцепления автосцепок А=1392
- по концевым балкам рамы L=12732
Высота от УГР (уровня головок рельс) м В=3495
Высота уровня пола от УГР м Б=1415
Внутренние размеры кузова м
Площадь пола м2 3655
Площадь боковой поверхности м2 Sпрг 42
Определение общего центра тяжести и нагрузок действующих на тележки вагоны
-1. Положение общего центра тяжести (ОЦТ) грузов относительно уровня головок рельс (УГР):
хгр=[1085х233+728х199+1645х26+438х23]3936=926143936=235 м.
где 3936 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2350 мм.
-2. Положение ОЦТ системы груз-полувагон:
-3. Моменты воздействующие на тележки вагона:
М1=3936х8654=85116 т х м.
Проверка поперечной устойчивости вагона с грузом
Ветровая нагрузка Wn принимаем нормальной к поверхности груза и определяется из расчета половины площади максимального диаметра и удельного давления ветра равного 50 кгм2.
Wn=50хSin=50х42=21 тс
где Sin- площадь проекции поверхности груза подверженной действию ветра на вертикальную плоскость.
Т. к. высота центра тяжести системы =1793 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности вагоны с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
Определение инерционных сил действующих на груз
Величины сил трения определяются по формулам:
а). В продольном направлении:
где Q гр - вес груза кг.;
= 04- коэффициент трения груза по полу вагона (дерево по железу)
F пр тр= 39360х04=15744 кгс;
б). В поперечном направлении:
F п тр=Q гр х(1000-ав)х10-3
F п тр=39360х04х(1000-40)1000=15114 кгс.
Продольная инерционная сила
Удельная продольная инерционная сила принимается в соответстветствии с «Правилами перевезень і тарифів залізничного транспорту України»): а22=12 тст; а94=097 тст.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=4044 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Продольная инерционная сила:
Fпр=апр х Qгро=107 х 4044=433тс
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через середину вагона ас=330 кгст
Удельная поперечная инерционная сила на 1 т веса груза при скорости движения 100 кмч и расположении общего центра тяжести грузов в вертикальной поперечной плоскости проходящей через шковрневую балку аш=550 кгст
Поперечная горизонтальная инерционная сила с учетом действия центробежной силы:
Fп=ап х Qгро1000=550 х 40441000=22242 тс
Вертикальная инерционная сила
Удельная инерционная вертикальная сила кгс на 1 т массы груза определяются по формуле для 4-х осных вагонов:
Вертикальная инерционная сила:
Fв=ав х Qгро1000=303 х 40441000=1225 тс
Усилия действующие на груз
Величина продольного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFпр= Fпр-Fпртр=433-111=322тс.
Величина поперечного усилия которая должна восприниматься креплением:
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(2224+21) – 1511=923 тс.
Расчет прочности крепления от поступательных смещений
От продольного смещения груз крепится растяжками из отожженной проволоки ф 6 мм ГОСТ 3282-74. Усилие в растяжках при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
Т. к. груз закреплен растяжками различных длин и расположений определяем усилие в одной растяжке при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в приложении №3 «Збірника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р. определяется по формуле:
где 248 тс – допускаемое усилие на крепление из проволоки при числе нитей равном 8-ми;
nр =4 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
nн =8 - количество нитей проволоки в растяжке;
- угол наклона растяжки к полу вагона;
- угол между проекцией растяжки на горизонтальную плоскость и продольной или поперечной осью вагона;
Fр – продольное усилие воспринимаемое растяжками.
Определяем значения углов путем замера растяжке:
Т. о. имеем по растяжкам:
В соответствии с расчетами применяемые растяжки обеспечивают надежное крепление груза.
хгр=[102х219+14х324+1008х177+468х228]3896=96213896=247 м.
где 3896 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2470 мм.
[102х219+14х324+1008х177+468х228+225х08](3896+225)=
-3. Моменты воздействующие на тележки:
М=3896х8654=8425 т х м.
Wn=50хSin=50х(42+05х(476-3484)х87)=238 тс
Т. к. высота центра тяжести системы =186 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности вагоны с грузом Sп=4755 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
F пр тр= 38960х04=15584 кгс;
F п тр=38960х04х(1000-40)1000=14961 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=3896+145=4041 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=107 х 4041=4324тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 40411000=2223 тс
Fв=ав х Qгро1000=303 х4041 1000=1224 тс
ΔFпр= Fпр- Fпртр=43240-15584=27656тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(2223+238) – 14961=158 тс.
Проверка устойчивости груженого вагона и груза в вагоне
Коэффициент запаса устойчивости груза от опрокидывания поперек вагона:
п= Q 0гр хв 0п[ΣFп(h гр- h пу) +ΣWп(h пнп- h пу)]≥125
где в0п =1650 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек вагона мм.;
h гр =3240-1416=1824 мм.– высота центра тяжести груза над полом вагон;
h пу =584 мм - высота поперечного упора от пола вагона;
h пнп =(4760-3484)2+3484-1416=2706 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола вагона.
п= 4041х165[27656х(1824-0584)+238х(2706-0584)]=
nр =6 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
хгр=[63х31+44х285+2х5+227х4+175х(128+044)]2142=
где 2142 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2530 мм.
[63х31+44х285+2х5+227х4+175х(128+044)+08х225](2142+225)=
М=2142х8654=4632 т х м.
Wn=50хSin=50х(42+05х(485-3484)х87)=50х4794=2397 тс
Т. к. высота центра тяжести системы =164 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности вагоны с грузом Sп=4794 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
F пр тр= 2142х04=8568 кгс;
F п тр=2142х04х(1000-40)1000=8225 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=2142+136=2278 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=1127 х 2278=2567тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 22781000=12529 тс
Fв=ав х Qгро1000=3439 х 22781000=7834 тс
ΔFпр= Fпр+Fпртр=2567-8568=17102тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(12529+2397) – 8225=1043 тс.
где в0п =1560 мм - кратчайшее расстояние от проекции центра тяжести на горизонтальную плоскость до ребра опрокидывания поперек вагона мм.;
h гр =3100-1416=1684 мм.– высота центра тяжести груза над полом вагона;
h пу =1160 мм - высота поперечного упора от пола вагона;
h пнп =4100 мм - высота центра наветренной поверхности проекции боковой поверхности груза от пола вагона.
п= 2142х156[17102х(1684-116)+2397х(41-116)]=209≥125
От продольного смещения груз крепится растяжками из отожженной проволоки ф 6 мм ГОСТ 3282-74.
Усилие в растяжках при расчете крепления грузов на одиночных вагонах с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих усилия в креплении по методике изложенной в пункте 11.5 главы 1 «Збирника №17. Правил перевезень і тарифів залізничного транспорту України» Київ 2005 р.:
хгр=[363х1734]363=1734 м.
где 363 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 1734 мм.
-3. В силу того что груз расположен симметрично относительно осей тележек полувагона то моменты воздействующие на тележки будут одинаковы:
М=363х8654=798 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =107 м что больше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности вагоны с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом проверяется.
F пр тр= 363х04=1452 кгс;
F п тр=363х04х(1000-40)1000=1394 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=369 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=108 х 369=3985тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 3691000=203 тс
Fв=ав х Qгро1000=308 х 3691000=11365 тс
ΔFпр= Fпр+Fпртр=3985-1452=2533тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(203+21) – 14522=13478 тс.
хгр=[218х648]648=218 м.
где 648 - общий вес груза т.
Таким образом центр тяжести груза расположен по вертикали на высоте от головки рельса: Нцтс= 2180 мм.
М=648х8654=14013 т х м.
Т. к. высота центра тяжести системы =1109 м что меньше допускаемого значения (23 м) при наветренной поверхности вагоны с грузом Sп=42 м2 (что меньше допускаемого (50 м2)) согласно требований поперечная устойчивость вагона с грузом не проверяется.
F пр тр= 648х04=5248 кгс;
F п тр=648х04х(1000-40)1000=2488 кгс.
При общем весе груза в вагоне: Qгро= Qгр+ Qр=696 т удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза (определяется для упругого крепления) составит:
Fпр=апр х Qгро=118 х 696=82 тс
Fп=ап х Qгро1000=550 х 6961000=3828 тс
Fв=ав х Qгро1000=5575х6961000=388 тс
ΔFпр= Fпр - Fпртр=2488 – 2592=0104тс.
ΔFп=125· (Fп+ Wп) - Fптр =125·(3828+21) – 2488=4922 тс.
nр =8 - количество растяжек работающих одновременно в одном направлении;
Выводы по расчету: принятая схема погрузки элементов экскаватора ЭКГ-8 соответствует предъявляемым требованиям.
С расчетом ознакомлен:

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 10 часов 55 минут
up Наверх