Расчет абсорбционной установки непрерывного действия

Пояснительная записка.docx

Технологическая схема6
Выбор конструкционного материала7
Материальный расчет абсорбера8
Скорость газа и диаметр колонны9
Расчет высоты абсорбера11
Коэффициенты диффузии12
Число тарелок в абсорбере и высота колонны13
Гидравлический расчет колонны14
Конструктивный расчет15
Выбор трубопровода15
Подбор фланцев штуцеров и уплотнений17
Подбор емкости для воды19
Расчет гидравлического сопротивления трубопровода19
Выбор теплообменного аппарата25
Список использованной литературы29
Абсорбцией называют процесс поглощения газа или пара жидким поглотителем (абсорбентом). Поглощение газа может происходить либо за счет его растворения в абсорбенте либо в результате его химического взаимодействия с абсорбентом. В первом случае процесс называют физической абсорбцией а во втором случае – хемосорбцией. Возможно также сочетание обоих механизмов процесса.
В промышленности абсорбция широко применяется для выделения из газовых смесей ценных компонентов для очистки технологических и горючих газов от вредных примесей для санитарной очистки газов и т.д.
При переходе из газовой фазы в жидкую энергия молекул распределяемого компонента уменьшается. Поэтому процесс абсорбции сопровождается выделением тепла и повышением температуры системы. Кроме того объем системы в процессе абсорбции уменьшается за счет уменьшения объема газовой фазы. Следовательно согласно принципу Ле-Шателье растворимость газа в жидкости увеличивается при повышении давления и уменьшении температуры процесса. Статика процесса абсорбции описывается уравнением Генри а кинетика – основными уравнениями массопередачи.
При абсорбции процесс массопередачи протекает на поверхности соприкосновения фаз. Поэтому в аппаратах для поглощения газов жидкостями (абсорберах) должна быть создана развитая поверхность соприкосновения между газом и жидкостью. По способу образования этой поверхности абсорбционные аппараты можно разделить на поверхностные барботажные и распыливающие.
В абсорберах поверхностного типа поверхностью соприкосновения фаз является зеркало жидкости или поверхность стекающей пленки.
Насадочные колонны представляют собой колонны загруженные насадкой - твердыми телами различной формы; при наличии насадки увеличивается поверхности соприкосновения газа и жидкости.
Эффективность работы насадочного абсорбера во многом зависит не только от гидродинамического режима но и от типа выбранной насадки. Разнообразие применяемых насадок объясняется множеством предъявляемых к ним требований: большая удельная поверхность и свободный объем малое гидравлическое сопротивление газовому потоку равномерное распределение абсорбента хорошая смачиваемость коррозионная стойкость малая насыпная плотность и низкая стоимость.
В барботажных абсорберах поверхность соприкосновения фаз развивается потоками газа распределяющегося в жидкости в виде пузырьков и струек. Такое движение газа называемое барботажем осуществляется в тарельчатых колоннах с колпачкаовыми ситчатыми или провальными тарелками. Особенностью тарельчатых колонн является ступенчатый характер проводимого в них процесса (в отличие от непрерывного процесса в наса-дочных колоннах) газ и жидкость последовательно соприкасаются на отдельных ступенях (тарелках) аппарата
В распыливающих абсорберах поверхность соприкосновения создается путем распыления жидкости в массе газа на мелкие капли. Такие абсорберы изготовляются обычно в виде колонн в которых распыление жидкости производится сверху а газ движется снизу вверх.
Все перечисленные типы абсорберов имеют свои достоинства и недостатки. Поверхностные абсорберы малоэффективны и имеют ограниченное применение главным образом для абсорбции небольших количеств хорошо растворимых газов.
Преимуществом распылительных абсорберов является их простота и дешевизна низкое гидравлическое сопротивление а недостатками – дополнительные затраты энергии на распыление жидкости большая плотность орошения и трудность регулирования подачи большого количества жидкости
Преимуществом барботажных абсорберов является хороший контакт между фазами и возможность работы при любом в том числе и низком расходе жидкости кроме того в барботажных абсорберах легко осуществить отвод теплоты. Основной недостаток барботажных абсорберов сложность конструкции и высокое гидравлическое сопротивление.
Насадочные колонны – наиболее распространенный тип абсорберов. Преимуществом их является простота устройства особенно важная при работе с агрессивными средами так как в этом случае требуется защита от коррозии только корпуса колонны и поддерживающих насадку решеток насадка же может быть выполнена из химически стойкого материала. Важным преимуществом насадочных колонн более низкое чем в барботажных абсорберах гидравлическое сопротивление. Однако насадочные колонны мало пригодны при работе с загрязненными жидкостями при малых расходах жидкости и при больших тепловыделениях.
Целью расчета абсорбционной установки является вычисление материального баланса происходящего во время процесса абсорбции механический расчет колонны подбор вспомогательного оборудования. По результатам расчетов построить технологическую схему установки и чертеж общего вида колонны со спецификацией.
Задачами расчета установки являются определение расхода поглотителя выбор скорости газа тарелки размеров и гидравлического сопротивления аппаратов а также конструктивный расчет на прочность колонны и расчет вспомогательного оборудования обеспечивающего аппарат требуемым количеством исходной смеси и поглотителя.
Технологическая схема
Газовоздушная смесь атмосферного воздуха с метанолом с помощью газодувки ГД подается в барботажный абсорбер с ситчатыми тарелками. В верхнюю часть абсорбера центробежным насосом Н подается вода. Вода стекает по тарелкам вниз а навстречу ей движется газовоздушная смесь. При взаимодействии фаз метанол растворяется в воде и воздух очищается. Процесс происходит при атмосферном давлении и температуре 27оС. Водный раствор метанола поступает на производство а очищенный воздух выбрасывается в атмосферу.
Выбор конструкционного материала
Так как водный раствор метанола при температуре 27 С° является коррозионно активным веществом то в качестве конструкционного материала для основных деталей выбираем нержавеющую сталь Х18Н10Т ГОСТ 5632-72 которая является стойкой в сильно агрессивных средах до температуры 600°С.
Материальный расчет абсорбера [2]
Начальные и конечные относительные массовые составы газовой и жидкой фаз рассчитываем по формулам:
где Мм = 32 – мол. масса метанола;
Мв = 29 – мол. масса воздуха.
Парциальное давление:
При данном парциальном давлении рассчитываем относительную конечную массовую концентрацию метанола в воде:
Исходя из заданного уравнения кривой равновесия определяем равновесную концентрацию SO2 в воде:
Относительная конечная концентрация компонента в жидкости:
Перед подачей в абсорбционную колонну газовая смесь охлаждается до t = 27 0С. В этом случае объемный расход газовой смеси поступающей в абсорбер равен:
Массовый расход паров метанола поступающих в колонну:
Массовый расход воздуха поступающего в колонну
Плотность газовой смеси
Количество поглощенного метанола рассчитывается по формуле:
Массовый расход воды в абсорбер:
Скорость газа и диаметр колонны
Расчет скорости газа для колонны с ситчатыми тарелками можно провести по формуле[2]:
где С-коэффициент зависящий от расстояния между тарелками (значение расстояния принято как h=350 мм). Выбор осуществляется по графику (Рис.1)[5] (линия В)
-плотность газовой фазы при рабочей температуре которая вычисляется по формуле:
Диаметр абсорбера рассчитывается по формуле[2]:
Принимаем конструктивный диаметр d=3м
При этом действительная скорость газа в колонне равна[2]:
Характеристика стандартной тарелки[6]
Рабочее сечение тарелки – 0713 м2;
Диаметр отверстий – 3 мм;
Шаг отверстий – 10 мм;
Относительное свободное сечение тарелки – 10%
Сечение перелива – 0315 м2;
Масса тарелки - 340 кг.
Расчет высоты абсорбера
Высота светлого слоя жидкости[3]
где hпер = 004 м – высота переливной перегородки;
q – линейная плотность орошения;
х = 089 мПас – вязкость воды
m = 005 – 46hпер = 005 – 46004 = -0134
Q– объемный расход воды = Lρж = 3436998 = 00034 м3с (5.3)
h0 = 078700032020040561392-0134[1 – 031exp(-0110.89)] = 0017 м
Плотность орошения[3]
где Sk = 0785d2 – площадь колонны;
Газосодержание барботажного слоя[3]
где Fr – критерий Фруда[3]:
Вязкость газовой смеси
Вязкость воздуха при 27 С
где 0 = 17310-6 Пас – вязкость воздуха при 0 С
c=124 вспомогательный коэффициент.
Вязкость метанола при 27 С
где 0 = 6910-6 Пас – вязкость метанола при 0 С
вспомогательный коэф. с = 122 Ткип= 122337=411
Вязкость газовой смеси найдем найдем из соотношения
откуда см = 152610-6 Пас
Коэффициенты диффузии
Коэффициент диффузии аммиака в воздухе[3]:
D0 = 13310-6 м2с – коэффициент диффузии метанола при стандартных условиях.
Коэффициент диффузии аммиака в воде[3]:
Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе:
Выражаем в выбранной для расчета размерности
Коэффициент массоотдачи в газовой фазе:
= 712ρг = 107 = 767 кгм2с. (6.6)
Коэффициент массопередачи
где m = 115 – коэффициент распределения равный тангенсу угла на-
клона равновесной линии.
Движущая сила процесса массопередачи[2]:
Δм = к – Xн = 0017998-1150001502= 001627 кгкг (6.8)
Δб = н – Xk = 01799 – 015115 = 00074 кгкг (6.9)
Число тарелок в абсорбере и высота колонны
Суммарная поверхность тарелок[3]:
Рабочая площадь тарелки[3]:
f = φ0785d2 = 010785302 = 07065 м2 (7.2)
где φ = 10% - доля рабочей площади тарелки.
Требуемое число тарелок[3]:
Н = Нт(n-1)+Z1+Z2 (7.4)
где Нт = 035 м – расстояние между тарелками;
Z1 = 2 м – высота сепарационного пространства;
Z2 = 3 м – высота кубового пространства.
Н = 035(6-1)+2+3 = 675 м (7.5)
Гидравлический расчет колонны[3]
Гидравлическое сопротивление сухой тарелки
где =(11 20) = 15 – коэффициент сопротивления тарелки [2c.44];
φ = 01 – относительное свободное сечение колонны.
Гидравлическое сопротивление обусловленное силами поверхностного натяжения:
где = 007 Нм – поверхностное натяжение воды;
dэ = 0003 м – диаметр отверстий.
Гидравлическое сопротивление газожидкостного слоя
ΔРсл = ρжgh0 = 998980017 = 166 Па (8.3)
Полное сопротивление тарелки:
ΔРт = ΔРс+ΔР+ΔРсл = 170+93+166 = 429 Па. (8.4)
Полное сопротивление колонны:
ΔР = ΔРт n= 4296 = 2574 Па. (8.5)
Конструктивный расчет
где д = 147 МНм2 – допускаемое напряжение для стали Х18Н10Т
= 07 – коэффициент ослабления из-за сварного шва
Ск = 0001 м – поправка на коррозию.
Округляем значение толщины обечайки до ближайшего большего значения s = 10 мм.
Для аппаратов работающих под низким или атмофсерным давлением можно использовать днище эллиптическое отбортованное.
Так как толщина днища не быть меньше толщины обечайки увеличим значение толщины до
Следовательно высота всей колонны рассчитывается по формуле
Масса днища mд = 816 кг.
Объем днища Vд = 39423м3.
Выбор трубопровода[3]
Для нагнетательного трубопровода примем скорость течения воды равную 1.5 мс для всасывающего трубопровода скорость течения воды составит 1 мс. Тогда внутренний диаметр вычисляется по формулам:
Где – расход воды выраженный в м3с.
Выбираем наиболее близкую по значениям трубу из стандартных.
Труба стальная углеродистая.
Наружный диаметр: Dн = 70 мм
Толщина стенки: S = 35 мм
Тогда внутренний диаметр вычисляется по формуле:
Уточняем фактическую скорость воды в трубопроводе:
Наружный диаметр: Dн = 76 мм
Толщина стенки: S = 4 мм
То же самое производим для расчета трубопровода с транспортируемой газовой смесью.
Для нагнетательного газопровода примем скорость потока газовой смеси равную 11 мс для всасывающего газопровода скорость потока газовой смеси составит 5 мс. Тогда внутренний диаметр равен по формуле:
Где – расход газа выраженный в м3с.
Выбираем наиболее близкую по значениям трубу из стандартных. (ГОСТ 31447-2012)
Геометрические параметры:
Наружный диаметр: Dн = 1020 мм
Толщина стенки: S = 30 мм
Уточняем фактическую скорость газа в трубопроводе:
Наружный диаметр: Dн = 1420 мм
Подбор фланцев штуцеров и уплотнений
Давление во входе и выходе из абсорбера составляет 2 атмосферы следовательно для колонны наилучшим выбором будут приварные плоские фланцы.
Принимаем по конструкции с учетом давления фланцы исполнения 1. [7]
Геометрические характеристики по выбранному фланцу для жидкой среды приведены в таблице:
Штуцеры выбирались идентично фланцам: исполнение 1. [7]
Геометрические характеристики по выбранному штуцеру для жидкой среды приведены в таблице:
Геометрические характеристики по выбранному фланцу для всасывания газовой среды приведены в таблице[7]:
Геометрические характеристики по выбранному фланцу для нагнетания газовой среды приведены в таблице[7]:
Для соединения фланца с фланцевым штуцером целесообразнее выбрать болты.
Расчет на ветровую нагрузку по ГОСТ производится для аппаратов высотой не менее 10 метров а также отношением HD>5. Следовательно для данной колонны расчет на ветровую нагрузку не производится в связи с ее достаточной конструкционной устойчивостью[8].
Для данного абсорбционного аппарата выберем сварные опорные лапы
Опорная площадь колонны:
Масса воды при гидроиспытании:
Максимальная масса колонны:
Тогда общий максимальный вес колонны равен:
Материал фундамента возьмем бетон марки 100 с предельно допустимым напряжением [] = 8 Мпа.
Максимальное напряжение на опорной поверхности колонны определяется по формуле:
следовательно условие прочности опоры соблюдается.
Лапы подбираем в зависимости от максимального веса колонны
Геометрические характеристики по выбранной лапе для газовой среды приведены в таблице[9]:
На колонну будет установлено 4 лапы диаметрально противоположно
Подбор емкости для воды
Суточный расход воды
Исходя из суточного расхода выбираем резервуар вертикальный стальной емкостью 400 РВС 400[10].
Расчет гидравлического сопротивления трубопровода[3]
Примем что коррозия трубопровода незначительна.
I.Всасывающий трубопровод с водой.
Для определения потерь на трение и местные сопротивления рассчитаем следующие величины:
значит режим течения переходный.
Примем абсолютную шероховатость для новых стальных труб равной Δ = 1*10-4 м. Тогда:
Таким образом в трубопроводе наблюдается гладкое трение следовательно расчет коэффициента трения в трубопроводе ведется по формуле:
Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений:
)Вход в трубу (принимаем с острыми краями): 1 =0.5;
)Прямоточный вентиль: для DВН = 0.065 м – 2 = 0.65 Умножаем на поправочный коэффициент k = 1.4 (так как число Рейнольдса Re 3*105) тогда 2 = 0.91;
)Отвод под углом 900 : коэффициент A = 1 коэффициент B = 0.09 следовательно 3 =0.09.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений на всасывающей линии:
Потерянный напор на всасывающей линии находим по формуле:
dЭ – эквивалентный диаметр определяемый по формуле: Так как поперечное сечение трубы смачивается полностью тогда можно принять что dЭ = DВН.
Нагнетательный трубопровод с водой.
значит режим течения турбулентный.
)Нормальный вентиль: для DВН = 004 м – 2 = 49 а для DВН = 08 м – 2 = 4. Интерполяцией находим для DВН = 0063 м – 2 = 447;
)Отвод под углом 900 : коэффициент A = 1 коэффициент B = 009 следовательно 3 =009;
)Выход из трубы 4 = 1.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений на нагнетательной линии:
Потерянный напор на нагнетательной линии находим по формуле:
Так как поперечное сечение трубы смачивается полностью тогда можно принять что dЭ = DВН.
Всасывающий трубопровод с газовой смесью.
Таким образом в трубопроводе наблюдается смешанное трение следовательно расчет коэффициента трения в трубопроводе ведется по формуле:
)Вход в трубу (принимаем с острыми краями): 1 =05;
)Задвижка: для DВН = 136 м – 2 = 038.
Нагнетательный трубопровод с газовой смесью.
)Задвижка: для DВН = 096 м – 2 = 05;
Определяем общие потери напора.
В трубопроводе с газовой смесью:
В трубопроводе с водой:
Для обеспечения абсорбционной колонны водой необходимо внести в установку насос. Для данной установки целесообразнее подобрать центробежный насос так как нужна постоянная подача воды с низким повышением давления. В то же время вода не является вязкой жидкостью следовательно затруднений в перекачке воды центробежным насосом не возникнет.
Находим потребный напор насоса по формуле:
Где – геометрическая высота подъема жидкости м. Принимаем – давление жидкости при заборе ее из резервуара Па.
Полезную мощность затрачиваемую на перекачивание жидкости определяем по формуле:
Мощность которую должен развивать электродвигатель насоса на выходном валу при установившемся режиме работы находим по формуле:
где –коэффициент полезного действия для центробежного насоса; – коэффициент полезного действия передачи от электродвигателя к насосу (соединение элдвигателя непосредственно с валом насоса).
Устанавливаем что заданным подаче и напору более всего соответствует центробежный насос марки Х2018 для которого при оптимальных условиях работы L = 00055 м3с H =10.5 м =06 . Насос обеспечен электродвигателем АО2-31-2 номинальной мощностью NН = 3 кВт. Частота вращения вала n = 483 с-1. [3]
Рассчитываем избыточное давление которое должна обеспечить газодувка для преодоления гидравлического сопротивления аппарата и трубопровода по формуле:
Таким образом необходим газодувку высокого давления. Полезную мощность ее находим по формуле:
Подбирать будем газодувку центробежную с непосредственной передачей от электродвигателя к валу газодувки. Тогда
Определяем мощность которую должен развивать электродвигатель газодувки на выходном валу при установившемся режиме работы по формуле:
На основе полученных данных подбираем газодувку ТВ-450-1.08 с Q=7.5 м3с обеспеченную электродвигателем А22-92-2 номинальной мощностью NН = 125 кВт. Частота вращения вала n = 495 с-1.
Выбор теплообменного аппарата[3]
Для данной установки возьмем кожухо-трубный теплообменный аппарат в котором охлаждение газовой смеси будет происходить водой.
Определение тепловой нагрузки:
Определение конечной температуры холодной воды из уравнения теплового баланса:
Определение среднелогарифмической разности температур:
Ориентировочный выбор теплообменника.
Примем ориентировочное значение Re1ор = 15000 что соответствует развитому турбулентному режиму течения в трубах. Такой режим возможен в теплообменнике у которого число труб приходящееся на один ход для труб диаметром dн = 20 2 мм равно:
Примем ориентировочное значение коэффициента теплопередачи соответствующее турбулентному течению (табл. 2.1 [3]): Kор = 60 Вт(м2*К). При этом ориентировочное значение поверхности теплообмена составит:
Как видно из таблицы 2.3[3] теплообменник с близкой поверхностью имеет диаметр кожуха 1000 мм. При этом многоходовой аппарат с числом ходов z=1 имеет соотношение nz близкое к .
Теперь целесообразно провести уточненный расчет следующего варианта:
D = 1000 мм; dн = 202 мм; z = 1; nz = 11731 = 1173.
Уточненный расчет поверхности теплопередачи.
Параметры газовой смеси:
Тогда коэффициент теплоотдачи к газовой смеси движущейся по трубам турбулентно по формуле равен:
Площадь сечения потока в межтрубном пространстве между перегородками Sмтр =0156 м2. Тогда параметры воды:
где эквивалентный диаметр межтрубного пространства м.
Тогда коэффициент теплоотдачи к жидкости движущейся в межтрубном пространстве по формуле составит:
Примем термические сопротивления для газовой смеси и воды[3] равными ra1 = м2*КВт и ra2 = м2*КВт соответственно. В качестве материала труб выбор идет в пользу нержавеющих сталей. Теплопроводность нержавеющей стали примем равной λст = 175 Вт(м*К). Сумма термических сопротивлений стенки и загрязнений равна:
Коэффициент теплопередачи равен:
Требуемая поверхность составит:
Из таблицы следует что из выбранного ряда подходит теплообменник с трубами длиной 3 м и номинальной поверхностью FК =221 м2.
При этом запас составляет:
В ходе выполнения курсового проекта был проведен расчет тарельчатого
абсорбера для поглощения паров метанола водой из смеси с воздухом установлены
основные параметры процесса определены расходы жидкости и газа их скорости и
подобран тип тарелки. Также был проведен конструктивный расчет всей установки
что позволяет использовать результаты данного расчета при проектировании
абсорбционных установок в линии для получения водного раствора метанола.
Список использованной литературы
Плановский А.Н. Рамм В.М. Каган С.З. Процессы и аппараты химической технологии М.: гос. науч.-техн. изд-во химической аппаратуры 1962 г.
Иоффе И.Л. Проектирование процессов и аппаратов химической технологии: Учебник для техникумов. – Л.: Химия 1991. – 352 с. илл.
Основные процессы и аппараты химической технологии: пособие по проектированию Г.С.Борисов В.П.Брыков Ю.И.Дытнерский и др. Под ред. Ю.И.Дытнерского 2-е изд. перераб. И дополн. М.: Химия 1991-496с.
Тимонин А.С. Основы конструирования и расчета химико-технологического и природоохранного оборудования. Справочник. - Калуга: изд-во Н. Бочкаревой 1-4 тома
ПавловК.Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: учеб. пособие для вузов К.Ф. Павлов П.Г. Романков А.А. Носков; под ред. П.Г. Романкова.- 10-е изд. - Л.: Химия 2007. - 576 с.
ГОСТ 26-805-73 Тарелки ситчатые колонных аппаратов.
тип и параметры. конструкция и размеры.
Основы конструирования и расчета химической аппаратуры. Лащинский А.А. Толчинский А.Р. Л. «Машиностроение» 1970 г. 752 стр.
Фарамазов С.А Оборудование нефтеперерабатывающих заводов и его эксплуатация: Учебное пособие для техникумов – 2-е изд. доп. и перераб. – М.: Химия – 1984. 328 стр.
ГОСТ 26296-84. Лапы опорные подвесных вертикальных сосудов и аппаратов. Основные размеры (с Изменением N 1).
ГОСТ 31385-2016 Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия.

Спецификация.spw

КП.02068999.28.08.00.00.000
КР.02068999.28.08.01.00.000.ВО
Абсорбер тарельчатый
КР.02068999.28.08.01.00.000.ТЗ
Установка абсорбционная
КР.02068999.28.08.01.00.000.ПЗ
Расчет и проектирование абсорбционной
установки непрерывного действия
КР.02068999.28.08.01.00.001.
Крышка эллиптическая
КР.02068999.28.08.01.00.002.
КР.02068999.28.08.01.00.003.
КР.02068999.28.08.01.00.004.
Крышка люка смотрового
КР.02068999.28.08.01.00.005.
КР.02068999.28.08.01.00.006.
КР.02068999.28.08.01.00.007.
Лапы сварные опорные
Тарелка ситчатая ТС-Р

Технологическая схема.cdw

Условное обозначение
Водный раствор метанола
КР.02068999.28.08.01.00.000.ТЗ
Схема технологическая
установки абсорбционной

Чертеж абсорбера.cdw

Для замера температуры
Для камеры уровнемера
КР.02068999.28.08.01.00.000.ВО
Техническая характеристика
Аппарат предназначен для разделения смеси
пары метанола - воздух концентрацией 14%(об.).
Давление в колонне - 1 атмосфера
Температура поступающей среды - 27
Среда в аппарате - корозионная.
Тип колонны - тарельчатая
Высота тарельчатой части- 1
Технические требования
испытании и поставке
аппарата должны выполняться требования:
а) ГОСТ 12.2.003-91 "Оборудование
производственное. Общие требования
б) ГОСТ 34347-2017 "Сосуды и аппараты
стальные сварные. Общие технические условия".
Материал деталей колонны
разделяемыми жидкостями - сталь Х18Н10Т ГОСТ
остальные СТ4нкп ГОСТ 380-2005.
Аппарат испытывать на герметичность и
прочность гидравлически в горизонтальном
положении давлением 0
положении - наливом.
Сварные соединения должны соответствовать
требованиям ОСТ 26.260.3-2001 "Сварка в
химическом машиностроении".
Сварные швы в объеме 100% контролировать
ренгенопросвечиванием.