Многоэтажное промышленное здание. Сборный вариант и монолитный вариант

I. проектирование монолитного железобетонного перекрытия

В соответствии с заданием требуется запроектировать четырехэтажное здание промышленного типа с размерами в плане между внутренними гранями стен L = 34,2 м, В = 27,0 м. Стены кирпичные несущие толщиной 510 мм. Привязка разбивочных осей стен принята равной 120 мм.

Оконные проемы в здании приняты шириной 2,3 м, высотой 2,1 м. Высота этажей между отметками чистого пола hэт = 4,1 м. Временная нагрузка нормативная на всех междуэтажных перекрытиях

vn = 12 кН/м2, в том числе кратковременная vshn = 1,5 кН/м2. Снеговая нагрузка на кровле vснn = 1 кН/м2.

Подошва фундаментов основывается на грунте с расчетным сопротивлением R = 0,3 МПа. Отметка подошвы фундамента – 1,5 м.

Междуэтажные железобетонные перекрытия опираются на наружные кирпичные стены и внутренние железобетонные колонны. Кровельное покрытие опирается только на наружные стены.

Перераспределение изгибающих моментов

В связи с жесткими требованиями к размещению в опорных сечениях ригеля выпусков арматурных стержней, стыкуемых ванной сваркой, следует стремиться к уменьшению площади сечения опорной арматуры и числа стержней в опорных сечениях, а также к унификации армирования опорных сечений. Достигается это перераспределением усилий между опорными и пролетными сечениями вследствие пластических деформаций бетона и арматуры в соответствии с [6]. При этом уменьшение опорных моментов не должно превышать 30 % в сравнении с рассчитанными по «упругой» схеме. Расчеты по перераспределению усилий в неразрезном ригеле сведены в табл. 4.

При уменьшении опорного момента на опоре В на 30 % принимаем максимальную ординату добавочной треугольной эпюры.

ΔMB = 0,3 MB, max = 0,3MB, II = 0,3 · 551,8 = 165,54кН·м, а с целью унификации армирования опорных сечений момент на опоре С уменьшаем до 0,7·MBmax = 0,7MB, II = 0,7 · 551,8 = 386,26 кН·м. Максимальная ордината добавочной эпюры = 504,7 – 386,26 = 118,44 кН·м.

Чертеж.dwg