• RU
  • icon На проверке: 11
Меню

Промышленное Здание многоэтажное, отапливаемое, с наружными несущими каменными стенами и внутренним железобетонным каркасом

  • Добавлен: 24.01.2023
  • Размер: 2 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Промышленное Здание многоэтажное, отапливаемое, с наружными несущими каменными стенами и внутренним железобетонным каркасом

Состав проекта

icon
icon
icon
icon ЖБК2.bak
icon plot.log
icon Титул.doc
icon ЖБК.dwg
icon ЖБК2.dwg
icon ЖБК записка.doc
icon Содержание.doc
icon

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Титул.doc

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ АВТОНОМНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧЕРЕЖДЕНИЕ
ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
СИБИРСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Дисциплина: Железобетонные и каменные конструкции
ТЕМА: ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ

icon ЖБК.dwg

ЖБК.dwg
СS4ВрI-3508AIII-150;190*477
Детали по ГОСТ 5781-82
КП-270102-3СФ06-21АФУ-2008
СS4ВрI-3508AIII-150;190*475
СS3ВрI-3505ВрI-100;180*475
СS4ВрI-3508AIII-150;190*455
СS3ВрI-3505ВрI-100;180*455
СS3ВрI-3505ВрI-100;110*475
СS4ВрI-3508AIII-150;110*475
СS3ВрI-3505ВрI-100;110*455
СS4ВрI-3508AIII-150;110*455
СS3ВрI-3505ВрI-100;80*475
Каркасы пространственные
КП-270102-ЗСФ06-21АФУ-2008
Железобетонные и каменные конструкции многоэтажных промышленных зданий
управления и региональной экономики.
Курсовой проект №1 по железобетонным конструкциям
Детали по ГОСТ 5781-82*
Детали по ГОСТ 67-27-80
Каркас пространственный КП-1

icon ЖБК2.dwg

ЖБК2.dwg
Спецификация к схеме расположения перекрытий
Каменные столбы из кирпича глиняного марки 150 на растворе марки 100 Армирование распределительной плиты тремя сварными сетками из арматурной проволоки класса Вр-I 4 мм.
Ведомость расхода стали на элемент
Пм1 (армирование) Схема расположения нижних сееток верхних сеток
Пм1 (армирование) Схема расположения сетокребер Бм2
Схема расположения перекрытий и колонн
А-III (ГОСТ 5781-82*)
Вр-I (ГОСТ 6727-80*)
детали по ГОСТ 5781-82*
каркасы пространственные
Железобетонные и каменные конструкции многоэтажных промышленных зданий
Курсовой проект №1 по железобетонным конструкциям

icon ЖБК записка.doc

Общие данные. Здание многоэтажное отапливаемое с наружными несущими каменными стенами и внутренним железобетонным каркасом. Место строительства – город Ачинск. Среда неагрессивная. Толщина наружных стен 770 мм. Материал наружных стен и столбов – кирпич глиняный полнотелый пластического прессования. Междуэтажные перекрытия монолитные ребристые. Состав пола помещений: бетонная плитка – 50 мм; слой цементно-песчаного раствора – 40 мм. Состав кровли: двухслойное гравийное защитное покрытие – 50 мм гидроизоляционный ковер – 20 мм цементно-песчаная прослойка – 25 мм теплоизоляция (пенобетон) – 100 мм.
Индивидуальные данные. Размеры здания в плане: длина – 315 м ширина – 190 м. Количество этажей – 3 высота этажа – 54 м. Временные эксплуатационные нагрузки на перекрытия – 9 кНм2.
КОМПОНОВОЧНОЕ РЕШЕНИЕ
Компоновочное решение здания и размеры конструкций назначены в соответствии с разделом 3 [5]. Расстояние между продольными координационными осями Lr = 6300 мм 8000 мм. Расстояние между поперечными координационными осями Ln = 6300 мм 500063007000 мм. Расстояние между осями ребер второстепенных балок (шаг) Sb = 6300 3 =2100 мм 2300 мм. Толщина плиты hpl = 80 мм 60 80 100 мм. Ширина ребер второстепенных балок bb = 200 мм высота hb = 400 мм 120 4006300 112 и 04200400 = 05. Ширина ребер главных балок br = 300 мм высота hr = 700 мм 187006300115 и 04 30070005. Сечение столбов: ширина bsk = 770 мм высота hsk = 770 мм. Длина опирания плиты на стены cpl = 100 мм. Длины опирания ребер второстепенных балок cb = 300 мм ребер главных балок cr = 400 мм. Привязка внутренней грани поперечных стен к координационным осям an = 150 мм продольных стен ar = 100 мм. Высота наружных стен Н = 1690 м.
Для всех железобетонных конструкций назначаем тяжелый бетон класса В15. Коэффициент условий работы бетона для вех расчетов γb2 = 09. Расчетные характеристики бетона и арматуры приняты из приложений учебника [4].
Компоновка перекрытия
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПЛИТЫ
1.Нагрузки и статический расчет
Расчетная схема плиты
Расчетное значение постоянных нагрузок .
Расчетное значение временной нагрузки .
Расчет нагрузок на 1 м2 плиты сведен в табл. 1.
Наименование нагрузки
Итого постоянная нагрузка
Временная нагрузка на перекрытие
Распределенная по длине нагрузка на расчетной схеме плиты кНм.
Расчетные пролеты: м
Изгибающие моменты: кНм
Расчетные сечения плиты
Расчет армирования плиты выполнен по прил. 4[5] и сведен в табл. 2.
Наименование формула
Изгибающий момент МкНм
Расстояние а м Сопротивление бетона
Сопротивление арматуры
По требуемой из расчета площади по прил. 2 [5] назначаем:
- в первых пролетах и на первых промежуточных опорах рабочая арматура 6 шаг 100 мм 283 см2 на 1 м плиты распределительная арматура 4 шаг до 350 мм;
- в средних пролетах и на средних промежуточных опорах рабочая арматура 6 шаг 150 мм 17 см2 на 1 м плиты распределительная арматура 4 шаг до 350 мм.
Параметры плоских сварных сеток (табл. 3) назначены по прил. 3 [5] с учетом требований по размещению сеток в плите перекрытия и размеров ячеек плиты.
Площадь арматуры см2
Угловые ячейки первых пролетов 6150 х 2000
Рядовые ячейки первых пролетов 6150 х 1900
Торцевые ячейки средних пролетов 6000 х 2000
Рядовые ячейки средних пролетов 6000 х 1900
Над первыми промежуточными опорами в торцевых ячейках
Над первыми промежуточными опорами в рядовых ячейках
Над средними промежуточными опорами в торцевых ячейках
Над средними промежуточными опорами в рядовых ячейках
По прил. 6 [5] защитный слой бетона не менее 10 мм.
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ВТОРОСТЕПЕННОЙ БАЛКИ
Расчетая схема второстепенной балки
Постоянная нагрузка:
Расчет изгибающих моментов и поперечных сил сведен в табл. 4.
Изгибающие моменты кНм
Отношение коэффициент (прил. 1 [5]).
2.Продольное армирование
Высота сечения м. Рабочая высота м.
Ширина полки учитывая в расчете
Прочность нормальных сечений при высоте сжатой зоны равной толщине полки (плиты).
>- граница сжатой зоны бетона находится в пределах полки и ширина сжатой зоны м в расчетах на положительные моменты.
>не выполняется. Увеличиваем высоту сечения балки м тогда м.
Расчетные сечения второстепенной балки
Расчет продольной арматуры в первом пролете на момент по алгоритму прил 4 [5]:
м м кНм арматура класса А-III.
Amin=5bh0= 502045=045 см2.
Для остальных сечений расчеты площади продольной арматуры сведены в табл. 5.
Расчетные величины в сечениях с изгибающими моментами
По сортаменту стержневой арматуры прил. 6[4] назначаем:
- нижняя арматура каркасов в крайних пролетах 222 с площадью 76 см2 > требуемой по расчету 68 см2;
- нижняя арматура каркасов в средних пролетах 218 с площадью 509 см2 > требуемой по расчету 444 см2;
- арматура сеток над первыми промежуточными опорами 416 с площадью 804 см2 > требуемой по расчету 634 см2;
- арматура сеток над средними промежуточными опорами 414 с площадью 616 см2 > требуемой по расчету 508 см2;
- верхняя арматура каркасов в средних пролетах 212 с площадью 226 см2 > требуемой по расчету 224 см2.
3.Поперечное армирование
Шаг поперечных стержней s=150 мм поскольку h=500>450 и s=150h3=166 мм.
Максимальный диаметр продольных стержней каркасов 22 мм. По условию свариваемости с продольными стержнями [4 прил. 9] минимальный диаметр поперечной арматуры 6 мм. Назначаем арматуру 6 класса A-III в два ряда Asw=057 см2. Расчетное сопротивление растяжению Rsw=255 МПа.
Максимальная поперечная сила из табл. 4 Qmax=Qb=1184 кН.
Проверка прочности по наклонной трещине.
Расчетное наклонное сечение
>- поперечная арматура требуется по расчету.
Так как в формулах c0 =082h0=09 следовательно с=08 м.
Поперечная сила воспринимаемая бетоном
Поперечная сила воспринимаемая поперечной арматурой
Проверка прочности: кН.
кН. 927 > 1456. Следовательно прочность обеспечена.
Проверка прочности по наклонной сжатой полосе.
47 кН. Следовательно прочность обеспечена.
По прил.6 [5] защитный слой бетона для продольной арматуры не менее 20 мм для поперечной арматуры не менее 15 мм.
Распределительная арматура надопорных сеток 6 A-III для унификации с поперечной арматурой каркасов.
Стыковые стержни на промежуточных опорах 18 A-III длина стыковых стержней мм.
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ГЛАВНОЙ БАЛКИ
Постоянная нагрузка от веса монолитной плиты перекрытия и пола
Постоянная нагрузка от веса ребра второстепенной балки
Постоянная нагрузка от веса ребра главной балки
Расчетная схема главной балки
По приложению 8 [5]:
-я схема загружения
М11 = М31 = 0244FL + 0289VL = 02447963 + 028913663 = 3690 кНм;
М12 = М32 = 0156FL + 0245VL = 01567963 + 024513663 = 2876 кНм;
М21 = М22 = 0067FL - 0133VL = 00677963 - 013313663 = -806 кНм;
Мb = Мc = -0267FL - 0133VL = -02677963 - 013313663 = -2468 кНм;
Qa = Qd = 0733F + 0867V = 073379 + 0867136 = 1758 кН;
Q1b = -1267F – 1133V = -126779 – 1133136 = -2542 кН;
Q2c = 1267F + 1133V = 126779 + 1133136 = 2542 кН;
Qd = -0733F - 0867V = -073379 - 0867136 = -1758 кН.
М11 = М31 = 0244FL - 0044VL = 02447963 - 004413663 = 837 кНм;
М12 = М32 = 0156FL - 0089VL = 01567963 - 008913663 = 14 кНм;
М21 = М22 = 0067FL + 0200VL = 00677963 + 020013663 = 2047 кНм;
Qa = 0733F - 0133V = 073379 - 0133136 = 398 кН;
Q1b = -1267F – 0133V = -126779 – 0133136 = -1182 кН;
Q2b = F + V = 79 + 136 = 215 кН;
Q1c = -F - V = -79 – 136 = -215 кН;
Q2c = 1267F + 0133V = 126779 + 0133136 = 1182 кН;
Qd = -0733F + 0133V = -073379 + 0133136 = -398 кН.
М11 = 0244FL + 0230VL = 02447963 + 023013663 = 3185 кНм;
М12 = 0156FL + 0126VL = 01567963 + 012613663 = 1856 кНм;
М21 = 0067FL + 0096VL = 00677963 + 009613663 = 1156 кНм;
М22 = 0067FL + 0170VL = 00677963 + 017013663 = 1790 кНм;
М31 = 0156FL - 0059VL = 01567963 - 005913663 = 2709 кНм;
М32 = 0244FL - 0030VL = 02447963 - 003013663 = 957 кНм;
Мb = -0267FL - 0311VL = -02677963 - 031113663 = -3994 кНм;
Мc = -0267FL - 0089VL = -02677963 - 008913663 = -2091 кНм;
Qa = 0733F + 0689V = 073379 + 0689136 = 1516 кН;
Q1b = -1267F – 1311V = -126779 – 1311136 = -2784 кН;
Q2b = F + 1222V = 79 + 1222136 = 2452 кН;
Q1c = -F – 0778 = -79 – 0778136 = -1848 кН;
Q2c = 1267F – 0089V = 126779 – 0089136 = 879 кН;
Qd = -0733F - 0089V = -073379 - 0089136 = -700 кН.
Расчетные усиия: в крайнем пролете М1 = 3185 кНм в среднем пролете М2 = 2047 кНм над промежуточной опорой Мb = 3994 кНм.
Ширина полки учитываемая в расчете м с учетом >01.
Прочость нормальных сечений при высоте сжатой зоны равной толщине полки кНм.
> - граница сжатой зоны бетона находится в пределах полки и ширина сжатой зоны м в расчетах на положительные моменты.
>не выполняется. Уеличиваем высоту сечения главной балки h = 08 м h0 = 08 – 006 = 074 м.
Назначаем продольную арматуру класса A-III.
Расчеты продольного армирования выполнены по указаниям прил. 4 [5] и сведены в табл.6.
Расчетные сечения главной балки
По сортаменту стержневой арматуры прил. 6 [4] назначаем:
- нижняя арматура каркасов в крайних пролетах 420 с площадью 1256 см2 > требуемой 1195;
- нижняя арматура каркасов в среднем пролете 222 с площадью 76 см2 ≥ требуемой 76;
- верхняя арматура каркасов на промежуточных опорах 425 с площадью 1963 см2 > требуемой 1711.
Шаг поперечных стержней s = 200 мм поскольку h = 800 > 450 и s = 200 h3 = 267 мм.
Максимальный диаметр продольных стержней каркасов 25 мм. По условию свариваемости с продольными стержнями [6 прил.9] минимальный диаметр поперечной арматуры 8 мм. Назначаем 10 класса A-I. При расположение поперечной арматуры в двух плоских каркасах Asw=157 см2. Расчетное сопротивление растяжению Rsw=175 МПа.
Максимальная поперечная сила кН в третьей схеме загружения слева от опоры b расчетной схемы.
Проекция наклонной трещины м.
> кН – поперечная арматура требуемая по расчету.
Условие > следовательно увеличение диаметра поперечной арматуры здесь не требуется.
Здесь c = 19 м поскольку 19 33h0 = 33 074 = 244 м.
Поперечная сила воспринимаемая арматурой
кН поскольку с = 19 > 2h0 = 148 м.
Проверка прочности по наклонной трещине при проеции с = 19 м:
Поскольку с = 19 м > 2h0 = 144 м проверим прочность при проекции с = с0.
Проверка прочности по наклонной трещине при проекции с = 127 м:
Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
2 кН прочность по наклонной сжатой полосе обеспечена.
По прил. 6 [5] защитный слой бетона для продольной арматуры пролетных каркасов не менее 20 мм для продольной арматуры опорных каркасов не менее 22 мм для поперечной не менее 15 мм.
4.Расчет обрыва продольной арматуры
Назначим верхнюю продольную арматуру пролетных каркасов 218 класса A-III. Тогда см2.
Прочность нормальных сечений с арматурой 218:
высота сжатой зоны м;
По величине 1300 графически установлены точки теоретического обрыва верхней продольной арматуры опорных каркасов.
м поскольку 20d = 200025 = 05 м следовательно м.
По прил. 5 [5] длина анкеровки м.
Поскольку м > м длина опорных каркасов влево от оси Б не менее 204 м. Поскольку м > м длина опорных каркасов вправо от оси Б не менее 232 м. В итоге полная длина опорных каркасов не менее 204+232 = 436 м.
5.Проверка прочности ребра главной балки на отрыв
Опорная реакция второстепенной балки кН.
Арматура над первыми промежуточными опорами 416 с Asw=804 см2.
Высота сжатой зоны м.
hs = h0 – hb +x2 = 074 – 05 + 01922 = 034 м. а = 2hs + bb = 2 034 + 02 = 088 м.
Назначаем арматуру сетки 12 класса A-I с шагом 200 мм тогда на длине а размещается 5 стержней с площадью Asw=565 см2.
5565(01)=989 кН прочность обеспечена
1.Статический расчет и проверка прочности столба
Постоянные нагрузки от междуэтажного перекрытия в виде сосредоточенных сил:
- от веса плиты и материалов кН;
- от веса ребер второстепенных балок кН;
- от веса ребра главной балки кН.
Итого нагрузки от междуэтажного перекрытия F = Fpl + Fb + Fr = 1678 + 395 + 355 = 2428 кН.
Временная нагрузка от междуэтажного перекрытия кН.
Расчет постоянной нагрузки g** от верхнего перекрытия приведен в табл. 7.
От материалов кровли:
- гравийное покрытие
- гидроизоляционный ковер
- цементно-песчаная прослойка
Итого постоянная нагрузка g**
Постоянные нагрузки от верхнего перекрытия в виде сосредоточенных сил.
От веса плиты и материалов кровли кН.
Итого постоянная нагрузка от верхнего перекрытия кН.
Временная нагрузка от веса снегового покрова кН.
Распределенная нагрузка от собственного веса столба кНм где 004 м – суммарная толщина отделочных слоев.
Расчетная схема столба
Продольная сжимающая сила в расчетном сечении на отм. 195 м кН
Здесь 1615 – 195 = 142 м – длина столба на расчетной схеме.
Сварная сетка косвенного армирования столба из проволоки класса Bp-I 4 мм.
Проверка прочности столба.
Площадь поперечного сечения A=bskhsk = 077077 = 059 м2.
mg = 1 поскольку размеры сечения столба более 30 см.
Площадь сечения одной проволоки сеток As = 0126 см2 по сортаменту арматуры [4 прил.9].
Расстояние между стержнями в сетке с=40 мм=004 м.
Расстояние между соседними сетками (шаг сеток) по длине столба назначаем через четыре ряда кладки s = 150 мм = 015 м.
Объемный коэффициент армирования кладки столба выраженный в процентах % что более 01%.
Назначаем марку кирпича 150 раствор марки 100 тогда по прил. 9[5] расчетное сопротивление кладки сжатию R=22 МПа.
Расчетное сопротивление центральному сжатию армированной кладки МПа что менее 2R=44 МПа.
Здесь Rs = 365 МПа – расчетное сопротивление растяжению проволоки сеток; 06 – коэффициент условий работы арматуры .
Условие выполняется: > 042.
Упругая характеристика кладки где МПа – предел прочности армированной кладки и Rsn = 405 МПа – нормативное сопротивление растяжению арматуры сеток учитываемое с коэффициентом условий работы арматуры .
Условная гибкость столба .
Из прил. 10 [5] линейной интерполяцией по значениям параметров и коэффициент продольного изгиба 090.
Проверка прочности:
2.Узел опирания главной балки на столб
Назначаем размеры и армирование распределительной плиты.
Бетон плиты тяжелый класса В15. Армирование тремя сварными сетками из арматурной проволоки класса Bp-I 4 мм шаг стержней с=50 мм.
Объемный коэффициент армирования плиты
Здесь s=2002=100 мм =01 м – усредненный шаг сеток в плите.
Расчетное усилие N принимается из статического расчета столба за вычетом веса столба между отметками 180 и 455 N = 16292 – 123 (455 – 18) = 15954 кН.
Момент инерции вертикального сечения распределительной плиты
Модуль деформаций кладки столба E = 1000R = 1000 22 = 2200 МПа.
Условие 05bsk 157H0 выполняется: 05077 = 039 157037 = 058 тогда местные сжимающие напряжения в кладке
Проверки прочности кладки:
максимальные местные сжимающие напряжения МПа;
местные краевые сжимающие напряжение МПа.
ПРОСТЕНОК НЕСУЩЕЙ СТЕНЫ
Назначаем размеры оконных проемов высота hок=3200 мм ширина bок=2200 мм. При размещении двух оконных проемов на длине Ln = 63 м ширина простенка состовляет bпр=(63 – 2 22) 2 = 095 м. Верх оконных проемов размещаем на 200 мм ниже ребер главных балок.
Поскольку грузовая площадь перекрытия в расчете простенка в 2 раза меньше грузовой площади столба передаваемые ребрами главных балок кН кН F = 2428 2 = 1214 кН кН.
Расчеты простенка верхнего этажа.
Так как меньше м эксцентриситет e = 032 м.
Нагрузка от веса стены выше отм. 15150
кНм. Здесь м – суммарная толщина отделочных штукатурных слоев.
Усилия на расчетной схеме:
По эпюре моментов М = (5254) М1 = (5254) 527 = 51 кНм.
кН. Здесь м – длина участка стены от расчетного сечения до отм. 1675.
Назначим каменную кладку из кирпича марки 150 на растворе марки 100. По прил.9[5] расчетное сопротивление кладки сжатию R = 22 МПа. Упругая характеристика кладки .
Размеры расчетного сечения высоты H=077 м ширина bпр = 09 м.
Эксцентриситет силы N относительно центра тяжести расчетного сечения м.
Площадь сжатой зоны сечения м2.
Высота сжатой зоны сечения м.
Коэффициент поскольку h>300 мм.
Условная гибкость . По прил. 10 [5] коэффициент продольного изгиба .
Средний коэффициент продольного изгиба .
Коэффициент что меньше 145.
кН прочность простенка верхнего этажа обеспечена.
Расчеты простенка 1-го этажа.
Нагрузка от веса простенков
Усилия на расчетной схеме.
По эпюре моментов М = (455475) М1 = (455475) 104 = 996 кНм.
- продольная сила равная сумме всех вертикальных нагрузок передаваемых на простенок выше отм. 4600. В соответствии с расчетной схемой
кН. Здесь (16+2220) – суммарная длина участков стены с нагрузкой от веса перемычек
(2 32) – суммарная длина участков стены с нагрузкой от веса простенков g1.
Эксцентриситет силы N относительно центра тяжести расчетного сечения м что более h 30 = 077 30 = 003 м.
Площадь сжатой зоны сечения
Высота сжатой зоны сечения hc = h – 2e0 = 077 – 2 009 = 059 м.
Коэффициент mg = 1 поскольку h > 300 мм.
Коэффициент условий работы кладки при твердении раствора более 1 года .
кН прочность простенка 1-го этажа обеспечена.
Назначим размеры распределительной плиты. Толщина hp = 220 мм. Размеры в плане a = 770 мм что более br + 2hp = 300 + 2 220 = 740 мм b = 510 мм что более мм.
Опорная реакция главной балки N = F + V = 1214 + 2036 = 325 кН.
Площадь смятия кладки под плитой
Расчетная площадь смятия
Проверка прочности кладки на смятие под распределительной плитой.
Коэффициент что менее 15.
Сопротивление кладки смятию МПа.
кН. Проверка выполняется.
Проверка на максимальные местные сжимающие напряжения.
Расстояние от ординаты с местными напряжениями до грани стены м.
Максимальные напряжения
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. – м.: ЦИТП Госстроя СССР 1985. 79с.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1987. 36с.
СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. – М.: Стройиздат 1983. 40 с.
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетоннве конструкции Общий курс: Учеб. для вузов. 5-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1991. 767 с.
Железобетонные и каменные конструкции многоэтажных промышленных зданий: Методические указания к курсовому проекту 1 для студентов специальности 290300 – «Промышленное и гражданское строительство» заочной формы обученияКрасГАСА. – Красноярск 1999. – 62 с.

icon Содержание.doc

Компоновочное решение
Расчет и конструирование плиты
1.Нагрузки и статический расчет
Расчет и конструирование второстепенной балки
2.Продольное армирование
3.Поперечное армирование
Расчет и конструирование главной балки
4.Расчет обрыва продольной арматуры
5.Проверка прочности ребра главной балки на отрыв
1.Статический расчет и проверка прочности столба
2.Узел опирания главной балки на столб
Простенок несущей стены
Библиографический список

Рекомендуемые чертежи

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 10 часов 56 минут
up Наверх