Отопление жилого пятиэтажного дома в г. Кемерово

Записка-Отопление-.docx

федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
Дисциплина: «Отопление»
Наименование темы:«Проект системы отопления 5-этажного здания жилого назначения в городе Кемерово »
код направления подготовки специальности
код выпускающей кафедры
регистрационный номер
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ЗДАНИЯ 6
1. Определение потерь теплоты через ограждающие конструкции зданий .. .. .6
2 Расчет расхода теплоты на нагрев инфильтрующегося наружного воздуха . ..7
3. Расчет бытовых теплопоступлений в помещения . .. .8
4. Уравнение теплового баланса здания . .. .9
5 Определение удельной отопительной характеристики здания . . ..9
КОНСТРУИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ЗДАНИЯ . .11
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ .. .. .13
1. Общие положения .. 13
2. Расчет тепловой нагрузки системы отопления .. . .. 14
3.Определение расчетного циркуляционного перепада давления ОЦК ..16
4. Расчет ОЦК методом удельных потерь давления на трение 18
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ .34
В помещениях с постоянным длительным пребыванием людей и в помещениях где по условиям производства требуется поддержание положительных температур в холодный период года устраивается система отопления.
Система отопления – это совокупность конструктивных элементов со связями между ними предназначенных для получения переноса и передачи теплоты в обогреваемые помещения здания.
Система отопления предназначена для создания в помещениях здания в холодный период года температурной обстановки комфортной для человека и отвечающей требованиям технологического процесса.
Температурная обстановка в помещении зависит от тепловой мощности системы отопления а также от расположения обогревающих устройств теплозащитных свойств наружных ограждений интенсивности других источников поступления и потерь теплоты.
Отопление необходимо для поддержания благоприятной и работоспособной температуры в помещении а также компенсировать теплопотери ограждающих конструкций.
Расчет систем отопления заключается в определении соответственно диаметров трубопроводов их размещении и необходимого количества устанавливаемых отопительных приборов.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
В данном курсовом проекте необходимо запроектировать систему отопления трехсекционного пятиэтажного жилого здания в городе Кемерово.
Из курсового проекта по дисциплине «Теоретические основы создания микроклимата в помещении» берем результаты теплотехнического расчета ограждающих конструкций здания. Результаты расчета приведены в таблице 1.1.
Данные теплотехнического расчета ограждающих конструкций
слой - наружная штукатурка;
слой - плиты экструдированного пенополистирола;
слой - кладка из ячеистобетонных блоков;
слой - внутренняя штукатурка цементно-песчаный раствор.
Чердачное перекрытие (ПТ)
слой – железобетонная сплошная пустотная панель;
слой – плиты минераловатные;
слой – цементно-песчаная стяжка;
Продолжение табл. 1.1
Перекрытие над неотапливаемым подвалом
слой – железобетонная панель;
слой – чистый пол (мрамор);
слой – армированный бетонный пол
Для окон с тройным остеклением (Т.О.) R0 = 055 м2·°СВт; k = 1818 Вт(м2·°С);
для балконных дверей (Б.Д.) R0 = 055 м2·°СВт; k = 1818 Вт(м2·°С);
для наружных дверей (Н.Д.) R0 = 254 м2·°СВт; k = 0394 Вт(м2·°С).
По таблице 3.1 [1] определяем следующие параметры:
– zht = 227 сут. – продолжительность отопительного периода при среднесуточной температуре не более 100C;
– tht= -8 0С – средняя температура;
– tнр=-39 0С – температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 092;
Температуры внутреннего воздуха принимаем по таблице 1.2.
Температуры внутреннего воздуха помещений жилого здания
То же в районах с tн ниже 31 ºС
Ванная совмещенный санузел
Лестничная клетка в жилом доме
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ЗДАНИЯ
1 Определение потерь теплоты через ограждающие конструкции здания.
Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции помещений определяются по формуле (2.1) :
где tв – расчетная температура воздуха помещения ºС принимаемая по таблице 1.2;
tн.о – расчетная зимняя температура наружного воздуха ºС равная средней температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 092 принимаемая по [3] tн.о =-39°С;
Ro – сопротивление теплопередаче рассматриваемой конструкции м2·ºСВт принимаемая по таблице 1.1;
F – расчетная поверхность ограждающей конструкции м2;
n – коэффициент зависящий от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху (для наружных стен равен 1 для чердачных перекрытий при верхней разводке – 1 для пола над подвалом со световыми проемами – 075);
(1+ Σ) – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.
Добавки на ориентацию применяю к наружным вертикальным ограждениям (стенам дверям окнам) обращенных на север восток северо-восток и северо-запад в пределах =01; на юго-восток и запад =005; на юг и юго-запад =0.
Добавка на врывание холодного воздуха через входные двери не оборудованных воздушно-тепловыми завесами в курсовом проекте принимаем =034H=034154 м=5236
где H - высота здания м.
В жилых угловых комнатах принимается добавка в размере 005.
2. Расчет расхода теплоты на нагрев инфильтрующегося наружного воздуха
Потери теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха необходимо определять учитывая два вида поступлений воздуха в помещения:
Потери через неплотности в наружных ограждениях в результате действия теплового и ветрового давления Qинф1;
Потери вследствие дебаланса между нормируемыми величинами воздухообмена по притоку и вытяжке Qинф2.
Потери теплоты на инфильтрацию наружного воздуха через неплотности в наружных ограждениях жилых зданий Qинф1 определяются по формуле 2.3:
Qинф1= 028сG(tвн-tн.о)k Вт(2.3)
где с – удельная теплоемкость воздуха принимается равной 1005 кДж(кг·°С);
G – количество инфильтрующегося воздуха через ограждающие конструкции помещения кгч;
k - коэффициент учитывающий влияние встречного теплового потока; k= 07 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами; k=08 для окон и балконных дверей с раздельными переплетами.
В курсовом проекте количество инфильтрующегося воздуха в помещение через неплотности наружных ограждений определяется по формуле 2.4:
где Gн - нормативная воздухопроницаемость для окон и балконных дверей жилых зданий Gн = 6 кг(м2·ч);
F – расчетная площадь окон и балконных дверей м2.
Количество теплоты необходимое для нагревания инфильтрующегося воздуха поступающего в жилые комнаты при естественной вытяжной вентиляции Qинф2 определяется по формуле 2.5:
Qинф2= 028сLнн(tвн-tн.о) Вт(2.5)
Lн - расход приточного предварительно не подогреваемого инфильтрующегося воздуха м3ч; определяется как 3 м3ч на 1 м2 жилой площади для жилых помещений что соответствует примерно однократному воздухообмену т.е. L=3 F.
F – площадь пола м2;
н - плотность наружного воздуха кгм3 находим по формуле 2.6:
где tв – расчетная температура наружного воздуха равная tв = -39°С.
За расчетные потери теплоты на инфильтрацию наружного воздуха следует принимать большее из полученных значений Qинф1 и Qинф2.
3. Расчет бытовых теплопоступлений в помещения
При расчете тепловой мощности системы отопления необходимо учитывать регулярные бытовые теплопоступления в помещение от электрических приборов коммуникаций тела человека и других источников. При этом значения бытовых тепловыделений поступающих в кухни жилых домов следует определять по формуле 2.7:
Qб = qбыт Fпол Вт(2.7)
где qбыт – величина бытовых тепловыделений на 1 м2 площади жилых помещений принимаемая для жилых зданий в размере 21 Втм2;
Fпол – площадь пола отапливаемого помещения м2.
4. Расчет тепловых потерь помещений жилого здания
Расчетные тепловые потери помещений жилого здания ΣQо вычисляют по уравнению теплового баланса:
ΣQo = Qогр + Qи – Qб Вт (2.8)
где Qогр – основные потери теплоты через ограждающие конструкции здания Вт;
Qи – расход теплоты на нагревание воздуха поступающего в помещение при инфильтрации и вентиляции Вт;
Qб – бытовые тепловыделения Вт.
Расчет основных добавочных и общих потерь теплоты ведется в табличной форме. Расчетные потери теплоты по каждому ограждению округляются до целого числа. Результаты расчетов приведены в приложении 1.
5. Определение удельной отопительной характеристики здания
Для оценки теплотехнических показателей принятого конструктивно-планировочного решения здания а также для ориентировочных расчетов необходимого количества теплоты для отопления здания используется удельная отопительная характеристика определяемая по формуле 2.9:
где Q – суммарные теплопотери здания Вт берем из приложения 1; они составили Q = 225554 Вт;
VH – объем отапливаемой части здания по внешнему наружному обмеру м3 равный VH = 8316 м3. При определении VH высота здания отсчитывается от поверхности земли.
tсрв – усредненная расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемой части здания °С равная для жилых зданий tсрв = 18°С;
tн – расчетная температура наружного воздуха °С равная tв = -39°С.
Подставляя значения в формулу 2.9 получаем:
КОНСТРУИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ЗДАНИЯ
В курсовом проекте проектируется однотрубная тупиковая система отопления с нижней разводкой для пятиэтажного трёхсекционного жилого здания в городе Кемерово с отопительными приборами радиаторами чугунными секционными МС-140-108.
Магистральные трубопроводы укладываются в подвале на кронштейнах на расстоянии 08- 1м от низа пола с уклоном 0003 для обеспечения удаления воздуха и опорожнения системы. Так же магистрали утепляют фольгоизолом что бы уменьшить общие теплопотери и не дать замёрзнуть теплоносителю. Подающие и обратные магистрали оборудуются задвижками для возможности их отключения и спускными кранами в нижних точках вблизи теплового пункта для слива воды при необходимости (ремонтные работы).
Индивидуальный тепловой пункт размещается в подвале на отметке -1.5 м. Отдельные элементы узла управления включая котёл крепятся на кронштейны к несущим стенам подвала на высоте удобной для обслуживания.
Стояки прокладываются у наружных стен на расстоянии 35мм от стены на расстоянии 150 мм от откоса оконного проёма. В угловых помещениях стояки прокладывают в углах во избежание конденсата на внутренней поверхности стены. В подвале на стояках устанавливают запорную арматуру (краны) и спускные краны для слива воды со стояков при необходимости (ремонтные работы).
На подводках к отопительным приборам предусмотрена запорная арматура виде трёхходового крана.
Выпуск воздух из системы отопления производится в верхних точках стояков а конкретно на радиаторах пятого этажа с помощью крана Моевсково.
Отопительные приборы устанавливаются под оконным проёмом на высоте 60мм от пола. Горизонтальная подводка к радиатору должна быть от 300 до 500мм и располагается на высоте 40мм от края радиатора.
В угловых помещениях устанавливается ещё один радиатор в углу помещения т.к. углы помещений промерзают сильнее всего. Помещения не соприкасающиеся с наружной ограждающей конструкцией не отапливаются. В качестве отопительного прибора принимается секционный чугунный радиатор типа М-140-108. Пример расположения радиатора подводов и отводов от него представлен на рисунке 3.1. В ванных комнатах отопление осуществляется за счёт змеевика.
Рисунок 3.1. Конструктивные размеры отопительного прибора
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Перед гидравлическим расчетом должна быть выполнена пространственная схема системы отопления в аксонометрической проекции.
На расчетной аксонометрической схеме показываются:
-вся запорная и регулирующая арматура на приборах стояках ветвях и тепловом пункте;
-устройства для спуска воды из стояков ветвей и системы в целом;
-устройства для спуска воздуха из системы;
-расширительный бак если он нужен;
-отметки уровня осей трубопроводов;
-размеры горизонтальных участков трубопроводов.
В приложении 2 на рисунке 1 представлена аксонометрическая схема системы отопления основного циркуляционного кольца (ОЦК а на рисунке 2 – малого циркуляционного кольца (МЦК).
На схеме определяем участки магистралей. Под участком понимается часть трубопровода в пределах которой расход теплоносителя и диаметр трубы остаются неизменными. Последовательно соединенные участки образующие замкнутый контур циркуляции воды составляют циркуляционное кольцо системы. При тупиковом движении воды в магистралях основное циркуляционное кольцо (ОЦК) назначается через наиболее удаленный от теплового пункта или наиболее нагруженный стояк. Тепловые нагрузки приборов принимаются равными расчетным тепловым потерям помещений. Тепловая нагрузка участка составляется из тепловых нагрузок приборов обслуживаемых протекающей по участку водой.
2. Расчет тепловой нагрузки системы отопления
В отопительной технике применяют высокотемпературную воду которая под воздействием избыточного давления не вскипает в трубопроводах. Температурный перепад между горячей и охлажденной водой (tс=tг-tо) характеризует параметры теплоносителя циркулирующего в системе отопления.
В курсовом проекте принимаем tс =95-70=25оС. В водяных системах отопления жилых зданий при отопительном графике 95-70оС средняя температура воды в нагревательных приборах равна 825оС.
Участком называют трубу постоянного диаметра с одним и тем же расходом теплоносителя. Последовательно соединенные участки образующие замкнутый контур циркуляции воды через теплогенератор составляют циркуляционное кольцо системы.
Тепловая нагрузка прибора принимается равной расчетным тепловыми потерям помещений.
Тепловая нагрузка участка составляется из тепловых нагрузок приборов обслуживаемых протекающей по участку водой. Тепловая нагрузка участка предназначена для определения расхода воды на участке в процессе гидравлического расчета.
Коэффициент местного сопротивления (КМС) зависит в основном от типа препятствий движению к которым относится арматура приборы воздухосборники грязевики коллекторы и т. п. а также от изменения направления движения и расхода воды в тройниках крестовинах отводах утках калачах и др. фасонных частях.
Действительное значение нагрузки прибора определяется следующим выражением:
Qн.п. =Qпом·1·4 (4.1)
где 1=104- коэффициент учета дополнительных тепловых потерь;
=106 – коэффициент учитывающий некоторое увеличение теплового потока радиатора при округлении расчетной поверхности прибора в большую сторону.
Значения нагрузок на приборы приведены на рисунках 1 и 2 приложения 2. Расчетная тепловая нагрузка стояка определяется по формуле :
где– сумма расчетных нагрузок нагревательных приборов присоединенных к данному стояку Вт.
Qст удалённого стояка ОЦК = 13780 Вт.
Qст удалённого стояка МЦК =14180 Вт.
Расход теплоносителя определяется по выражению исходя из уравнения теплового баланса:
где: ср – удельная теплоемкость воды равная 419 кДж(кг*°С);
tг=95°С и tо=70°С – температуры воды на входе в стояк и на выходе из него принимаемые равными соответственно по заданию °С;
– коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительных приборов у наружных ограждений равный 102.
Расход удалённого стояка ОЦК по формуле 4.3 составит:
Расход удалённого стояка МЦК по формуле 4.3 составит:
3. Определение расчетного циркуляционного перепада давлений ОЦК
Для ОЦК вычисляется расчетное циркуляционное давление или что более правильно по смыслу расчётный циркуляционный перепад давлений по формуле:
где Рн - искусственный перепад давления создаваемый нагнетателем (насосом элеватором) Па;
Искусственный напор создаваемый насосом определяется по формуле:
Где lоцк- длина основного циркуляционного кольца м равная 1115 м.
Ре - естественный перепад давления Па.
По выражению 4.5 получаем:
Pн=100·1115=11150 Па
Величина Ре для однотрубных систем вычисляется по приближенной формуле:
где - среднее приращение плотности воды при охлаждении ее на 10°С кг(м30С) определяемая по таблице 4.1;
g =981 - ускорение свободного падения мс2;
Сp - удельная массовая теплоемкость воды =4.19 кДжкг °С;
Gст -массовый расход воды через стояк основного кольца кгч вычисляется из выражения 4.3. = 502.74 кгч
- сумма произведений мощностей нагревательных приборов стояка Qн.п на вертикальное расстояние hi от условного центра охлаждения приборов до центра нагревания воды в системе. Центр охлаждения прибора можно найти по рисунку.
Среднее приращение плотности воды в зависимости от расчетной разности температуры воды в системе
Рисунок 4.3.1 - К расчету гравитационного напора в системах с нижней разводкой магистрали.
Определяем среднее приращение плотности воды по таблице 4.1 =064 кг(м30С)
Величина составит 1081908 Втм.
Естественный перепад давления по выражению 4.6 составит:
Тогда расчетное циркуляционное давление по уравнению 4.4 составит:
P р=11150+32246=1147246 Па
4. Расчет ОЦК методом удельных потерь давления на трение
По формуле 4.3 вычисляем расходы воды на всех участках ОЦК.
Далее определяем среднюю удельную потерю давления на стояке:
где - коэффициент учитывающий долю потерь давления на трение от общего гидравлического сопротивления колец для насосных систем =065; для гравитационных - =05;
Определяем среднюю удельную потерю давления на магистральных участках
По значениям G и Rсp подбирают диаметры всех участков кольца фактические значения удельного сопротивления Rуч скорости движения воды vуч по таблицам.
По схеме системы отопления находятся местные сопротивления на каждом участке основного циркуляционного кольца. При этом местные сопротивления (крестовины и тройники) расположенные на границе двух участков следует отнести к участкам с меньшим массовым расходом воды.
Определяются величины коэффициентов местных сопротивлений и их сумма Σуч. Суммарные значения КМС приведены в приложении 3.
Для стальных трубопроводов потери давления на местные сопротивления Z Па могут быть также определены по таблице1.3 приложения 1 [2] зная значения Σ и скорости движения воды на участке v.
Далее рассчитываются потери давления на трение по длине участка (Rl)уч Па.
Вычисляют гидравлическое сопротивление циркуляционного кольца суммируя ΔР всех участков кольца:
Сопоставляют его с величиной расчетного циркуляционного перепада давленияPр.
Если Pр на 5-10% больше величины Pоцк т.е. уравнение гидравлического баланса будет иметь законченный практический вид:
где 5-10 % - доля запаса на неучтенные в расчете гидравлические сопротивления кольца.
Выполняем первую проверку по формуле 4.10:
Произведя расчёт делаем вывод что проверка сходится.
Добиваемся того чтобы гидравлическое сопротивление удаленного стояка было не менее 70 % от общего гидравлического сопротивления ОЦК
5. Определение расчетного циркуляционного перепада давлений МЦК
Для МЦК вычисляется расчетное циркуляционное давление или что более правильно по смыслу расчётный циркуляционный перепад давлений по формуле:
Где lмцк- длина малого циркуляционного кольца м равная 1078 м.
По выражению 4.13 получаем:
Pн=100·1078=10780 Па
Gст -массовый расход воды через стояк малого кольца кгч вычисляется из выражения 4.3 = 51733 кгч
- сумма произведений мощностей нагревательных приборов стояка Qн.п на вертикальное расстояние hi от условного центра охлаждения приборов до центра нагревания воды в системе.
Величина составит 1112148 Втм.
P р=10780+32213=11102 Па
6. Расчет МЦК методом удельных потерь давления на трение
Вычисляем расходы воды на всех участках МЦК.
По схеме системы отопления находятся местные сопротивления на каждом участке малого циркуляционного кольца. При этом местные сопротивления (крестовины и тройники) расположенные на границе двух участков следует отнести к участкам с меньшим массовым расходом воды.
Далее рассчитываются потери давления на трение (Rl)уч Па.
Если Pр на 5-10% больше величины Pмцк т.е. уравнение гидравлического баланса будет иметь законченный практический вид:
Выполняем первую проверку по формуле 4.18:
Добиваемся того чтобы гидравлическое сопротивление удаленного стояка было не менее 70 % от общего гидравлического сопротивления МЦК
Проверяется правильность гидравлического расчета из условия общего гидравлического баланса при котором невязка должна составить при тупиковой разводке системы водяного отопления:
Выполнив расчёты делаем вывод что проверки выполняются.
Результаты гидравлического расчета приведены в приложении 4.
В результате разработки курсового проекта была сконструирована водяная однотрубная тупиковая система отопления с нижней разводкой подающей магистрали с нагревательными приборами чугунными секционными радиаторами МС–140-108 для трёхсекционного пятиэтажного жилого здания с центральным отоплением в городе Кемерово.
Определена общая тепловая мощность здания тепловые потери здания Q составили 225554 Вт а удельная отопительная характеристика q здания равна 0476.
Подобраны диаметры магистральных трубопроводов стояков запорной отключающей и регулирующей арматуры. Диаметры магистральных трубопроводов составили 100 80 65 50 32 мм. Диаметры стояков составили 25 мм. Поскольку задвижки существуют только 100 80 и 50 диаметров то для магистралей с диаметром 65 мм была выбрана задвижка с диаметром 80 мм. Для остальных диаметров магистрали используются вентили соответствующих диаметров.
Общее число секций на всё здание чугунных радиаторов МС–140-108 составляет 1692 шт.
Выполнен гидравлический расчёт основного циркуляционного и малого циркуляционного колец. Располагаемый напор Pp составил 1147 МПа. Разница между суммарными потерями давления ОЦК и располагаемым напором составила 888% соответствующая правильности гидравлического расчёта.
Суммарные потери давления ОЦК (Rl+Z) равны 1045МПа
Таким образом считаю что в запроектированном мною здании создана система отопления обеспечивающая необходимый микроклимат помещений и отвечающая современным нормам проектирования.
Приложение 1-таблица расчета потерь теплоты
Наименование помещения
Характеристика ограждения
Терлопотери помещения Qпом Вт
Через ограждения Qогр Вт
На инфильтрацию Qинф1 Вт
На инфильтрацию Qинф2 Вт
Бытовые тепловыделения Qбыт Вт
Суммарные теплопотери для помещения Qпом Вт
Жилая комната угловая
Продолжение приложения 1
Совмещенный Сан.Узел
Окончание приложения 1
Приложение 3- таблица КМС
Местное сопротивление
Задвижка параллельная
Отвод гнутый под углом 90°
Тройник на разделение потока
Тройник поворотный на ответвление
Краны пробковые проходные
Внезапное расширение
Этаже-узел (главный стояк)
Этаже-узел (обратный стояк)
Тройник на слияние потока
Приложение 4 – таблица гидравлического расчета ОЦК
Тепловая нагрузка на участке Q Вт
Температурный перепад t = t1 – t0 °C
Расход воды на участке G кгч
Диаметр на участке dу мм
Удельное сопротивление на трение на участке R Пам
Скорость теплоносителя W мс
Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке
Потери давления на трение на участке Rl Па
Потери давления на местные сопротивления на участке Z Па
Общие потери давления на участке Rl+Z Па
Суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце (Rl+Z) Па
Окончание приложения 4

ГОТОВЫЙ.dwg

Стропильная нога 100x150
Гидроизоляция 2 слоя
Скрутка из проволоки
Наимено- вание помеще- ния
Номер узла по серии
Элементы пола и их толщина
линолеум-5; цементно-песчанаястяжка-20; пароизоляция-1; утеплитель URSA-140; жб плита перекрытия-220
бетон В10 20; гидроизоляция-3; бетонная подготовка-50; песчаная подготовка-100; уплотненый грунт
плитка керамическая; цементно-песчанаястяжка-20; гидроизоляция-3; утеплитель URSA-140; жб плита перекрытия-220
доски-28; лаги прямоугольного сечения-172; утеплитель URSA-140; жб плита перекрытия-220
Наружная несущая стена
Наружная самонесущая стена
Внутренняя несущая стена
Ответ. к сист.В и ГВ
Водоструйный элеватор
Экспликация оборудования теплового пункта
Отопление пятиэтажного многоквартирного жилого дома
план подвала на отметке-1
0 план чердака на отметке +15
КП 08.03.01.18.013.2017
Тепловой пункт на отметке -1
План типового этажа(М1:100)
план подвала(М1:100)
аксонометрическая схема ветви 1 и ветви 2 (М1:100)
КП. 08.03.01.18.37.1
задвижка со спускником
радиатор чугунный секционный типа МС-140-108
Аксонометрическая схема ветви 1
Аксонометрическая схема 1-ой ветви
аксонометрическая схема 2-ой ветви
принципиальная схема теплового пункта
План первого этажа План подвала
тепловой пункт на отметке -2.000
КРТП 20 ГОСТ 10944-75
Аксонометрическая схема ветви 2
Принципиальная схема теплового пункта
Регулятор перепада давления