Отопление многоквартирного пятиэтажного жилого дома

Исходные данные.docx

Министерство образования Республики Беларусь
Белорусский национальный технический университет
Кафедра “Теплогазоснабжение и вентиляция”
по дисциплине «Отопление»
“Отопление многоквартирного пятиэтажного
Исходные данные для проектирования и расчетные параметры воздуха..4
1. Расчетные параметры наружного воздуха
2. Расчетные параметры внутреннего воздуха помещений.
3. Теплотехнические характеристики наружных ограждений
Расчет температуры в неотапливаемом подвале .5
Расчет потери теплоты отапливаемого здания. Расчет тепловой мощности системы отопления ..7
1. Определение основных и добавочных потерь теплоты помещения через ограждающие конструкции
2. Определение расхода теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции
3. Определение теплового потока регулярно поступающего в помещения здания от различных источников
4. Тепловой баланс помещений и здания
5. Определение расчетного теплового потока и расхода теплоносителя для расчетного участка системы отопления рачетной мощности системы отопления
Выбор и конструирование системы отопления . 24
Гидравлический расчет системы отопления ..25
Конструирование и подбор оборудования теплового пункта ..29
1. Подбор теплообменника
2. Подбор счетчика коммерческого учета тепла
3. Подбор циркуляционного насоса системы водяного отопления
4. Подбор расширительного бака
Тепловой расчет системы отопления ..32
Гидравлический расчет двухтрубной системы водяного отопления методом удельных потерь давления 35
Основные рекомендации по монтажу пуску и теплогидравлической наладке системы отопления .39
Список литературы 42
Системы отопления и вентиляции относятся к инженерным сетям зданий и являются системами жизнеобеспечения. Без них постоянное пребывание людей в зданиях невозможно. Состояние воздушной среды в помещениях определяется совокупностью тепловлажностного и воздушного режимов помещения.
Основная цель отопления – создание теплового комфорта в помещениях т.е. тепловых условий благоприятных для жизни и деятельности человека. Тепловой комфорт в холодное время года обеспечивается если поддерживать определенную температуру воздуха в помещении температуру внутренней поверхности наружных ограждений и поверхности отопительных установок. Отопление способствует также увеличению сроков службы зданий и оборудования нормализации технологических процессов повышению производительности труда людей и качества выпускаемой продукции.
Для создания и поддержания теплового комфорта в помещениях зданий требуются технически совершенные отопительные установки (сочетание устройств для выработки и транспортирования теплоносителя для обогревания зданий и сооружений различного назначения). Чем суровее климат местности и чем выше требования к обеспечению благоприятных условий в здании тем более мощным и надежным должно быть отопление.
В настоящем курсовом проекте спроектирована местная система отопления пятиэтажного двухсекционного жилого дома.
Исходные данные для проектирования
и расчетные параметры воздуха
Объект строительства – пятиэтажный двухсекционный жилой дом.
Место строительства – г. Гродно.
Ориентация главного фасада – Юго-запад (ЮЗ).
Источник теплоснабжения – тепловые сети. Первичный теплоноситель – вода с параметрами 145-70°С; вторичный – вода с параметрами 95-70°С.
1. Расчетные параметры наружного воздуха.
Расчётная температура самой холодной пятидневки с обеспеченностью 092: –22 °С.
Продолжительность отопительного периода – 194 суток.
Выбор параметров внутреннего воздуха производится в соответствии СНБ 3.02.04-03 «Жилые здания»:
Наименование помещения
Температура внутреннего воздуха tв оС
Rнс= 25 м2°СВтRдн= 025 м2°СВт
Rок= 06 м2°СВтRпт= 3 м2°СВт
Расчет температуры в неотапливаемом подвале
Неутепленные стены и полы на грунте ниже уровня земли с коэффициентом теплопроводности λ ≥ 12 Вт(м2оС) рассчитаем по зонам (ширина зоны 2 м).
Сопротивление теплопередаче (Rc) принимаем по приложению Ж.3 [2]:
- для I зоны: Rc=21 м2оС Вт (k=048 Вт(м2оС))
- для II зоны: Rc=43 м2оС Вт (k=023 Вт(м2оС))
- для III зоны: Rc=86 м2оС Вт (k=012 Вт(м2оС))
- для IV зоны: Rc=142 м2оС Вт (k=007 Вт(м2оС))
Определяем площади поверхностей соответствующих ограждений подвала (в соответствии с планом и разрезом):
- общая площадь остекления подвала:
-общая площадь наружной стены подвала:
- площадь неутепленных стен и полов на грунте по зонам:
- перекрытие над неотапливаемым подвалом:
Сопротивление теплопередаче перекрытия над неотапливаемым подвалом (Rпт) определяем по расчету обеспечивая перепад между температурой пола и температурой воздуха помещения первого этажа не более 2 оС (табл. 5.1. [1]).
Температура в неотапливаемом подвале не должна быть ниже 2 оС.
Тогда коэффициент теплопередачи (kпт) найдем из уравнения теплового баланса:
(kA)p (kA)T (kA)ext – произведение коэффициента теплопередачи
на площадь соответственно наружного ограждения теплопровода и
внутреннего ограждения неотапливаемого помещения;
tp – расчетная температура воздуха в помещении с учетом повышения ее в
зависимости от высоты для помещений высотой более 4 м оС;
tТ - температура теплоносителя в теплопроводе оС;
text – расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года
(параметр Б) оС [2 табл. Е.1].
Подставив данные получим:
Проверим перепад между температурой внутреннего воздуха (tр) и температурой внутренней поверхности пола отапливаемого помещения.
По таблице 5.5 [1] для жилых зданий расчетный перепад для перекрытий над подвалами не должен превышать 2 оС.
Проверку проведем по выражению:
где αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности Вт(м2°С) [1 табл. 5.4];
Rp – сопротивление теплопередаче конструкции перекрытия отделяющего отапливаемое помещение от неотапливаемого подвала или подполья м2°СВт.
Подставив значения получаем:
Таким образом принятые проектные решения удовлетворяют нормативным требованиям.
Расчет потери теплоты отапливаемого здания.
Расчет тепловой мощности системы отопления.
Расчетные потери теплоты отапливаемого здания определяются суммой потерь теплоты отапливаемых помещений:
где Q4 – расчетные суммарные потери теплоты отапливаемого помещения (тепловая
нагрузка помещения) Вт.
Расчетные суммарные потери теплоты отапливаемого помещения (Q4) Вт следует определять из теплового баланса отдельно рассчитываемых составляющих [2 приложение М]:
где Q – основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции
помещения Вт определяемые по приложению Ж [2];
Qi – расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через
ограждающие конструкции помещения Вт;
Qh – суммарный тепловой поток регулярно поступающий в помещение здания от
электрических приборов освещения технологического оборудования коммуни-
каций материалов людей и других источников Вт [2 п. 6.1 перечисление г];
– коэффициент принимаемый в зависимости от способа регулирования
системы отопления по таблице А.1 [2].
Каждая из составляющих теплового баланса рассчитывается по определенной методике.
Расчетные основные и добавочные потери теплоты помещения определяются суммой потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q Вт [2 приложение Ж] с округлением до 10 Вт для помещений по формуле:
где k = 1R – коэффициент сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции
R – сопротивлениe теплопередаче ограждающей конструкции м2°СВт;
А – расчетная площадь ограждающей конструкции м2;
(параметр Б) оС [2 табл. Е.1] – при расчете теплопотерь через наружные
ограждения или температура воздуха более холодного помещения – при расчете
потерь теплоты через внутренние ограждения °С;
n – коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху
– добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.
Наружный воздух поступает в помещения под действием разности давлений наружного и внутреннего воздуха. В случае его поступления через существующие неплотности и щели в стенах воротах окнах фонарях инфильтрация носит неорганизованный характер.
Для предупреждения охлаждения помещений поступающим наружным воздухом предусматривают подачу в помещения дополнительного количества тепла обеспечивающего подогрев инфильтрующегося воздуха до требуемой температуры помещений.
Для жилых зданий приточный воздухообмен норимируется удельным расходом 3 м3ч на 1 м2 площади жилых помещений [2 приложение К] что соответствует примерно однократному воздухообмену.
В помещениях жилых зданий при естественной вытяжной вентиляции расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха определяем по формуле [5]:
так как согласно [1] конструкция уплотнения притворов окон подбирается из условия обеспечения через них нормируемого воздухообмена.
Источниками дополнительных поступлений тепла в помещения могут быть: технологическое оборудование остывающие материалы люди и искусственное освещение.
В жилых зданиях учитывают общие бытовые тепловыделения (qб Вт) которые принимают для жилой комнаты из расчета 21 Вт на 1 м2 ее жилой площади:
где Fп – площадь рассматриваемого отапливаемого помещения м2.
Тепловой баланс здания Qзд рассчитывается по выражениям:
Для определения расчетных суммарных потерь теплоты отапливаемых помещений (Qок) необходимо предварительно выбрать тип системы отопления а также способ регулирования системы отопления что позволит выбрать значение коэффициента 1. Принимаем водяное отопление с индивидуальными автоматическими терморегуляторами у отопительных приборов 1 = 08.
Тепловая расчетная нагрузка помещения соответствует величине расчетных суммарных теплопотерь помещения Qок.
7Н-дверь двойная с тамб.
Итого по 1 этажу: Q = 26 070 Вт
Итого по 2 этажу: Q = 14 790 Вт
(3-4 этаж рассчитываются аналогично) Итого по 3 этажу: Q = 14 790 Вт
Итого по 4 этажу: Q = 14 790 Вт
Итого по 5 этажу: Q = 18 910 Вт
Итого по зданию: Q = 89 350 Вт
Значение расчетных теплопотерь здания Qзд полученное в результате расчета теплового баланса помещений здания определяет общую тепловую нагрузку системы отопления. В зависимости от конструкции системы отопления имеют место дополнительные потери теплоты которые следует учесть при определении окончательной мощности системы отопления Qt. Дополнительные потери теплоты возникают через участки наружных ограждений у которых установлены отопительные приборы а также за счет теплопотерь от теплопроводов системы отопления расположенных в неотапливаемых помещениях – подвале и чердаке.
Нормами допускается проектирование систем отопления с величиной дополнительных потерь теплоты не более 7% тепловой мощности системы отопления то есть проектируемая тепловая мощность системы должна быть не более .
Дополнительные потери теплоты от теплопроводов системы отопления расположенных в неотапливаемых помещениях невозможно задать до выполнения гидравлического расчета системы отопления. Поэтому эти потери определяют учитывая нормативное требование [2 приложение М]:
Таким образом расчетная мощность системы отопления определяется по формуле:
Так как отопительные приборы установлены у наружных стен то расчетную нагрузку проложенного открыто участка теплопровода подводящего теплоноситель к отопительному прибору принимаем:
Расход теплоносителя G кгч в расчетном участке или стояке системы отопления следует определять по формуле:
где с – удельная теплоемкость воды с = 42 кДж(кг°С);
Δt – расчетная разность температур теплоносителя °С.
Выбор и конструирование системы отопления
В соответствии с заданием на проектирование и в соответствии с приложением Л [2] в здании запроектирована однотрубная система отопления с верхней разводкой (проложена по чердаку) с попутным движением теплоносителя в магистралях.
Система отопления централизованная присоединяемая к тепловой сети по независимой схеме через одноходовой пластинчатый теплообменник. В качестве теплоносителя используется вода со следующими параметрами:
- первичного теплоносителя: Тг = 145°С То = 70°С;
- вторичного теплоносителя: tг = 95°С tо = 70°С
Присоединение приборов к стоякам системы отопления – боковое по схеме «сверху-вниз» с замыкающими участками.
В качестве отопительных приборов используются радиаторы чугунные секционные марки 2К90П-500 «Минского завода отопительного оборудования».
Удаление воздуха из системы осуществляется через краны конструкции Маевского установленные в верхних пробках каждого радиатора на верхних этажах.
Дренаж осуществляется через краны со штуцером для присоединения сливного шланга установленные в низу каждого стояка а также через дренажные устройства предусмотренные в тепловом пункте.
Гидравлический расчет системы отопления
Для заданного вида системы отопления (однотрубная с верхней разводкой и попутным движением теплоносителя) в качестве расчетного выбираем кольцо через наиболее нагруженный стояк (ст. 1).
Расчет будем производить по задаваемой оптимальной скорости движения теплоносителя на каждом участке циркуляционного кольца с последующим определением потери давления в нем и подбором циркуляционного насоса напор которого обеспечивает преодоление этих потерь. Скорость будем принимать не более 04-05 мс чтобы обеспечить бесшумность работы системы.
Диаметры участков подбираем по расходу и скорости при помощи таблиц гидравлического расчета.
Расчет производим по формуле:
где A и - соответственно удельное динамическое давление Па(кгч)2
и приведенный коэффициент трения м-1 указанные для стальных
труб в таблице10.7 [5];
- сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Окончательную потерю давления на участке определяем по формуле:
где Gуч – расход воды в участке трубопровода (узле стояке системе отопления) кгч;
Sуч – характеристика сопротивления участка трубопровода (узла стояка системы
отопления) Па(кгч)2.
Коэффициенты местных сопротивлений участков
уч.1 – две задвижки (если Ду=50мм и более то =0) и три отвода =305=15;
уч.2 2 – задвижка и тройник на разделении потоков =0+15=15;
уч.3 3 – тройник проходной и отвод =1+05=15;
уч.4-8 4-8 – тройник проходной =1;
уч.9 9 – тройник проходной и отвод =1+1=2;
уч.1 – две задвижки и отвод =05;
Характеристику сопротивления стояка определяем как сумму характеристик сопротивления трубных узлов [5 табл.10.19]. Для стояка через который ведется расчет (ст.1) и других с диаметром 15 имеем:
- узел присоединения к подающей магистрали S = 133104 Па(кгч)2;
- пять этажестояков с односторонним присоединением прибора S = 5113104 = 565 Па(кгч)2;
- узел присоединения к обратной магистрали S = 229104 Па(кгч)2.
Т.о. характеристика сопротивления стояка составит:
Для устойчивой гидравлической работы системы принимаем сопротивление рассчитываемого стояка равным примерно 60% от сопротивления циркуляционного кольца за исключением оборудования теплового пункта и трубопроводов участков общих для всех циркуляционных колец.
Получили что сопротивление стояка 1 должно быть 14559 Па в том числе непосредственно стояка Па (см. таблицу гидравлического расчета) а сопротивление балансового клапана ст.1 должно быть:
Результаты расчета сводим в таблицу:
сопротивление балансового клапана
общее сопротивление ст.1
Определяем располагаемое давление остальных стояков ветки и подбираем балансировочные клапаны.
Характеристика сопротивления стояков лестничных клеток:
- труба длиной 165м S = 165286104 = 472104 Па(кгч)2;
- этажестояк S = 113104 = 113 Па(кгч)2;
Располагаемое давление рассчитываем по результатам расчета основного кольца. Например располагаемое давление в ст.2 рассчитываем как сумму потерь давления в ст. 1 и на уч. 9 за вычетом потери давления на уч. 3. Для остальных стояков перепад располагаемого давления получаем аналогичным образом после чего определяем .
Расчетное требуемое значение пропускной способности k м3ч определяем по формуле:
Настройку клапана n принимаем по диаграмме (в данной работе настройки подобраны для клапана Штремакс фирмы HERZ Armaturen) [7].
Расчет сводим в таблицу:
Характеристики клапана
Строим график падения давления:
Конструирование и подбор оборудования теплового пункта
Расчетную мощность теплообменника принимаем равной расчетной мощности системы отопления или с запасом 10-15 %:
Заносим исходные данные в программу подбора:
- расчетную мощность ;
- температуру первичного теплоносителя Тг=145С;
- температуру вторичного теплоносителя tг=95С tо=70С.
Принимаем к установке пластинчатый теплообменник «Термоблок» РС-02-2.00-1х(5) имеющий следующие характеристики:
- количество пластин в теплообменнике – 5 шт;
- поверхность теплообмена – 20 м2;
- коэффициент теплопередачи – 33656 Вт (м2·С);
- температура первичного теплоносителя на выходе То=70С;
- расход теплосетевой воды – 1391 м3ч;
- потери давления со стороны первичного теплоносителя – 00225 бар
- расход нагреваемой среды системы отопления – 3742 м3ч;
- потери давления со стороны вторичного теплоносителя – 01406 бар
Счетчик коммерческого учета тепла выбираем по расчетному расходу теплосетевой воды Vтс = 1391 м3ч. К установке принимаем ультразвуковой расходомер Dу=20 мм со следующими характеристиками: пропускная способность kv=42 м3ч; номинальный расход 15 м3ч; максимальный расход 3 м3ч; минимальный расход 0015 м3ч; порог срабатывания 0003 м3ч; монтажная длина 190 мм. Падение давления в нем определяем по формуле:
Выбираем к нему электронный теплосчетчик марки «Струмень ТС-05» предназначенный для обработки и регистрации информации.
Определяем необходимые подачу Vн м3ч и напор Pн кПа. Подача насоса соответствует расчетному расходу в системе отопления:
Требуемый напор определяем как сумму составляющих потерь давления в циркуляционном кольце (потери на участках в теплообменнике со стороны вторичного теплоносителя сопротивления фильтра и сопротивления обратного клапана):
Принимаем насос фирмы «Grundfos» UPS 40-50F B180 ступень скорости вращения № 2 с проектными характеристиками кПа Vн= 38 м3ч.
Расчетный расход в системе отопления:
Требуемый минимальный объем закрытого мембранного расширительного сосуда работающего под давлением определяется по формуле:
где Vр.б – рабочий расчетный объем открытого расширительного сосуда
определяемый по формуле ;
Рг – расчетная величина гидростатического давления в точке
подключения закрытого (мембранного) расширительного бака к
системе отопления бар;
Рп.к – значение давления срабатывания предохранительного клапана бар
- объем открытого расширительного сосуда:
- расчетную величину расчетного гидростатического давления:
где hг – высота столба жидкости над точкой подключения закрытого (мембранного)
расширительного бака к системе отопления м;
ρ – плотность воды кгм3.
Принимаем к установке предохранительный клапан Рп.к=30 бар
Таким образом минимальный объем рассчитываемого сосуда составит:
К установке принимаем закрытый (мембранный) расширительный сосуд «Reflex» N5006.
Тепловой расчет системы отопления
Цель расчета – подбор количества секций для запроектированной системы отопления.
Определяем суммарное понижение температуры воды на участках подающей магистрали от теплового пункта до рассматриваемых стояков 1 и 2:
Температура подающей воды на входе в стояки:
Определяем расчетные температуры на стояке 1 между узлами отопительных приборов:
- между узлами 5 и 4 этажей:
- между узлами 4 и 3 этажей:
- между узлами 3 и 2 этажей:
- между узлами 2 и 1 этажей:
- на выходе из стояка:
Определяем расчетные температуры на стояке 2 между узлами отопительных приборов:
Среднюю температуру отопительных приборов вычисляем принимая :
Вычисляем среднюю расчетную разность температур и тепловой поток от трубопроводов открыто проходящих в рассматриваемом помещении:
где - теплоотдача поверхности вертикальных и горизонтальных
Определяем расчетный требуемый тепловой поток отопительного прибора:
Определяем номинальный требуемый тепловой поток отопительного прибора:
где коэффициент φ определяем по формуле:
где n и p – эмпирические коэффициенты принимаемые по табл. 9.2[5];
- номинальная средняя разность температур равная 70°С для приборов
отечественного производства.
По требуемой величине подбираем по каталогу производителя отопительный прибор. Для секционного отопительного прибора подбираем число секций по формуле:
где - коэффициент учета способа установки прибора [5 табл. 9.12];
- коэффициент учета числа секций в приборе [5 разд. 9.5];
- номинальный тепловой поток одной секции радиатора принимаемый по каталогу производителя.
Результаты расчета сводим в таблицы:
Гидравлический расчет двухтрубной системы водяного отопления методом удельных потерь давления.
Рассмотрим расчетный стояк (ст.1) запроектированной системы отопления как стояк двухтрубной системы отопления с попутным движением воды в магистралях с теми же тепловыми нагрузками.
Выбираем основное расчетное кольцо – через прибор первого этажа. Результаты расчетов магистральных участков принимаем из гидравлического расчета однотрубной системы.
Для эффективного регулирования расходов в параллельных кольцах двухтрубной системы отопления задаемся значением не менее 4 6 кПа.
Располагаемое давление для участков последующих этажей находим по формуле:
Для остальных участков аналогично.
Расчет сводим в таблицу (см. ниже).
Выполним подбор клапанов отопительных приборов. В качестве термостатического клапана принимаем клапан типа TS-90 . Его сопротивление () определяем по номограмме. Требуемое сопротивление балансового клапана определяем по выражению:
Примем к установке балансовый клапан RL-5
Требуемое значение пропускной способности k м3ч определяем по формуле:
Расчет гидравлических параметров выполняем в виде таблицы:
Основное циркуляционное кольцо через прибор первого этажа ст.1
Задаемся (ΔPкл)рег.уч=
Общее сопротивление участка №14
Общее сопротивление циркуляционного кольца ΔPуч=
Циркуляционное кольцо через прибор второго этажа ст.1
Ррасп.уч.1213=6036+04412=6201Па
потери давления в трубопроводах ΔPуч=
Требуемое значение (ΔPкл)рег.уч12=6201-241=5960 Па
Циркуляционное кольцо через прибор третьего этажа ст.1
Ррасп.уч.911=(48+5960)+04412=6173 Па
Требуемое значение (ΔPкл)рег.уч12=6173-172=6001 Па
Циркуляционное кольцо через прибор четвертого этажа ст.1
Ррасп.уч.68=(48+6001)+04412=6049 Па
Требуемое значение (ΔPкл)рег.уч12=6049-100=5949 Па
Циркуляционное кольцо через прибор пятого этажа ст.1
Ррасп.уч.4=(193+48+5949)+04412=6354 Па
Требуемое значение (ΔPкл)рег.уч12=6354-134=6220 Па
Характеристики балансового клапана 2
Расчет количества секций отопительных приборов производим аналогично расчету для однотрубного стояка.
Основные рекомендации по монтажу пуску и теплогидравлической наладке системы отопления.
Смонтированная система отопления должна быть налажена испытана и доведена до такого состояния чтобы все технические показатели ее соответствовали проектным.
Прием систем отопления производится в три этапа: наружный осмотр гидравлические испытания и испытания на тепловой эффект.
При наружном осмотре проверяется соответствие выполненных работ утвержденному проекту правильность сборки и прочность крепления труб и отопительных приборов установки арматуры предохранительных устройств контрольно-измерительных приборов расположения спускных и воздушных кранов соблюдение уклонов отсутствие течи.
Гидравлическое испытание теплообменника тепловых пунктов должно производиться при давлении равном 125 рабочего давления плюс 03 МПа. Гидравлическое испытание необходимо производить отдельно для нагреваемой и нагревающей частей. Испытательное давление должно выдерживаться в течение 5 мин после чего оно понижается до максимального рабочего давления которое поддерживается в течение всего времени необходимого для осмотра теплообменника.
Гидравлическое испытание систем водяного отопления производят давлением равным 125 рабочего давления и составляющим не менее 02 МПа в самой низкой точке системы.
Исправное и эффективное действие тепловых узлов систем присоединяемых к тепловым сетям определяется в результате их непрерывной работы в течение 48 ч причем каждый из агрегатов теплового пункта должен проработать не менее 7 ч.
Тепловые испытания систем отопления должны производиться при температуре воды в подающих магистралях не менее 60 °С если они производятся при наружных температурах выше 0 °С. При осуществлении испытаний в зимнее время температура теплоносителя должна соответствовать температуре наружного воздуха но быть не менее 50 °С при циркуляционном давлении соответствующему проектному. Дефекты выявленные при тепловых испытаниях должны быть устранены регулировочными кранами установленными у приборов или другими методами в зависимости от причин их вызывающих. Тепловые испытания систем отопления должны производиться в течение 7 ч.
Отклонение температуры воздуха в отапливаемых помещениях от предусмотренных в проекте не должны превышать для производственных зданий ±2° для жилых и общественных зданий +2° -1°С. Температура воздуха замеряется на высоте 15 м от пола и на расстоянии 1 м от наружной стены.
В данном курсовом проекте была запроектирована система водяного отопления жилого пятиэтажного здания находящегося в городе Гродно. Был произведен гидравлический расчет системы тепловой расчет отопительных приборов и расчет теплообменника. Система проверена на тепловую и гидравлическую устойчивость построена эпюра давлений в системе отопления выполнена трассировка трубопроводов системы на планах подвала и чердака разработана аксонометрическая схема системы отопления.
ТКП 45-2.04-43-2006 (02250) Строительная теплотехника. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2007. – 32 с.
СНБ 4.02.01-03 Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2004. – 78 с.
СНБ 3.02.04-03 Жилые здания. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2003. – 26 с.
Андреевский А.К. Отопление (курс лекций). Изд. 2. – Мн.: Высшая школа 1982. – 364 с.
Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование. Под ред. Проф. Б.М. Хрусталева – Мн.: Изд-во АСВ 2007. – 784 с.
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч.1. ОтоплениеВ.Н. Богословский Б.А. Крупнов А.Н. Сканави и др. под ред. И.Г. Староверва и Ю.И.Шиллера. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1990. – 344 с.
Богословский В.Н. А.Н.Сканави. Отопление: Учебник для ВУЗов. – М.: Стройиздат 1991. – 735 с.
Покотилов В.В. Пособие по расчету систем отопления. – Мн. 2006. – 144 с.

Исходные данные.docx

Министерство образования Республики Беларусь
Белорусский национальный технический университет
Кафедра “Теплогазоснабжение и вентиляция”
по дисциплине «Отопление»
“Отопление многоквартирного пятиэтажного
Исходные данные для проектирования и расчетные параметры воздуха..4
1. Расчетные параметры наружного воздуха
2. Расчетные параметры внутреннего воздуха помещений.
3. Теплотехнические характеристики наружных ограждений
Расчет температуры в неотапливаемом подвале .5
Расчет потери теплоты отапливаемого здания. Расчет тепловой мощности системы отопления ..7
1. Определение основных и добавочных потерь теплоты помещения через ограждающие конструкции
2. Определение расхода теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции
3. Определение теплового потока регулярно поступающего в помещения здания от различных источников
4. Тепловой баланс помещений и здания
5. Определение расчетного теплового потока и расхода теплоносителя для расчетного участка системы отопления рачетной мощности системы отопления
Выбор и конструирование системы отопления . 24
Гидравлический расчет системы отопления ..25
Конструирование и подбор оборудования теплового пункта ..29
1. Подбор теплообменника
2. Подбор счетчика коммерческого учета тепла
3. Подбор циркуляционного насоса системы водяного отопления
4. Подбор расширительного бака
Тепловой расчет системы отопления ..32
Гидравлический расчет двухтрубной системы водяного отопления методом удельных потерь давления 35
Основные рекомендации по монтажу пуску и теплогидравлической наладке системы отопления .39
Список литературы 42
Системы отопления и вентиляции относятся к инженерным сетям зданий и являются системами жизнеобеспечения. Без них постоянное пребывание людей в зданиях невозможно. Состояние воздушной среды в помещениях определяется совокупностью тепловлажностного и воздушного режимов помещения.
Основная цель отопления – создание теплового комфорта в помещениях т.е. тепловых условий благоприятных для жизни и деятельности человека. Тепловой комфорт в холодное время года обеспечивается если поддерживать определенную температуру воздуха в помещении температуру внутренней поверхности наружных ограждений и поверхности отопительных установок. Отопление способствует также увеличению сроков службы зданий и оборудования нормализации технологических процессов повышению производительности труда людей и качества выпускаемой продукции.
Для создания и поддержания теплового комфорта в помещениях зданий требуются технически совершенные отопительные установки (сочетание устройств для выработки и транспортирования теплоносителя для обогревания зданий и сооружений различного назначения). Чем суровее климат местности и чем выше требования к обеспечению благоприятных условий в здании тем более мощным и надежным должно быть отопление.
В настоящем курсовом проекте спроектирована местная система отопления пятиэтажного двухсекционного жилого дома.
Исходные данные для проектирования
и расчетные параметры воздуха
Объект строительства – пятиэтажный двухсекционный жилой дом.
Место строительства – г. Гродно.
Ориентация главного фасада – Юго-запад (ЮЗ).
Источник теплоснабжения – тепловые сети. Первичный теплоноситель – вода с параметрами 145-70°С; вторичный – вода с параметрами 95-70°С.
1. Расчетные параметры наружного воздуха.
Расчётная температура самой холодной пятидневки с обеспеченностью 092: –22 °С.
Продолжительность отопительного периода – 194 суток.
Выбор параметров внутреннего воздуха производится в соответствии СНБ 3.02.04-03 «Жилые здания»:
Наименование помещения
Температура внутреннего воздуха tв оС
Rнс= 25 м2°СВтRдн= 025 м2°СВт
Rок= 06 м2°СВтRпт= 3 м2°СВт
Расчет температуры в неотапливаемом подвале
Неутепленные стены и полы на грунте ниже уровня земли с коэффициентом теплопроводности λ ≥ 12 Вт(м2оС) рассчитаем по зонам (ширина зоны 2 м).
Сопротивление теплопередаче (Rc) принимаем по приложению Ж.3 [2]:
- для I зоны: Rc=21 м2оС Вт (k=048 Вт(м2оС))
- для II зоны: Rc=43 м2оС Вт (k=023 Вт(м2оС))
- для III зоны: Rc=86 м2оС Вт (k=012 Вт(м2оС))
- для IV зоны: Rc=142 м2оС Вт (k=007 Вт(м2оС))
Определяем площади поверхностей соответствующих ограждений подвала (в соответствии с планом и разрезом):
- общая площадь остекления подвала:
-общая площадь наружной стены подвала:
- площадь неутепленных стен и полов на грунте по зонам:
- перекрытие над неотапливаемым подвалом:
Сопротивление теплопередаче перекрытия над неотапливаемым подвалом (Rпт) определяем по расчету обеспечивая перепад между температурой пола и температурой воздуха помещения первого этажа не более 2 оС (табл. 5.1. [1]).
Температура в неотапливаемом подвале не должна быть ниже 2 оС.
Тогда коэффициент теплопередачи (kпт) найдем из уравнения теплового баланса:
(kA)p (kA)T (kA)ext – произведение коэффициента теплопередачи
на площадь соответственно наружного ограждения теплопровода и
внутреннего ограждения неотапливаемого помещения;
tp – расчетная температура воздуха в помещении с учетом повышения ее в
зависимости от высоты для помещений высотой более 4 м оС;
tТ - температура теплоносителя в теплопроводе оС;
text – расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года
(параметр Б) оС [2 табл. Е.1].
Подставив данные получим:
Проверим перепад между температурой внутреннего воздуха (tр) и температурой внутренней поверхности пола отапливаемого помещения.
По таблице 5.5 [1] для жилых зданий расчетный перепад для перекрытий над подвалами не должен превышать 2 оС.
Проверку проведем по выражению:
где αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности Вт(м2°С) [1 табл. 5.4];
Rp – сопротивление теплопередаче конструкции перекрытия отделяющего отапливаемое помещение от неотапливаемого подвала или подполья м2°СВт.
Подставив значения получаем:
Таким образом принятые проектные решения удовлетворяют нормативным требованиям.
Расчет потери теплоты отапливаемого здания.
Расчет тепловой мощности системы отопления.
Расчетные потери теплоты отапливаемого здания определяются суммой потерь теплоты отапливаемых помещений:
где Q4 – расчетные суммарные потери теплоты отапливаемого помещения (тепловая
нагрузка помещения) Вт.
Расчетные суммарные потери теплоты отапливаемого помещения (Q4) Вт следует определять из теплового баланса отдельно рассчитываемых составляющих [2 приложение М]:
где Q – основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции
помещения Вт определяемые по приложению Ж [2];
Qi – расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через
ограждающие конструкции помещения Вт;
Qh – суммарный тепловой поток регулярно поступающий в помещение здания от
электрических приборов освещения технологического оборудования коммуни-
каций материалов людей и других источников Вт [2 п. 6.1 перечисление г];
– коэффициент принимаемый в зависимости от способа регулирования
системы отопления по таблице А.1 [2].
Каждая из составляющих теплового баланса рассчитывается по определенной методике.
Расчетные основные и добавочные потери теплоты помещения определяются суммой потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q Вт [2 приложение Ж] с округлением до 10 Вт для помещений по формуле:
где k = 1R – коэффициент сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции
R – сопротивлениe теплопередаче ограждающей конструкции м2°СВт;
А – расчетная площадь ограждающей конструкции м2;
(параметр Б) оС [2 табл. Е.1] – при расчете теплопотерь через наружные
ограждения или температура воздуха более холодного помещения – при расчете
потерь теплоты через внутренние ограждения °С;
n – коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху
– добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.
Наружный воздух поступает в помещения под действием разности давлений наружного и внутреннего воздуха. В случае его поступления через существующие неплотности и щели в стенах воротах окнах фонарях инфильтрация носит неорганизованный характер.
Для предупреждения охлаждения помещений поступающим наружным воздухом предусматривают подачу в помещения дополнительного количества тепла обеспечивающего подогрев инфильтрующегося воздуха до требуемой температуры помещений.
Для жилых зданий приточный воздухообмен норимируется удельным расходом 3 м3ч на 1 м2 площади жилых помещений [2 приложение К] что соответствует примерно однократному воздухообмену.
В помещениях жилых зданий при естественной вытяжной вентиляции расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха определяем по формуле [5]:
так как согласно [1] конструкция уплотнения притворов окон подбирается из условия обеспечения через них нормируемого воздухообмена.
Источниками дополнительных поступлений тепла в помещения могут быть: технологическое оборудование остывающие материалы люди и искусственное освещение.
В жилых зданиях учитывают общие бытовые тепловыделения (qб Вт) которые принимают для жилой комнаты из расчета 21 Вт на 1 м2 ее жилой площади:
где Fп – площадь рассматриваемого отапливаемого помещения м2.
Тепловой баланс здания Qзд рассчитывается по выражениям:
Для определения расчетных суммарных потерь теплоты отапливаемых помещений (Qок) необходимо предварительно выбрать тип системы отопления а также способ регулирования системы отопления что позволит выбрать значение коэффициента 1. Принимаем водяное отопление с индивидуальными автоматическими терморегуляторами у отопительных приборов 1 = 08.
Тепловая расчетная нагрузка помещения соответствует величине расчетных суммарных теплопотерь помещения Qок.
7Н-дверь двойная с тамб.
Итого по 1 этажу: Q = 26 070 Вт
Итого по 2 этажу: Q = 14 790 Вт
(3-4 этаж рассчитываются аналогично) Итого по 3 этажу: Q = 14 790 Вт
Итого по 4 этажу: Q = 14 790 Вт
Итого по 5 этажу: Q = 18 910 Вт
Итого по зданию: Q = 89 350 Вт
Значение расчетных теплопотерь здания Qзд полученное в результате расчета теплового баланса помещений здания определяет общую тепловую нагрузку системы отопления. В зависимости от конструкции системы отопления имеют место дополнительные потери теплоты которые следует учесть при определении окончательной мощности системы отопления Qt. Дополнительные потери теплоты возникают через участки наружных ограждений у которых установлены отопительные приборы а также за счет теплопотерь от теплопроводов системы отопления расположенных в неотапливаемых помещениях – подвале и чердаке.
Нормами допускается проектирование систем отопления с величиной дополнительных потерь теплоты не более 7% тепловой мощности системы отопления то есть проектируемая тепловая мощность системы должна быть не более .
Дополнительные потери теплоты от теплопроводов системы отопления расположенных в неотапливаемых помещениях невозможно задать до выполнения гидравлического расчета системы отопления. Поэтому эти потери определяют учитывая нормативное требование [2 приложение М]:
Таким образом расчетная мощность системы отопления определяется по формуле:
Так как отопительные приборы установлены у наружных стен то расчетную нагрузку проложенного открыто участка теплопровода подводящего теплоноситель к отопительному прибору принимаем:
Расход теплоносителя G кгч в расчетном участке или стояке системы отопления следует определять по формуле:
где с – удельная теплоемкость воды с = 42 кДж(кг°С);
Δt – расчетная разность температур теплоносителя °С.
Выбор и конструирование системы отопления
В соответствии с заданием на проектирование и в соответствии с приложением Л [2] в здании запроектирована однотрубная система отопления с верхней разводкой (проложена по чердаку) с попутным движением теплоносителя в магистралях.
Система отопления централизованная присоединяемая к тепловой сети по независимой схеме через одноходовой пластинчатый теплообменник. В качестве теплоносителя используется вода со следующими параметрами:
- первичного теплоносителя: Тг = 145°С То = 70°С;
- вторичного теплоносителя: tг = 95°С tо = 70°С
Присоединение приборов к стоякам системы отопления – боковое по схеме «сверху-вниз» с замыкающими участками.
В качестве отопительных приборов используются радиаторы чугунные секционные марки 2К90П-500 «Минского завода отопительного оборудования».
Удаление воздуха из системы осуществляется через краны конструкции Маевского установленные в верхних пробках каждого радиатора на верхних этажах.
Дренаж осуществляется через краны со штуцером для присоединения сливного шланга установленные в низу каждого стояка а также через дренажные устройства предусмотренные в тепловом пункте.
Гидравлический расчет системы отопления
Для заданного вида системы отопления (однотрубная с верхней разводкой и попутным движением теплоносителя) в качестве расчетного выбираем кольцо через наиболее нагруженный стояк (ст. 1).
Расчет будем производить по задаваемой оптимальной скорости движения теплоносителя на каждом участке циркуляционного кольца с последующим определением потери давления в нем и подбором циркуляционного насоса напор которого обеспечивает преодоление этих потерь. Скорость будем принимать не более 04-05 мс чтобы обеспечить бесшумность работы системы.
Диаметры участков подбираем по расходу и скорости при помощи таблиц гидравлического расчета.
Расчет производим по формуле:
где A и - соответственно удельное динамическое давление Па(кгч)2
и приведенный коэффициент трения м-1 указанные для стальных
труб в таблице10.7 [5];
- сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Окончательную потерю давления на участке определяем по формуле:
где Gуч – расход воды в участке трубопровода (узле стояке системе отопления) кгч;
Sуч – характеристика сопротивления участка трубопровода (узла стояка системы
отопления) Па(кгч)2.
Коэффициенты местных сопротивлений участков
уч.1 – две задвижки (если Ду=50мм и более то =0) и три отвода =305=15;
уч.2 2 – задвижка и тройник на разделении потоков =0+15=15;
уч.3 3 – тройник проходной и отвод =1+05=15;
уч.4-8 4-8 – тройник проходной =1;
уч.9 9 – тройник проходной и отвод =1+1=2;
уч.1 – две задвижки и отвод =05;
Характеристику сопротивления стояка определяем как сумму характеристик сопротивления трубных узлов [5 табл.10.19]. Для стояка через который ведется расчет (ст.1) и других с диаметром 15 имеем:
- узел присоединения к подающей магистрали S = 133104 Па(кгч)2;
- пять этажестояков с односторонним присоединением прибора S = 5113104 = 565 Па(кгч)2;
- узел присоединения к обратной магистрали S = 229104 Па(кгч)2.
Т.о. характеристика сопротивления стояка составит:
Для устойчивой гидравлической работы системы принимаем сопротивление рассчитываемого стояка равным примерно 60% от сопротивления циркуляционного кольца за исключением оборудования теплового пункта и трубопроводов участков общих для всех циркуляционных колец.
Получили что сопротивление стояка 1 должно быть 14559 Па в том числе непосредственно стояка Па (см. таблицу гидравлического расчета) а сопротивление балансового клапана ст.1 должно быть:
Результаты расчета сводим в таблицу:
сопротивление балансового клапана
общее сопротивление ст.1
Определяем располагаемое давление остальных стояков ветки и подбираем балансировочные клапаны.
Характеристика сопротивления стояков лестничных клеток:
- труба длиной 165м S = 165286104 = 472104 Па(кгч)2;
- этажестояк S = 113104 = 113 Па(кгч)2;
Располагаемое давление рассчитываем по результатам расчета основного кольца. Например располагаемое давление в ст.2 рассчитываем как сумму потерь давления в ст. 1 и на уч. 9 за вычетом потери давления на уч. 3. Для остальных стояков перепад располагаемого давления получаем аналогичным образом после чего определяем .
Расчетное требуемое значение пропускной способности k м3ч определяем по формуле:
Настройку клапана n принимаем по диаграмме (в данной работе настройки подобраны для клапана Штремакс фирмы HERZ Armaturen) [7].
Расчет сводим в таблицу:
Характеристики клапана
Строим график падения давления:
Конструирование и подбор оборудования теплового пункта
Расчетную мощность теплообменника принимаем равной расчетной мощности системы отопления или с запасом 10-15 %:
Заносим исходные данные в программу подбора:
- расчетную мощность ;
- температуру первичного теплоносителя Тг=145С;
- температуру вторичного теплоносителя tг=95С tо=70С.
Принимаем к установке пластинчатый теплообменник «Термоблок» РС-02-2.00-1х(5) имеющий следующие характеристики:
- количество пластин в теплообменнике – 5 шт;
- поверхность теплообмена – 20 м2;
- коэффициент теплопередачи – 33656 Вт (м2·С);
- температура первичного теплоносителя на выходе То=70С;
- расход теплосетевой воды – 1391 м3ч;
- потери давления со стороны первичного теплоносителя – 00225 бар
- расход нагреваемой среды системы отопления – 3742 м3ч;
- потери давления со стороны вторичного теплоносителя – 01406 бар
Счетчик коммерческого учета тепла выбираем по расчетному расходу теплосетевой воды Vтс = 1391 м3ч. К установке принимаем ультразвуковой расходомер Dу=20 мм со следующими характеристиками: пропускная способность kv=42 м3ч; номинальный расход 15 м3ч; максимальный расход 3 м3ч; минимальный расход 0015 м3ч; порог срабатывания 0003 м3ч; монтажная длина 190 мм. Падение давления в нем определяем по формуле:
Выбираем к нему электронный теплосчетчик марки «Струмень ТС-05» предназначенный для обработки и регистрации информации.
Определяем необходимые подачу Vн м3ч и напор Pн кПа. Подача насоса соответствует расчетному расходу в системе отопления:
Требуемый напор определяем как сумму составляющих потерь давления в циркуляционном кольце (потери на участках в теплообменнике со стороны вторичного теплоносителя сопротивления фильтра и сопротивления обратного клапана):
Принимаем насос фирмы «Grundfos» UPS 40-50F B180 ступень скорости вращения № 2 с проектными характеристиками кПа Vн= 38 м3ч.
Расчетный расход в системе отопления:
Требуемый минимальный объем закрытого мембранного расширительного сосуда работающего под давлением определяется по формуле:
где Vр.б – рабочий расчетный объем открытого расширительного сосуда
определяемый по формуле ;
Рг – расчетная величина гидростатического давления в точке
подключения закрытого (мембранного) расширительного бака к
системе отопления бар;
Рп.к – значение давления срабатывания предохранительного клапана бар
- объем открытого расширительного сосуда:
- расчетную величину расчетного гидростатического давления:
где hг – высота столба жидкости над точкой подключения закрытого (мембранного)
расширительного бака к системе отопления м;
ρ – плотность воды кгм3.
Принимаем к установке предохранительный клапан Рп.к=30 бар
Таким образом минимальный объем рассчитываемого сосуда составит:
К установке принимаем закрытый (мембранный) расширительный сосуд «Reflex» N5006.
Тепловой расчет системы отопления
Цель расчета – подбор количества секций для запроектированной системы отопления.
Определяем суммарное понижение температуры воды на участках подающей магистрали от теплового пункта до рассматриваемых стояков 1 и 2:
Температура подающей воды на входе в стояки:
Определяем расчетные температуры на стояке 1 между узлами отопительных приборов:
- между узлами 5 и 4 этажей:
- между узлами 4 и 3 этажей:
- между узлами 3 и 2 этажей:
- между узлами 2 и 1 этажей:
- на выходе из стояка:
Определяем расчетные температуры на стояке 2 между узлами отопительных приборов:
Среднюю температуру отопительных приборов вычисляем принимая :
Вычисляем среднюю расчетную разность температур и тепловой поток от трубопроводов открыто проходящих в рассматриваемом помещении:
где - теплоотдача поверхности вертикальных и горизонтальных
Определяем расчетный требуемый тепловой поток отопительного прибора:
Определяем номинальный требуемый тепловой поток отопительного прибора:
где коэффициент φ определяем по формуле:
где n и p – эмпирические коэффициенты принимаемые по табл. 9.2[5];
- номинальная средняя разность температур равная 70°С для приборов
отечественного производства.
По требуемой величине подбираем по каталогу производителя отопительный прибор. Для секционного отопительного прибора подбираем число секций по формуле:
где - коэффициент учета способа установки прибора [5 табл. 9.12];
- коэффициент учета числа секций в приборе [5 разд. 9.5];
- номинальный тепловой поток одной секции радиатора принимаемый по каталогу производителя.
Результаты расчета сводим в таблицы:
Гидравлический расчет двухтрубной системы водяного отопления методом удельных потерь давления.
Рассмотрим расчетный стояк (ст.1) запроектированной системы отопления как стояк двухтрубной системы отопления с попутным движением воды в магистралях с теми же тепловыми нагрузками.
Выбираем основное расчетное кольцо – через прибор первого этажа. Результаты расчетов магистральных участков принимаем из гидравлического расчета однотрубной системы.
Для эффективного регулирования расходов в параллельных кольцах двухтрубной системы отопления задаемся значением не менее 4 6 кПа.
Располагаемое давление для участков последующих этажей находим по формуле:
Для остальных участков аналогично.
Расчет сводим в таблицу (см. ниже).
Выполним подбор клапанов отопительных приборов. В качестве термостатического клапана принимаем клапан типа TS-90 . Его сопротивление () определяем по номограмме. Требуемое сопротивление балансового клапана определяем по выражению:
Примем к установке балансовый клапан RL-5
Требуемое значение пропускной способности k м3ч определяем по формуле:
Расчет гидравлических параметров выполняем в виде таблицы:
Основное циркуляционное кольцо через прибор первого этажа ст.1
Задаемся (ΔPкл)рег.уч=
Общее сопротивление участка №14
Общее сопротивление циркуляционного кольца ΔPуч=
Циркуляционное кольцо через прибор второго этажа ст.1
Ррасп.уч.1213=6036+04412=6201Па
потери давления в трубопроводах ΔPуч=
Требуемое значение (ΔPкл)рег.уч12=6201-241=5960 Па
Циркуляционное кольцо через прибор третьего этажа ст.1
Ррасп.уч.911=(48+5960)+04412=6173 Па
Требуемое значение (ΔPкл)рег.уч12=6173-172=6001 Па
Циркуляционное кольцо через прибор четвертого этажа ст.1
Ррасп.уч.68=(48+6001)+04412=6049 Па
Требуемое значение (ΔPкл)рег.уч12=6049-100=5949 Па
Циркуляционное кольцо через прибор пятого этажа ст.1
Ррасп.уч.4=(193+48+5949)+04412=6354 Па
Требуемое значение (ΔPкл)рег.уч12=6354-134=6220 Па
Характеристики балансового клапана 2
Расчет количества секций отопительных приборов производим аналогично расчету для однотрубного стояка.
Основные рекомендации по монтажу пуску и теплогидравлической наладке системы отопления.
Смонтированная система отопления должна быть налажена испытана и доведена до такого состояния чтобы все технические показатели ее соответствовали проектным.
Прием систем отопления производится в три этапа: наружный осмотр гидравлические испытания и испытания на тепловой эффект.
При наружном осмотре проверяется соответствие выполненных работ утвержденному проекту правильность сборки и прочность крепления труб и отопительных приборов установки арматуры предохранительных устройств контрольно-измерительных приборов расположения спускных и воздушных кранов соблюдение уклонов отсутствие течи.
Гидравлическое испытание теплообменника тепловых пунктов должно производиться при давлении равном 125 рабочего давления плюс 03 МПа. Гидравлическое испытание необходимо производить отдельно для нагреваемой и нагревающей частей. Испытательное давление должно выдерживаться в течение 5 мин после чего оно понижается до максимального рабочего давления которое поддерживается в течение всего времени необходимого для осмотра теплообменника.
Гидравлическое испытание систем водяного отопления производят давлением равным 125 рабочего давления и составляющим не менее 02 МПа в самой низкой точке системы.
Исправное и эффективное действие тепловых узлов систем присоединяемых к тепловым сетям определяется в результате их непрерывной работы в течение 48 ч причем каждый из агрегатов теплового пункта должен проработать не менее 7 ч.
Тепловые испытания систем отопления должны производиться при температуре воды в подающих магистралях не менее 60 °С если они производятся при наружных температурах выше 0 °С. При осуществлении испытаний в зимнее время температура теплоносителя должна соответствовать температуре наружного воздуха но быть не менее 50 °С при циркуляционном давлении соответствующему проектному. Дефекты выявленные при тепловых испытаниях должны быть устранены регулировочными кранами установленными у приборов или другими методами в зависимости от причин их вызывающих. Тепловые испытания систем отопления должны производиться в течение 7 ч.
Отклонение температуры воздуха в отапливаемых помещениях от предусмотренных в проекте не должны превышать для производственных зданий ±2° для жилых и общественных зданий +2° -1°С. Температура воздуха замеряется на высоте 15 м от пола и на расстоянии 1 м от наружной стены.
В данном курсовом проекте была запроектирована система водяного отопления жилого пятиэтажного здания находящегося в городе Гродно. Был произведен гидравлический расчет системы тепловой расчет отопительных приборов и расчет теплообменника. Система проверена на тепловую и гидравлическую устойчивость построена эпюра давлений в системе отопления выполнена трассировка трубопроводов системы на планах подвала и чердака разработана аксонометрическая схема системы отопления.
ТКП 45-2.04-43-2006 (02250) Строительная теплотехника. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2007. – 32 с.
СНБ 4.02.01-03 Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2004. – 78 с.
СНБ 3.02.04-03 Жилые здания. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2003. – 26 с.
Андреевский А.К. Отопление (курс лекций). Изд. 2. – Мн.: Высшая школа 1982. – 364 с.
Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование. Под ред. Проф. Б.М. Хрусталева – Мн.: Изд-во АСВ 2007. – 784 с.
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч.1. ОтоплениеВ.Н. Богословский Б.А. Крупнов А.Н. Сканави и др. под ред. И.Г. Староверва и Ю.И.Шиллера. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1990. – 344 с.
Богословский В.Н. А.Н.Сканави. Отопление: Учебник для ВУЗов. – М.: Стройиздат 1991. – 735 с.
Покотилов В.В. Пособие по расчету систем отопления. – Мн. 2006. – 144 с.

Отопление_мое.dwg

Фрагмент плана 1-го этажа
ø12 Кран шаровой со сливным краном
головка термостатическая
радиатор чугунный 2КП-90-500
ручной балансировочный клапан со сливным краном
Отопление жилого пятиэтажного дома
фрагмент плана 1-го этажа; план
спецификация оборудования теплового пункта
Фрагмент двухтрубной системы отопления
клапан термостатический (1)
клапан балансовый(2)
Сосуд расширительный мембранного типа«Reflex» N5006
Регулятор температуры
Регулятор перепада давления
Расходомер сетевой воды
Расходомер подпиточной воды
Насос сетевой «Grundfos» UPS 40-50F B 180
Спецификация оборудования теплового пункта
Клапан автоматической подпитки
План теплового пункта М1:50
из системы отопления
Схема теплового пункта
Аксонометрическая схема
фрагмент двухтрубной системы
Таблица регулировочных характеристик балансировочных клапанов