Отопление многоквартирного пятиэтажного дома

Отопление отчет.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
«ТЕПЛОГАЗОСНАБЖЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ»
«ОТОПЛЕНИЕ МНОГОКВАРТИРНОГО ПЯТИЭТАЖНОГО ЖИЛОГО ДОМА»
Краткое описание задания расчетные параметры
наружного и внутреннего воздуха .. .. 4
Определение сопротивления теплопередаче перекрытия.
над неотапливаемым подвалом . 5
Определение расчетных температур в неотапливаемых помещениях . . . ..7
Определение расчетных потерь теплоты помещениями и зданием .. . .8
Конструирование и расчет однотрубной системы водяного отопления .. . 19
1. Конструирование системы отопления .. 19
2. Конструирование тепло-гидравлический расчет и подбор оборудования
теплового пункта при зависимой схеме подключения к тепловым сетям .. .20
3. Гидравлический расчет однотрубной системы отопления методом
характеристик сопротивления. Подбор насоса циркуляционного 21
4. Подбор отопительных приборов .. . 23
Конструирование и расчет двухтрубной системы водяного отопления 27
1 Конструирование системы отопления определение расчетного теплового потока
и расхода теплоносителя для отопительных приборов расчетной мощности системы отопления .27
2. Конструирование тепло-гидравлический расчет и подбор оборудования теплового
пункта при независимой схеме подключения к тепловым сетям .28
3. Гидравлический расчет двухтрубной системы отопления методом удельных потерь
давления на трение. Подбор термостатических и балансовых на обратных подводках
клапанов отопительных приборов определение их требуемой пропускной способности 29
4. Подбор отопительных приборов .. 31
Основные рекомендации по монтажу пуску и тепло-гидравлической наладки системы отопления . 33
Учебная литература . ..35
В данном курсовом проекте приведены конструирование и расчет тупиковой системы отопления с верхней разводкой магистральных теплопроводов многоквартирного пятиэтажного жилого дома. Основное решение- однотрубная система с зависимой схемой подключения дополнительное- двухтрубная система отопления подключенная по независимой схеме.
Данный пятиэтажный жилой дом расположен в г. Бресте имеет два подъезда. На каждом из этажей расположены 28 помещений. Главный фасад здания ориентирован на северо-восток.
Отопление – обогревание помещений для поддержания температурных параметров удовлетворяющих санитарно-гигиеническим технико-экономическим эксплуатационным и другим требованиям предъявляемым к системам отопления. По виду централизации системы отопления бывают : индивидуальные местные центральные; по виду теплоносителя – водяные паровые воздушные электрические; по виду разводки- с нижней и верхней. Наиболее распространены для обогрева жилых помещений системы водяного отопления т.к. они наиболее соответствуют гигиеническим требованиям.
Отопительный сезон жилого здания начинают при сохранении температуры наружного воздуха не более 8°С в течении пяти и более суток. В отапливаемых помещениях должны создаваться комфортные условия для нахождения людей.
наружного и внутреннего воздуха
Объект проектирования - жилое многоквартирное пятиэтажное здание;
Ориентация главного фасада - северо-восток;
Место расположения – г. Брест;
Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций:
наружная стена – Rт =25 м2 0СВт
покрытие чердачное – Rт =39 м2 0СВт
Источник теплоснабжения – тепловые сети с параметрами: Тг=1200С То=700С.
Параметры теплоносителя в системе: tг =650С t0 =450С.
Схема подключения системы отопления к тепловым сетям:
зависимая – основное решение;
независимая – дополнительный вариант.
Система отопления: основное решение – водяная однотрубная тупиковая с верхней разводкой магистральных трубопроводов; дополнительный вариант – двухтрубная система водяного отопления.
Отопительные приборы: радиаторы чугунные МС-140М
Расчетная температура наружного воздуха – средняя температура наиболее холодной пятидневки text= -210С. [3 табл.Е.1]
Расчетные параметры внутреннего воздуха[3]: жилая комната tв=180C (для угловых комнат tв=200С) кухня tв=180C туалет и ванная tв=250C лестничная клетка tв=160C относительная влажность внутреннего воздуха: φв=55%.
Определение сопротивления теплопередаче перекрытия
над неотапливаемым подвалом
Температура в подвале определяется из анализа теплового баланса:
где tх – искомая температура в подвале ºС;
произведение коэффициента теплопередачи на площадь соответственно внутреннего ограждения и наружного ограждения неотапливаемого помещения.
tp – температура воздуха в помещении ºС.
Теплопотери в грунт рассчитываем при помощи метода зон ширина каждой 2 метра. В первую зону входит часть поверхности боковой стены т.к. зоны мы начинаем отсчитывать от уровня грунта. В нашем случае получилось 4 зоны.
Соопротивление теплопередаче каждой зоны (м2К)Вт:
R1=21 (м2К)Вт; R2=43(м2К)Вт; R3=86(м2К)Вт; R4=142(м2К)Вт;
Площади зон соответственно равны (при расчете площади первой зоны области у наружных углов помещения мы учитываем дважды):
А1=15148м2 А2=21282м2 А3=12452м2 А4=563м2.
А=648 м2-площадь наружной стены(k=1 R=125=04 Втм2 0К);
Ар=54512- площадь плиты перекрытия над подвалом.
Наружная стена имеет следующее конструктивное решение: бетонные фундаментные блоки =04 м λ=186 Вт м 0С ; наружный слой пенополиуретана =007 м λ=005 Вт(м 0С)
Утепленная стена на грунте I зоны
R1ут= RI+ λ= 21+007005=35 м2 0СВт
Неутепленная стена на грунте I зоны
Сопротивление теплопередаче перекрытия над неотапливаемым подвалом Rпл следует определять по расчету обеспечивая перепад между температурами пола и воздуха помещения первого этажа не более 20С. (принятое условие комфорта) при этом температура в неотапливаемом подвале не должна быть ниже 20С. Задаемся =20С:
Кпл ≥085 Вт (м2 0С)
Проверка условия комфорта:
т.е. принятые проектные решения удовлетворяют нормативным требованиям.
Определение расчетных температур в неотапливаемых помещениях
(чердака тамбура ЛК)
Температуру тамбура лестничной клетки:
tв-tтамбура=(tв-tн) n
tв=160C- температура на лестничной клетке
tн=-210C-температура наружного воздуха
Коэффициент n находится в пределах 03..04.
tтамбура=16-(16+21)035=3050С
Определение расчетной температуры для объема чердака:
где произведение коэффициента теплопередачи на площадь соответственно внутреннего ограждения наружного ограждения неотапливаемого помещения и теплопровода;
- расчетные температуры в отапливаемом помещении наружного воздуха и теплоносителя в трубопроводе
Т.к. мы не учитываем теплопоступления от теплопроводов то значением слагаемого пренебрегаем.
Теплотехнические характеристики ограждения чердачного помещения :
Кр=1Rтр =139=026 Вт (м2 0С) – чердачное перекрытие
Теплотехнические характеристики кровли:
конструктивное решение: рубероид =0003 м λ=017 Вт м 0С ; шифер =0005 м λ=032 Вт(м 0С)
Теплотехнические характеристики кирпичной стены:
Определение расчетных потерь теплоты помещениями и зданием
Расчетные потери теплоты отапливаемого здания Qзд Вт определяются суммой потерь теплоты отапливаемых помещений:
где Q4 – расчетные суммарные потери теплоты отапливаемого помещения (тепловая нагрузка помещения) Вт.
Значения Q4 для каждого отапливаемого помещения определяются из теплового баланса отдельно рассчитываемых составляющих:
где Q – основные и добавочные потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции помещения Вт;
Qh – суммарный тепловой поток регулярно поступающий в помещения здания от электрических приборов освещения технологического оборудования коммуникаций материалов людей и других источников Вт;
– коэффициент принимаемый в зависимости от способа регулирования системы отопления.( 1=08 для индивидуального терморегулирования каждого прибора)
Расчет основных и добавочных потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции помещения:
где n – коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;
– добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.
Нумеруем помещения имеющие вертикальные наружные ограждения по ходу часовой стрелки; лестничные клетки обозначаем буквами.
Для помещений имеющих два и более наружных ограждений за расчетную принимать температуру (tр+2) ºС.
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещения.
где Fчп – площадь чистого пола помещения м2.
Общие бытовые теплопоступления.
Все расчеты приведены в Таблице 1.
итог по первому этажу
итог по второму этажу
итог по пятому этажу
Всего по жилому дому
Конструирование и расчет однотрубной системы водяного отопления.
1 Конструирование системы отопления определение расчетного теплового потока и расхода теплоносителя для отопительных приборов расчетной мощности системы отопления.
При проектировании системы отопления придерживались следующей последовательности:
На планах этажей наносим местоположение отопительных приборов а затем стояков. Отопительные приборы следует располагать под световыми проемами (для предотвращения нисходящих холодных потоков от них при этом длина отопительного прибора должна быть не менее 07-09 длины светового проема) а так же у наружных стен (если помещение имеет более двух наружных стен). Стояки следует располагать в наружных углах помещений для предотвращения выпадения конденсата. Наносим расположение магистральных теплопроводов для 4 веток системы отопления.
Назначается местоположение помещения теплового пункта
На плане чердака указываем местоположения стояков и места присоединения их к магистральным теплопроводам они должны производиться под прямым углом и только к прямым участкам труб. Для выпуска воздуха при верхней разводке предусматриваются воздухосборники в концевой части каждой ветки.
На плане подвала наносим магистральные теплопроводы и точки присоединения стояков к ним (они не должны производиться на участках поворота трубопроводов)
На магистралях указываем места расположения неподвижных опор. Уклоны трубопроводов следует принимать не менее 0002. Допускается прокладывать без уклона при скорости движения воды в них 025 мс и более. В данном курсовом проекте приняли уклоны 0003.
Вычерчиваем аксонометрическую схему системы отопления. В данном курсовом проекте представлена аксонометрическая схема 1 фасада здания с максимально нагруженной веткой.
На каждом стояке в месте подсоединения к магистралям устанавливаем запорную арматуру (кран шаровой) для его отключения при необходимости. На магистралях также устанавливаем вентили и задвижки для отключения отдельных ветвей. На тепловом пункте предусмотрена линия для слива воды из системы.
Расчетная мощность системы отопления определяется из выражения:
Расход теплоносителя G кгч в расчетном участке или стояке системы отопления следует определять по формуле
где - расчетная разность температур теплоносителя 0С.
теплового пункта при зависимой схеме подключения к тепловым сетям
В тепловом пункте данной однотрубной системы с диаметром трубопроводов в нем d=65мм присоединенной по зависимой схеме используется следующее оборудование:
- расходомер счетчика коммерческого учета теплоты;
- крыльчатый расходомер системы подпитки и заполнения отопления;
- регулятор перепада давления;
- погодный регулятор;
- теплообменник пластинчатый;
- клапан автоматической подпитки;
- насос циркуляционный;
- предохранительный клапан;
- задвижки и шаровые краны;
- расширительный бак.
Подбор оборудования:
Подбор трехходового смесительного клапана:
Принимаем требуемое значение пропускной способности трехходового клапана:
Где Gсо=4448 - расход системы отопления.
Принимаем к установке трехходовой смесительно-распределительный клапан из каталога ГЕРЦ 2011-2012 г.(стр. 69) ; dу =25 мм.
Потеря давления установленного в тепловом пункте трехходового смесительного клапана ГЕРЦ арт. 1403725 :
=01(444810)2=19785 Па
Принимаем фильтр фланцевый ГЕРЦ арт.1411186 ; dу =50 мм.
Потеря давления на фильтре:
Потери давления в тепловом пункте:
Ртп=13(Ркл.+2Рф)=13(19785+2*654)=27420 Па (28 кПа)
Потери давления в системе отопления:
Рсо=Руч.+Ртп =62 +2742 = 3362 (кПа)
Где Руч - потери давления на участках расчетного циркуляционного кольца.
3.Гидравлический расчет однотрубной системы отопления методом характеристик сопротивлений. Подбор насоса циркуляционного.
Производим гидравлический расчет самой нагруженной ветки системы отопления. На этой ветке выделяем основное циркуляционное кольцо по характеристикам которого будем производить расчет. Оно проходит через максимально нагруженный и удаленный стояк в нашем случае стояк № 16. Разбиваем кольцо на участки при этом на каждом отдельном участке должны быть постоянны расход и диаметр. Стояк принимаем за единый участок состоящий из унифицированных узлов. Расчет ведем методом характеристик сопротивлений при котором:
- потеря давления на участке теплопровода Па: где
Gуч – расход воды в участке трубопровода кгч:
Sуч –характеристика сопротивления участка Па(кгч)2 : .
Результаты расчета приведены в Таблице 2:
Гидравлический расчет однотрубной системы отопления
тройник на ответвление
- Qt – расчетная тепловая нагрузка Вт;
- Lуч – длина участка м определяется по чертежу;
- Dуч – диаметр трубопроводов участка мм определяется с помощью номограммы «А»;
- λd м -1 и A*104 Па(кгч)2 – соответственно приведенный коэффициент гидравлического трения и удельное динамическое давление[2 таблица 10.7] определяются в зависимости от диаметра труб;
- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участках;
- приведенный коэффициент местного сопротивления участка ;
- S – значение характеристики сопротивления участка Па(кгч)2 определяется: ;
Характеристика сопротивления стояка определяется [2 таблица 10.19]:
Sст=(133+5*133+96)*10-4=894*10-4 Па (кгч)2
- узел присоединения к падающей магистрали: S=133*10-4Па (кгч)2;
- 5 этажестояков с односторонним присоединением : S=5* 133*10-4 Па (кгч)2;
-узел присоединения к обратной магистрали: S=96*10-4Па (кгч)2;
Строим график падения давлений в циркуляционном кольце:
Принимаем за ноль давление перед тепловым пунктом.
Для участков 4-9 и 4*-9* задаемся диаметрами определяем потери давления на этих участках. Таблица расчета приведена в Приложении 1.
Для расчетного стояка № 16 задаемся потерей давления для балансового клапана по номограмме клапана Рбв=2050 Па kv=22 м3ч n=3.
По результатам построения графика определяем потери давления на балансовых вентилях:
Рбв=Ррасп.ст.-(руч.ст.+N*Ркл) где:
Ррасп.ст – располагаемое давление на стояке;
руч.ст – потери давления на участках;
Ркл =01*(Gkv)2- потеря давления клапана стояка. Принимаем к расчету клапаны CALIS-TS-3-D с пропускной способностью kv=35м3ч;
N-число клапанов на стояке (в данном случае 5).
Например для стояка №14:
Ррасп.ст=16609-424=12369 кПа;
N*Ркл=5*01*(23035)2=2168 кПа
Рбв=12369-0871-2168=933 кПа
Результаты расчета приведены в Таблице 3:
n – количество оборотов начиная с полного закрытия;
kv= – пропускная способность клапана м3ч.
Подбор циркуляционного насоса:
Требуется подобрать циркуляционный насос с мокрым ротором с требуемой подачей и напором:
Рн.тр.=Рсо=336 кПа=34 м.вод.ст. (рассчитано в пункте 5.2.4)
Vнасоса=Gсо=4448 кгч=45 м3ч
Подбор производим с помощью программы GRUNDFOS WinCAPS 2010.01.047. Принимаем насос UPS 32-60 F его характеристики представлены в Приложении 2.
4Подбор отопительных приборов (для стояка 16)
Определим требуемое минимальное число секций радиаторов типа МС-140М для отопительных приборов Ст.16.
Параметры требуемые для расчета: tг=650С tо=450С tр=200С Gст=333кгч.
Номинальный тепловой поток одной секции радиатора МС-140М равен qН=185 Втсек. при номинальной средней разности температур tН =700С. Радиатор устанавливается под подоконной доской В=80мм 4 =105.
Суммарное понижение температуры воды на участках подающей магистрали от начала до расчетного стояка:
где:понижение температуры воды на 10 м изолированной подающей магистрали [2 стр.45].
Температура подающей воды на входе в рассматриваемый стояк Ст.16:
t1 =tг-tм= 65-05=6450С
Определяем расчетные температуры на стояке между узлами отопительных приборов:
между узлами 5-го и 4-го этажей:
t2= =645-1750(645-45)7380 =59880С;
между узлами 4-го и 3-го этажей :
t3= =5988-1360(645-45)7380 =5628 0С;
между узлами 3-го и 2-го этажей :
t4 =5628-1360(645-45)7380 =52690С;
между узлами 2-го и 1-го этажей :
t5 = 5269-1360(645-45)7380 =49090С ;
на выходе из стояка :
t0 = 4909-1550(645-45)7380=450С.
Т.к. t0 =450С то проведенные расчеты верны.
Средняя температура отопительных приборов при 1=104 2 =102[3 табл. М1 и М2] α=10 – коэффициент затекания воды [2 табл. 9.3]:
прибора 5-го этажа :
tср==645–051750(086104102)(10209)=
=645–1750000218=60680С;
прибора 4-го этажа :
tср=5988–1360000218=56910С;
прибора 3-го этажа :
tср=5628–1360000218=53310С;
прибора 2-го этажа :
tср=5269–1360000218=49720С;
прибора 1-го этажа :
tср=4909–1550000218=45710С.
Средняя расчетная разность температур определяется по выражению:
где:внутренняя расчетная температура в помещении ;
tср1= tср1- tвн=645-20=4450С;
tср2= tср2- tвн=5988-20=39880С;
tср3= tср3- tвн=5628-20=36280С;
tср4= tср4- tвн=5229-20=32290С;
tср5= tср5- tвн=45-20=250С.
Тепловой поток Q3 от открыто проложенного трубопровода определяется как:
где:и теплоотдача 1 м трубыВтм при tг – tв через 10С [2табл.11.22]
– й этаж : Q3=28*415+08*54=1594 Вт ;
– й этаж : Q3=28*36+08*46=138 Вт ;
– й этаж : Q3=28*313+08*413=121 Вт ;
– й этаж : Q3=28*253+08*353=99 Вт ;
– й этаж : Q3=28*22+08*31=87 Вт .
Расчетный тепловой поток от прибора в рассматриваемом помещении:
-ый этаж Q1= (Q4 - 09Q3) =1750- 09159=1607Вт;
-ый этаж Q1= 1360 - 09138=1236Вт;
-ий этаж Q1=1360 - 09121=1251Вт;
-ой этаж Q1= 1360 - 0999=1271Вт;
-ый этаж Q1=1550- 0987=1472Вт.
Номинальный тепловой поток отопительного прибора :
где:комплексный коэффициент приведения:
где n=03 р=0 с=1 [2 табл. 9.2] определяется по расходу
tср= tср-tр – средняя расчетная разность температур0С;
tср= tср-tр =6068-20=40480С
tср= tср-tр=5691-20=36910С
tср= tср-tр=5331-20=33310С
tср= tср-tр=4972-20=29720С
tср= tср-tр=4571-20=25710С
Требуемое минимальное число секций отопительного прибора :
где:номинальный тепловой поток ( Втм2 ) [2табл.Х.1];
коэффициент учитывающий способ установки отопительного прибора [2 табл.9.12]
коэффициент учета числа секций в приборе для радиатора типа МС-140 [2 стр. 47] .
– й этаж : принимаем 20 секций
– й этаж : принимаем 17 секций
– й этаж : принимаем 20 секций
– й этаж : принимаем 24 секции
– й этаж : принимаем 32 секции .
Т.к. требуемый номинальный тепловой поток каждого из приборов достаточно велик а температура теплоносителя по заданию tг=65°С низкая то тепловые потери помещения компенсируются по расчету за счет большой площади отопительных приборов и большого числа секций отопительного прибора.
Конструирование и расчет двухтрубной системы водяного отопления
В данном курсовом проекте производится расчет двухтрубной системы отопления подключенной по независимой схеме к тепловым сетям с верхней разводкой.
В двухтрубной системе отопления количество циркуляционных колец равно количеству отопительных приборов. Она является гидравлически неустойчивой по сравнению с однотрубной системой. Основное расчетное циркуляционное кольцо проходит через наиболее нагруженный прибор расположенный на первом этаже максимально нагруженной ветки системы.
В данном курсовом проекте – через прибор ветки «В» стояка № 16.
1Конструирование системы отопления определение расчетного теплового потока
и расхода теплоносителя для отопительных приборов расчетной мощности системы отопления
Конструирование системы отопления определение расчетного теплового потока и расхода теплоносителя для отопительных приборов расчетной мощности системы отопления производим как и при однотрубной системе расчеты которой приведены выше.
Расчетная мощность системы отопления :
Расход теплоносителя G кгч в расчетном участке или стояке системы отопления
2. Конструирование тепло-гидравлический расчет и подбор оборудования теплового пункта при независимой схеме подключения к тепловым сетям (подбор теплообменника расширительного бака).
Подбор пластинчатого теплообменника:
Подбор производим с помощью программы Thermo версия 1.12.04. Задались исходными данными:
-Тепловая мощность : Q=Qco=104 кВт;
-входная температура греющей среды: Тг=1200С;
- входная температура нагреваемой среды: tо=450С;
- выходная температура нагреваемой среды: tг=650С;
- количество секций прибора: 6.
Перепад давления в теплообменнике составил = 16 кПа.
Бланк расчета представлен в Приложении 3.
Сопротивление теплового пункта:
Ртп=13(Рто+2Рф)=13(16+2*0654)=225 кПа
Рсо=Руч.+Ртп =62 +225 = 287 (кПа)
Подбор подмешивающего насоса:
Требуется подобрать сдвоенный насос с мокрым ротором работающий в режиме основной-резервный с требуемой подачей и напором:
Рн.тр.=Рсо=287 кПа=29 м.вод.ст.
Подбор производим с помощью программы GRUNDFOS WinCAPS 2010.01.047. Принимаем насос MAGNA D 40-100F его характеристики представлены в Приложении 4.
Подбор расширительного бака
Рабочий объем открытого расширительного бака
Vрб=0045*Vсо где Vсо- расчетный объем воды в системе отопления л.
Vсо=(q1000)*(а+б+в+ )
q - тепловая мощность системы отопления Вт
абв - объем воды содержащийся в отдельных элементах системы на каждые 1000Вт ее тепловой мощности л.
а=86л ;б=138 л [5табл.5.4]
Vсо=(1034401000)*(86+138)=23171 л
Объем закрытого расширительного бака:
Где Pг=ρ**10-4 бар –гидростатическое давление.
h- высота столба жидкости над точкой подключения закрытого расширительного бака к системе отопления м.
Pг=998*189*10-4=189 бар
Рпк – значение давления срабатывания предохранительного клапана бар принимаем 3 бар.
3. Гидравлический расчет двухтрубной системы отопления методом удельных потерь давления на трение. Подбор термостатических клапанов и балансовых клапанов на обратных подводках отопительных приборов определение их требуемой пропускной способности.
Расчет двухтрубной системы отопления производим на основании тех же данных как и в однотрубной системе расчет которой приведен выше. Основное циркуляционное кольцо проходит через прибор первого этажа стояка № 16.
Все расчеты находятся в Таблице № 4.
Местные сопротивления
Основное цикуляционное кольцо через прибор 1-го этажа Ст.16 ветки "Б
Тройник на ответвление потока
Тр. Проходнотводзадвижкакран шаровой
Тр. проходной радиатор секционный тр. на противотокеотвод
Тройник на противотоке
Потери давления в основном циркуляционном кольце ΔPс.о. =
Циркуляционное кольцо через прибор 2-го этажа Ст.16 ветки «Б»
Pрасп.уч.2021 = ΔPуч.14 + 04 x Ре =3525+04*401
Тр на ответвление потока радиатор секционный тр на противотоке
потери давления в трубопроводах ΣΔруч. =
Требуемое значение (ΣΔPкл.)рег.уч.20 =3685-104
Циркуляционное кольцо через прибор 3-го этажа Ст.16 ветки «Б»
Pрасп.уч.1819 = ΔPуч.1320 + 04 x Ре =50+3582+9+04*401
Тр. на ответвление потока радиатор секционный тр. на противотоке
Требуемое значение (ΣΔPкл.)рег.уч.18 =3801-41
Циркуляционное кольцо через прибор 4-го этажа Ст.16 ветки «Б»
Pрасп.уч.1617 = ΔPуч.1218 + 04 x Ре =97+3760+19+04*401
Требуемое значение (ΣΔPкл.)рег.уч.16 =4036-1006
Циркуляционное кольцо через прибор 5-го этажа Ст.16 ветки «Б»
Pрасп.уч.15 = ΔPуч.1116 + 04 x Ре =159+3030+19+04*401=
Тр проходной отвод радиатор секционный отвод
Требуемое значение (ΣΔPкл.)рег.уч.15 =3368-36=
Значения расхода G и расчетной мощности Q взятии из расчета однотрубной системы.
По значениям расхода G пользуясь номограммой находим значения диаметров трубопроводов dудельных потерь давления на трение R скорости теплоносителя V на участках.
По значениям скорости и коэффициентов местного сопротивления находим используя номограмму потери давления на местные сопротивления ZПа.
Потери давления на участках находим как:
При расчете циркуляционного кольца через прибор второго этажа (участки 20 и 21)располагаемое давление равно сумме потери давления на параллельном участке 14 и естественного циркуляционного давления возникающего из-за охлаждения воды Ре:
Ррасп 2021=Руч 14+04*Ре
Ре=g*h*ρ*(tг-to)=9.81*0.62*20*3.3=401 Па
Подбор клапанов обвязки отоительных приборов сведен в Таблицу № 5:
балансового клапана 2
ΔPкл.1 определяем по номограмме исходя из значений расхода G.
Для участка № 14 задались значением ΔPкл.2=2250 Па и гидравлической настройкой n =2 по номограмме исходя из значения расхода.
Значение пропускной способности определяем:
Для остальных участков:
ΔPкл.2=(ΣΔPкл.)рег.уч- ΔPкл.1 Па
4. Подбор отопительных приборов
Номинальный тепловой поток одной секции радиатора МС-140М равен qН=185 Втсек. при номинальной средней разности температур tН =700С. Радиатор устанавливается под подоконной доской В=80мм 4 =103.
Средняя температура отопительного прибора и средняя расчетная разность температур:
=54750С; tср=5475-20=34750С.
Тепловой поток Q3 от открыто проложенного трубопровода при разности температур подающей трубы и воздуха 645-20=4450С при разности температур обратной трубы и воздуха 45-20=250С:
Q3=(28*42+28*23)+(05*55+05*32)=2255 Вт ;
-ый этаж Q1= (Q4 - 09Q3) =1750- 092255=1547Вт;
-ый этаж Q1= 1360 - 092255=1157Вт;
-ий этаж Q1=1360 - 092255=1157Вт;
-ой этаж Q1= 1360 - 092255=1157Вт;
-ый этаж Q1=1550- 092255=1347Вт.
где n=03 р=002 с=1 [2 табл. 9.2]
– й этаж : принимаем 23 секции
– й3-й2-й этажи : принимаем 17 секций
– й этаж : принимаем 20 секций .
Основные рекомендации по монтажу пуску и тепло-гидравлической наладке системы отопления.
Система отопления должна быть смонтирована налажена так чтобы все ее характеристики работы соответствовали проектным характеристикам.
Система отопления должна быть полностью герметична в ней не допустимы какие-либо протечки. Постоянные утечки и долив теплоносителя в систему может привести к образованию накипи что значительно снижает эффективность работы системы. Температура теплоносителя в системе должна быть не более 95 0С.
Отопительные приборы должны монтироваться под оконными проемами для нейтрализации нисходящих холодных потоков на расстоянии от пола не менее 60 мм и от подоконника не менее 50 мм. Отопительные приборы должны быть легкодоступными для их отчистки. Отопительные приборы располагаются на одном уровне по горизонтали в одном помещении.
Изменение температуры в помещениях жилых зданий по сравнению с проектными не должны превышать +20С и -10С.
Регулирование в системе может осуществляться качественно (изменение температуры теплоносителя) и количественно (изменение расхода).
При гидравлическом испытании системы давление должно составлять 125 от рабочего давления системы при этом котел и расширительный бак должны быть отключены от системы.
В данном курсовом проекте были произведены расчеты однотрубной и двухтрубной систем водяного отопления с верхней разводкой для жилого пятиэтажного дома расположенного в г. Бресте. Также произведен подбор отопительных приборов для этой системы и подбор оборудования для теплового пункта.
Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование. Под редакцией проф. Б.М.Хрусталева–Мн.: Изд-во АСВ 2008 – 784 с. 183 ил.
Внутренние санитарно-технические устройства.: Часть 1 отопление. Под ред. к.т.н. И.Г. Староверова. М. Стройиздат – 1990г. 344с..
СНБ 4.02.01-03. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. –Мн.:- Минстройархитектуры Республики Беларусь 2004.
Отопление: учебник для студентов вузов обучающихся по направлению «Строительство». Сканави А.Н. –Мн.: АСВ 2002 – 576 с. ил.
Отопление: Андреевский А.К. Минск «Вышэйшая школа» - 1982 – 364с
Пособие по расчету системы отопления: В.В.Покотилов фирма «HERZ Armaturen» Вена 2006г.
тройкик прохполуотводвоздухосборн
тройн прохполуотвзадвижка

ОТОПЛЕНИЕ.dwg

План типового этажа М 1:100
План чердака М 1:100
План подвала М 1:100
Аксонометрическая схема теплового пункта
(независимое подключение) М 1:20
План теплового пункта в осях А-в и 4-6 М 1:50
Аксонометрическая схема веток В и Г однотрубной системы
План теплового пункта (зависимое подключение) М 1:20
Расх-р счетчика коммерческого учета теплоты
Предохранительный клапан
Насос циркуляционный
Клапан автоматической подпитки
Клапан 2-ходовой регулирующий
Регулятор перепада давлений
Аксонометрическая схема веток В и Г двухтрубной системы
График падения давления в ЦК 1-трубной системы отопления
балансовых клапанов 2-трубной системы
Таблица регулировочных характеристик
Фрагмент плана 1-го этажа
(лестничная клетка) М 1:100