Водоотводящая система промышленного предприятия

Лист 1.dwg

Примечание. Все расходы указаны в м³час.
Из городского водопровода
В городской коллектор
Из поверхностного источника
обезвоживания осадка
Насос перекачки известкового молока 1В610Х
Бункер металлический с воронкой 2
Насос К 50-32-125 для подачи осадка на вакуум-фильтр
Насос К 50-32-125 для откачки фильтрата из ресивера
Технологическая схема водоподготовки технической воды
Вакуум-фильтр БсхОУ-10-2
Бак сырого осадка (0
Конвеер горизонтальный с электродвигателем
Бак-хранилище коагулянта (1
Растворный бак коагулянта (0
Расходный бак коагулянта (0
Насос перекачки коагулянта 1В610Х
Насос-дозатор коагулянта НД 10016 К14А(В)
Спецификация оборудования
Дозатор известкового молока ДИМБА-1
Кран мостовой электрический подвесной
Рисунок 7.1. Расчетная схема хозяйственно-бытовой канализации
70 04 03 - В95 - КП-14
Схема хозяйственно-бытовой канализации
Вспомогательный корпус
Рисунок 7.2. Расчетная схема производственной канализации
Схема производственной канализации
Рисунок 7.3. Расчетная схема сброса производственных сточных вод
Схема сброса производственных сточных вод
Результаты гидравлического расчета:
На шламовые площадки
В городскую канализацию
Ось автодороги (b=3 м)
Отметка низа трубы или
Е С Т Е С Т В Е Н Н О Е
Трубы асбестоцементные ø200 мм по ГОСТ 1839-80
Масштаб гор. 1:500верт. 1:100
Продольный профиль коллектора производственной канализации Цех №1-ГКК2
Резервуар- -усреднитель
Ось автодороги b=6 м
Боковой приток РЧВ-ЛОС Трубы ац ø200 мм по ГОСТ 1839-80
Генплан площадки промышленного предприятия с сетями и сооружениями
- резервуар-усреднитель
- административно-бытовой корпус
- вспомогательный корпус
- станция водоподготовки
- локальные очистные сооружения
- резервуар аварийного запаса воды
- насосная станция оборотного водоснабжения
- повысительная насосная станция
a - резервуар осветленной обесцвеченной воды
б - резервуар глубоко умягченной воды
- насосная станция технической воды
- резервуар нагретой воды
- резервуар охлажденной воды
Условные обозначения:
Генплан площадки с сетями водоснабжения и водоотведения (М1:500)
Главный въезд и выезд
Условные обозначения трубопроводов:
хозяйственно-питьевой трубопровод
трубопровод воды-теплоносителя (глубоко умягченной воды)
трубопровод технической воды
трубопровод речной воды
трубопровод оборотной воды на охлаждение
возвратный трубопровод оборотной воды
трубопровод подачи подпиточного расхода
трубопровод охлажденной оборотной воды
трубопровод хозяйственно-бытовой канализации
трубопровод производственной канализации
Водоотводящая система промышленного предприятия
- результат гидравлического расчета
отметка земли отметка лотка трубы в точке подключения к сети
- парковка для автотранспорта

1. Титульный лист.doc

Министерство образования Республики Беларусь
Учреждение образования
«Брестский государственный технический университет»
Кафедра водоснабжения водоотведения и охраны водных ресурсов
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
«Водоотводящая система промышленного предприятия»

Лист 3.dwg

Примечание. Все расходы указаны в м³час.
Из городского водопровода
В городской коллектор
Из поверхностного источника
обезвоживания осадка
Насос перекачки известкового молока 1В610Х
Бункер металлический с воронкой 2
Насос К 50-32-125 для подачи осадка на вакуум-фильтр
Насос К 50-32-125 для откачки фильтрата из ресивера
Технологическая схема водоподготовки технической воды
Вакуум-фильтр БсхОУ-10-2
Бак сырого осадка (0
Конвеер горизонтальный с электродвигателем
Бак-хранилище коагулянта (1
Растворный бак коагулянта (0
Расходный бак коагулянта (0
Насос перекачки коагулянта 1В610Х
Насос-дозатор коагулянта НД 10016 К14А(В)
Спецификация оборудования
Дозатор известкового молока ДИМБА-1
Кран мостовой электрический подвесной
Рисунок 7.1. Расчетная схема хозяйственно-бытовой канализации
70 04 03 - В95 - КП-14
Схема хозяйственно-бытовой канализации
Вспомогательный корпус
Рисунок 7.2. Расчетная схема производственной канализации
Схема производственной канализации
Рисунок 7.3. Расчетная схема сброса производственных сточных вод
Схема сброса производственных сточных вод
Результаты гидравлического расчета:
На шламовые площадки
В городскую канализацию
Ось автодороги (b=3 м)
Отметка низа трубы или
Е С Т Е С Т В Е Н Н О Е
Трубы асбестоцементные ø200 мм по ГОСТ 1839-80
Масштаб гор. 1:500верт. 1:100
Продольный профиль коллектора производственной канализации Цех №1-ГКК2
Резервуар- -усреднитель
Ось автодороги b=6 м
Боковой приток РЧВ-ЛОС Трубы ац ø200 мм по ГОСТ 1839-80
Продольные профили коллекторов хозяйственно-бытовой и производственной сетей канализации
Водоотводящая система промышленного предприятия
Продольный профиль главного коллектора №2 хозяйственно-бытовой канализации Градирни-ПК
Трубы асбестоцементные ø150 мм по ГОСТ 1839-80
Ось автодороги (b=6 м)
Главный коллектор №1 Вспом. корпус-ГКК1 Трубы ац ø150 мм по ГОСТ 1839-80
Боковой приток №4 Котельная-КК15 Трубы ац ø150 мм по ГОСТ 1839-80
Условные обозначения:
Боковой приток №5 Мастерская-КК17 Трубы ац ø150 мм по ГОСТ 1839-80
Продольный профиль главного коллектора №1 хозяйственно-бытовой канализации Вспомогательный корпус-ГКК1
Боковой приток №1 Цех №1-КК4 Трубы ац ø150 мм по ГОСТ 1839-80
Боковой приток №2 Цех №2-КК5 Трубы ац ø150 мм по ГОСТ 1839-80
Боковой приток №3 АБК-КК8 Трубы ац ø150 мм по ГОСТ 1839-80
ЛОС - локальные очистные сооружения
РУ - резервуар-усреднитель
АБК - административно-бытовой корпус
Главный коллектор №2 Градирни-ПК Трубы ац ø150 мм по ГОСТ 1839-80

3. Cодержание.docx

Разработка балансовой схемы водоснабжения и водоотведения промышленного предприятия__
Проектирование системы водоотведения промышленного предприятия__
1. Разработка системы и схемы водоотведения промышленного предприятия__
2. Трассировка и гидравлический расчет внутриплощадочных сетей водоотведения промышленного предприятия (хозяйственно-бытовой и производственной) увязка их с наружными сетями__
Проектирование здания ЛОС__
1. Выбор и обоснование методов очистки сточных вод образующихся на промышленном предприятии с учетом расчета необходимой степени очистки__
2. Разработка технологической схемы водоотведения на промышленном предприятии__
3. Гидравлический расчет ЛОС__
4. Разработка компоновочного плана ЛОС__

2. Реферат.doc

Ключевые слова: система водоотведения балансовая схема ЛОС методы очистки усреднитель кислотное хозяйство известковое хозяйство цинк цианиды степень очистки вертикальный отстойник фильтр-пресс сети водоотведения трассировка гидравлический расчет хозяйственно-бытовая канализационная сеть производственная канализационная сеть компоновочный план технологическая схема очистки ПСВ.
Пояснительная записка содержит разработку балансовой схемы водоснабжения и водоотведения промпредприятия; трассировку и гидравлический расчет хозяйственно-бытовой канализации а также сети производственной канализации; определение параметров насосного оборудования; выбор и обоснование методов очистки воды; трассировку и гидравлический расчет внутриплощадочных сетей водоотведения промпредприятия; проектирование здания ЛОС.
-70 04 03–В102–КП14–ПЗ

Лист 2.dwg

Примечание. Все расходы указаны в м³час.
Из городского водопровода
В городской коллектор
Из поверхностного источника
обезвоживания осадка
Насос перекачки известкового молока 1В610Х
Бункер металлический с воронкой 2
Насос К 50-32-125 для подачи осадка на вакуум-фильтр
Насос К 50-32-125 для откачки фильтрата из ресивера
Технологическая схема водоподготовки технической воды
Вакуум-фильтр БсхОУ-10-2
Бак сырого осадка (0
Конвеер горизонтальный с электродвигателем
Бак-хранилище коагулянта (1
Растворный бак коагулянта (0
Расходный бак коагулянта (0
Насос перекачки коагулянта 1В610Х
Насос-дозатор коагулянта НД 10016 К14А(В)
Спецификация оборудования
Дозатор известкового молока ДИМБА-1
Кран мостовой электрический подвесной
Рисунок 7.1. Расчетная схема хозяйственно-бытовой канализации
70 04 03 - В95 - КП-14
Схема хозяйственно-бытовой канализации
Вспомогательный корпус
Рисунок 7.2. Расчетная схема производственной канализации
Схема производственной канализации
Рисунок 7.3. Расчетная схема сброса производственных сточных вод
Схема сброса производственных сточных вод
Результаты гидравлического расчета:
На шламовые площадки
В городскую канализацию
Ось автодороги (b=3 м)
Отметка низа трубы или
Е С Т Е С Т В Е Н Н О Е
Трубы асбестоцементные ø200 мм по ГОСТ 1839-80
Масштаб гор. 1:500верт. 1:100
Продольный профиль коллектора производственной канализации Цех №1-ГКК2
Резервуар- -усреднитель
Ось автодороги b=6 м
Боковой приток РЧВ-ЛОС Трубы ац ø200 мм по ГОСТ 1839-80
Технологическая схема очистки производственных цинкцианосодержащих сточных вод
компоновочный план здания ЛОС
Водоотводящая система промышленного предприятия
Экспликация технологического оборудования и сооружений
Резервуар-усреднитель
Вертикальный вихревой смеситель
Вертикальный отстойник
Резервуар для осадка
Резервуар для смешения осадка с реагентами
Фильтр-пресс ФПАКМ-5У
Быстроходная мешалка
Бутыль с товарной кислотой
Компоновочный план здания ЛОС (М 1:100)
Условные обозначения трубопроводов:
R21 - трубопровод подачи раствора реагента (Ca(OH) );
R23 - трубопровод подачи раствора реагента (FeC
Ф1 - трубопровод подачи фильтрата из фильтр-пресса
R20 - трубопровод подачи раствора реагента (H2SO4);
Известковое хозяйство (с мокрым хранением)
Хозяйство гипохлорита натрия
Коагулянтное хозяйство
R22 - трубопровод подачи раствора реагента (NaOC
Условные обозначения:
I - зал основных сооружений
II - помещение приготовления кислоты
III - помещение приготовления извести
V - помещение приготовления коагулянта
IV - помещение приготовления гипохлорита натрия
VI - помещение механического обезвоживания осадка
в резервуар-усреднитель
- резервное оборудование

5. Пояснительная записка.docx

В составе инженерных коммуникаций каждого промышленного предприятия имеется комплекс инженерных сетей и сооружений с помощью которых осуществляется водоснабжение и водоотведение предприятия. В зависимости от вида производства у каждого предприятия различные требования к качеству потребляемой воды. Также в процессе производства образуются специфические стоки дальнейшее использование которых либо невозможно по техническим условиям либо нецелесообразно по технико-экономическим показателям. Сброс производственных сточных вод как в городскую канализацию так и в водоем регламентируется нормативными документами подлежащими выполнению поэтому необходимо предусматривать локальные сооружения по очистке производственных сточных вод. Сущность очистки заключается в изъятии вредных компонентов содержащихся в сточных водах или превращении их в безвредные.
В последнее время очень остро стоят вопросы рационального использования природных ресурсов поэтому главная задача современного проектирования заключается в использовании новых эффективных и экономичных методов позволяющих использовать их не нанося вред окружающейсреде.
) Генплан пп (М 1:1000) – Вариант №3.
)Расход воды на хозяйственно-питьевые нужды на пп м3ч – 46.
)Расход воды на технологические нужды на пп м3ч – 40.
) Расход воды-теплоносителя на пп м3ч – 65.
) Тип предприятия – гальваническое производство.
) Загрязняющие вещества в ПСВ мгл:
)Кратность смешения СВ с водой водного объекта n – 18.
)Глубина заложения городского канализационного коллектора в точке подключения внутриплощадочных сетей м:
– хозяйственно-бытовой сети – 21;
– производственной сети – 22.
) Глубина промерзания грунта м – 12.
) Расход городских СВ м3сут – 18000.
)ПСВ образуются в цехе №1 оборотное водоснабжение предусматривается в цехе №2.
Разработка балансовой схемы водоснабжения и водоотведения промышленного предприятия
Для расчета систем водоснабжения и водоотведения необходимо составлять графические схемы водного баланса по каждому потребителю воды на территории промышленного предприятия. В этих балансовых схемах указывается количество воды подаваемой каждому потребителю (аппарату цеху корпусу) сбрасываемой каждым потребителем теряемой безвозвратно в производстве на охладительных установках очистных сооружениях и т. д. В схемах кроме того указывается: направление движения воды; виды водоподводящих и водоотводящих коммуникаций или категории транспортируемой по коммуникациям воды; расположение потребителей воды сооружений по ее охлаждению очистке и т. д. Такие схемы составляются либо в абсолютных количествах циркулирующих вод за единицу времени (м3сут м3ч) либо в удельных расходах воды на единицу продукции или потребляемого сырья (м3т).
Для составления балансовой схемы водоснабжения и водоотведения следует внимательно изучить типы водопотребителей на предприятии требования их к качеству воды соотношение расходов потребляемой воды различными потребителями источники образования производственных и хозяйственно-бытовых сточных вод их качество и соотношения расходов а также возможность использования очищенных сточных вод в технологических процессах.
При оборотной системе производственного водоснабжения с устройством охладительной установки в охладительном устройстве возникают следующие потери: на капельный унос на испарение на продувку. Ориентировочно величины потерь принимают: на капельный унос – 2-3% на испарение – 5-8% на продувку – 10-12% от расхода оборотной воды.
На балансовой схеме указываются:
Категории водопотребителей (Цех №1 цех №2 АБК котельная вспомогательный корпус мастерская);
Значение расходов потребляемой ими воды;
Количество образовавшихся потерь;
Количество образующейся сточной жидкости.
При этом одновременно решается вопрос выбора системы и схемы водоснабжения и водоотведения так как на балансовой схеме указывается из каких категорий водопровода поступает вода для удовлетворения хозяйственно-питьевых и производственных нужд и в канализационные коллекторы какой системы сбрасываются сточные воды.
При выборе схемы канализации решается вопрос о выборе методов очистки сточных вод с учетом следующих факторов:
–количества режима отведения состава производственных и бытовых сточных вод;
–количества и качества воды используемой в различных технологических процессах;
–возможности и целесообразности совместного отведения и очистки различных видов сточных вод;
–возможности использования в производстве очищенных производственных бытовых СВ;
– целесообразности локальной очистки СВ отдельных производств;
– извлечения и использования ценных веществ содержащихся в СВ.
Для сети объединенного противопожарного и хозяйственно-питьевого водопровода В1 принята кольцевая система (для цехов №1 №2) с наличием тупиковых участков для всех остальных водопотребителей (АБК котельная вспомогательный корпус мастерская). Присоединение объединенной противопожарной и хозяйственно-питьевой производственной сети водоснабжения к городской осуществляется через регулирующую ёмкость и насосы–повысители давления.
Для сети технического водоснабжения В3 принята прямоточная система а для сети воды-теплоносителя В4 – оборотная с охлаждением воды на градирнях и последующим возвращением ее в цех.
В курсовом проекте учитывается характер производства на промпредприятии. Канализование пп осуществляется по полной раздельной системе когда СВ различных категорий отводится отдельными потоками.
Балансовая схема водоснабжения и водоотведения промышленного предприятия представлена на рисунке 1.1.
Условные обозначения трубопроводов принимаются по ГОСТ 21.205-93 «Условные обозначения элементов санитарно-технических систем» [1] приложение А.
Рассчитаем значения всех расходов для балансовой схемы:
+40+65=(46+65)+095+2+13+39+3705+533
где: Qх.п. – расход воды на хозяйственно-питьевые нужды;
Qтепл – расходы воды-теплоносителя;
Qтехн – расходы воды на технологические нужды;
ΣQх.б. – расход хозяйственно-бытовых сточных вод;
Qвозв – расход оборотной воды;
Q’произв – расход производственных сточных вод;
Qподп – расход подпиточной воды;
Q’техн – расход производственных сточных вод из цеха №1 на ЛОС;
qк.у qисп qпрод – потери воды на испарение капельный унос и продувку в охладительном устройстве соответственно;
qпот – потери воды при использовании в цехе №1.
Т.к. равенство выполняется – расчеты верны и балансовая схема составлена правильно.
Проектирование системы водоотведения промышленного предприятия
1. Разработка системы и схемы водоотведения промышленного предприятия
При проектировании и эксплуатации систем канализации промышленных предприятий различают внутриплощадочную и внеплощадочную канализацию. К первой относится размещаемый на территории промышленной площадки комплекс канализационных сетей сооружений насосных станций и локальных установок по очистке цеховых сточных вод. Канализационные сети и коллекторы сооружения насосные станции и очистные сооружения расположенные за территорией промышленной площадки относятся к внеплощадочной канализации.
Если производственные сточные воды направляются в канализационную сеть или непосредственно на очистные сооружения населённого пункта (города) то внеплощадочная канализация ограничивается системой сетей коллекторов и сооружений обеспечивающей присоединение коллекторов промышленного предприятия к канализационной сети населённого пункта или к комплексу объединённых очистных сооружений. Бытовые сточные воды образующиеся на промышленном предприятии отводятся и очищаются отдельно если производственные сточные воды по своему составу не требуют биологической очистки. В большинстве случаев производственные сточные воды очищать совместно с бытовыми нельзя. В этом случае следует устраивать локальные прицеховые очистные сооружения. После локальной очистки сточные воды могу объединяться и очищаться совместно.
Локальные очистные сооружения канализации должны как правило размещаться на территории самих предприятий. При выборе системы и схемы канализации промышленных предприятий необходимо учитывать:
–требования к качеству воды используемой в различных технологических процессах и их количество;
–количество состав и свойства сточных вод отдельных производственных цехов и предприятия в целом а также режимы водоотведения;
–возможность сокращения количества загрязнённых производственных сточных вод предприятия путём рационализации технологических процессов;
– возможность повторного использования производственных сточных вод в системе оборотного водоснабжения или для технологических нужд другого производства где допустимо применять воду более низкого качества;
–целесообразность извлечения и использования ценных веществ содержащихся в сточных водах;
–возможность разделения производственных сточных вод для повторного использования незагрязнённых в производстве и обработки загрязнённых сточных вод;
–возможность и целесообразность совместного канализования нескольких близко расположенных промышленных предприятий а также возможность комплексного решения канализования промышленного предприятия и населённого пункта;
– возможность использования в технологическом процессе очищенных бытовых сточных вод;
– возможность и целесообразность использования производственных сточных вод для орошения сельскохозяйственных и технических культур;
–целесообразность локальной очистки сточных вод отдельных производств и цехов;
–самоочищающую способность водоёма условия спуска производственных сточных вод в него и необходимую степень очистки этих вод по лимитирующим показателям;
– целесообразность применения каждого метода очистки.
При вариантном проектировании систем канализации промышленного предприятия на основании технико-экономических показателей принимается оптимальный вариант.
Для водоотведения хозяйственно-бытовых и промышленных сточных вод образующихся на промышленном предприятии принимаем раздельную систему водоотведения. Т. е. хозяйственно-бытовые сточные воды отводятся по одному коллектору в коллектор городских хозяйственно-бытовых сточных вод а производственные так же поступают в него но только после очистки на локальных очистных сооружениях.
Канализационную систему принимаем самотечную.
2. Трассировка и гидравлический расчет внутриплощадочных сетей водоотведения промышленного предприятия (хозяйственно-бытовой и производственной) увязка их с наружными сетями
Проектирование и гидравлический расчет хозяйственно-бытовой канализации
Сеть хозяйственно-бытовой канализации промышленного предприятия предназначена для отвода бытовых СВ в городской коллектор.
Проектирование сети начинается с ее трассировки.
Размещение сетей канализации на территории промышленного предприятия принимается в соответствии с требованиями [2 4 5] отдельные фрагменты из [5] приведены в приложении Б [6] и ниже.
)Подземные сети надлежит прокладывать вне проезжей части автомобильных дорог.
)Расстояния по горизонтали (в свету) от подземных коммуникаций до зданий и сооружений следует принимать не менее указанных:
– от водопровода и напорной канализации до: фундаментов зданий и сооружений – 5 м фундаментов ограждения опор галерей эстакад трубопроводов – 3 м автодорог – 2 м;
– от самотечной канализации и водостоков до: фундаментов зданий и сооружений – 3 м фундаментов ограждения опор галерей эстакад трубопроводов – 15 м автодорог – 15 м.
) Расстояния по горизонтали (в свету) между инженерными подземными сетями при их параллельном размещении следует принимать не менее указанных:
– между водопроводом и водопроводом – 07–5 м (в зависимости от материала труб вида грунта и давления [4]) между канализацией и канализацией – 04 м;
– расстояния от канализации до хоз-питьевого водопровода должны приниматься: до водопровода из железобетонных и асбестоцементных труб прокладываемых в глинистых грунтах – не менее 5 м в крупнообломочных и песчаных грунтах – не менее 10 м; до водопровода из чугунных труб диаметром до 200 мм – не менее 15 м диаметром более 200 мм – не менее 3 м; до водопровода из пластмассовых труб – не менее 15 м;
– расстояние между сетями канализации и производственного водопровода независимо от материала труб а также от номенклатуры и характеристики грунтов должно быть не менее 15 м.
) При пересечении инженерных сетей расстояния по вертикали (в свету) должны быть не менее:
– между трубопроводами и автомобильными дорогами считая от верха покрытия проезжей части до верха трубы (или ее футляра) – по расчету на прочность но не менее 06 м;
– между трубопроводами различного назначения (за исключением канализационных пересекающих водопроводные и трубопроводов для ядовитых и дурно пахнущих жидкостей) – 02 м:
– трубопроводы транспортирующие воду питьевого качества следует размещать выше канализационных или трубопроводов транспортирующих ядовитые и дурно пахнущие жидкости на 04 м; допускается размещать стальные заключенные в футляры трубопроводы транспортирующие воду питьевого качества ниже канализационных при этом расстояние от стенок канализационных труб до обреза футляра должно быть не менее 5 м в каждую сторону в глинистых грунтах и 10 м – в крупнообломочных и песчаных грунтах а канализационные трубопроводы следует предусматривать из чугунных труб.
) Канализационные трубопроводы следует располагать по проездам или обочинам дорог параллельно линиям застройки по возможности вне асфальтовых и бетонных покрытий;
) Автомобильные дороги трубопроводы должны пересекать под прямым углом.
С учетом балансовой схемы ВиВ составляется расчетная схема сети определяются расчетные расходы на участках сети хозяйственно-бытовой канализации.
Наименьшую глубину заложения лотка труб принимают при диаметре труб до 500 мм на 03 м а при больших диаметрах – на 05 м выше наибольшей глубины промерзания грунта:
Н = hпром – (03 05)=12–03=09 м (2.1)
где hпром – нормативная глубина промерзания зависящая от климатических условий по заданию hпром = 12 м.
Однако глубина заложения трубопровода считая от планировочной отметки до верха трубы не должна быть меньше 07 м во избежание повреждения наземным транспортом:
Н = 07 + d=07+015=085 м (хозяйственно-бытовая канализация);
Н = 07 + d=07+015=085 м (производственная канализация).
После определения глубины заложения выполняем гидравлический расчет внутриплощадочного коллектора.
Расчетные скорости движения воды и уклона назначаются согласно [9]. Хозяйственно-бытовая канализационная сеть промпредприятия рассчитывается на неполное наполнение принимаемое в зависимости от диаметра. При этом наполнение должно быть не больше указанного а критическая скорость – не меньше указанной в [9].
Если скорость меньше табличной то данный участок является безрасчетным и соединяется с последующим путем опускания его на диаметр. Расчетные участки в местах соединения а также в местах присоединения боковых притоков должны выравниваться по расчетному уровню воды (при одинаковых диаметрах) или по шелыгам труб (при разных диаметрах). Скорости должны возрастать.
Принимаем трубы асбестоцементные по [11] минимальный диаметр – 150 мм.
Гидравлический расчет производится в табличной форме (таблица 2.1) с помощью [12] на основе расчетной схемы (рисунок 2.1).
Рисунок 2.1 – Расчетная схема сети хозяйственно-бытовой канализации
Результаты гидравлического расчета сети хозяйственно-бытовой канализации приведены на генплане промпредприятия лист №1 графической части.
Таблица 2.1 – Результаты гидравлического расчета хозяйственно-бытовой канализационной сети
Проектирование и гидравлический расчет производственной канализации
Проектирование сети начинается с ее трассировки. Намечаем на генплане места выпусков производственных СВ из цехов. Расстояния принимаем согласно вышеуказанным.
Перед выпуском в городскую канализацию производственные СВ поступают на ЛОС. С учетом балансовой схемы ВиВ составляем расчетную схему сети определяем расчетные расходы на участках и их длины. Наименьшую глубину заложения трубопровода принимаем согласно условий рассчитанных выше.
Гидравлический расчет коллектора производственной канализации от цеха №1 к резервуару-усреднителю перед ЛОС производится в табличной форме (таблица 2.2) с помощью [12] на основе расчетной схемы (рисунок 2.2).
Рисунок 2.2 – Расчетная схема сети производственной канализации
Результаты гидравлического расчета сети производственной канализации приведены на генплане промпредприятия лист №1графической части.
Таблица 2.2 – Результаты гидравлического расчета производственной канализационной сети
Построение профилей коллекторов хозяйственно-бытовой и производственной канализации
Профиль сети изображают в виде её развёртки по оси трубопровода. Построение продольного профиля ведется одновременно с гидравлическим расчетом. Отметки поверхности земли принимаются с генплана.
При построении профиля производится "увязка" коллекторов с внеплощадочным городским коллектором обратив внимание на глубину заложения внутриплощадочного и городского коллектора в точке его присоединения а также на пересечения с трубопроводами различного назначения.
Профили коллекторов хозяйственно-бытовой и производственной канализации представлены на листе №3 графической части.
Проектирование здания ЛОС
1. Выбор и обоснование методов очистки сточных вод образующихся на промышленном предприятии с учетом расчета необходимой степени очистки
Производственные сточные воды от технологических процессов многих отраслей промышленности содержат щелочные кислоты а также соли тяжелых металлов. Для предупреждения коррозии материалов канализационных труб очистных сооружений нарушения биохимических процессов в биологических окислителях на очистных сооружениях и в водоемах прибегают к осаждению из сточных вод солей тяжелых металлов а так же кислые и щелочные стоки подвергают нейтрализации.
Расчет сооружений технологической схемы для обработки сточных вод гальванического производства (цинк цианиды)
Расчет допустимой концентрации загрязнений в производственных СВ сбрасываемых в системы водоотведения населенных пунктов производится следующим образом:
Допустимая концентрация загрязнений в ПСВ сброшенных в системы водоотведения населенных пунктов:
СN – ПДК загрязняющего вещества в расчетном створе водного объекта соответствующего вида водопользования. СN =01 мгл – цинк СN =10 мгл – цианид.
Се – фактическая концентрация того же вещества в воде водного объекта до сброса в него СВ данных ОС Се=0 мгл.
n – кратность разбавления СВ с водой водного объекта в расчетном створе n=18.
Допустимая концентрация загрязнений в смеси производственных и
бытовых СВ поступающих на ОС населенного пункта:
А – эффективность удаления загрязняющих веществ на ОС населенного пункта цинк – А=70% цианиды – А=70%.
Должно выполняться условие
СБОС — концентрация веществ максимально допустимая для биохимической очистки СВ мгл цинк – 1 мгл цианиды – 01 мгл.
1 и 7 01 – условие не выполняется.
CГСВ = CБОС (100–А)100 = 01(100–70)100 = 003 мгл (3.5)
CГСВ = CБОС (100–А)100 = 1(100–70)100 = 03 мгл (3.6)
Величина допустимой концентрации загрязняющих веществ содержащихся в производственных СВ:
CБЫТ – содержание загрязняющего вещества в бытовых СВ CБЫТ=0;
Q q – расходы городских и производственных СВ м3 сут .
Необходимая степень очистки СВ :
2. Разработка технологической схемы водоотведения на промышленном предприятии
Нанесение цинка на деталь производится методом электролиза. Под воздействием электрического тока ионы цинка из раствора соли цинка восстанавливаются на покрываемой детали. В данном случае деталь является катодом. Для лучшего покрытия в раствор соли цинка добавляют цианиды которые способствуют тому что цинк более качественно «ложится» на деталь покрывая ее мелкозернистым покрытием которое крепко держится на детали. Соответственно в сточные воды цинковых гальванических производств в процессе обработки деталей попадают цинк и цианиды которые являются ядовитыми и опасными соединениями.
В первую очередь необходимо избавится от цинка. На первом этапе из резервуара-усреднителя в смеситель поступают сточные воды содержащие ионы Zn и CN. В этот же смеситель подается реагент-осадитель Са(ОН)2. Реакция происходит в реакторе который расположен сразу за смесителем. В смесителе время контакта составляет около 10 минут а в реакторе – 15–20 минут. рН среды – 9. Реагент-осадитель образует с цинком малорастворимое соединение Zn(OH)2 и исходные цианиды вместе с Zn(OH)2 из реактора поступают в вертикальный отстойник. В отстойнике происходит выпадение в осадок и дальнейшее обезвоживание малорастворимого Zn(OH)2.
На втором этапе из отстойника в смеситель поступают сточные воды содержащие только ионы CN. В смеситель подается Са(ОН)2 а также гипохлорит натрия NaOCl. Реакция происходит в реакторе который расположен сразу за смесителем. рН среды – 11. Цианиды в результате реакции гидролиза образуют цианаты которые менее ядовиты и впоследствии распадаются на NO2 и CO2. Очищенные воды подаются в корректор pH где с 11 его необходимо снизить до 8 так как это является условием сброса стоков в городскую канализацию.
Для снижения значения pH в корректор подается серная кислота.
Технологическая схема водоотведения промышленного предприятия представлена на листе №2 графической части.
3. Гидравлический расчет ЛОС
Расчет резервуаров-усреднителей
На предприятии производится циклический сброс сточных вод с периодом колебаний tк=3ч. Принимаем усреднитель с механическим перемешиванием.
Объем усреднителей Wу равен:
где T – период цикла колебаний ч T=3 ч;
Принимаем 2 резервуара-усреднителя.
Размеры одного резервуара-усреднителя: ДхШхВ=50х30х38 м.
Насос для перекачки сточных вод принимаем типа СД 10040 с подачей 48 м3ч напором 46 м и габаритными размерами ДхШхВ=1350x450x515 мм.
Расчет коагулянтного хозяйства
Показатели работы фильтр-прессов значительно улучшаются при реагентной обработке осадков и добавлении присадочного материала в качестве которого может использоваться зола от сжигания осадков. В нашем случае для интенсификации работы фильтр-прессов будем производить обработку осадка хлорным железом и известью.
Принимаем мокрое хранение коагулянта. Схема представлена на рисунке3.1.
Рис. 3.1 – Схема приготовления раствора коагулянта с «мокрым» хранением реагента
–растворный бак; 2 – насос для перекачивания раствора коагулянта; 3– бак-хранилище; 4 – расходный бак; 5 – насос-дозатор; 6 – воздуходувка;
—— В —— – воздухопровод;
—— О —— – трубопровод подачи воды;
—— К —— – трубопровод подачи раствора коагулянта;
—— К1 —— – канализационный трубопровод.
Расход хлорного железа по чистому FeCl3 составит:
где: Wос – расход сырого осадка подаваемого на обезвоживание м3сут Wос =456 м3сут;
B – доза коагулянта FeC
P – влажность сырого осадка подаваемого на обезвоживание % Р=98%;
Значения Wос P и B принимаются из расчетов сооружений в зависимости от технологической схемы обработки осадка.
Расход хлорного железа по товарному продукту при содержании чистого хлорного железа 60% составит:
Ёмкости растворных расходных баков баков-хранилищ раствора коагулянта при принятой схеме мокрого хранения определяются в следующей последовательности:
Ёмкость растворного бака Wp м3 определяется по формуле:
где bp – концентрация раствора в растворном баке % следует принимать: до 17% – для неочищенного. Принимаем bp=12%;
– объемный вес коагулянта тм3 принимается в зависимости от концентрации раствора по таблице 2.1 [7] =11044 тм3;
Рт – расход хлорного железа по товарному продукту тсут см. ф. (3.13).
Количество баков должно быть не менее трех. Размеры баков принимаются конструктивно при этом дно растворных баков следует устраивать в виде съемной колосниковой решетки с прозорами 10–15мм. Растворные баки в нижней части следует проектировать с наклонными стенками под углом 450 к горизонтали для неочищенного коагулянта.
Принимаем 3 бака ёмкостью 012 м3 каждый и размерами ДхШхВ=04х04х075 м.
Ёмкость расходных баков: (3.15)
где b – концентрация раствора в расходном баке % при механическом обезвоживании осадка следует принимать 10%.
Количество баков должно быть не менее двух. Размеры принимаются конструктивно при этом днище расходных баков следует предусмотреть с уклоном более 001 к сбросному трубопроводу диаметром ≥ 150мм.
Принимаем 2 бака ёмкостью 021 м3 и размерами ДхШхВ=05х05х085 м каждый.
Объем баков-хранилищ: (3.16)
где: T – время хранения раствора коагулянта принимается 15–30 суток.
Принимаем количество баков-хранинилищ N=2
Объем одного бака: (3.17)
Принимаем 2 бака ёмкостью 315 м3 и размерами ДхШхВ=15х15х14 м каждый.
Расчет известкового хозяйства
Для удаления цинка согласно табл. 3.3 [10] доза гашеной извести принимается 113 мг на 1 мг цинка. Тогда доза извести для подщелачивания и повышения pH сточных вод с 45 до 9:
Определим требуемое количество извести при а=70% (суточный расход товарной извести):
С помощью извести повышаем pH цианосодержащих сточных вод с 9 до 11 (для улучшения прохождения реакции окисления).
Определим требуемое количество извести при а=70%:
Определим требуемое количество извести для обработки осадка. Расход извести по чистому CаО определяется по формуле (3.12):
где: Wос – расход сырого осадка подаваемого на обезвоживание м3сут;
B – доза извести % (B=6% – [7] табл. 9.1);
По формуле (3.13) расход извести по товарному продукту при содержании чистой активной извести 70% составит:
Тогда общий расход извести равен:
Определим ёмкость растворных баков:
где Qчас – расчетный расход сточных вод м3час;
ΣGCa(OH)2 – общий расход извести кгсут;
bu – концентрация известкового молока % принимается 30%;
u – объемный вес известкового молока тм3 принимается в зависимости от концентрации раствора по таблице 2.4 [7] u=122 тм3;
Принимаем 2 бака объемом 024 м3 каждый с размерами в плане ДхШхВ=053х053х085 м.
Определим ёмкость расходных баков:
где bp – концентрация рабочего раствора известкового молока % принимается 10%.
В качестве расходных баков применяем гидравлические мешалки. Количество не менее двух. По табл. 2.6 [7] принимаем 2 рабочие мешалки МК-1 с рабочим объемом 1 м3 и размерами D=1316 мм H=1645 мм.
Определим ёмкость баков-хранилищ:
Принимаем 2 бака емкостью 358 м3 каждый размерами ДхШхВх=145х145х172 м.
Для перекачивания раствора из растворного бака в бак-хранилище из бака-хранилища в расходный бак принимаем насос перекачки производительность которого определяем по формуле:
По табл. 3.3 [7] принимаем насосы типа НД 2540 (1 рабочий 1 резервный) производительностью 25 лч и предельным давлением 40 кгссм2.
Дозирование раствора осуществляется насосом-дозатором производительность которого определяем по формуле:
Qчас – расход жидкости м3ч;
bр – концентрация раствора реагента %;
– объемный вес раствора реагента тм3.
Принимаем насосы типа НД100100 (1 рабочий 1 резервный) производительностью 100 лч и предельным давлением 100 кгссм2.
Расчет и подбор оборудования для перемешивания растворов коагулянта и извести
Согласно п. 2.2.5 [7] если по технологической схеме требуется подача воздуха как для коагулянтного так и для известкового хозяйства то рекомендуется использовать общее воздуходувное оборудование рассчитанное на суммарный расход воздуха.
Для интенсификации процессов растворения коагулянта и перемешивания раствора подача сжатого воздуха осуществляется в растворные и расходные баки:
Расчетный расход воздуха подаваемого в растворные и расходные баки:
где 1 2 – интенсивности подачи воздуха в растворные и расходные баки равные 8–10 и 3–5 лсм2 соответственно;
F1 F2 – площади в плане растворных и расходных баков соответственно м2;
n1 n2 – количество растворных и расходных баков соответственно.
Количество воздуха необходимое для перемешивания известкового молока в баках определяется из условия интенсивности подачи =8–10 л(см2) по формуле:
где F1 n1 – соответственно площадь и количество баков-хранилищ;
F2 n2 – соответственно площадь и количество растворных баков.
Тогда общий расход воздуха:
В реагентных хозяйствах применяются воздуходувки типов ВК ВВН и ТВ.
По табл. 4.1 [7] принимаем к установке воздуходувку типа ВК-3 с подачей 31 м3мин при избыточном давлении 006 МПа (1 рабочая 1 резервная).
Расчет сооружений хозяйства NaOCl
Согласно рекомендациям п. 10.7.2 [8] доза гипохлорита натрия составляет 273 мг на 1 мг цианидов. Тогда доза реагента для данной концентрации цианидов:
где B – концентрация загрязняющего вещества в сточных водах мгл В=70 мгл.
Определяем требуемое количество реагента при а=80%.
Определим ёмкость растворных баков при γ=12 тм3
где bu – концентрация раствора гипохлорита натрия % принимается 30%;
Принимаем 2 растворных бака ёмкостью 0276 м3 каждый с размерами в плане ДхШхВ=06х046х10 м.
Определяем емкость расходных баков:
где bp – концентрация рабочего раствора гипохлорита натрия % принимается 10%.
Принимаем 2 расходных бака емкостью 0828 м3 каждый с размерами в плане ДхШхВ=091х091х10 м.
Для дозирования раствора гипохлорита натрия применяют насос-дозатор подача которого рассчитывается по формуле:
Принимаем насос типа НД 100100 (1 рабочий 1 резервный) производительностью 100 лч и предельным давлением 100 кгссм2.
Расчет сооружений кислотного хозяйства
Перед сбросом в городскую канализацию с помощью кислоты производится понижение pH обезвреженной и осветленной воды в корректоре pH с 11 до 8.
Найдем расход кислоты на нейтрализацию щелочных сточных вод.
где – эквивалентный вес серной кислоты (49);
N – нормальность в зависимости от изменения pH с 11 до 8 (по таблице) г-эквл.
Определяем требуемое количество кислоты при а=100%
а – содержание активной части реагента в товарном продукте %
Определяем объем емкости для хранения запаса концентрированной кислоты:
где =100% – концентрация кислоты;
γ – удельный весь кислоты 183 тм3;
Qчас – расход производственных сточных вод м3ч;
m – время хранения принимаем 30 сут.
Принимаем 2 ёмкости по 0335 м3 высотой 09 м и диаметром 07 м.
Расход насоса-дозатора:
Принимаем насос марки Х(О) 65-50-125(а) подача – 25 м3ч Н=20 м N=4 кВт.
Емкость расходного бака:
Принимаем 2 расходных бака емкостью каждый 1742 м3. Размеры баков ДхШхВ=30х30х20 м. Баки дополнительно оборудуются быстроходными мешалками.
Расчет вихревого смесителя
Для равномерного распределения регента в объеме обрабатываемой воды перед водоочистными сооружениями устанавливаются смесительные устройства.
Вертикальный (вихревой) смеситель может применяться на станции любой производительности в случае использования в качестве реагента известкового молока представляет собой круглый или квадратный (в плане) резервуар с конической или пирамидальной нижней частью. Угол наклона стенок () составляет 30-45 %. Высота верхней части с вертикальными стенками должна быть 1-15м. Обрабатываемая вода поступает в нижнюю часть смесителя со скоростью 12-15мс. (рисунок 3.2).
Рисунок 3.2 – Схема вертикального вихревого смесителя
– корпус квадратного или круглого в плане сечения; 2 – пирамидальная или коническая нижняя часть; 3 – трубопровод подачи исходной воды в нижнюю часть смесителя; 4 – узел подачи реагентов; 5 – сборный желоб; 6 – трубопровод отвода воды смешанной с реагентами; 7 – камеры; отделенные друг от друга вертикальными стенками; 8 – вертикальные стенки отделяющие друг от друга камеры 7; 9 – свободно перемещающиеся элементы; 10 – горизонтальные решетки ограничивающие высоту перемещения элементов 9; 11 – стрелки показывающие направление восходящего постепенно расширяющегося потока.
Смесителей должно быть не менее 2. Расход воды на каждый из них:
Площадь горизонтального сечения в верхней части:
Верхняя часть смесителя квадратная в плане тогда сторона ее будет:
Диаметр подводящего трубопровода:
Где Vподв – скорость подвода воды в нижнюю часть смесителя мс принимается 12-15 мс.
Стороны нижней части смесителя принимаем равными диаметру подводящего трубопровода:
D = bн =150 мм = 015 м.
Тогда площадь нижней части равна:
D = bн 2 = 00225 м2.
Высота нижней (пирамидальной) части смесителя при угле конусности α=40о определяется по формуле:
Объем пирамидальной части смесителя:
Полный объем смесителя:
Принимаем 2 смесителя: 1 – для смешивания с Ca(OH)2 (удаление цинка) 2 – для смешения с Ca(OH)2 и NaOCl (удаление цианидов). И принимаем 1 резервный смеситель.
Расчет объема реактора ведем только на расход сточных вод. Расход добавляемых реагентов в расчет не принимаем так как его величина сравнительно мала и ею в данном случае можно пренебречь. Необходимое время контакта составляет 20 мин.
Для расчета принимаем t=20 мин = 033 ч. Тогда объем реактора равен:
Принимаем 2 реактора круглые в плане объемом V1=8151 м3 каждый.
Рассчитаем их диаметр и высоту:
Принимаем высоту h=2 м тогда площадь 1 реактора: S=V1h=40755 м2;
Диаметр будет равен:
В реакторе устанавливаются скоростные мешалки с частотой вращения 40 обмин. Такие же реакторы принимаются и для второго этапа очистки.
Расчет вертикального отстойника
Определим площадь одного отстойника:
При количестве отстойников N=2 диаметр одного:
Принимаем вертикальный отстойник диаметром D=4 м. Днище отстойника конусное с уклоном наклона к горизонту 50°.
Рисунок 3.3 – Вертикальный отстойник
- центральная труба; 2 – зона отстаивания; 3 – осадочная часть; 4 – отражательный щит; 5 – периферийный сборный лоток; 6 – кольцевой лоток; 7 – удаление осадка.
Высоту отстойной части отстойника h1 принимаем равной 2000 мм. Продолжительность пребывания сточных вод в отстойнике:
Объем осадочной части одного отстойника берем из расчета хранения половины суточного объема осадка. Объем осадка составляет 5% суточного расхода сточных вод т.е. 19 м3ч = 456 м3сут.
Тогда объем осадочной части одного отстойника: Vос=4562=228 м3.
Расчет корректора pH
Корректор pH используется для корректировки pH воды. Она должна быть в пределах 65–85. Так как в результате очистки вода имеет pH=11–115 то предусматривают ее подкисление в корректоре pH с помощью серной кислоты.
Расчет размеров корректора:
Принимаем высоту корректора 10 м.
Принимаем 2 круглых в плане корректора pH – 1 рабочий и 1 резервный высотой h=10 м и d=156 м. В корректоре pH устанавливаем лопастную мешалку с частотой вращения 40 обмин.
Расчёт и подбор оборудования механического обезвоживания осадка
Для глубокого обезвоживания осадков сточных вод применяют фильтр-прессы. Механическое обезвоживание на фильтр-прессах позволяет получить осадок с самой низкой влажностью 42-56%. Фильтр-прессы рекомендуется применять в схемах где конечной стадией обработки являются сушка сжигание или утилизация при которых требуется получение осадков с максимально низкой влажностью.
Показатели работы фильтр-прессов значительно улучшаются при реагентной обработке осадков и добавлении присадочного материала в качестве которого может использоваться зола от сжигания осадков.
Среди камерных фильтр-прессов широкое распространение получили фильтр-прессы ФПАКМ. Техническая характеристика фильтр-пресса ФПАКМ приведена в таблице 3.1 схема установки – на рисунке 3.4.
Рисунок 3.4 – Схема установки фильтр-пресса типа ФПАКМ
– резервуар для осадка; 2 – насос для подачи осадка; 3 – резервуар для смешения осадка с реагентами; 4 – насос для подачи осадка на фильтр; 5 – водонасосная станция; 6 – фильтр-пресс
Таблица 3.1 – Технические характеристики фильтр-прессов ФПАКМ
Площадь поверхности фильтрования м2
Зазор между плитами мм
Рабочее давление кгссм2
Число фильтрующих плит
Ширина фильтрующей ткани мм
Габаритные размеры мм
- фильтр-пресса без оборудования
- фильтр-пресса с комплектующим оборудованием
Необходимая рабочая площадь фильтр-прессов составит:
где Wос. – объем осадка подаваемого на обезвоживание м3сут.;
Р1 – влажность подаваемого осадка % Р1=98%;
Т – продолжительность работы фильтр-пресса в сутки час;
q – пропускная способность фильтр-пресса кг(м2 час).
Объем образующегося кека составит:
где P2 – влажность кека % P2=60%.
Принимаем 1 рабочий и 1 резервный фильтр-пресс марки ФПАКМ–5У с площадью фильтрования 5 м2 и размерами 2660×1760×2750 мм.
Подача осадка на фильтр-прессы осуществляется насосом из бака-смесителя рассчитанного на 5-минутный приток осадка:
Принимаем в качестве бака-смесителя резервуар ёмкостью 016 м3 с размерами ДхШхВ=04х04х12 м и с высотой слоя осадка 10 м.
Перед подачей в бак-смеситель осадок накапливается в резервуаре для осадка рассчитанном на 10-минутный приток осадка откуда затем насосом подается в бак-смеситель:
Принимаем в качестве бака для осадка резервуар ёмкостью 032 м3 с размерами ДхШхВ=06х06х11 м и с высотой слоя осадка 09 м.
Для перекачки осадка из бака осадка в бак-смеситель принимаем насос марки К80-50-200б4 с подачей 200 м3ч и напором 9 м – 1 рабочий и 1 резервный.
Для перекачки осадка из бака-смесителя на фильтр-прессы принимаем насос марки К80-50-200б4 с подачей 200 м3ч и напором 9 м – 1 рабочий и 1 резервный.
4. Разработка компоновочного плана ЛОС
Компоновочный план разрабатывается с учетом следующих основных принципов:
– здание прямоугольное в плане;
– расстояние между колоннами – 3 6 9 м;
–необходимо устройство ворот для подвоза оборудования и реагентов в здание;
–обеспечение свободного прохода к очистным сооружениям и к запорно-регулирующей арматуре;
–расстояние между рабочим оборудованием рекомендуется принимать не менее 1 м;
–размещение сооружений в плане должно обеспечивать минимальную протяженность связывающих трубопроводов;
– каждое реагентное хозяйство необходимо располагать в отдельном помещении;
– помещение механического обезвоживания осадка отделяется от других помещений капитальными стенами;
– отстойники флотаторы усреднители рекомендуется располагать на улице (в насыпи).
Компоновочный план здания ЛОС представлен на листе №2 графической части.
В пояснительной записке был описан режим стокообразования на промпредприятии и характеристика образующихся сточных вод также была произведена трассировка и гидравлический расчет внутриплощадочных сетей водоотведения промпредприятия построены профили коллекторов хозяйственно-бытовой К1 и производственной К3 канализации.
Так же был разработан компоновочный план здания ЛОС для этого были выбраны и обоснованы методы обработки воды с учетом расчета необходимой степени очистки и условий выпуска производственных сточных вод в городскую канализацию. Разработана технологическая схема очистки производственных сточных вод выполнен гидравлический расчет сооружений технологической схемыочисткиПСВ.
ГОСТ 21.205–93 «Условные обозначения элементов санитарно-технических систем».
ТКП45-3.01-155–2009 «Генеральные планы промышленных предприятий. Строительные нормы проектирования». – Мн.: Министерство архитектуры и строительства 2009.
ТКП 45-4.01-32–2010 «Наружные водопроводные сети и сооружения. Строительные нормы проектирования». – Мн.: Министерство архитектуры и строительства 2011.
ТКП 45-3.01-116–2008 «Градостроительство. Населенные пункты. Нормы планировки и застройки». – Мн.: Министерство архитектуры и строительства 2009.
Методические указания для выполнения курсовой работы и практических занятий по дисциплине «Водоснабжение промышленных предприятий» для студентов специальности 1-700403«Водоснабжение водоотведение и охрана водных ресурсов» специализации 1 – 70 04 03 01 «Системы водоснабжения и водоотведения» В.В. Мороз Т.И. Акулич С.В. Андреюк – Брест УО«БрГТУ» 2017г.
Методические указания для выполнения практических занятий по дисциплине «Оборудование сооружений по очистке природных и сточных вод» для студентов специальности 1-700403«Водоснабжение водоотведение и охрана водных ресурсов» Т.И. Акулич Л.Н. Власюк – Брест УО«БрГТУ» 2011г.
ТКП 45-4.01-202–2010 «Очистные сооружения сточных вод. Строительные нормы проектирования». – Мн.: Министерство архитектуры и строительства 2011.
ТКП 45-4.01-56–2012 «Системы наружной канализации. Сети и сооружения на них. Строительные нормы проектирования». – Мн.: Министерство архитектуры и строительства 2012.
Очистка производственных сточных вод. Яковлев С.В. (ред.) Карелин Я.А. Ласков Ю.М. Воронов Ю.В. – М.: Стройиздат 1985. – 336 с. – 2-е изд. перераб. и доп. – учебное пособие для студентов высших учебных заведений обучающихся по специальностям «Водоснабжение и канализация» и «Рациональное использование водных ресурсов и обезвреживание промышленных стоков».
ГОСТ 1839-80* «Трубы и муфты асбестоцементные для безнапорных трубопроводов. Технические условия». – М.: ИПК Издательство стандартов 1997.
Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад. Н.Н. Павловского. Справочное пособие. А. А. Лукиных Н. А. Лукиных. – М.: Стройиздат 1987. – 152 с.
Методические указания для выполнения курсового проекта по дисциплине «Водоснабжение и водоотведение промышленных предприятий» для студентов специальности 1-70 04 03 «Водоснабжение водоотведение и охрана водных ресурсов» специализации 1 – 70 04 03 01 «Системы водоснабжения и водоотведения» Н.В. Левчук А. Г. Новосельцева – Брест УО «БрГТУ» 2015 г.

4. Титульники разделов.doc

Проектирование внутреннего водопровода холодного водоснабжения
-70 04 03–В102–КП14–ПЗ
Разработка балансовой схемы водоснабжения и водоотведения промпредприятия
Проектирование системы водоотведения промпредприятия
Проектирование здания ЛОС