• RU
  • icon На проверке: 14
Меню

Водоотводящие сети. Городская водоотводящая сеть

  • Добавлен: 24.01.2023
  • Размер: 300 KB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Водоотводящие сети. Городская водоотводящая сеть

Состав проекта

icon
icon Курса Бартова печать.dwg
icon ПЗ Бартова 1 + ДК.doc

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Курса Бартова печать.dwg

Курса Бартова печать.dwg
Подпрофильный план трассы
Профиль хозяйственно-фекальной сети
М 1:100 по вертикали
М 1:10000 по горизонтали
Генплан населенного пункта
ТМ Прагма ТУ 2248-001-76167990-2005
Условные обозначения: П.П. - промышленное предприятие ГНС - главная канализационная станция ОС - очистные сооружения К1 - хозяйственно-фекальная сеть К1Н - напорные коллекторы К2 - дождевая сеть
Профиль дождевой сети
Железобетонные ГОСТ6482-79*
Профиль хоз.-фекальной сети
Водоотведение и очистка сточных вод
Генплан населенного пункта М 1:10000

icon ПЗ Бартова 1 + ДК.doc

Пермский Национальный Исследовательский Политехнический
Кафедра теплоснабжения вентиляции и водоснабжения водоотведения
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
по курсовому проекту по дисциплине
«Водоотводящие сети»
на тему «Городская водоотводящая сеть»
Задание на курсовое проектирование3
Расчет расходов сточных вод в системе канализации4
1 Определение расходов сточных вод от промышленного предприятия4
2 Определение расходов сточных вод от жилых кварталов7
Гидравлический расчет хозяйственно-фекальной канализационной сети9
Расчет главной канализационной станции12
1 Приток сточных вод к главной канализационной насосной станции12
2 Определение требуемого напора насосов14
3 Графики совместной работы насосов и напорных коллекторов15
4 Расчет работы сети при аварийном режиме17
5 Определение объема резервуара насосной станции18
Расчет дождевой канализационной сети20
1 Выполнение трассировки дождевой канализационной сети20
2 Определение параметров работы дождевой сети21
3 Определение расходов по участкам сети22
4 Расчет расстояний между дождеприемными колодцами24
5 Гидравлический расчет закрытой сети трубопроводов26
6 Расчет глубины заложения колодцев начальных участков30
Монтажный расчет колодца №1832
Задание на курсовое проектирование
Район строительства - Калужская область
Плотность населения по районам:
Степень благоустройства: в основном жилые дома квартирного типа с централизованным горячим водоснабжением 250 лсут*чел.
Разбивка территории по роду поверхности:
- булыжные мостовые – 11 %
- асфальтовые мостовые – 10 %
- площади без замощения – 30 %
- зеленые насаждения – 19 %
Средняя глубина залегания грунтовых вод 155 м
Грунтовые воды неагрессивны.
Данные по промышленному предприятию:
Количество смен – 2. Продолжительность каждой смены – 8 часов.
Начало первой смены – в 8:00 второй – в 16:00.
Количество производственных сточных вод – 260 м3сут
В том числе поступающих в 1-ю смену 150 м3смен во 2-ую смену 110 м3смен.
Режим поступления производственных сточных вод – равномерный в течение смены
Количество работающих на промпредприятии – 1300 чел. в том числе:
Нормативное количество работающих на одну душевую сетку:
- в холл цехах – 9 челсет;
- в горячих цехах – 5 челсет.2 Расчет расходов сточных вод в системе канализации
1 Определение расходов сточных вод от промышленного предприятия
Все сточные воды образующиеся на предприятии делятся на три категории – бытовые душевые производственные.
Расходы бытовых вод по сменам отдельно для горячих и холодных цехов определяются как произведение нормы отведения бытовых сточных вод q (лсмен*чел) на количество работающих N (чел) в соответствующую смену (1 или 2) в данном цехе:
Q=q*N= 25*450 = 11250 лсмен = 1125 мсмен;
Q=q*N= 45*300 = 13500 лсмен = 1350 мсмен;
Q=q*N= 25*350 = 8750 лсмен = 875 мсмен;
Q=q*N= 45*200 = 9000 лсмен = 900 мсмен;
Для холодных цехов норма отведения бытовых сточных вод составляет 25 лсмену*чел для горячих 45 лсмену*чел. Коэффициенты часовой неравномерности водоотведения составляют соответственно и .
Средний часовой расход за смену:
где: T – продолжительность смены час.
Распределение расходов бытовых сточных вод по часам смены
Расход сточных вод м3час
Первая смена холодный цех:
Вторая смена холодный цех:
Первая смена горячий цех:
Вторая смена горячий цех:
Количество работающих душевых сеток n в холодных и горячих цехах по сменам рассчитывается по числу работающих в соответствующем цехе N(чел) и по нормативному количеству работающих на одну сетку N:
Расход душевых вод q (мчас) определяется по формуле:
Общий расход на сетки в холодном и горячем цехах:
q1хол душ = 500×501000 = 250 м3час
q1гор душ = 500×601000 = 300 м3час
q2хол душ = 500×391000 = 195 м3час
q2гор душ = 500×401000 = 20 м3час
Результаты расчета сведены в таблицу 1.
Приток в канализацию сточных вод от промышленного предприятия.
Расходы сточных вод м3час
Час наибольшего водоотведения: 16-17.
Максимальный часовой расход – 7097 мчас.
Сосредоточенный расход от предприятия:
q = q = 7097 36 = 1971 лсек.
2 Определение расходов сточных вод от жилых кварталов
Расчет ведется в табличной форме (табл.2). Общий расход сточных вод по участку складывается из следующих расходов:
- путевого (попутного) - qпут
- транзитного – qтран
- сосредоточенного – qсоср
Попутный расход qпут представляет собой расход от квартала расположенного по пути этого участка:
- площадь жилого квартала;
- удельный путевой расход или модуль стока лсек*Га; Так как населенный пункт состоит из 2 районов с разной плотностью населения определяем 2 модуля стока:
где: - норма водоотведения лсут*чел принято 250 лжит*сут;
- плотность населения челга.
Боковой расход qбок - расход от боковых подключений.
Транзитный расход qтран - расход поступающий на участок транзитом с выше расположенных участков сети. Сумма этих расходов представляет собой средний секундный расход сточных вод по участку сети:
Расчетные расходы сточных вод по участкам сети
Гидравлический расчет хозяйственно-фекальной канализационной сети
Суть гидравлического расчета заключается в том чтобы по известному расчетному расходу сточных вод назначить такие уклоны и диаметры труб такие наполнения чтобы скорость течения сточных вод была не менее самоочищающей. Кроме самоочищения должны соблюдаться и другие условия нормальной работы сети: сглаживание неравномерности притока сточных вод в течение часа неистираемость материала труб предотвращение большого заглубления сети. Поэтому расчетные значения гидравлических и конструктивных параметров работы канализационных сетей регламентируются СП 32.13330.2012.
Наименьшие допустимые диаметры трубопроводов:
- для уличной сети бытовой канализации – 200 мм;
- для внутриквартальной сети и производственной канализации – 150 мм.
- Диаметры труб канализационной сети по течению сточных вод не уменьшаются!
- Скорости по течению сточных вод не уменьшаются!
- Условие непромерзания должно соблюдаться на протяжении всей сети!
Определим заложения начальных участков сети:
где: - наименьшая допустимая глубина заложения трубы (до лотка) в невыгодно расположенном колодце дворовой сети наиболее удаленном от уличной сети глубоком. Если расположение зданий внутри квартала неизвестно то считают что "неблагоприятный"' дворовый колодец находится на противоположной по отношению к уличной сети грани квартала.
- глубина промерзания грунта в Калужской области = 120 м;
- коэффициент зависящий от диаметра трубы;
L - длина дворовой (внутриквартальной) сети от удаленного колодца до красной линии застройки м;
- уклон дворовой сети для предварительных расчетов рекомендуется принимать 0008 - 001;
- отметка поверхности земли у колодца дворовой и уличной сети соответственно.
- перепад между лотками труб дворовой и уличной сетей м для предварительных расчетов диаметр дворовой сети принимается равным 150 мм диаметр уличной сети.
Глубины заложения уличной сети в начальных точках участков:
h1 = 115 + 0008*(110 + 50) – (16923 - 16843) + (020 - 015) = 168 м
h4 = 115 + 0008*(180 + 50) – (16843 - 16829) + (025 - 015) = 295 м
h6 = 115 + 0008*(180 + 50) – (16947 – 16856) + (025 - 015) = 218 м
h8 = 115 + 0008*(140 + 40) – (16843 – 16680) + (025 - 015) = 106 м
h10 = 115 + 0008*(140 + 40) – (16839 – 16671) + (025 - 015) = 101 м
h12 = 115 + 0008*(140 + 30) – (16593 – 16450) + (025 - 015) = 118 м
h14 = 115 + 0008*(140 + 30) – (16600 – 16486) + (025 - 015) = 147 м
h17 = 115 + 0008*(130 + 30) – (16410 – 16329) + (025 - 015) = 172 м
h20 = 115 + 0008*(130 + 30) – (16443 – 16300) + (025 - 015) = 110 м
Данные гидравлического расчета сети сведены в таблицу 3.
Расчет главной канализационной насосной станции
1 Приток сточных вод к главной канализационной насосной станции
Сточные воды населенного пункта подаются главным самотечным коллектором на главную насосную станцию. Она предназначена для перекачки общего расхода сточных вод населенного пункта на городские очистные сооружения.
Канализационные насосные станции устраивают обычно совмещенными с приемным резервуаром в плане – круглые. Все подводящие коллекторы перед насосной станцией должны быть объединены и перед насосной станцией устраивают сухой колодец. В нем предусматривается задвижка.
Приемные резервуар насосных станций играют роль регулирующих емкостей сглаживают неравномерность притока и откачки сточных вод. Объем приемного резервуара определяется графиком притока и откачки. Вместимость резервуара должна быть не менее пятиминутной максимальной подачи одного насоса. Рабочая глубина – 2-25 м. Для защиты насосов от засорения в приемных резервуарах устраивают решетки с механизированной очисткой или решетки – дробилки.
Для перекачки бытовых и сточных вод применяют центробежные насосы. Насосы обычно устанавливают под залив. Допускаемая частота включения насосов в 1 час: не более 3х раз при ручном управлении не более 5-ти раз - при автоматическом.
Кроме рабочих устраивают резервные агрегаты. Их количество зависит от количества рабочих агрегатов от типа сточных вод и от категории насосной станции.
В машинном зале кроме рабочих и резервных насосов установлены вспомогательные агрегаты: для подачи воды на технические нужды вакуум-насосы насосы для удаления дренажных вод.
Напорные коллекторы идущие от насосной станции выполняются из труб железобетонных асбестоцементных чугунных и полиэтиленовых.
Исходные данные принимаются по расчету городской водоотводящей сети:
- приток СВ от пром предприятия по часам суток – табл. 1 (графа 8)
- средний секундный расход СВ от жилых кварталов на последнем самотечном участке сети перед НС лс по табл.2 (графа 6)
Этот расход необходим для того чтобы определить суточный расход сточных вод от кварталов :
Общий коэффициент неравномерности водоотведения на участке перед насосной станцией определяется по СП 32.13330.2012: . Определяем неравномерность притока сточных вод заносим данные в таблицу 4.
Приток сточных вод к главной канализационной насосной станции
Определяем расход сточных вод в час максимального притока:
Qчасмакс = 48525 м3час = 1348 лсек = 0135 м3сек
2 Определение требуемого напора насосов
Требуемый напор насосов определяется по формуле:
- геометрическая высота подъёма воды равна разности отметок поверхности земли у приёмной камеры очистных сооружении и воды в приёмном резервуаре насосной станции. Для предварительных расчётов отметку воды в приёмном резервуаре насосной станции можно принять на 1 м меньше отметки уровня воды в подводящем самотечном коллекторе.
000 – 15709 = 1291 м;
- потери во всасывающих трубопроводах насосов – 2 м;
- потери в напорных трубопроводах внутри насосной станции – 2 м;
- потери по длине в наружных напорных коллекторах определяются по таблицам Лукиных при полном наполнении и экономичной скорости движения сточных вод.
- потери в местных сопротивлениях составляют примерно 10% от потерь по длине;
- запас напора на излив воды в приемную камеру очистных сооружений – 2 м.
При работе насосной станции в нормальном режиме по каждому из коллекторов будет транспортироваться расход сточных вод:
По таблицам Лукиных подобран коллектор d=300 мм i=00055 v=095 мс hd=1 Сопротивление коллектора A=12 с2м6.
=А*L*Q2=12*1260*00672 = 68 м
3 Графики совместной работы насосов и напорных коллекторов
После определения диаметров коллекторов строим графики их работы HQ работы коллекторов. Сначала задаваясь величиной расходов от Q=0 до Q=1.4*Qчасмакс и определяя требуемые напоры для пропуска сначала строят график 1d затем путем сложение оси абсцисс двух графиков 1d получают график 2d. По расходу Qчасмакс = 48525 м3ч и Нн = 2639 м подобраны 1 рабочий и 1 резервный насос типа СД 80032а (Q=720 м3ч и Нн = 265 м).
Нормальный режим работы
Аварийный режим работы
Рис.1 График совместной работы насосов и коллекторов
4 Расчет работы сети при аварийном режиме
В случае аварии на одном из коллекторов расход по другому увеличится в 2 раза следовательно потери в системе увеличатся в 4 раза. Обеспечить работу насосной станции можно двумя путями:
) уменьшить аварийные потери в коллекторах за счет организации перемычек;
) увеличить напор насосов одним из следующих способов:
а) включить резервный насос параллельно
б) включить резервный насос последовательно
в) применяя изначальный насос с частотным регулятором увеличить число оборотов рабочего колеса при этом увеличится напор создаваемый насосом.
Для обеспечения работы насосной станции при аварии на напорных коллекторах устраиваем ремонтные переключения. Длина аварийного участка трубопровода определяется по формуле:
L – общая длина одной нитки водовода;
A – удельное сопротивление;
Q – расчетный расход;
h – величина располагаемых потерь напора при включении насосов;
Количество участков равно:
Количество переключений равно:
Для построения кривой H-Q работы в аварийной ситуации
Такой напор не может обеспечить насос поэтому увеличиваем число ремонтных участков до 6 а количество перемычек до 5 шт.
Насос сможет обеспечить данный напор.
5 Определение объема резервуара насосной станции
Вместимость приемного резервуара канализационной насосной станции определяется из условия обеспечения 5-ти минутной максимальной подачи 2-х насосов.
Вместимость резервуара необходимо проверить на частоту включения насосов. Объем резервуара определенный графическим путем равен
Принимается большая из полученных величин.
Рис. 2 Определение емкости приемного резервуара
Расчет дождевой канализационной сети
Местоположение пункта Калужская область.
Глубина промерзания грунта 12 м.
Разбивка селитебной площади по виду поверхности:
1 Выполнение трассировки дождевой канализационной
Уличные коллекторы дождевой сети прокладываются по пониженным граням кварталов параллельно существующей хозяйственно-фекальной канализации. Согласно трассировке дождевые воды со всех жилых кварталов отводятся 6-ю выпусками.
Рассчитываем селитебные площади. При проектировании дождевой сети расчетной является не жилая а селитебная площадь кварталов Fсел. Селитебной называется площадь квартала с учетом площади дорог проезжей части улиц зеленых насаждений и пустырей внутри квартала. Ее определяют по генплану с учетом площади дорог.
Fсел отдельных кварталов можно определять приблизительно при помощи коэффициента К равного отношению селитебной площади всего населенного пункта Fсел определенной по внешним границам застройки к общей площади жилых кварталов и промпредприятия.
Селитебная площадь каждого квартала Fск превысит его жилую площадь Fжк в К раз.
2 Определение параметров работы дождевой сети
Параметры работы дождевой сети определяются по СП 32.13330.2012.
q20 – интенсивность дождя лс на 1 Га для данной местности продолжительностью 20 мин при P = 1 год;
P – период однократного превышения расчетной интенсивности дождя назначается в зависимости от условий расположения дождевых коллекторов. Этот период времени в годах в течение которого один раз будет происходить переполнение сети при этом под переполнением понимают подпор в колодцах напорный режим работы сети а не затопление территории;
n - показатели степеней;
mr – среднее количество дождей за год;
Zmid – среднее значение коэффициента характеризующего поверхность бассейна стока:
где: - коэффициент характеризующий поверхность данного вида;
- площадь поверхности данного вида %;
- общая площадь стока – селитебная площадь населенного пункта = 100%
Определенные параметры:
- определено по рис. Б.1 СП 32.13330.2012;
=1 условие расположения коллектора следует считать в основном средним:
-для равнинной области центра Европейской части России;
Определяем параметр А по формуле:
Определяем параметр по формуле принимается по таблице 9 СНиП:
Далее строится зависимость по формуле:
Рис. 3 Зависимость удельного расхода дождевых вод от продолжительности дождя5.3 Определение расходов по участкам сети
Для определения расходов дождевых вод по участкам сети необходимо знать расчетную продолжительность дождя tr (мин). Это общее время протекания дождевых вод по поверхности tcon по открытым лоткам tcan и по трубам до конца расчетного участка tp.
Время поверхностной концентрации дождевого стока tcon следует определять по расчету или принимать в населенных пунктах при отсутствии внутриквартальных закрытых дождевых сетей равным 5-10 мин или при наличии их равным 3-5 мин.
Продолжительность протекания дождевых вод по уличным лоткам tcan (мин) следует определять по формуле:
- длина участков лотков м;
- расчетная скорость течения на участке мс назначается с учетом требований СНиП 2.04.03-85. По статистическим данным скорость течения в лотках составляет около 035 мс. При такой скорости песок попадающий с территории в дождевые воды оседает в лотках не проникая в закрытую сеть трубопроводов.
Продолжительность протекания дождевых сточных вод по трубам до рассчитываемого сечения tp (мин) следует определять по формуле:
где - расчетная длина участка коллектора м;
- расчетная скорость течения на участке мс назначается с учетом требований СНиП 2.04.03-85.
Расходы дождевых вод по участкам сети лс следует определять по формуле:
где - расчетная площадь стока Га. Селитебная площадь кварталов обслуживаемых расчетным участком дождевой сети.
- модуль стока дождевых вод.
Расчет открытых лотков ведется по величине лс.
При расчете по закрытой сети трубопроводов получают очень большие значения диаметров что считается экономически нецелесообразным. Поэтому в определенных случаях гидравлический расчет сети выполняют не по расчетному расходу а по несколько меньшему :
- коэффициент учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент возникновения напорного режима 1. Тогда при дождях интенсивностью меньше расчетной сеть работает полным сечением а при дождях расчетной интенсивности в сети создается подпор сеть работает в напорном режиме и ее пропускная способность резко увеличивается.
4 Расчет расстояний между дождеприемными колодцами
Квартал №7 участок (12А-13А):
Время добегания капли до конца лотка (до первого дождеприемника)
задаемся произвольно равным 20 м =035 мс.
По графику определяем =647 лсек*га
где F- часть площади квартала обслуживаемая рассчитываемым лотком
Тогда расход дождевых вод по лотку составит:
Это удовлетворяет пропускной способности лотка 286 (лс) > 26 (лс) не более чем на 10%.
То есть вдоль квартала №7 дождеприемники устанавливаются на расстоянии 20 м друг от друга.
Квартал № 8 участок (13А-11А):
Ширина квартала №8 равна ширине квартала №7 поэтому дождеприемники вдоль квартала №8 на участке 13А-11А тоже устанавливаются на расстоянии 20 м друг от друга.
Квартал № 11 участок (17А-18А):
Это удовлетворяет пропускной способности лотка: 246 (лс) 26 (лс).
То есть вдоль квартала №11 дождеприемники устанавливаются на расстоянии 20 м друг от друга.
Квартал № 12 участок (18А-19А):
Ширина квартала №12 равна ширине квартала №11 поэтому дождеприемники вдоль квартала №12 на участке 18А-19А тоже устанавливаются на расстоянии 20 м друг от друга.
5 Гидравлический расчет закрытой сети трубопроводов
= 300 - 20 = 280 м определяется по генплану.
Задаемся скоростью сточных вод на участке не менее самоочищающей Vр=07 мс.
По рис.3 =453 лсек*га.
По таблицам [4] определяются гидравлические и конструктивные параметры работы участка: V=096 мс; d=550 мм; q=2285 лс. Скорость определенная по таблицам отличается от заданной более чем на 10% необходимо произвести пересчет задавшись табличной скоростью:
По рис.3 =490 лсек*га.
По таблицам [4] определяются гидравлические и конструктивные параметры работы участка: V=105 мс; d=550 мм; q=2456 лс. Скорость определенная по таблицам отличается от заданной не более чем на 10%.
По рис.3 =430 лсек*га.
По таблицам [4] определяются гидравлические и конструктивные параметры работы участка: V=121 мс; d=600 мм; q=3413 лс. Скорость определенная по таблицам отличается от заданной более чем на 10% необходимо произвести пересчет задавшись табличной скоростью:
По рис.3 =436 лсек*га.
По таблицам [4] определяются гидравлические и конструктивные параметры работы участка: V=122 мс; d=600 мм; q=3395 лс. Скорость определенная по таблицам отличается от заданной не более чем на 10%.
Задаемся скоростью сточных вод на участке не менее самоочищающей V=08 мс.
По рис.3 =603 лсек*га.
По таблицам [4] определяются гидравлические и конструктивные параметры работы участка: V=081 мс; d=300 мм; q=574 лс. Скорость определенная по таблицам отличается от заданной не более чем на 10%.
По рис.3 =396 лсек*га.
По таблицам [4] определяются гидравлические и конструктивные параметры работы участка: V=129 мс; d=600 мм; q=3643лс. Скорость определенная по таблицам отличается от заданной не более чем на 10%.
Задаемся скоростью сточных вод на участке не менее самоочищающей V=10 мс.
По рис.3 =512 лсек*га.
По таблицам [4] определяются гидравлические и конструктивные параметры работы участка: V=099 мс; d=500 мм; q=1943 лс. Скорость определенная по таблицам отличается от заданной не более чем на 10%.
По рис.3 =440 лсек*га.
По рис.3 =377 лсек*га.
По таблицам [4] определяются гидравлические и конструктивные параметры работы участка: V=180 мс; d=700 мм; q=5378 лс. Скорость определенная по таблицам отличается от заданной не более чем на 10%.
6 Расчет глубины заложения колодцев начальных участков
Определение глубины заложения коллектора дождевой сети в начальной точки Нк определяется по формуле:
Нд – глубина дождеприемного колодца назначается из условия непромерзания и непродавливаемости трубопроводов.
- глубина продавливания грунта. 07 м под проездами местного значения;
- глубина примерзания грунта для Калужской области =12 м.
- диаметр соединительной ветки d=200мм;
при диаметрах трубопроводов до 500мм включительно при диаметрах трубопровода более 500 мм.
- уклон соединительной ветки
- длина соединительной ветки (расстояние между дождевым колодцем и колодцем дождевой сети) в зависимости от расположения колодцев равна либо половине либо полной ширине проезжей части улицы;
- разность диаметров соединительной ветки и уличного дождевого коллектора.
- разность отметок поверхности земли у колодца закрытой дождевой сети и у дождеприемника принимаем 02 м;
H12АК = 09+002*30+(0550-0200)+02 = 205 м
H11АК = 09+002*30+(0300-0200)+02 = 180 м
H17АК = 09+002*30+(0500-0200)+02 = 200 м
Таблица гидравлического расчета дождевой сети
Расчетные параметрыры
Гидравлические параметры
Qпропуск= qcal±10% лс
Расчет основного коллектора
Монтажный расчет колодца №18
- полная глубина заложения по профилю (глубина лотка от земли) - 279 м;
- диаметры подводящего и отводящего трубопроводов – 250 мм;
- грунт - непросадочный сухой;
- диаметр люка – 700 мм;
- нагрузка – 500 кгм2 (колодец располагается вне проезжей части).
По таблице 1 приложения 1 [1] выбираем колодец КСЛ - 13 где Dк = 1000 мм hл = 350 мм Нр = 1500 мм. По приложению 2 [1] подбираем конструктивные элементы колодца.
Полная глубина колодца:
где - глубина монолитного бетонного лотка ;
- высота рабочей части ;
- толщина плиты перекрытий ПП10 ;
- высота горловины КС7.3 ;
- толщина опорного кольца ;
- толщина кирпичной кладки принимается пять рядов кирпичей с промежуточным цементным швом: 65 мм5 + 104 мм = 365 мм;
- высота люка с крышкой по ГОСТ 3834-89 ;
- толщина цементного шва мм
Согласно СНиП [1] если колодец располагается вне проезжей части установку люка необходимо предусмотреть на 50-70 мм выше поверхности земли. В данном случае высота люка над поверхностью земли составит:
поэтому выполняется планировка вокруг колодца (насыпается грунт на высоту 30 мм). Высота люка над поверхностью земли составит 55мм.7 Список литературы
Бартова Л.В. Водоотведение и очистка сточных вод. Водоотводящие сети: учебно-методическое пособие. – Пермь: Издательства ПГТУ 2007 – 169 с.
СНиП 2.04.03-85. Канализация. Наружные сети и сооружения. Нормы проектирования. М.:Стройиздат 1986.
С.В.Яковлев Ю.В.Воронов. Водоотведение и очистка сточных вод. М.:Изд-во Ассоциации строительных вузов 2002.
Лукиных А.А. Лукиных Н.А. Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формулам академика Павловского М.Стройиздат 1976.
Шатилин В.Д. Насосы для систем водоснабжения и канализации Справочное пособие Пермь 2000.

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 7 часов 20 минут
up Наверх