Расчёт и конструирование каркаса одноэтажного промздания

МК2 чертеж.dwg

болты М20 нормальной
Болты нормальной точности М20 из стали класса 5.8
Материалл конструкций: колонн - сталь С245; ферм - сталь С255;
- монтажный сварной шов
- заводской сварной шов
- болт нормальной прочности
Условные обозначения:
подкрановых балок - сталь С255; фундаментов - бетон класса В15
Схема поперечной рамы М 1:200
Расчёт и конструирование стального каркаса одноэтажного промышленного здания в г.Мурманск
жб панель (с заливкой швов)
пароизоляция из 1 слоя рубероида
утеплитель - пенопласт
гидроизоляция из 3 слоев рубероида
защитный слой из битумной мастики
Поперечный разрез М 1:50
Схемы связей М 1:800
Схема вертикальных связей по колоннам М 1:800
Спецификация металла-сталь C245 для cварных конструкций по ГОСТ27772-88
Стропильная ферма М 1:50
КП-АГТУ-270102.65 № 071591
Схема поперечной рамы

Пояснилка МК.doc

ФГОУ ВПО АСТРАХАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра Строительство
ПОЯСНИТЕЛЬНО-РАСЧЕТНАЯ ЗАПИСКА
на тему: РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ
ОДНОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ
Компоновка конструктивной схемы каркаса здания 4
Расчет поперечной рамы здания 7
Расчет и конструирование стропильной фермы 21
Расчет и конструирование колонны 31
Защита конструкций от коррозии 39
Список литературы. 40
Курсовая работа состоит из пояснительной записки и листа чертежей формата А1.
Пояснительная записка имеет следующие разделы:
Компоновка поперечной рамы здания сбор нагрузок на раму статический расчёт поперечной рамы расчёт внецентренно сжатой металлической колонны расчёт базы колонны расчёт фермы с двумя параллельными поясами.
Графическая часть состоит из одного листа и имеет в составе:
Продольный и поперечный разрез рамы.
План с горизонтальными и вертикальными связями.
Ферма (вид сверху вид снизу разрезы).
I. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Пролет здания: L=30 м;
Шаг поперечных рам: В= 6м;
Длина здания: К=108м;
Уровень головки рельса: УГР=98м;
Грузоподъёмность крана: Q=100т;
Режим работы: тяжелый;
Тип подвеса: гибкий;
Сопряжение ригеля с колонной: шарнирное;
Район строительства: г. Мурманск.
II. КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ КАРКАСА ЗДАНИЯ
Выбор схемы и определение основных размеров поперечной рамы.
1. Вертикальная компоновка.
Вертикальные габариты здания зависят от технологических условий производства и определяются расстоянием от уровня пола до головки кранового рельса и расстоянием от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия.
Расстояние от уровня пола до головки кранового рельса составляет Н1 = 9800 мм.
Расстояние от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия H2.
H2 задается в зависимости от высоты мостового крана:
Н2 ≥ (Нк+100) + f где
HK =4000 мм – расстояние от головки рельса до верхней точки тележки крана для
крана грузоподъемность 100 т: ;
0 мм – минимальный зазор по нормам ТБ;
f = 300 мм – размер учитывающий прогиб конструкций покрытия .
Н2 = (4000 + 100) + 300 = 4400 мм
Принимаем Н2 = 4400 мм - кратно 200 мм.
Высота цеха от уровня пола до низа стропильных ферм:
Н0 = Н1 + Н2 =9800 + 4400 = 14200 мм
Размер Н0 принимаем кратным 18 м.
т.е. получим: Н0 = 14400 мм
Отметку верха подкранового рельса увеличиваем до:
Н1 = Н0 – Н2 = 14400 – 4400 = 10000 мм
Высота верхней части колонны определяется по формуле:
НВ = hб + hр + Н2 где
hб =600 мм - высота подкрановой балки (принимается как 18-110 пролёта балки);
hР = 170 мм – высота кранового рельса (принимается по [1] приложение 1) тогда
НВ = 600 + 170 + 4400 = 5170 мм
Окончательно уточняем величину НВ после расчета подкрановой балки.
Высота нижней части колонны.
00 – принятое заглубление опорной плиты башмака колонны ниже нулевой отметки пола тогда
НН = 14400 – 5170 + 1000 = 10230 мм
Общая высота колонны рамы от низа базы до низа ригеля.
Н = НН + НВ = 10230 + 5170= 15400 мм
Высота торца стропильной фермы Нф принимается согласно ГОСТ 23119–78: при пролете здания 30 м Нф = 3150 мм.
2. Горизонтальная компоновка.
Принимаем привязку колонн к оси а = 500 мм исходя из высоты здания и грузоподъемности крана 100 т.
Высота сечения верхней части ступенчатой колонны должна быть не менее 112 ее высоты HB тогда
Принимаем hВ = 1000 мм т.к. а=500 мм.
Расстояние от оси подкрановой балки до оси колонны.
l1 ³ В1 + (hВ – а) + 75 мм где
В1 – размер части кранового моста выступающей за ось рельса для крана
грузоподъемностью 100 т принимаемый 400 мм;
мм – зазор между кранном и колонной исходя из ТБ принимаемый по ГОСТу на
l1 ³ 400 + (1000 – 500) + 75 = 975 мм
Принимаем l1 = 1000 мм (кратно 500 мм).
Фактический зазор между краном и колонной составит:
сф = 1000 – 400 – 200 = 400 мм
Высота сечения нижней части колонны.
hн = l1 + а = 1000 + 500 = 1500 мм
Выполним проверку жесткости поперечной рамы:
– условие выполняется
Пролет мостового крана.
Lкр = L – 2× l1 = 30000 – 2×1000 = 28000 мм
Сечение колонны назначаем сплошным двутавровым для верхней части колонны и сквозным – для нижней части колонны.
Рис. 1. Схема компоновки узла рамы однопролетного здания.
Рис.2. Схема поперечной рамы однопролетного здания.
III. РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ ЗДАНИЯ.
Расчетная схема рамы.
Расчетная схема однопролетной рамы с шарнирным защемлением ригеля в ступенчатых колоннах. Оси стоек в расчетной схеме совпадают с центрами тяжести верхнего и нижнего сечений колонны. В ступенчатых колоннах крайних рядов центры тяжести верхней нижней частей расположены не на одной оси поэтому стойка рамы имеет горизонтальный уступ равный расстоянию между геометрическими осями колонн. Заделка стоек принимается на уровне базы ось ригеля совмещается с нижним поясом стропильной фермы.
Рис. 3. Расчетная схема поперечной рамы однопролетного здания.
Сбор нагрузок на раму.
На поперечную раму промышленного здания действуют постоянные нагрузки (от веса ограждающих и несущих конструкций) и временные (технологические и атмосферные).
Все нагрузки подсчитываются с учетом коэффициента по надежности γн = 095
Расстояние между центрами тяжести сечений верхней и нижней колонны:
e0 05 (15-10) = 025 м
Соотношение моментов инерции сечений верхней и нижней частей колонны IвIн = 6 а соотношение моментов инерции ригеля и нижней части колонны IрIн = 4
1. Постоянная нагрузка.
Постоянная нагрузка на поперечную раму складывается из веса конструкций покрытия (ограждающих конструкций кровли несущих элементов кровли и металлических конструкций покрытия) и собственного веса колонн.
Нагрузки от веса конструкций покрытия.
Нормативная нагр. кНм2
Коэфф. перегрузки nп
Расчетная нагр. кНм2
Защитный слой (битумная мастика с втопленным гравием) t=20мм
Гидроизоляция из трех слоев рубероида
Утеплитель - пенопласт γ=05 кНм3
Пароизоляция из одного слоя рубероида
Железобетонная панель из тяжелого бетона (с заливкой швов) в плане 3×6
Нагрузку на 1 м2 кровли подсчитаем по данным таблицы 1
Расчетная равномерно распределенная линейная нагрузка на ригель рамы.
q n = gn×qр×BФcosa = 095×311×61 = 1773 кНм где
gn – коэффициент надежности по назначению равный 095 для сооружений II-го класса.
BФ-шаг колонн; α - угол наклона кровли к горизонту.
Опорная реакция ригеля рамы.
Расчетный вес колонны:
- верхняя часть (20% веса колонны):
GB = 02gn×nп× gк×BФ×l 2 = 02×095×105×05×30×62 = 898 кН где
gк - расход стали на колонны (прил. 2)
- нижняя часть (80% веса):
GН = 08×095×105×05×30×62 = 3591кН
Определяем нагрузки отвеса жб стеновых панелей и остекления:
Продольное усилие в месте уступа колонны:
F1 = Fn + GB += 26595+898 +68= 28173 кН
Расчетный вес нижней части колонны:
F2 = F1 + GН += 28173+3591+104= 32804 кН
Рис.4. Нагрузки на поперечную раму от собственного веса конструкций.
2. Снеговая нагрузка.
Город Мурманск находится в 4-ом снеговом районе (карта 1 СНиПа 2.01.07-85*). Следовательно нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли s0 = 15 кПа (табл. 4 СНиПа 2.01.07-85*).
Линейная распределенная нагрузка от снега на ригель рамы.
qS = gn×gf×m×s0×B где
gf – коэффициент надежности по нагрузке для снеговой нагрузки по п. 4 СНиПа 2.01.07-85* равен 14;
m - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие принимаемые в соответствии с п. 3 прил. 3 СНиПа 2.01.07-85* и равный 10;
qS = 095×14×10×15×6 = 1197 кНм.
Опорная реакция ригеля.
Рис.5. Нагрузки на поперечную раму от снеговой нагрузки.
3. Вертикальные усилия от мостовых кранов.
Тележка для мостового крана грузоподъемностью 100 т:
Рис.6. Схема и справочные данные для крана грузоподъемностью 10020 тонн.
Нормативное усилие колеса на наиболее загруженной стороне
Вес крана с тележкой GК = 1450 кН
Из условия равновесия:
(Fnmax + Fnmin)×n = GK + Q где
n – количество колес с одной стороны тележки тогда
По нормам расчетный крановый поезд состоит из 2-х максимально сближенных кранов с тележками в крайних положениях с наибольшим грузом на крюках и движущихся с максимальной скоростью. Это маловероятно и поэтому вводится коэффициент сочетания нагрузки y который для двух кранов работающих в режимах 5К 6К равен 085 (п. 4.17 СНиПа 2.01.07-85*).
Для определения расчетных усилии со стороны крана построим линию влияния:
Рис.7. Линия влияния от действия расчетного кранового поезда.
Расчетное усилие передаваемое на колонну колесами крана
gn – коэффициент надежности по назначению для зданий II-ой категории ответственности равен 095;
gf – коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок равен 11; для нагрузок от собственного веса – 105; от полезной нагрузки – 12;
gпкп – нормативное значение собственного веса подкрановых конструкций принимается равным 7 кНм;
gтп – полезная нагрузка на тормозной балке примерно равняется 15 кНм2.
Сумма ординат линий влияния
yi = 037+050+10+087+011 = 285 тогда
Силы Dmax и Dmin приложены по оси подкрановой балки и поэтому не только сжимают нижнюю часть колонны но и передают на нее изгибающие моменты:
ек – расстояние от оси подкрановой балки до оси проходящей через центр тяжести нижней части колонны.
ек = 05×hН = 05×1500 = 750 мм
Ммах = 123444×075 = 92583 кНм
Ммin = 75393×075 = 32244 кНм
Рис.8. Вертикальные нагрузки на поперечную раму от действия мостовых кранов.
4. Горизонтальные нагрузки от торможения тележки крана.
Нормативная нагрузка от торможения тележки с грузом
GТ – вес тележки для крана грузоподъемностью 100 т по ГОСТ находим что он равен 410 кН;
m – коэффициент трения при трении стали по стали для кранов с гибким подвесом груза равен 005;
пторм – количество колес тележки с тормозами;
п – общее количество колес тележки.
Расчетная горизонтальная сила Т от торможения тележки с грузом передаваемая подкрановыми балками на колонну от сил Ттел определяется при том же расположении мостовых кранов что в п. 2.3 (рис.9) то есть
T = gn×gf×y×Tnтел×yi = 095×11×085×352 ×285= 8911 кН
Сила Т может передаваться равновероятно на одной из сторон крана с равновероятным направлением (влево или вправо).
Рис.9. Горизонтальная нагрузка на поперечную раму от действия мостовых кранов.
5. Ветровая нагрузка.
По карте 3 СНиПа 2.01.07-85* находим что город Мурманск относится к 4-му ветровому району. Для него по таблице 5 этого же СНиПа определяем: нормативное значение ветрового давления g0 =048 кНм2.
Запишем формулу (6) СНиПа 2.01.07-85* для определения нормативного значения средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли
k – коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте определяемый по таблице 6 СНиП 2.01.07-85* в зависимости от типа местности (принимаем тип местности – В);
с – аэродинамический коэффициент по п. 6.6 СНиПа «Нагрузки и воздействия» принимаем равным 08 для вертикальных стен с наветренной стороны и 06 – с подветренной.
Линейная ветровая нагрузка:
qв = gn×n×g0×k×c×B=095×12×048×08×6k = 263k - с наветренной
qв = gn×n×g0×k×c×B=095×12×048×06×6k = 197k - с подветренной
n = 12 - коэффициент перегрузки
Линейно распределенная нагрузка при высоте:
до 10 метров - 263×065 = 171 кНм;
метров - 263×085 = 224 кНм;
40 метра - ((224- 171)× (1440 - 10) (20-10)) +171 = 194 кНм;
55 метра - ((224- 171)× (1755 - 10) (20-10)) +171 = 211 кНм;
Рис.10. Схема ветровой нагрузки на здание.
Сосредоточенные силы от ветровой нагрузки:
Fв = (q1+ q2)× h’2 = (194+211)×3152 = 638 кН;
Fв2 = Fв× 0608 = 479 кН;
Эквивалентные линейные нагрузки:
qэ = qв1× α = 171×144 = 246 кНм;
qэ2 = 246×0608 = 185 кНм;
Рис.11. Нагрузки на поперечную раму от действия ветровой нагрузки.
Статический расчет рамы.
Расчет выполнен на ЭВМ с помощь программного продукта SCAD Office 11.3.
Эпюры усилий от постоянной нагрузки (N)
Эпюры усилий от постоянной нагрузки (M)
Эпюры усилий от постоянной нагрузки (Q)
Эпюры усилий от снеговой нагрузки (N)
Эпюры усилий от снеговой нагрузки (M)
Эпюры усилий от снеговой нагрузки (Q)
Эпюры усилий от вертикальной нагрузки крана (N)
Эпюры усилий от вертикальной нагрузки крана (M)
Эпюры усилий от вертикальной нагрузки крана (Q)
Эпюры усилий от горизонтальной нагрузки крана (M)
Эпюры усилий от горизонтальной нагрузки крана (Q)
Эпюры усилий от ветровой нагрузки (M)
Эпюры усилий от ветровой нагрузки (Q)
Составление комбинаций усилий в сечениях
стойки рамы и определение усилий.
В следствии симметричности рамы таблица составляется для одной стойки.
Для учета всех возможных случаев загружения в таблицу заносятся усилия от крановых нагрузок при расположении тележки у правой стойки.
Рис.12. Схема усилий в левой стойке рамы.
IV. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ
Сбор нагрузок на ферму
1. Постоянная нагрузка
Рис.13. Расчетная схема фермы. Постоянная нагрузка.
- общая нормативная постоянная нагрузка от кровли;
n - коэффициент зависящий от материала фермы (в нашем случае n = 105);
- нагрузка от фонаря равный 01;
Определяем узловые силы:
где В – шаг рам (6 м);
d2 - половина панели фермы.
2. Снеговая нагрузка (1 вариант).
Рис. 14. Снеговая нагрузка (1 вариант).
р0 - нормативное значение снеговой нагрузки для данной местности;
С - интенсивность снеговой нагрузки (принимаем С=1).
d - ширина панели фермы.
2. Снеговая нагрузка (2 вариант).
Рис. 15. Снеговая нагрузка (2 вариант).
Выбираем наибольшее но так как С3=329 > 25 то принимаем С3=25.
Статический расчет фермы с параллельными поясами.
Расчет выполнен на ЭВМ с помощь программного продукта SCAD Office 11.3. (Кристалл) Результаты расчета представлены в таблице 2.
Элементы верхнего пояса
Элементы нижнего пояса
Элементы опорных стоек
Коэффициент использования
Прочность верхнего пояса
Устойчивость верхнего пояса в плоскости фермы
Устойчивость верхнего пояса из плоскости фермы
Гибкость верхнего пояса
Прочность нижнего пояса
Гибкость нижнего пояса
Устойчивость стоек в плоскости фермы
Устойчивость стоек из плоскости фермы
Устойчивость раскосов в плоскости фермы
Устойчивость раскосов из плоскости фермы
Эпюры усилий от постоянной нагрузки
Эпюры усилий от снеговой нагрузки (1 вариант)
Эпюры усилий от снеговой нагрузки (2 вариант)
Подбор сечения фермы.
Для элементов: 2 3 8 9
Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:
Определяем гибкость элемента в плоскости фермы:
где - расчетная длина элемента (ширина панели = 3 м)
Определяем гибкость элемента из плоскости фермы:
где - расчетная длина элемента (расстояние между узлами = 6 м)
Проверка по нормальным напряжениям:
где φ - коэффициент продольного изгиба (φ=686)
где φ - коэффициент продольного изгиба (φ=852)
Для элементов: 11 15
Для элементов: 12 14
Для элементов: 24 27
Для элементов: 25 26
Для элементов: 28 29
Для элементов: 16 23
Для элементов: 18 21
Для элементов 31-33 35
V. Расчет и конструирование колонны
Расчет верхней части колонны
Чтобы определить расчетные усилия для расчета верхней части колонны воспользуемся таблицей усилий где для сечений 1-1 и 2-2 выбираем максимальные значения.
Для верхней части колонны в сечении 1 – 1:
Для нижней части колонны в сечении 3-3:
СНиП II-23-81 принимаем значения m прил. 6 по табл.67
расчетные длины надкрановой и подкрановой частей колонны в плоскости рам равны:
Расчетные длины надкрановой и подкрановой частей колонны из плоскости рам равны расстояниям между закрепленными от смещения из плоскости рамы точками
Подбор сечения стержней
1 Подбор сечения надкрановой части колонны
Расчетная комбинация усилий:
e = M N = 30858*10027494=112 см
Сечение принимаем в виде сварного двутавра высотой hв=1000мм.
Требуемую площадь сечения Атр определяем из условия устойчивости стержня в плоскости действия момента ; γс = 1
Определим приближенные значения геометрических характеристик:
радиус инерции - см;
ядровое расстояние - см;
Приведенная гибкость
Относительный эксцентриситет
Тогда приведенный относительный эксцентриситет
Примем предварительно см тогда высота стенки см.
принимаем см и включаем в расчетную площадь сечения колонны два крайних участка стенки шириной по см.
Требуемая площадь полки:
Т.к. для того чтобы надкрановая часть колонны была устойчивой из плоскости действия момента необходимо чтобы то принимаем
Местная устойчивость полки обеспечена т.к.
Геометрические характеристики сечения:
Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента:
Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента:
Момент в сечении 2 – 2 от комбинации нагрузок найдем максимальный момент в средней трети расчетной длины стержня:
Определим коэффициент c:
Т.к. то в расчетное сечение включаем всю стенку
2. Подбор сечения подкрановой части колонны
Предварительно примем что ось симметрии наружной ветви отстает от торца на z0 = 5 см. Тогда расстояние между центрами тяжести ветвей
Положение центра тяжести сечения нижней части колонны определим по формуле:
- в подкрановой ветви
Для фасонного проката толщиной до 20 мм расчетное сопротивление растяжению сжатию изгибу по пределу текучести Ry = 22 5кНсм2. В первом приближении коэффициент j = 08.
Для подкрановой ветви:
По сортаменту принимаем двутавр 80Б1 с АВ1 = 203.2 см2 ix1 = 554 см iy = 313 см.
Толщину стенки принимаем tw = 10 мм а ширину стенки из условия размещения швов hw = 800 мм.
Требуемая площадь полок
Из условия устойчивости полок bf tf 15. Принимаем bf = 15 см tf = 2 см. Тогда
Геометрические характеристики наружной ветви:
- площадь поперечного сечения:
- ордината центра тяжести:
- момент инерции относительно оси 2-2:
- момент инерции относительно оси у-у:
- радиус инерции сечения относительно оси 2-2:
- радиус инерции сечения относительно оси у-у:
Уточним положение центра тяжести сечения нижней части колонны:
Проверка устойчивости ветвей
По табл. 72 СНиП II-23-81 находим что коэффициент jу = 0662
По табл. 72 СНиП II-23-81 находим что коэффициент jу = 0658.
Расчет и конструирование базы колонны
Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны (сечение 4-4):
) М2 = -6161 кНм; N2 = -40628 кН (для расчета базы наружной ветви);
) М1 = 52121 кНм; N1 = -58583 кН (для расчета базы подкрановой ветви).
1. База наружной ветви.
Требуемая площадь плиты базы наружной ветви колонны
где y - коэффициент зависящий от характера распределения местной нагрузки по площади смятия при равномерно распределенной нагрузке y = 1;
Rbloc – расчетное сопротивление смятию:
где Rb – расчетное сопротивление тяжелого мелкозернистого и легкого бетонов для предельных состояний первой группы на осевое сжатие для бетона класса В15 Rb = 085 кНсм2;
a - коэффициент для расчета на изгиб зависящий от характера операния плит для бетонов класса ниже В25 a =1;
принимают не более 25 для бетонов класса выше В75 потому в нашем случае jb = 15.
По конструктивным соображениям с2 должен быть не менее 4 мм. Тогда
принимаем B = 80 см.
По конструктивным соображениям принимаем L = 31 см. Тогда
см2 > Aтр = 7627см2.
Среднее напряжение в бетоне под плитой
К расчету базы наружной ветви колонны.
Плита работает на изгиб как пластинка опертая на соответствующее число сторон. Нагрузкой является отпор фундамента. В плите имеются 4 участка.
На участке 1 плита работает как консоль со свесом с = с1 = 40 см. Изгибающий момент:
Участок 2 – консоль со свесом с = с2 = 40 см:
Участок 3 работает по схеме – пластинка опертая на четыре канта. Соотношение сторон
то есть плиту можно рассматривать как однопролетную балочную свободно лежащую на двух опорах.
На участке 4 плита работает тоже как пластинка опертая на три канта. Соотношение сторон:
Требуемая толщина плиты подбирается по максимальному изгибающему моменту принимая материал плиты – сталь С275 для которой расчетное сопротивление Ry = 225Нсм2 тогда
принимаем толщину базы 25 мм.
Считаем что усилие на плиту передается только через швы прикрепляющие ствол колонны к траверсам и не учитываем швы соединяющие ствол колонны непосредственно с плитой базы. Это упрощение идет в запас прочности. Траверса работает на изгиб как балка с двумя консолями. Высота траверсы определяется из условия прочности сварного соединения траверсы с колонной.
Рассчитаем угловые швы на условный срез.
Для сварки применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08 диаметром d = 14 – 2 мм для которой по табл. 5 СНиП II-23-81* находим что нормативное сопротивление металла шва
Коэффициенты условий работы шва gwf = gwz = 10 по п. 11.2 СНиП II-23-81*.
Согласно табл. 5 СНиП II-23-81* расчетное сопротивление углового шва условному срезу по металлу шва:
где gwm = 125 - коэффициент надежности по материалу шва.
По табл. 4 СНиП II-23-81* расчетное сопротивление углового шва условному срезу по металлу границы сплавления:
По табл. 34 СНиП II-23-81* для выбранного типа сварки примем соответствующие коэффициенты для расчета углового шва:
bf = 09 – по металлу шва;
bz = 105 – по металлу границы сплавления.
Определим какое сечение в соединении является расчетным:
следовательно расчетным является сечение по металлу шва.
Принимаем катет шва kf = 12 мм. Тогда требуемая длина шва:
Принимаем высоту траверсы hтр = 25 см.
2. База подкрановой ветви.
Считая что В останется тем же что и для базы наружной ветви получим
принимаем конструктивно L = 30 см.
см2 > Aтр = 296 см2.
Так как значение отпора бетона фундамента и линейные размеры всех расчетных участков плиты базы подкрановой ветви меньше соответствующих величин для базы наружной ветви то нет причины подбирать фундаментную плиту заново. Поэтому примем толщину плиты tf = 25 мм.
VI. Защита конструкций от коррозии
Металлическая поверхность подготовленная к производству антикоррозионных работ не должна иметь заусенцев острых кромок сварочных брызг наплывов прожогов остатков флюса дефектов возникающих при прокатке и литье в виде неметаллических макровключений раковин трещин неровностей а также солей жиров и загрязнений.
Перед нанесением защитных покрытий поверхности стальных строительных конструкций аппаратов газоходов и трубопроводов следует очистить от оксидов струйным способом с применением дробеструйных установок механическими щетками или преобразователями ржавчины. Способы очистки поверхности указывают в технической документации.
Поверхности стальных строительных конструкций предусмотренных к обработке преобразователями (модификаторами) ржавчины должны очищаться только от отслаивающихся пленок ржавчины или окалины.
Допускаемая для модификации толщина продуктов коррозии как правило составляет не более 100 мкм.
Нанесение лакокрасочных защитных материалов должно выполняться в следующей технологической последовательности:
нанесение и сушка грунтовок;
нанесение и сушка шпатлевок (при необходимости);
нанесение и сушка покрывных слоев; выдержка или термическая обработка покрытия.
Устройство мастичных шпатлевочных и наливных защитных покрытий должно выполняться в следующей технологической последовательности:
наклейка стеклоткани в местах сопряжения защищаемых поверхностей для последующего устройства наливных покрытий;
нанесение и сушка грунтовок;
нанесение мастичных шпатлевочных или наливных покрытий и их сушка.
СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования - М.: Стройиздат.
СНиП II-23-81* Стальные конструкции. Нормы проектирования - М.: Стройиздат
Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов Е.И. Беленя В.А.Балдин Г.С. Ведеников и др.; Под общей ред. Е.И. Беленя. – 6-е изд. перераб. И доп. –М: Стройиздат 1986.
А. П. Мандриков. Примеры расчета металлических конструкций: Учеб. пособ. для тех. - 2-е изд. перераб. и доп.-М.: Стройиздат 1991. - 431с.