Архитектура и строительные конструкциии

архитектура.dwg

Курсовой проект Архитектура и строительные конструкции
Одноэтажное каркасное здание
УО "ПГУ" кафедра архитектуры
ребристая железобетонная плита
цементна-песчаная стяжка
гидроизоляционный ковер
Поперечный разрез 1-1

Титульник.doc

УЧРЕЖДЕНИЯ ОБРАЗОВАНИЯ
«ПОДОЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
КАФЕДРА: «ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И
КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ» «АРХИТЕКТУРА»
По дисциплине “Архитектура и строительные конструкции”
“Одноэтажное каркасное здание”

записка.doc

раздел: «Архитектура»
Объёмно-планировочное решение.
Конструктивное решение.
Теплотехнический расчёт
раздел: «Строительные конструкции»
Геометрический расчёт
Определение нагрузок
Расчёт продольных рёбер по прочности (предельное состояние
ОБЪЁМНО-ПЛАНИРОВОЧНОЕ РЕШЕНИЕ.
L= 48.93 (м) - длина;
Н1= 11.68 (м) - высота;
Н2= 24.93 (м) – ширина.
Отметка верха колонны: НК=96 (м)
Здание имеет два пролёта: А= 6 (м) Б= 18 (м).
Шаг колонн: крайних - 6 (м) средних -6 (м).
Наружные стены: кирпичные (толщина 0.465(м)).
Здание оборудовано подвесными кранами грузоподъёмностью QA=10(т) QБ=10(т).
Технико-экономические показатели.
Пз – площадь застройки (площадь по наружной поверхности здания на уровне цоколя):
Пк – конструктивная площадь (площадь занимаемая конструкциями: колоннами стенами перегородками):
Пп – полезная площадь:
Пп = Пз - Пк = 1148.54 (м2)
Пр – рабочая площадь (площадь в которой работают краны):
Пр = 48(3.5+15.5)=912 (м2)
Vстр = строительный объём (равен произведению площади поперечного сечения здания на длину здания):
Vстр = 48.93278.4=13622.1 (м3)
Планировочные коэффициенты.
КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ.
Фундамент типа ФА 33:
Фундаментная балки ФБ 6-30:
Железобетонные колонны для зданий с подвесными кранами QA=10(т) QБ=10(т) серии: крайние – К84-1 средние – К84-1:
Балка с параллельными поясами марки: 1БСТ-1А – для пролёта 6 м; решетчатая балка: 1БДР18-1 – для пролёта 18 м:
Плиты покрытий марки:
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ.
Район строительства – г. Гомель;
Назначение здания – промышленное;
Температура внутреннего воздуха – °С (для промыщленных зданий);
Нормативное сопротивление теплопередаче для ограждающих конструкций покрытия: м2×°СВт.
Известковая штукатурка
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции определяем по формуле:
где - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции Вт(м2·°С);
- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий Вт(м2·°С);
- термические сопротивления многослойной ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями определяемое по формуле:
где – термическое сопротивление отдельных слоев конструкции перекрытия определяемое по формуле.
Расчётное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции составляет:
Принимаем толщину слоя утеплителя = 75 мм.
Определяем расчетное сопротивление ограждающей конструкции и сравниваем его с нормативным значением:
Условие выполняется что соответствует требованиям СНБ 2.04.01-97.
Толщина стены будет равна:
ст =1 +2 + 3+4= 002+025+0075 +012 =0465 (м)
«Строительные конструкции»
Произвести расчёт продольного ребра ребристой плиты покрытия по предельному состоянию I-ой группы. Определить площадь сечения продольной арматуры. Сконструировать каркас продольного ребра (поперечные стержни подобрать из условия технологии сварки).
Исходные данные: (из задания на курсовое проектирование)
Армирование продольных ребер – арматура класса S500.
Применяемый бетон – C2530.
Здание возводится в г. Гомель. Согласно СНиП 2.01.07-85 “Нагрузки и воздействия” – I Б снеговой район (по таблице 4 S0 = 08 кПа).
Для бетона C2530: = 15 (табл. 1.1 [1] ); =25 МПа (табл. 1.1 [1]);
=30 МПа (табл. П.1.1 [1]); = 167МПа (табл. П.1.1[1] );
Для арматуры S500: =450 МПа (табл.1.2 [1]); Es = 200000 МПа (табл. 1.2 [1]);
Номинальные размеры в плане – 6 x 3м.
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ
Вначале на основе размеров типовых панелей (стр.44 [методические указания]) задаёмся размерами плиты покрытия (рис.2).
Сечение изгибаемых однопролётных панелей рассчитываем как для тавровых сечений. Т.к. ребристая плита имеет сложное сечение то в расчётах мы принимаем эквивалентное тавровое сечение которое получаем суммированием средних толщин всех рёбер и принятием ширины и толщины полки по её конструктивному габариту (рис. 1 2).
Рисунок 2.1 - Поперечное сечение ребристой панели.
Рисунок 2.2 - расчётная схема поперечного сечения ребристой панели.
На плиту покрытия действует постоянная нагрузка (от собственного веса панели и веса кровли (рулонной – по заданию)) и временная от снега.
Подсчёт нагрузок от собственного веса покрытия и снега сведён в табл.2.1.
Нормативная нагрузка
Коэффициент надёжности *
- рубероид (2 слоя)
mслоя = 20 кгм2; m2-х слоёв=40 кгм2; табл.2.1 [1]
- цементно-песчаная стяжка
-пенополистерол (); табл.2.1 [1]
- пароизоляция (один слой рубероида) =15мм ρ=600 кгм3; табл.2.2 [1]
-собственный вес плиты покрытия (масса 27 т ); ; табл.2.3 [1]
снеговая: г. Гомель (район I Б) S0= 08кНм2 т.к.
Примечание: коэффициент надежности определяется в соответствии с табл. 2.7 [1].
Расчёт продольных рёбер по прочности (предельное состояние первой группы)
Крупнопанельную плиту рассматриваем как свободно лежащую на двух опорах балку П-образного поперечного сечения которое приводится к тавровому сечению с полкой в сжатой зоне.
При опирании панели на стропильную конструкцию поверху расчётный пролёт определяем по формуле: где b – ширина поперечного сечения несущей стропильной конструкции.
Расчётная схема панели - простая балка с расчётным пролётом =5.9 м и равномерно распределённой нагрузкой.
Максимальный изгибающий момент:
где – номинальная ширина панели = 3 м;
– полная расчётная нагрузка
Согласно П.7.1.2.7 СНБ вводимая в расчёт ширина свеса полки в каждую сторону от ребра не должна превышать 16 пролёта элемента и не более при наличии поперечных ребер.
Получаем тавровое сечение со следующими размерами:
Рис. 2.3 -Расчетное поперечное сечение
Для установления расчетного случая таврового сечения определяем где проходит граница сжатой зоны. Предварительно проверяем условие считая что граница проходит в полке т.е. .
- условие соблюдается следовательно нейтральная ось проходит в пределах полки т.е. xeff .
Рис.2.4 Определение расчетного случая таврового сечения
Вычисляем коэффициент как для элемента прямоугольного сечения шириной
По таблице 3.6 [1] находим .
Требуемая площадь продольной арматуры (S500450 МПа по заданию)
Количество арматурных стержней n = 2 по сортаменту (табл.1.3) [1] принимаем 216=402 см2 что больше требуемой . Арматуру располагаем по одному стержню в каждом ребре.
Поперечную арматуру принимаем из условий технологии сварки по табл.3.7 [1]. При продольной арматуре 16 S500 принимаем поперечную арматуру – 5 Шаг поперечных стержней устанавливаем в соответствии с требованиями п.3.3.2. На опорных участках (длиной l =1500) . В средней части шаг поперечных стержней на опорных частях 180 мм.
Определить площадь подошвы фундамента под колонну. Рассчитать необходимое сечение продольной арматуры в подошве фундамента в продольном и поперечном сечениях и разработать рабочий чертёж фундамента.
Расчетные характеристики материалов:
для бетона класса С2025: = 15 (табл. 1.1 [1]); = 20 МПа (табл. .1.1 [1]); = 25 МПа (табл. .1.1 [1]); = 133 МПа (табл. .1.1 [1]);
для арматуры S400: 365 МПа (табл. 1.2 [1]);
-от снеговой нагрузки кровли и собственного веса плиты покрытия;
- грузовая площадь м2
-от веса балки покрытия 1БДР18-1
-от веса балки покрытия 1БСТ 1А 4П(табл.2.3 [1])
-от веса колонны К-84-1 (табл.2.3 [1])
Требуемая площадь фундамента:
где R0 – условное расчетное сопротивление основания R0 = 024МПа (по заданию);
- средний удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах
H1 – глубина заложения фундамента H1 =2.55 м.
Согласно номенклатуре фундаментов типа ФA принимаем фундамент с размерами подошвы 2.4x1.8м
Площадь фундамента: число ступеней – 2
Рис. 2.5 - Геометрические размеры принятого фундамента
h1=300 мм – высота 1-ой ступени.
Толщина защитного слоя бетона принимаем 80 мм т.к. под фундаментом нет подготовки.
d1 = 300 – 80 =220 – рабочая высота нижней ступени фундамента.
Если условно принять распределение реактивного давления грунта на подошву фундамента от нагрузок равномерным то полное давление на грунт:
При подсчете арматуры для фундамента за расчетный принимаем изгибающий момент Мsd1 по сечению 1 – 1 (рис. 2.5) как для консоли с защемленным концом.
Требуемое кол-во арматуры в одном направлении:
По табл. 1.3 принимаем арматуру 4 S400 c шагом 330 мм. В другом направлении принимаем аналогичную арматуру – 4 S400 c шагом 350 мм.
Волик А.Р. Методические указания для выполнения расчетов строительных конструкций по курсовому проекту по дисциплине «Архитектура и строительные конструкции
Зайцев Ю.В. Хохлова Л.П. Шубин Л.Ф. Основы архитектуры и строительные конструкции: Учебник для вузов под ред. Ю.В.Зайцева. – М.: Высш.шк. 1989. –391 с.
Шерешевский И.А. Конструирование промышленных зданий и сооружений: Учебн. пособие для студентов строит. специальностей вузов. – 3-е изд. перераб. т доп. – Л.: Стройиздат ленингр. отд-ние 1979. – 168 с.
Справочник проектировщика. Под ред. Г.И. Бердичевского. - М. Стройиздат 1974
СНиП 2.01.07-86 Нагрузки и воздействия. Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР. 1986. - 36 с.
СНБ 5.03.01-02 Бетонные и железобетонные конструкции. – Мн.: Минстройархитектуры. 2003. - 139 с.
Железобетонные конструкции. Основы теории расчета и конструирования Учебное пособие для студентов строительных специальностей. Под ред. Проф. Т.М.Пецольда и проф. В.В. Тура. – Брест БГТУ 2003- 380 с.
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. 5-е изд. – М.: Стройиздат 1991. – 767 с.

конструкции.dwg

Ведомость расхода стали
Рабочие чертежи П-1; ФA-33
Курсовой проект Архитектура и строительные конструкции
Одноэтажное каркасное здание