Расчет - Автономного резонансного инвертора с обратными диодами

Перечень эл-товV5.cdw

Автономный резонансный инвертор.
К15-5-H70-1.6кВ-0.01мкФ
B25834-S2206-K4-2100В-20мкФ

Сборочный трансформаторV5.cdw

СпецификацияV11.cdw

Трансформатор согласующий.
Шайба 10 ГОСТ 9649-78
Рым-болт М10 ГОСТ 4751-73
Шпилька М10х220 ГОСТ 22042-76
Шпилька М10х180 ГОСТ 22042-76
Швеллер 14П ГОСТ8240-97
Гайка М10 ГОСТ 5927-70

СпецификацияV5.cdw

Трансформатор согласующий.
Шайба 10 ГОСТ 9649-78
Рым-болт М10 ГОСТ 4751-73
Шпилька М10х220 ГОСТ 22042-76
Шпилька М10х180 ГОСТ 22042-76
Швеллер 14П ГОСТ8240-97
Гайка М10 ГОСТ 5927-70

Перечень эл-товV11.cdw

Автономный резонансный инвертор.
К15-5-H70-1.6кВ-0.01мкФ
B25834-S2206-K4-2100В-20мкФ

КП по ЭЭ.doc

Тольяттинский государственный университет
Кафедра «Промышленная электроника»
Последовательный автономный резонансный инвертор с обратными диодами
пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине «Энергетическая электроника»
Преподаватель: Медведев В.А.
Исполнитель: Вечканов А. Н.
Введение . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
Задание на курсовую работу. . . . . . . . . . . . . . . 6
Выбор схемы АИР и описание принципа действия . . . . . . . 7
Расчет для «промежуточного» режима. . . . . . . . . . . 10
Расчет для “холодного” и “горячего” режимов. . . . . . . . .13
Расчет режима стабилизации напряжения на нагрузке. . . . . . 16
Расчет режима стабилизации мощности на нагрузке. . . . . . .20
Выбор элементов. . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
Расчет дросселя . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
Расчет согласующего трансформатора. . . . . . . . . . . 27
Заключение . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34
Список используемой литературы . . . . . . . . . . . . . 35
Автономные инверторы – устройства преобразующие постоянный ток в переменный с неизменной или регулируемой частотой и работающие на автономную (не связанную с сетью переменного тока) нагрузку. Нагрузкой автономного инвертора может быть единичный потребитель (асинхронный двигатель электрическая установка) или разветвленная сеть потребителей (несколько нагрузок работающих по своему графику).
Основой автономного инвертора является вентильное переключающее устройство которое может выполняться по однофазным и трёхфазным схемам (с нулевым выводом или мостовым) где ключами служат транзисторы и одно или двухоперационные тиристоры. При использовании однооперационных тиристоров схему дополняют элементами предназначенными для коммутации тиристоров. Одним из главных является конденсатор. Конденсаторы могут применяться для формирования кривой выходного напряжения инвертора и определять характер процессов протекающих в схеме. В связи с этим схемы автономных инверторов подразделяют на автономные инверторы напряжения (АИН) автономные инверторы тока (АИТ) и автономные резонансные инверторы (АИР).
В АИР конденсатор можно включать последовательно с нагрузкой или параллельно ей. Характер протекающих процессов в главных цепях ключевой схемы обуславливается колебательным процессом перезаряда конденсатора в цепи с источником питания и индуктивностью специально введённой или имеющейся в составе нагрузки в связи с чем ток в цепи нагрузки приближается по форме к синусоиде. АИР обычно выполняют на однооперационных тиристорах. Помимо формирования кривой тока (напряжения) нагрузки конденсаторы здесь осуществляют операцию запирания тиристоров.
Основные области применения автономных инверторов следующие:
)питание потребителей переменного тока (АИН АИТ) в устройствах где единственным источником энергии является аккумуляторная батарея (например бортовые вторичные источники питания) а также резервное питание ответственных потребителей при возможном отключении сети переменного тока (электросвязь вычислительная техника);
)электротранспорт (АИН АИТ) питающийся от контактной сети или какого-либо источника постоянного тока где в качестве тяговых электродвигателей желательно иметь простые надежные и дешевые короткозамкнутые асинхронные двигатели;
)электропривод с асинхронными и синхронными двигателями (АИН АИТ) где инвертор служит источником регулируемых напряжения и частоты;
)преобразователи постоянного напряжения одной величины в постоянное напряжение другой величины (АИН АИТ АИР);
)устройства для получения переменного тока (АИН АИТ АИР) необходимой частоты от источников прямого преобразования энергии (термо- и фотоэлектрические генераторы топливные элементы МГД-генераторы) вырабатывающих энергию на постоянном токе;
)электротермия (АИТ АИР) для получения переменного тока повышенной частоты (плавка металла нагрев и закалка изделий).
АИР предназначены для преобразования постоянного напряжения в переменное напряжение повышенной частоты (от 500 – 1000 Гц до 5 – 10 кГц и выше). Одной из основных областей применения таких преобразователей является электротермия (индукционная плавка металла индукционный нагрев и закалка изделий). АИР находят применение и в качестве источников переменного напряжения повышенной частоты а также используются для преобразования постоянного напряжения одной величины в постоянное напряжение другой величины. В последнем случае выходным напряжением преобразователя является выпрямленное и сглаженное напряжение инвертора.
АИР обычно выполняют однофазными (преимущественно по мостовой схеме) с использованием однооперационных тиристоров. Конденсатор в АИР может включаться параллельно нагрузке или последовательно с ней. В зависимости от этого различают параллельные и последовательные АИР. Процессы протекающие в АИР характеризуются колебательным (резонансным) перезарядом конденсатора в цепи с индуктивностью в которую может входить индуктивность нагрузки.
По своим свойствам АИР в зависимости от соотношения параметров и схемы могут быть близки либо к инверторам тока либо к инверторам напряжения. В первом случае источник питания обладает высоким сопротивлением для переменной составляющей входного тока (источник тока) а во втором – малым сопротивлением (источник напряжения). АИР с питанием от источников тока называются инверторами с закрытым входом а питающиеся от источников напряжения – с открытым входом.
Резонансным инверторам свойственен недостаток заключающийся в том что напряжения на элементах схемы могут в несколько раз превышать напряжение питания. Одним из способов ограничения напряжения на элементах АИР является включение обратных или встречных диодов с помощью которых накопленная на этапе проводимости тиристоров в конденсаторе энергия возвращается в источник питания или другой накопитель энергии.
Задание на курсовую работу
Разработать последовательный автономный резонансный инвертор с обратными диодами для индукционного нагрева при следующих исходных данных:
мощность выделяемая в нагрузке PH = 30 кВт;
частота f = 3500 Гц;
питающее напряжение Uп = 380 В;
сопротивление нагрузки в холодном режиме Rнх = 0.035 Ом;
сопротивление нагрузки в промежуточном режиме Rнп = 0.047 Ом;
сопротивление нагрузки в горячем режиме Rнг = 0.027 Ом;
индуктивность нагрузки в холодном режиме Lнх = 5 мкГн;
индуктивность нагрузки в промежуточном режиме LHП = 6 мкГн;
индуктивность нагрузки в горячем режиме LHГ = 4.5 мкГн.
Выбор схемы АИР и описание принципа действия
В последовательных автономных резонансных инверторах без обратных диодов условия для запирания проводивших тиристоров создаются на этапе токовых пауз в кривой тока нагрузки. С увеличением частоты относительная продолжительность токовых пауз возрастает и они занимают значительную часть периода. С ростом частоты мощность отдаваемая в нагрузку уменьшается а форма кривой тока нагрузки значительно отличается от синусоиды. Для улучшения показателей инвертора при переходе в область повышенных частот исходную схему АИР дополняют обратными диодами (рисунок 1.1). Применение обратных диодов устраняет также перегрузки по напряжению на тиристорах что позволяет выбирать тиристоры более низкого класса. Недостатком схем с обратными диодами является то что обратное напряжение появляющееся на тиристоре в течение времени его выключения равно только падению напряжения на диоде включенном встречно-параллельно с ним. Поэтому в таких схемах необходимы тиристоры с весьма малым временем восстановления запирающих свойств. В АИР возможны два режима работы: прерывистого тока нагрузки и непрерывного тока нагрузки. Режиму прерывистого тока отвечает соотношение частот 0>2 где 0=2Т0 –собственная резонансная частота выходной цепи а =2Т – выходная частота инвертора. Режиму непрерывного тока соответствует соотношение собственной резонансной частоты и частоты следования управляющих импульсов при котором 02 или Т0Т2. Благодаря близкой к синусоиде форме кривой тока нагрузки а также лучшему использованию тиристоров по току режим непрерывного тока нагрузки находит большее применение на практике.
Рассмотрим временные диаграммы (рисунок 2.2) характеризующие процессы в инверторе в режиме непрерывного тока нагрузки.
В исходный момент конденсатор Ск имел полярность указанную на рисунке 1.1 в скобках. В момент t0 отпираются тиристоры VS1 и VS4 и конденсатор Ск перезаряжается на противоположную полярность указанную на рисунке 1.1 без скобок. В момент t1 анодный ток тиристоров VS1 и VS4 становится равным нулю и тиристоры запираются. Так как в результате колебательного процесса перезаряда конденсатор Ск заряжается до напряжения превышающего напряжение источника питания (Ud) то диоды VD1 и VD4 отпираются и конденсатор Ск разряжается на источник питания обеспечивая протекание тока нагрузки в другом направлении. В момент t2 отпираются тиристоры VS2 и VS3 и ток нагрузки коммутируется на эти тиристоры. Конденсатор Ск перезаряжается исходной полярностью. После запирания тиристоров VS2 и VS3 ток нагрузки протекает через диоды VD2 и VD3. Таким образом когда ток протекает через тиристоры источник питания отдает энергию нагрузке а на интервале проводимости диодов часть реактивной энергии возвращается в источник питания.
Рисунок 2.1 – Схема последовательного автономного резонансного инвертора с обратными диодами
Рисунок 2.2 – Временные диаграммы работы инвертора
Расчет для «промежуточного» режима
Исходные данные: номинальная мощность Рн=30 кВт;
выходная частота f=3500 Гц;
напряжение питающей сети Е=380 В.
Параметры индукционной установки меняются по ходу нагрева в соответствии с данными таблицы 3.1.
Таблица 3.1 Изменение параметров по ходу нагрева
Эквивалентные параметры
Индуктивность нагрузки Lн Г
Сопротивление нагрузки Ом
Коэффициент мощности cosφн=Rнzн
1 Нашли максимальное выпрямленное напряжение при питании от трехфазного мостового выпрямителя:
Для получения возможности устранения колебания напряжения на входе инвертора в дальнейших расчетах использовали напряжение Ud:
2 Определили минимальный угол запирания тиристоров:
где tв.п. = 30 мкс – паспортное значение времени выключения тиристоров
Tи = 1f = 286 мкс – период выходной частоты инвертора.
3 Определили собственную частоту коммутирующего контура по формуле:
где = 2f = 21990 радс – выходная круговая частота инвертора.
4 Определили длительность протекания анодного тока:
5 Нашли угол включения тиристоров:
Ку – коэффициент увеличения приняли равным 2.08.
= 2.080.726 = 1.51 рад
6 Определили общую индуктивность схемы из формулы:
7 Определили величину дополнительной индуктивности:
8 Вычислили среднее значение входного тока:
9 Нашли коэффициенты N и B определяющие действующее значение тока и напряжения нагрузки в зависимости от параметров инвертора:
10 Определили действующее значение тока и напряжения нагрузки:
11 Определили ток нагрузки исходя из заданной мощности:
Так как Iн1 Iн2 то использовали согласующий трансформатор с коэффициентом трансформации .
12 Определили емкость коммутирующего конденсатора:
Приняли СК = 40 мкФ.
13 Определили средние значения анодного тока тиристоров и диодов:
14 Нашли максимальное напряжение на коммутирующем конденсаторе:
Расчет для “холодного” и “горячего” режимов
1 Определили частотный F и нагрузочный D коэффициенты:
2 Определили длительность полупериода протекания анодного тока:
3 Рассчитали углы включения тиристоров по формуле:
4 Нашли углы запирания тиристоров:
5 Определили резонансные частоты:
6 Рассчитали коэффициенты N и B для холодного и горячего режима:
7 Определили напряжение на первичной обмотке трансформатора:
8 Нашли активную мощность в нагрузке:
9 Определили среднее значение входного тока:
10 Рассчитали средние значения анодного тока тиристоров и диодов:
11 Нашли действующие значения первичного тока:
12 Определили максимальные напряжения на конденсаторе:
Расчет режима стабилизации напряжения на нагрузке
1 Приняли частоту f равной 3560 Гц UНном = Uн1=111.85 В.
2 Рассчитали длительность протекания анодного тока по формулам:
где : радс – задаваемая частота
Х = 28560 радс и 0Г = 28800 радс – собственные частоты для соответствующих режимов рассчитанные в п.4.5
3 Определили углы включения тиристоров по формулам (4.7) и (4.9):
4 Определили углы запирания тиристоров по формулам (4.11) и (4.12):
5 Определили коэффициенты N и B по формулам (4.15) – (4.18):
6 Рассчитали напряжения на нагрузке по формулам (4.19) и (4.20):
7 Аналогично по пп.5.1 – 5.6 произвели расчет для других значений частоты f. Результаты режима занесены в таблицу 5.1.
Таблица 5.1 – Результаты расчета режима стабилизации напряжения на нагрузке
По полученным результатам построили графики зависимостей UНХ(f) UНГ(f) (рисунок 5.1) Х(f) Г(f) (рисунок 5.2).
Рисунок 5.1 – График зависимости напряжения на нагрузке от частоты
Рисунок 5.2 – График зависимости угла запирания тиристоров от частоты
По данным графикам определили частоты fх1 = 3632 Гц и fг1 = 3747 Гц и соответствующие им круговые частоты
х1 = 2fх1 = 22820 радс
г1 = 2fг1 = 23540 радс
при которых UНХ = UНГ = UНном.
8 Приняв = х1 для “холодного” режима и = г1 для “горячего” режима провели расчет по пп. 4.2 – 4.12 и полученные результаты занесли в таблицу 5.2.
Таблица 5.2 - Данные расчетов для частот стабилизации напряжения
Расчет режима стабилизации мощности на нагрузке
1 Приняли частоту f равной 3550 Гц PНном = Pн = 30000 Вт.
2 Рассчитали (пп.5.2-5.6):
λХ = 2.454 рад Х = 0.831 рад Х = 1.519 рад NХ = 0.102 BХ = 3.03
λГ = 2.433 рад Г = 0.824 рад Г = 1.532 рад NГ = 0.078 BГ = 3.054
3 Нашли активную мощность в нагрузке по формулам (4.21) (4.22):
4 Аналогично по пп.6.1 – 6.3 произвели расчет для других значений частоты f. Результаты занесены в таблицу 6.1.
Таблица 6.1 – Результаты расчета режима стабилизации мощности
По полученным результатам построили графики зависимостей PНХ(f) PНГ(f) (рисунок 6.1) Х(f) Г(f) (рисунок 6.2).
Рисунок 6.1 – График зависимости мощности на нагрузке от частоты
Рисунок 6.2 – График зависимости угла запирания тиристоров от частоты
По данным графикам определили частоты fх2 = 3594 Гц и fг2 = 3721 Гц и соответствующие им круговые частоты
х2 = 2fх2 = 22580 радс
г2 = 2fг2 = 23380 радс
при которых РНХ = РНГ = РНном.
5 Приняв = х2 для “холодного” режима и = г2 для “горячего” режима провели расчет по пп. 4.2 – 4.12 и полученные результаты занесли в таблицу 6.2.
Таблица 6.2 - Данные расчетов для частот стабилизации мощности
1 По результатам расчета составили табл. 7.1 по которой провели выбор тиристоров и конденсаторов.
Максимально допустимое напряжение на одном конденсаторе равно 1782 В поэтому составили конденсаторную батарею из 2 параллельно соединенных конденсаторов типа:
B25834-S2206-K4-2100В-20мкФ ± 10%.
По наибольшим значениям tв Iат Iад в таблице 7.1 выбрали тиристоры ТБ233-320 (параметры указаны в таблице 7.2) диоды Д161-320 (параметры указаны в таблице 7.3).
Таблица 7.2 - Параметры тиристора ТБ233-250
Наименование параметра
Максимально допустимый средний ток в открытом состоянии Itavm А
Время выключения мкс
Максимальная скорость нарастание тока dIdt Амкс
Максимальная скорость нарастания напряжения Вмкс
Наибольший обратный ток IRRM мА
Заряд обратного восстановления мкКл
повторяющееся импульсное напряжение в закрытом состоянии В
Таблица 7.3 – Параметры диода Д161-250
Предельное обратное напряжение В
Максимальный допустимый средний ток в открытом состоянии А
Для выравнивания распределения переходного напряжения применили шунтирующие RC-цепи. Для ограничения разрядного тока конденсатора С1 последовательно с ним включили низкоомный резистор R1 сопротивлением 20 Ом. Выбрали резистор [3] типа ПЭВ-40-20Ом±5%.
Ёмкость шунтирующего конденсатора рассчитали по следующей формуле
где – половина заряда обратного восстановления Кл.
Выбрали по справочнику [3] конденсатор типа К15-5-Н70-1.6кВ-0.01мкФ.
Величина индуктивности добавочного дросселя 25.64 мкГн. Такую индуктивность можно получить используя простой однослойный соленоид.
1 Выбрали плотность тока
2 Сечение провода дросселя
где – ток нагрузки А.
Чтобы обеспечить полученное сечение провода выбрали 5 параллельных провода со размерами сторон: а=5 мм и b=10 мм.
3 Размеры проводов вместе с изоляцией
4 Размеры сечения эквивалентного провода
5 Внутренний диаметр принимаем равным м тогда внешний диаметр находится как:
6 Аксиальный размер поперечного сечения катушки принимаем равным внутреннему диаметру дросселя т.е.м.
7 Количество витков в слое
8 Уточнённый аксиальный размер поперечного сечения катушки
9 Радиальный размер поперечного сечения катушки
10 Количество слоёв в сечении
Для дальнейшего расчёта принимаем .
11 Уточнённый радиальный размер поперечного сечения катушки
12 Уточнённый внешний диаметр дросселя
13 Средний диаметр катушки дросселя
14 Общее число витков в катушке
15 Вспомогательный коэффициент
На основании вспомогательного коэффициента из [2] определили величину магнитного потока равной 7.22 Вб.
16 Индуктивность катушки прямоугольного сечения
Эскиз соленоида приведен на рисунке 8.1.
Рисунок 8.1 – Эскиз соленоида
Расчет согласующего трансформатора
Трансформаторы в автономных инверторах используются для согласования параметров преобразователя и нагрузки и гальванической развязки вентильной части инвертора и нагрузки.
1 Исходные данные для расчета:
- действующее значение тока в первичной обмотке трансформатора А;
- действующее значение тока нагрузки А;
- действующее значение напряжения на первичной обмотке трансформатора: В;
- коэффициент трансформации ;
- частота напряжения Гц.
2 Полная мощность трансформатора:
3 В качестве материала магнитопровода трансформатора выбрана [5] электротехническая рулонная сталь марки 3405 с толщиной листа 03 мм. Характеристики стали [5]:
- удельные потери Вткг;
- магнитная индукция при напряженности 100 Ам и частоте 50 Гц Тл;
- коэффициент заполнения сечения сталью ;
- число пластин на 100 мм толщины пакета магнитопровода 317.
4 Диаметр стержня магнитопровода сечение стержня сечение ярма коэффициент использования площади круга и число ступеней в сечении магнитопровода выбрали по [5]:
5 Индукция в магнитопроводе при частоте Гц:
6 Геометрические размеры первичной обмотки трансформатора.
6.1 Число витков обмотки:
где м2 – активное сечение стержня магнитопровода.
Приняли число витков обмотки .
6.2 Выбрали [5] медный провод обмотки марки ПСДК с классом нагревостойкости Н и плотностью тока Амм2.
6.3 Сечение провода первичной обмотки:
Так как рассчитанное сечение превосходит максимальное стандартное сечение то провод разбивается на несколько параллельных проводов. Выбрали по [5] стандартное сечение провода м2. Провод разбит в осевом направлении на 2 в радиальном – на 4 параллельных провода с сечением м2 каждый. Размеры провода: мм мм без изоляции; мм мм с изоляцией.
6.4 Тип обмотки – цилиндрическая однослойная обмотка.
Обмотка наматывается плашмя.
Осевой размер обмотки:
где – число параллельных проводников в витке в осевом направлении;
– число витков в одном слое обмотки;
мм – осевой размер изолированного проводника.
Радиальный размер обмотки:
где мм – радиальный размер витка;
– число слоев обмотки.
7 Геометрические размеры вторичной обмотки трансформатора.
7.1 Число витков обмотки:
7.2 Выбрали по [5] медный провод обмотки марки ПСДК с классом нагревостойкости Н и плотностью тока Амм2.
7.3 Сечение провода вторичной обмотки:
7.4 Тип обмотки – цилиндрическая однослойная обмотка аналогично п. 9.6.4.
8 Размеры пакетов сечения стержня магнитопровода на половину сечения стержня [5]:
Размеры пакетов в поперечном сечении стержня:
f1C1 = 0.1340.021 м2
f2C2 = 0.1220.014 м2
f4C4 = 0.090.0091 м2
f5C5 = 0.069 0.007 м2
f6C6 = 0.0420.0059 м2
9 Размеры пакетов сечения ярма магнитопровода на половину сечения ярма. Форма поперечного сечения ярма [5] повторяет по размерам пакетов сечение стержня. Однако для улучшения прессовки ярма ярмовыми балками более равномерного распределения давления по ширине пакетов и уменьшения веера пластин на углах пакетов в ярме объединяются 2 последних пакета. Таким образом ярмо имеет на 1 ступень меньше чем стержень:
Размеры пакетов в поперечном сечении ярма:
f6C6 = 0.0690.0059 м2
10 Минимальное расстояние между осями соседних стержней:
где и – расстояния от стержня до обмоток и [5];
мм – расстояние между обмотками [5].
где и – расстояния от обмоток до верхнего и нижнего края ярма.
Высота стержня принята равной:
где – количество стержней;
кгм3 – удельный вес стали.
где м2 – активное сечение ярма;
м – расстояние между соседними стержнями.
12.3углов магнитопровода:
Внутренний диаметр первичной обмотки:
Внешний диаметр первичной обмотки:
Масса металла первичной обмотки:
где кгм3 – удельный вес меди.
Масса провода первичной обмотки:
где – коэффициент увеличения массы провода за счет изоляции [5].
12.6обмотки . Расчет проводится аналогично п. 9.12.5:
13 Основные потери в обмотках.
13.1 Основные потери в обмотке :
где Ам2 - плотность тока в обмотке
- коэффициент для медного провода;
°С – допустимая температура нагрева изоляции обмотки класса Н.
13.2. Основные потери в обмотке :
где Ам2 - плотность тока в обмотке .
14 Добавочные потери в обмотках от вихревых токов основной частоты.
14.1 Добавочные потери в обмотке :
где: – коэффициент добавочных потерь [5табл.11];
м – перпендикулярный полю рассеяния линейный размер проводника;
Тл – эквивалентная магнитная индукция поля рассеяния;
Тл – амплитуда осевой составляющей магнитной индукции рассеяния.
14.2 Добавочные потери в обмотке по формуле (9.25):
15 Потери холостого хода в магнитопроводе трансформатора:
где – коэффициент учитывающий суммарные добавочные потери в магнитопроводе трансформатора.
16 Общие потери в трансформаторе:
17 КПД трансформатора:
В курсовом проекте проводился расчёт схемы последовательного автономного резонансного инвертора. Были рассчитаны различные режимы работы инвертора.
Специально для данной схемы инвертора был рассчитан дроссель без сердечника с индуктивностью 25.68 мкГн а также согласующий трансформатор с коэффициентом трансформации равным 1 мощностью 89400 ВА с коэффициентом полезного действия 99.5% и совокупной массой без учёта крепёжных элементов порядка 98.5 кг.
Список используемой литературы
Медведев В.А. Расчёт автономных резонансных инверторов для индукционного нагрева: Метод. указания курсовому проектированию [текст] В.А. Медведев. – Тольятти: ТолПИ 1992. – 35с.ил.
Калантаров П.Л. Расчёт индуктивностей [текст]: Справочная книга. - 3-е изд. перераб. И доп. Л.: Энергоатомиздат 1986 г. 488с.ил.
Александров К.К. Электротехнические чертежи и схемы [текст]. М.: Энергоатомиздат. – 1990. – 290с.ил.
Медведев В.А. Расчёт согласующего трансформатора автономных преобразователей: Метод. указания к курсовому проектированию [текст] Сост. В.А. Медведев. – Тольятти: ТолПИ 1995. – 20с.ил.

Перечень эл-тов.cdw

Автономный резонансный инвертор.
К15-5-H70-1.6кВ-0.01мкФ
B25834-S2206-K4-2100В-20мкФ

Спецификация.cdw

Трансформатор согласующий.
Шайба 10 ГОСТ 9649-78
Рым-болт М10 ГОСТ 4751-73
Шпилька М10х220 ГОСТ 22042-76
Шпилька М10х180 ГОСТ 22042-76
Швеллер 14П ГОСТ8240-97
Гайка М10 ГОСТ 5927-70

Временные диаграммыV11.cdw

Автономный резонансный
Схема электрическая принципиальная
Управляющие импульсы на тиристорах VS2
Управляющие импульсы на тиристорах VS1
Осциллограмма напряжения на тиристорах VS1
Осциллограмма тока нагрузки
Осциллограмма напряжения на батарее конденсаторов C3-C72

Временные диаграммыV5.cdw

Автономный резонансный
Схема электрическая принципиальная
Управляющие импульсы на тиристорах VS2
Управляющие импульсы на тиристорах VS1
Осциллограмма напряжения на тиристорах VS1
Осциллограмма тока нагрузки
Осциллограмма напряжения на батарее конденсаторов C3-C72