Проектирование состава бетона

Матвед ПЗ.doc

Санкт–Петербургский Государственный
Политехнический Университет
Пояснительная записка
«Проектирование состава бетона»
Определение параметров состава бетона I зоны6
2. Определение rопт7
4. Уточнение параметров г и Ц8
5. Определение расхода материалов на 1 м3 методом абсолютных объёмов9
Определение состава бетона для II и III зон10
1. Определение оптимального зернового состава заполнителей10
2. Определение водопотребности бетонной смеси.11
4. Расчет тепловыделения и термической трещиностойкости бетона15
Требуется для каждой из трёх зон сооружения запроектировать состав бетона удовлетворяющий заданному классу по прочности и маркам по водонепроницаемости и морозостойкости (табл. 1). Кроме того бетон должен быть стойким в отношении коррозии и термического трещинообразования. Бетонная смесь должна иметь заданную подвижность.
Таблица 1 Требования к свойствам бетона и бетонной смеси
Класс бетона по прочности
Марка по водонепроницаемости
Марка по морозостойкости
Переменного уровня воды
Сооружение расположено в открытом водоёме. Химический состав воды приведен в табл. 2. Температура окружающего воздуха text=77°C.
Таблица 2 Химический состав воды-среды
Содержание ионов мгл
Суммарное содержание солей мгл
Временная жёсткость мг-эквл
Выбор материалов для бетона в нашем случае для зоны I следует использовать портландцемент марки 550 с промытым гравием или щебнем.
Для зон II и III выбор цемента производим после оценки агрессивности воды-среды. Результаты оценки сводим в табл. 3.
Таблица 3 Оценка агрессивности воды-среды
Показатель агрессивности
Водонепроницаемость бетона
Значение показателя агрессивности
Вывод об агрессивности воды
Выще-лачи-вающая коррозия
Временная жест-кость мг-эквл
Водородный показатель рН
Содержание агрессивной угле-
Содержание ионов Mg2+ мгл
Содержание ионов NH4+ мгл
Содержание ионов К++ Nа+. мгл
Суммарное содержание всех солей мгл при наличии испаряющих поверхностей
Содержание ионов SO42+ мгл
Вывод: вода агрессивна по временной жесткости магнезиальной аммонийной коррозии в отношении бетонов марок W2 и W4. Эти виды коррозии так же как и выщелачивающая щелочная и общесолевая одинаково опасны для всех видов цемента. Избежать коррозии можно двумя способами: устройством гидроизоляции бетона и ли повышением его водонепроницаемости. Второй способ значительно дешевле поэтому принимаем марку бетона по водонепроницаемости W8 для II и III зон сооружения. При данной марке бетона вода не является агрессивной что подтверждают результаты повторной оценки степени агрессивности воды-среды (табл. 4)
Таблица 4 Оценка агрессивности воды-среды для подводного бетона марки W8
Окончательно применяем следующие материалы для приготовления бетона (табл. 5).
Таблица 5 Материалы для бетона
Определение параметров состава бетона I зоны
Используя выбранные материалы (см. табл. 5) устанавливаем зависимость прочности бетона при сжатии от водоцементного соотношения R28 = f(ВЦ) для чего готовим 8 бетонных смесей с различными ВЦ и постоянными Ц и r взятыми произвольно но в разумных пределах. Из каждой бетонной смеси изготовляем образцы-кубы которые храним в стандартных условиях и испытываем на прочность при сжатии в возрасте 28 суток.
Результаты испытаний сводим в табл. 5.
Таблица 6 Результаты испытаний бетона на сжатие в возрасте 28 суток
По данным табл. 6 строим график (рис. 1) и определяем искомое ВЦ. Среднее значение прочности для заданного класса бетона (В40) составляет
. Результат округляем до сотых долей и получаем
Из выбранных материалов готовим 7 бетонных смесей с различным г. Остальные параметры сохраняем постоянными: ВЦ=044 (найдено ранее); расход цемента принимаем произвольно (пусть предварительно Ц=400 кгм). Устанавливаем зависимость ОК = f(г) для чего определяем ОК каждой бетонной смеси. Результаты заносим в табл. 6.
Таблица 7 Результаты определения подвижности бетонной смеси в зависимости от r
По данным табл. 7 строим график зависимости OK = f(r) (рис. 2 кривая I) по которому определяем гопт как значение соответствующее наибольшей осадке конуса. Результат округляем до сотых долей и получаем гопт=032. Данное значение является предварительным и должно быть уточнено при фактическом расходе цемента.
Из выбранных материалов готовим 9 бетонных смесей с различным Ц и устанавливаем зависимость их подвижности от расхода цемента ОК - f(r) при постоянных найденных значениях ВЦ=044 и г=032. Для этого определяем ОК каждой бетонной смеси. Результаты записываем в табл. 7.
(см. табл. П.6 Приложения)
Таблица 8 Результаты определения ОК бетонной смеси в зависимости от Ц
По данным табл. 8 строим график зависимости ОК = f(Ц) (рис. 3 кривая I) по которому определяем расход цемента обеспечивающий заданную осадку конуса. Данный расход цемента составляющий Ц=386 кгм3 является предварительным и должен быть уточнён при фактическом значении гопт.
4. Уточнение параметров г и Ц
При определении гопт был предварительно принят Ц=400 кгм3 однако фактически получено 386 кгм3. Для уточнения гопт повторяем испытания бетонных смесей с Ц=386 кгм3.
Таблица 9 Уточнённая зависимость ОК = f(г) при расходе цемента Ц=386 кгм3
Новая кривая зависимости ОК = f(г) при Ц=386 кгм3 построенная по данным табл. 9 (рис. 2 кривая II) лежит на том же уровне что и предыдущая но её максимум смещён вправо что даёт гопт=035.
Уточним теперь значение Ц при гопт=035 ВЦ=044. (см. рис 3).
Из графика получаем новое уточненное значение Ц=366 кгм3 (см. рис 3 кривая II).
5. Определение расхода материалов на 1 м3 методом абсолютных объёмов
Запроектированный состав бетона I зоны характеризуется следующими параметрами:
Ц=366 кгм3; ВЦ=044; г=035.
Переход от параметров состава к расходам материалов. Рассчитаем расходы материалов на 1 м3 бетона I зоны методом абсолютных объёмов. ρц=3150; ρв=1000; ρп=2680; ρкр=2770 кгм3. Решаем систему двух уравнений:
Для I зоны: Ц=366 кгм3 В=161 кгм3 П=792 кгм3 Кр=1470 кгм3.
Определение состава бетона для II и III зон
1. Определение оптимального зернового состава заполнителей
Заполнители рассеивают на пять фракций: 0-5; 5-10; 10-20; 20-40 и 40-
мм. Зерновой состав заполнителей определяем по оптимальной кривой
просеивания. Данные для построения кривой получаем в зависимости от Dho-
иб и заносим в таблицу 10.
Таблица 10. Данные для построения оптимальной кривой просеивания
Проходы % на ситах с относительным диаметром отверстий мм DDнаиб
Строим оптимальную кривую просеивания (рис. 4) и по ней определяем содержание каждой фракции %.
2. Определение водопотребности бетонной смеси.
Зная ЗСопт можно использовать следующий прием. Определяем водопотребность бетонной смеси Вп т.е. количество воды необходимое для получения заданной ОК. Зависимость ОК = f(B) получаем из опытных данных учитывая то что В = (ВЦ) х Ц. Берем ВЦ и Ц соответствующие выбранному значению ОК и перемножаем их. Значения Ц берем из строки отвечающей нашему r (принимаем r = 032 и ВЦ = 040). Результаты заносим табл. 11.
Таблица 11. Подвижность бетонной смеси в зависимости от расхода воды
По данным табл. 11 строим график зависимости ОК = f(B) (рис.5) по которому определяем водопотребность бетонных смесей II и III зоны согласно заданным ОК:
ВпII = 155 кгм3 (Ц=387)
ВпIII = 201 кгм3 (Ц=503)
Принятое ВЦ должно обеспечить одновременно прочность водонепроницаемость и морозостойкость бетона не ниже заданных значений. Зависимости этих свойств от ВЦ получим при В=Вп=const (и при ЗС=const). В этом случае все бетонные смеси будут иметь заданную ОК. Для получения этих зависимостей из бетонных смесей с различным ВЦ готовим 3 серии образцов: кубы на прочность цилиндры на водонепроницаемость и кубы на морозостойкость и испытываем их в соответствующем возрасте (для гидротехнического бетона речных сооружений прочность задается в возрасте 180 сут. Можно принять R180=14R28). Результаты запишем в табл. 12-14 и построим соответствующие графики (рис. 6).
Таблица 12. Предел прочности бетона II и III зоны на сжатие в возрасте 180 суток
Таблица 13.Результаты испытаний бетона II и III зоны на водонепроницаемость
Таблица 14. Результаты испытаний бетона III на морозостойкость
Таблица 15. Результаты определения ВЦ для бетона II и III зоны
Заданные классы и марки бетона
ВЦ для бетона класса
По водонепроницаемости
Окончательно принимаем
Таким образом запроектированные составы бетона характеризуются следующими параметрами (табл.16).
Таблица 16. Результаты проектирования составов бетона
Параметры состава бетона
Расход цемента Ц кгм3
Водоцементное соотношение ВЦ
Содержание фракций заполнителя %
-5 мм 5-10 мм 10-20 мм 20-40 мм
Расход материалов рассчитываем по объемной массе бетона принимая γб = 2400 кгм3 (табл.17).
Таблица 17. Расход материалов в бетоне
Показатели состава бетона
Расход фракций заполнителя %
4. Расчет тепловыделения и термической трещиностойкости бетона
) Состав бетона: Ц=366 кгм3 В=161 кгм3 П=792 кгм3 Кр=1470 кгм3.
)Вид цемента: портландцемент марки 550. Химический состав:
)Вид заполнителей: песок из отсевов гранита гравий гранитный.
)Температура наружного воздуха: text = 182 °C.
Начальные условия – начальная температура бетона равна температуре наружного воздуха (t0 = text = 182 °C).
Граничные условия – температура поверхности бетона постоянна и равна температуре наружного воздуха (tn = text = 59 °C).
Тепловыделение бетона.
Температурную деформацию.
Термическую трещиностойкость бетона.
Решение: 1) Минералогический состав портландцемента:
) Результаты вычислений удельного тепловыделения портландцемента q в изотермическом режиме при 20 °C приведены в табл. 18.
Таблица 18. Результаты расчета изотермического тепловыделения цемента
) Результаты расчета тепловыделения бетона Q повышения температуры tад – t0 и ад выделения данного количества тепла Q в адиабатическом режиме приведены в табл. 19.
Таблица 19. Результаты расчета адиабатического тепловыделения бетона
Изотермический режим при 20°С
Адиабатический процесс
Удельная теплоемкость бетона: с = 1129 кДжкг °С
Рассчитываем бетонный массив в виде свободно стоящей стенки толщиной =5 высотой h=10 и длиной l= 25 м.
Характеристика формы массива составляет Ф=004 м-2.
Результаты расчета функции остывания u и температурного перепада в зависимости от времени остывания и координаты x приведены в табл.20
Таблица 20. Результаты расчета температурного перепада в массиве
Функция остывания u в точках с координатой x
Температурный перепад °С
Зависимости температурного перепада от времени и координат по данным табл. 20 показаны на рис. 9 и рис. 10. Из приведенных графиков видно что наибольшие значения наблюдаются при = 139 сут.
Средняя по толщине температура в момент времени = 139 сут. составляет:
tср=0125(2250+ 4158+ 5433+ 6249 +5880+ 4158+ 2250) = 3741 °С
Температурная деформация в вериткальном направлении в среднем равна
t = tср = 12 х 10-5 х 3741 = 448 х 10-4
Рис. 1010. Рассчитываем предельно-допустимую деформацию пред для нашего бетона класса В55 для которого можно принять пл+ пз = 3х10-5 Е = 326 ГПа.
Предел прочности при растяжении Rp=55078х117=414 МПа
пред = 41432600+3х10-5=1569х10-5
Поскольку t > пред необходимо вести бетонирование стенки блоками небольших размеров. Разрезаем стенку по длине на 20 секций по 125 м. Бетонирование секций производим слоями толщиной не более 25 м. Таким образом размеры блоков бетонирования составляют =125 м h=25м l= 5 м.
Характеристика формы блока составляет Ф=104 м-2.
В результате температурная деформация в вертикальном направлении меньше предельно-допустимой деформации.
Таблица 21. Результаты расчета температурного перепада в массиве
Средняя по толщине температура в момент времени = 13465 сут. составляет:
tср=0125(3407+ 3407+ 4452+ 4819+4452+ 3407+ 3407) = 3118 °С
t = tср = 12 х 10-5 х 3418 = 41 х 10-4
Рассчитываем предельно-допустимую деформацию пред для нашего бетона класса В55 для которого можно принять пл+ пз = 3х10-5 Е = 326 ГПа.
В результате следует либо уменьшить тепловыделение бетона применяя более низкотермичный цемент или сокращая его расход в бетоне либо увеличить теплопотери уменьшая размеры блоков бетонирования повышая тем самым Ф.

Курсовик по материаловедению.doc

САНКТ-ПЕРЕТБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
ИНЖЕНЕРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ
КАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И МАТЕРИАЛОВ
«Проектирование состава бетона»
Студентка группы 30151
Постановка задачи и исходные данные
Требуется для каждой из трех зон сооружения запроектировать состав бетона удовлетворяющий заданному классу по прочности и маркам по водонепроницаемости и морозостойкости (табл. 1). Кроме того бетон должен быть стойким в отношении коррозии и термического трещинообразования. Бетонная смесь должна иметь заданную подвижность.
Требования к свойствам бетона и бетонной смеси
Класс бетона по прочности
водонепро- ницаемости
Гидротехнической зоны
Переменного уровня воды
Сооружение расположено в открытом водоёме. Химический состав воды приведен в табл. 2. Температура окружающего воздуха t ext = 59 ° С.
Химический состав воды-среды
Содержание ионов мгл
Выбор материалов для бетона
В нашем случае для зоны I следует использовать портландцемент марки 600. Здесь можно было бы использовать более дешевый шлакопортландцемент однако его марка не превышает 500 что при высокой требуемой прочности бетона (В55) менее рационально.
Для зон II и III выбор цемента производим после оценки агрессивности воды-среды.
Результаты оценки сводим в табл. 3.
Оценка агрессивности воды-среды
Содержание агрессивной
Вывод 1. Вода агрессивна по общекислотной и магнезиальной коррозии в отношении бетона марки W6 по водонепроницаемости. Эти виды коррозии так же как и выщелачивающая углекислотная аммонийная щелочная и общесолевая одинаково опасны для всех видов цемента. Избежать коррозии можно двумя путями: устройством гидроизоляции бетона или повышением его водонепроницаемости. Поскольку второй способ значительно дешевле принимаем для бетона подводной зоны марку W8 вместо W6. В этом случае вода не является агрессивной что подтверждают результаты повторной оценки степени агрессивности воды-среды (табл. 4).
Оценка агрессивности воды-среды к подводному бетону марки W8
Показатель агрессив-
Водородный показатель рН
Содержание ионов Mg2+ мгл
Вывод 2. Вода агрессивна по сульфатной коррозии для бетона II и III зон при использовании шлакопортландцемента и портландцемента соответственно. В этих зонах следует применять сульфатостойкий портландцемент в подводной зоне и в зоне переменного уровня воды.
Окончательно принимаем следующие материалы для приготовления бетона (табл. 5).
Материалы для бетона
Определение параметров состава бетона I зоны
Определение ВЦ. Используя выбранные материалы (см. табл. 5) устанавливаем зависимость прочности бетона при сжатии от водоцементного отношения R28 = f (ВЦ) для чего готовим 8 бетонных смесей с различным ВЦ и постоянными Ц и r взятыми произвольно но в разумных пределах (принимаем Ц = 250 кгм3 и r = 035). Из каждой бетонной смеси изготавливаем образцы-кубы которые храним в стандартных условиях и испытываем на прочность при сжатии в возрасте 28 суток. Результаты испытаний сводим в табл. 6.
Результаты испытаний бетона на сжатие в возрасте 28 суток
По данным табл. 6 строим график (рис. 1) и определяем искомое ВЦ. Среднее значение прочности для заданного класса бетона (В55) составляет R зад = 55078 = 705 МПа. Результат округляем до сотых долей и получаем ВЦ = 040.
Рис. 1 График для определения ВЦ
Определение rопт. Из выбранных материалов готовим 7 бетонных смесей с различным r (от 026 до 046). Остальные параметры сохраняем постоянными: ВЦ = 040 (найдено ранее); расход цемента принимаем произвольно (пусть предварительно Ц = 400 кгм3 ). Устанавливаем зависимость ОК = f (r) для чего определяем ОК каждой бетонной смеси. Результаты определения заносим в табл. 7.
Результаты определения подвижности бетонной смеси в зависимости от r
По данным таблицы 7 строим график зависимости ОК = f(r) (рис. 2) по которому определяем rопт по наибольшей осадке конуса. Результат округляем до сотых долей и получаем rопт = 031. Данное значение является предварительным и должно быть уточнено при фактическом расходе цемента.
Рис. 1. График для определения rопт
Определение Ц. Из выбранных материалов готовим 9 бетонных смесей с различным Ц и устанавливаем зависимость их подвижности от расхода цемента ОК = f(Ц) при постоянных найденных значениях ВЦ = 040 и r = 031. Для этого определяем ОК каждой бетонной смеси. Результаты записываем в табл. 8.
Результаты определения ОК бетонной смеси в зависимости от Ц
По данным табл. 8 строим график зависимости ОК = f(Ц) (рис. 3) по которому определяем расход цемента обеспечивающий заданную осадку конуса (520). Данный расход цемента составляющий
Ц = 430 кгм3 является предварительным и должен быть уточнен при фактическом значении rопт.
Рис. 3. График для определения Ц
Уточнение параметров r и Ц. При определении rопт был предварительно принят Ц=400 кгм3 однако фактически получено 430 кгм3. Для уточнения rопт повторяем испытания бетонных смесей с Ц = 430 кгм3.
Уточненная зависимость ОК=f(r) при расходе цемента Ц=430 кгм3
Новая кривая зависимости ОК=f(r) при Ц = 430 кгм3 построенная по данным табл. 9 лежит ниже кривой 1 а ее максимум смещен вправо что дает rопт = 03.
Уточним теперь значение Ц при rопт = 03. Для этого готовим и испытываем на подвижность несколько бетонных смесей с уточненным значением rопт прежним ВЦ = 040 и различным расходом цемента. Результаты полученные аналогично тому как это делалось выше заносим в табл. 10.
Результаты определения ОК бетонной смеси зависимости от Ц
По данным табл. 10 нанесем новую кривую (кривая 2) на рис. 3 по которой найдем уточненный расход цемента для заданной ОК. Он равен также 430 кгм3.
Запроектированный состав бетона I зоны характеризуется следующими параметрами: Ц = 430 кгм3; ВЦ = 040; r = 03.
Переход от параметров состава к расходам материалов. Рассчитываем расходы материалов методом абсолютных объемов. Значения плотности материалов принимаем:
ρц = 3150; ρв = 1000; ρп = 2650; ρкр = 2680.
Решая систему из двух уравнений получаем в кгм3:
Определение состава бетона II и III зон
Определение оптимального зернового состава заполнителей. Заполнители рассеиваем на пять фракций: 0-5; 5-10; 10-20; 20-40 м 40-80.Зерновой состав заполнителей определяем по оптимальной кривой просеивания. Данные для построения кривой заносим в табл. 11.
Данные для построения оптимальной кривой просеивания
Проходы % на ситах с отверстием мм
Строим оптимальную кривую просеивания и по ней определяем содержание каждой фракции %:
Определение водопотребности бетонной смеси. Зная ЗСопт можно использовать следующий прием. Определяем водопотребность бетонной смеси Вп т.е. количество воды необходимое для получения заданной ОК. Зависимость ОК = f(B) получаем из опытных данных учитывая то что В = (ВЦ) х Ц. Берем ВЦ и Ц соответствующие выбранному значению ОК и перемножаем их. Значения Ц берем из строки отвечающей нашему r(берем r = 0.3 и ВЦ = 0.5). Результаты заносим табл. 12.
Подвижность бетонной смеси в зависимости от расхода воды
По данным табл. 12 строим график зависимости ОК = f(B) (рис.4) по которому определяем водопотребность бетонных смесей II и III зоны согласно заданным ОК:
ВпII = 185 кгм3(Ц=370)
ВпIII = 175 кгм3(Ц=350)
Рис. 4 График для определения Вп
Определение ВЦ. Принятое ВЦ должно обеспечить одновременно прочность водонепроницаемость и морозостойкость бетона не ниже заданных значений. Зависимости этих свойств от ВЦ получим при В=Вп=const (и при ЗС=const). В этом случае все бетонные смеси будут иметь заданную ОК. Для получения этих зависимостей из бетонных смесей с различным ВЦ готовим 3 серии образцов: кубы на прочность цилиндры на водонепроницаемость и кубы на морозостойкость и испытываем их в соответствующем возрасте (для гидротехнического бетона речных сооружений прочность задается в возрасте 180 сут. Можно принять R180=14R28). Результаты запишем в табл. 15 и построим соответствующие графики (рис. 5).
Предел прочности бетона II и III зоны на сжатие в возрасте 180 суток
Результаты испытаний бетона II и III зоны на водонепроницаемость
Результаты испытаний бетона III на морозостойкость
Рис. 5. Определение ВЦ для гидротехнического бетона
По графикам (см. рис. 5) получаем следующие значения ВЦ (табл. 16):
Результаты определения ВЦ для бетона II и III зоны
Заданные классы и марки бетона
ВЦ для бетона класса
По водонепроницаемости
Окончательно принимаем
Таким образом запроектированные составы бетона характеризуются следующими параметрами (табл.17).
Результаты проектирования составов бетона
Параметры состава бетона
Расход цемента Ц кгм3
Водоцементное соотношение ВЦ
Содержание фракций заполнителя %
Расход материалов рассчитываем по объемной массе бетона принимая γб = 2400 кгм3 (табл.18).
Расход материалов в бетоне
Показатели состава бетона
Расход фракций заполнителя %
Расчет тепловыделения и термической трещиностойкости бетона
)Состав бетона: Ц = 430 В = 172 П = 702 Кр = 1615 кгм3.
)Вид цемента: портландцемент марки 600. Химический состав:
)Вид заполнителей: песок кварцевый гравий гранитный.
)Температура наружного воздуха: text = 59 °C.
Начальные условия – начальная температура бетона равна температуре наружного воздуха (t0 = text = 59 °C).
Граничные условия – температура поверхности бетона постоянна и равна температуре наружного воздуха (tn = text = 59 °C).
Определить: 1. Тепловыделение бетона.
Температурную деформацию.
Термическую трещиностойкость бетона.
Решение: 1) Минералогический состав портландцемента:
) Результаты вычислений удельного тепловыделения портландцемента q в изотермическом режиме при 20 °C приведены в табл. 19.
Результаты расчета изотермического тепловыделения цемента
) Результаты расчета тепловыделения бетона Q повышения температуры tад – t0 и ад выделения данного количества тепла Q в адиабатическом режиме приведены в табл. 20.
Результаты расчета адиабатического тепловыделения бетона
Изотермический режим при 20°С
Адиабатический процесс
Удельная теплоемкость бетона: с = 1155 кДжкг °С
Рассчитываем бетонный массив в виде свободно стоящей стенки толщиной =5 высотой h=10 и длиной l= 25 м.
Характеристика формы массива составляет Ф=006 м-2.
Результаты расчета функции остывания u и температурного перепада в зависимости от времени остывания и координаты x приведены в табл.21.
Результаты расчета температурного перепада в массиве Ф=006 м-2
Функция остывания u в точках с координатой x
Температурный перепад °С
Зависимости температурного перепада от времени и координат по данным табл. 21 показаны на рис. 6 и рис. 7. Из приведенных графиков видно что наибольшие значения наблюдаются при = 32 сут. (кривая 4 на рис. 7).
Средняя по толщине температура в момент времени = 32 сут. составляет:
tср=0125(3328 + 5651 + 7203 + 7750 +7203 + 5651 + 3328) = 5014 °С
Температурная деформация в вериткальном направлении в среднем равна
t = tср = 12х10-5х5014 = 6017х10-5
Рис. 6. Изменение температурного перепада в точках с координатой х:
– 0125; 2 – 025; 3 – 0375; 4 – 05
Рис. 7. Распределение температурного перепада по толщине стенки в моменты времени: 1 – 1171; 2 – 1652; 3 – 2573; 4 – 5476; 5 – 32 сут.
Рассчитываем предельно-допустимую деформацию пред для нашего бетона класса В55 для которого можно принять пл+ пз = 3х10-5 Е = 326 МПа.
Предел прочности при растяжении Rp=(118)х55078=392 МПа
пред = 39232600+3х10-5=1502х10-5
Поскольку t > пред необходимо бетонирование стенки вести блоками небольших размеров. Разрезаем стенку по длине на 20 секций по 125 м. Бетонирование секций производим слоями толщиной не более 25 м. Таким образом размеры блоков бетонирования составляют =125 м h=25м l= 5 м.
Характеристика формы блока составляет Ф=006 м-2.
В результате температурная деформация в вертикальном направлении меньше предельно-допустимой деформации.

Таблица по курсовику.doc

Химический состав портландцемента и варианты заполнителей
Химический состав портландцемента
Вариант заполнителей
Dнаиб мм (бетон II и III)
Из отсевов известняка
Полевошпатовый горный