Модернизация копировально-фрезерного станка 6Б444
- Добавлен: 25.01.2023
- Размер: 14 MB
- Закачек: 1
Описание
Модернизация копировально-фрезерного станка 6Б444
Состав проекта
|
|
Титульний лист 3.doc
|
3.frw
|
1,1.cdw
|
|
|
|
|
ШГП5.bak
|
|
основа.frw
|
|
Зміни коеф-та1.frw
|
|
розподіл швидкості.frw
|
|
отепловые потери.frw
|
|
Зсув шийкі.frw
|
|
ШГП1.frw
|
|
Зміни коеф-та.frw
|
|
Втрати на грузле тертя.frw
|
|
Розподіл тисків.frw
|
|
Фрагмент.frw
|
|
отепловые потери1.frw
|
|
ШГП31.frw
|
|
ШГП4.frw
|
|
ШГП3.frw
|
|
Розподіл тисків2.frw
|
|
ШГП.frw
|
|
Фрагмент1.bak
|
|
Фрагмент1.frw
|
|
ШГП5.frw
|
|
оПТИМАЛЬНЕ ЗНАЧЕННЯ ГЛИБИ КИШЕНЬ.frw
|
|
ШГП2.frw
|
Кинематика модернизованая.cdw
|
|
12.cdw
|
|
А1Коробка скоростей(ГР).cdw
|
|
|
|
Шпиндель.cdw
|
|
А1Коробка скоростей(ГР).cdw
|
Коробка скоростей(мод1).frw
|
|
А2Деталь.cdw
|
|
А1Коробка скоростей.cdw
|
|
А1Карта смазки.cdw
|
|
|
|
лИСТ ДЕМОНСТРАТИВНЫЙ.bak
|
Воха 1.jpg
|
|
Безымянный2.jpg
|
|
Воха 2.jpg
|
|
6.jpg
|
|
Безымянный3.jpg
|
|
Воха 3 001.jpg
|
|
лИСТ ДЕМОНСТРАТИВНЫЙ.cdw
|
|
Воха 3.jpg
|
|
Безымянный 1.jpg
|
|
Безымянный 4.jpg
|
|
А2 Кинематика.cdw
|
|
А1Модернізація.cdw
|
|
УДК 621.doc
|
|
Коробка скоростей(мод1).frw
|
|
А2Деталь.cdw
|
|
|
Безымянный2.bmp
|
|
Безымянный23.bmp
|
|
Безымянный4536.bmp
|
|
Безымянный3.bmp
|
|
Безымянный12.bmp
|
|
|
|
Безымянный.bmp
|
|
6.BMP
|
|
222.bmp
|
|
4.BMP
|
|
8.BMP
|
|
12.cdw
|
|
11.BMP
|
|
12.BMP
|
|
|
|
Безымянный2.bmp
|
|
3.bmp
|
|
(1).bmp
|
|
Демо лист 2(3).cdw
|
|
2.bmp
|
|
10.bmp
|
|
Новое4.bmp
|
|
4(1).bmp
|
|
111.bmp
|
|
Безымянный3.bmp
|
|
Новое15.bmp
|
|
Новое9.bmp
|
|
13.bmp
|
|
16.bmp
|
|
4.bmp
|
|
Демо лист 2(2).cdw
|
|
Новое8.bmp
|
|
17.bmp
|
|
Новое11.bmp
|
|
112.bmp
|
|
Новое13.bmp
|
|
Демо лист 2(2).bak
|
|
Новое7.bmp
|
|
Новое2.bmp
|
|
Новое10.bmp
|
|
1.bmp
|
|
Демо лист 2(1).bak
|
|
Новое3.bmp
|
|
7.bmp
|
|
8.bmp
|
|
Демо лист 2(3).bak
|
|
Демо лист 2(1).cdw
|
|
Безымянный1.bmp
|
|
Новое5.bmp
|
|
113.bmp
|
|
9.bmp
|
|
11.bmp
|
|
Новое14.bmp
|
|
Новое1.bmp
|
|
Новое16.bmp
|
|
Новое6.bmp
|
|
14.bmp
|
|
Новое12.bmp
|
|
Новое17.bmp
|
|
5.BMP
|
|
9.BMP
|
|
10.BMP
|
|
Загальний вид.cdw
|
|
Загальний вид.bak
|
|
7.BMP
|
|
3.BMP
|
|
Безрозмырны комплекси гыдростатичних пыдшипникыв.cdw
|
|
Безымянный1.bmp
|
|
|
|
4.jpg
|
|
Опоры.cdw
|
|
5.jpg
|
|
3.jpg
|
|
2.jpg
|
|
1.jpg
|
|
Опоры.bak
|
|
1.BMP
|
|
2.BMP
|
|
Безрозмырны комплекси гыдростатичних пыдшипникыв.bak
|
|
стенд.bmp
|
|
Безымянный13.bmp
|
|
Безымянный9.bmp
|
|
подшипники.cdw
|
|
Безымянный4556.bmp
|
|
Безымянный4.bmp
|
|
Безымянный11.bmp
|
|
Безымянный55555.bmp
|
|
Безымянный10.bmp
|
|
x0.doc
|
|
Безымянный7.bmp
|
|
Безымянный1.bmp
|
|
Полярная системасистема.cdw
|
|
Безымянный6.bmp
|
|
Безымянный8.bmp
|
|
Без имени-1копирование.jpg
|
|
Безымянный44444.bmp
|
|
Декартовая система.cdw
|
|
Безымянный5.bmp
|
|
А1Коробка скоростей.cdw
|
|
Копия гидА3.cdw
|
|
Вал2.cdw
|
|
А1Карта смазки.cdw
|
|
|
|
лИСТ ДЕМОНСТРАТИВНЫЙ.bak
|
|
Воха 1.jpg
|
|
Безымянный2.jpg
|
|
Воха 2.jpg
|
|
6.jpg
|
|
Безымянный3.jpg
|
|
Воха 3 001.jpg
|
|
лИСТ ДЕМОНСТРАТИВНЫЙ.cdw
|
|
Воха 3.jpg
|
|
Безымянный 1.jpg
|
|
Безымянный 4.jpg
|
|
А2 Кинематика.cdw
|
|
А1Модернізація.cdw
|
|
сХЕМА СМАЗКИ ЗАПИСКА.cdw
|
|
Кинематика базовая.cdw
|
|
п7.doc
|
|
Вступ.doc
|
|
зазка(дина).cdw
|
|
1,1.bak
|
|
А3.doc
|
|
ЗМІСТ.doc
|
|
Титульний лист 1.doc
|
|
п5.doc
|
|
Фрагмент.frw
|
|
1.cdw
|
|
п1.doc
|
|
п2.doc
|
|
п4.doc
|
|
2.frw
|
|
6 БЕЗПЕКА ЖИТТЄДІЯЛЬНОСТІ.doc
|
|
Подпятник.doc
|
|
п3.doc
|
|
ЛИТЕРАТУРА.doc
|
|
22.frw
|
|
Титульний лист 2.doc
|
|
|
|
Економика1 Кучерявій.doc
|
|
|
|
Кучерявий 2(1,5).doc
|
|
Кучерявий 2.doc
|
|
|
|
|
|
|
|
3.bmp
|
|
2.bmp
|
|
10.bmp
|
|
4.bmp
|
|
5.bmp
|
|
12.bmp
|
|
1.bmp
|
|
7.bmp
|
|
8.bmp
|
|
9.bmp
|
|
11.bmp
|
|
6.bmp
|
|
Кучерявий 2.doc
|
|
3.doc
|
|
|
|
Чертеж2.cdw
|
|
Чертеж3.cdw
|
|
Чертеж1.cdw
|
|
Чертеж4.cdw
|
|
Тітульний ліст.doc
|
|
|
|
лИСТ ДЕМОНСТРАТИВНЫЙ.bak
|
|
Воха 1.jpg
|
|
Безымянный2.jpg
|
|
Воха 2.jpg
|
|
6.jpg
|
|
Безымянный3.jpg
|
|
Воха 3 001.jpg
|
|
лИСТ ДЕМОНСТРАТИВНЫЙ.cdw
|
|
Воха 3.jpg
|
|
Безымянный 1.jpg
|
|
Безымянный 4.jpg
|
|
|
|
Технологический маршрут обработки детали.doc
|
|
розділ2№2.doc
|
|
Кынематична схема верстата.cdw
|
|
Карта смазки1.cdw
|
|
Общие тех условия.doc
|
|
ЗМІСТ.doc
|
|
Модернизация станка.doc
|
|
ДОДАТОК.doc
|
|
ЛИТЕРАТУРА.doc
|
|
Чертеж23.cdw
|
|
Графік частот обертання.cdw
|
|
Схема.cdw
|
|
розділ1№1.doc
|
|
вступ№.doc
|
|
Раздел 5.doc
|
|
УДК 621.doc
|
|
Подпятник.doc
|
|
Копия гид.cdw
|
Дополнительная информация
3.frw
1,1.cdw
основа.frw
Зміни коеф-та1.frw
розподіл швидкості.frw
отепловые потери.frw
Зсув шийкі.frw
ШГП1.frw
Зміни коеф-та.frw
Втрати на грузле тертя.frw
Розподіл тисків.frw
отепловые потери1.frw
ШГП31.frw
ШГП4.frw
ШГП3.frw
Розподіл тисків2.frw
ШГП.frw
ШГП5.frw
оПТИМАЛЬНЕ ЗНАЧЕННЯ ГЛИБИ КИШЕНЬ.frw
ШГП2.frw
Кинематика модернизованая.cdw
12.cdw
А1Коробка скоростей(ГР).cdw
Шпиндель.cdw
А1Коробка скоростей(ГР).cdw
Коробка скоростей(мод1).frw
А2Деталь.cdw
А1Коробка скоростей.cdw
А1Карта смазки.cdw
лИСТ ДЕМОНСТРАТИВНЫЙ.cdw
А2 Кинематика.cdw
А1Модернізація.cdw
Коробка скоростей(мод1).frw
А2Деталь.cdw
12.cdw
Демо лист 2(3).cdw
Демо лист 2(2).cdw
Демо лист 2(1).cdw
Загальний вид.cdw
Безрозмырны комплекси гыдростатичних пыдшипникыв.cdw
подшипники.cdw
Полярная системасистема.cdw
Декартовая система.cdw
А1Коробка скоростей.cdw
Копия гидА3.cdw
Вал2.cdw
А1Карта смазки.cdw
лИСТ ДЕМОНСТРАТИВНЫЙ.cdw
А2 Кинематика.cdw
А1Модернізація.cdw
сХЕМА СМАЗКИ ЗАПИСКА.cdw
Головка двушпиндельна
Рисунок 2.2 - Схема змащювання горизонтально-фрезерного верстата моделі 6Б444
Кинематика базовая.cdw
зазка(дина).cdw
Фрагмент.frw
1.cdw
2.frw
Подпятник.doc
Для идеального гидростатического подпятника.
де F – площіна полуепюри
Полуэпюра описывается системой уравнений.
Тогда площадь полуэпюры
Полярная система координат.
ЛИТЕРАТУРА.doc
В.Н. Садовский. Заяв. 460519008 05.11.84. Опубликовано 07.02.91. Бюл. №5.
Каталог на станок REX фирмы Шисс-ФРОРИП. ФРГ Металлорежущий станок Авторы: С.К. Чупыра В.А. Бармашов В.Н. Коробейник. Заяв. 385784825-08 18.02.85. Опубликовано 07.04.86. Бюл. №13.
Авторское свидетельство СССР №1177080. кл. В 23 С116. Устройство для обработки фасонных изделий Авторы: Г.А. Налян Ю.В. Арутюнян Л.И. Густин. Заяв. 411700625-08 05.11.84. Опубликовано 07.06.89. Бюл. №5.
Авторское свидетельство СССР. Способ фрезерования резьбы и устройство для его осуществления Авторы: М.П. Мернерт. Заяв. 392184331-08 03.07.85. Опубликовано 30.03.87. Бюл. №12.
Авторское свидетельство СССР №984714. кл. В 23 С100. Фрезерный станок Авторы: П.А. Ратомский В.М. Шафранович. Заяв. 371515125-08 13.02.84 Опубликовано 23.04.86 Бюл. №15.
Авторское свидетельство СССР №791468. кл. В 23 С104. Фрезерный станок Автор: Д.Д. Блинов В.В. Клюев И.К. Субботин Заяв. 270582725-08 04.01.79. Опубликовано 30.12.80. Бюл. №48.
Фельдман С.Я. Новая гамма вертикально-фрезерных станков.–Станки и инструмент. 1992. №2. с.9 11.
Кочергин А.И. Конструирование и расчёт металлорежущих станков и станочных комплексов – Минск: «Высшшая школа» 1991.–382с.
Модульное оборудование для гибких производственных систем механической обработки: Справочник Р.Э. Сафраган Г.А. Кривов В.Н. Титаренко и др.; под ред.канд.техн.наук Р.Э. Сафрагана.– К.: Тэхника” 1989. – 175с.
Кривой Рог 1998. –5с.
Методичні вказівки до виконання курсового проекту з курсу: Конструювання та іспит металорізальних верстатів” для студентів V-го курсу спеціальності 709203. Укладач: доц. к.т.н. Аралкін А.С. – Кривий Ріг 2003. –11с.
Методические указания к практическим занятиям курсовому и дипломному проектированию по дисциплине: «Металлообрабатывающее оборудование» для студентов специальностей 7090203 и 709202 – Расчёт на прочность цилиндрических зубчатых колёс. Составитель: проф. Марутов В.А.
Гузенков П.Г. Краткий справочник к расчётам деталей машин – М.: «Высшая школа» 1968. – 312с.
Проектирование металлорежущих станков и станочных систем: справочник-Учебник в 3-х томах Под ред. А.С. Проникова. – М.: Изд-во МВТУ им. Н.Э. Баумана: Машиностроение 1995-96.
2.Кузнецов Ю.Н. Станки с ЧПУ и станочные комплексы. Ч.II. Учеб. пособие - К. – Тернополь. ООО“ЗМОК” 2000. – 343 с.
Проектирование металлорежущих станков и станочных систем: Справочник-Учебник в 3-х томах Под ред. А.С. Проникова. – М.: Изд-во МВТУ им. Н.Э. Баумана: Машиностроение 1995.
Балута А.М. Деркач Н.И. Калиниченко В.Ф. Чуб В.Ф. Применение математических методов планирования экспериментов при разработке рудных месторождений К.: Наукова думка 1973.- 161 с.
3.doc
ст = (Nст) и ст = (n) при Nе=const
Определить КПД станка расчётным путём и сравнить его с экспериментальным .
Определить мощность холостого хода главного движения станка при различных числах оборотов (50100200400 обмин ) и нагрузке Р = 0кг. Построить график зависимости : Nх. гл. =(n)
Сделать выводы по результатам энергети -
ческих испытаний станка
Налимов В. В. Чернова Н. А. Статистические методы планирования экстремальных экспериментов. – М.: Недра 1965.- 340с.
Смирнов Н. В. Дунин – Барковский И. В. Курс теории вероятностей и математической статистики . Для технических приложений . – М.: Наука 1969. – 511с.
Пустыльник Е. И. Статистические методы анализа и обработки наблюдений . – М.: Наука 1968. – 288с.
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ
КРИВОРОЖСКИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
КАФЕДРА ТЕХНОЛОГИИ МАШИНОСТРОЕНИЯ
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
к выполнению лабораторной работы № 5
по дисциплине : « Металлообрабатывающее оборудование »
для студентов специальностей 7090203 и 7090202
Определение КПД привода движения металлообрабатывающего станка с применением математических методов планирования.
Методические указания к выполнению лабораторной работы №5 по дисциплине «Металлообрабатывающее оборудование» для студентов специальности 7090203 и 7090202 .
Определение КПД привода движения металлообрабатывающего станка с применением математических методов планирования
Составители : I – ст. преподаватель Скляр Ю.М.
II – доц. к.т.н. Аралкин А. С.
- магистрант Кушнерёв А.И.
Редакционная коллегия : доцент к.т.н. Михайленко М.В.
профессор к.т.н. Марутов В.А.
доцент к.т.н. Артамонова Д.А.
Ответственный за выпуск : зав. кафедрой ТМи МСИ доцент Михайленко М.В.
Принимается предположение о хорошем описании результатов эксперимента при минимальном значении Ка .
5.5. АНАЛИЗ УРАВНЕНИЯ РЕГРЕССИИ
Полученное уравнение регрессии анализируют в кодированной форме после подстановки в (2.7) значимых коэффициентов регрессии . Абсолютная величина коэффициента регрессии указывает на степень влияния соответствующего фактора а знак коэффициента – на характер влияния .Строятся графические зависимости .
Записывают модель (уравнение регрессии ) в натуральной форме . Для этого используют соотношение для кодирования факторов (2.1) . В уравнение регрессии в кодированной форме подставляют соотношение
Порядок выполнения работы
Изучить устройство и принцип работы тормозного устройства .
Установить число оборотов шпинделя станка n = 50 обмин. и меняя режимы торможения (P=0;5;10;15;20 кг) произвести отчёт по киловаттметру мощностипотребляемой электродвигателем станка .
5.4 Проверяют адекватность полученной модели (уравнение регрессии)
При оценке адекватности модели используют F- критерий Фишера и коэффициент аппроксимации .
где - дисперсия неадекватности
где yu – вычисленное значение исследуемого параметра (к.п.д. привода ) по полученному уравнению регрессии ; d1 – число коэффициентов регрессии в модели после их проверки на значимость.
Вычисленное значение (Fвыч ) сравнивают с табличным (Fтабл ) [2] для выбранного уровня значимости (q=5%) и числа степеней свободы числителя и знаменателя (2.15) . В случае Fвыч Fтабл принимается предположение о хорошем описании результатов эксперимента полученным уравнением . В случае
Fвыч >Fтабл – это предположение отвергается .
Коэффициент аппроксимации
I.МЕТОДИКА ИСПЫТАНИЙ ТОКАРНОГО СТАНКА
Уяснить значение коэффициента полезного действия для оценки качества металлорежущего станка и ознакомиться с расчётными и экспериментальными методами его определения .
Приобрести практические навыки определения к.п.д. и оценки качества станка по результатам энергетических испытаний .
НЕОБХОДИМОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ПРИСПОСОБЛЕНИЯ ИНСТРУМЕНТ
Токарно – винторезный станок 1Л62.
Тормозное устройство (Тормоз Прони).
Весы специальные рычажные.
Шкаф с электроизмерительными приборами .
I.1МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
Коэффициент полезного действия необходим для расчётов электроэнергии потребляемой станочным оборудованием .
Коэффициент полезного действия станка является показателем качества изготовления станка и мерой оценки его производственных возможностей для сравнения совершенства его конструкций с конструкциями однотипных станков .
Повышение к.п.д. станка даже в незначительной степени даёт большую экономию электроэнергии .
Коэффициент полезного действия в основном зависит от :
Типов передач применяемых в станке ;
Точности изготовления основных деталей узлов станка .
В процессе работы станка его к.п.д. является величиной переменной и зависит от скоростей вращения (перемещения ) передач и передаваемых ими усилий .
Качество изготовления станка и степень совершенства его конструкции характеризуется величинами потерь мощности в отдельных узлах и станка в целом .
Испытанию на мощность на станкостроительных заводах подвергаются 50% станков выпускаемых серийным порядком и все станки выпускаемые в индивидуальном порядке .
Проверка станка на мощность производится также после капитального ремонта .
В соответствии с требованиями ГОСТов испытание на мощность должно следовать за испытанием станка на холостом и рабочем ходу а также после испытаний на точность и жесткость .
5.3 Коэффициент регрессии проверяют на значимость
Используют t – критерий Стьюдента вычисляя
t0 = ; t tij = (2.14)
Сравнивая tвыч для каждого коэффициента регрессии с tтабл взятым для q – процентного уровня значимости (q=5%) и степеней свободы - f = =N(m-1) [2] делают вывод о значимости (tвыч >tтабл) или незначимости (tвычtтабл) проверяемого коэффициента регрессии . Незначимые коэффициенты регрессии из модели исключают . Результат вычислений (2.11) (2.14) заносят в таблицу (2.3)
Результаты вычислений
5.2 Вычисляют коэффициент регрессии
Свободный член уравнения регрессии
Коэффициент регрессии при факторах
Коэффициент регрессии при взаимодействии факторов
В соотношениях (2.11) . . . (2.13) : уu – среднее значение исследуемого параметра (к.п.д. привода ) взятого для каждой строки матрицы (табл 2.1);
число строк матрицы (без “нулевой” точки”)
Развитие скоростных методов металлообработки привело к созданию быстроходных станков а работа механизмов на более высоких скоростях вызвала повышение потерь на трение в приводе и понижение к.п.д. Поэтому при создании новых станков и модернизации работающего парка станков необходимо осуществление конструктивных и эксплуатационных мероприятий обеспечивающих высокие энергетические показатели .
Эффективную мощность станка а следовательно и к.п.д. можно определить торможением либо измерением рабочих усилий станка при помощи динамометров .
На практике чаще всего используют метод торможения обеспечивающий достаточно высокую точность измерения .
I.2ОПИСАНИЕ И ПРИНЦИП РАБОТЫ ТОРМОЗНОГО УСТРОЙСТВА
Для нагружения механизма главного движения используется устройство (тормоз Прони) схема которого приведена на рис.1.1
Тормозной шкив 1 закрепляется на шпинделе станка 1Л62 . Периферийная цилиндрическая часть шкива охватывается стальной лентой 2 к внутренней поверхности которой прикреплена лента феродо .
Вычисляют дисперсию характеризующую ошибку в определении среднего значения исследуемого параметра .
Вычисляют дисперсию характеризующую ошибку в определении коэффициентов регрессии
Данные расчётов заносят в таблицу дисперсионного анализа(табл 2.2)
Таблица дисперсионного анализа (Таблица 2.2)
В матрице : нулевая точка – это опыт в центре эксперимента т.е при средних значениях исследуемых факторов . Знаки (+) (-) – условное значение кодированных значений факторов (+1)(-1).
Данные замеров после их предварительной обработки по (1.2) . . . (1.5) заносят в матрицу моделирования (таблица 2.1).
5 ПОРЯДОК ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТЫ ПРИ ПОСТРОЕНИИ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
5.1 Производят дисперсионный анализ
Вычисляют дисперсии параллельных замеров (2.5).
Вычисляют С – критерий Кохрона (2.4). Вычисленное значение (Свыч) сравнивают с табличным (Стабл) взятым для q – процентного уровня значимости (обычно q = 5% ) и величин Nu (m –1) [2].
Если Cвыч Cтабл то для выбранного уровня значимости замера считают равноточными . Если же это условие не выполняется то увеличивают число параллельных замеров.
Вычисляют дисперсию характеризующую ошибку в определёнии исследуемого параметра
Нагружение механизма производится натяжением ленты 2 посредством маховичка 3 .
Величина момента трения на тормозе равновелика моменту возникающему при резании измеряется специальными рычажными весами 5. Для уравновешивания тормоза при остановленном станке и незатянутой ленте служит груз 6 который можно перемещать вдоль стержня рычага .
Зная силу Р на конце рычага 4 и плечо её приложения l а также измерив число оборотов тормозного шкива 1 можно определить эффективную мощность Ne (мощность торможения ) по формуле :
3 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ К.П.Д. СТАНКА
Для экспериментального определения коэффициента полезного действия механизма главного движения станка необходимо определить эффективную мощность на шпинделе (мощность торможения) и подводимую мощность Nст. Подв к станку а затем ст подсчитывать по формуле :
Эффективную мощность на шпинделе Ne определяют при помощи тормозного устройства путём отсчёта силы Р на рычажных весах и замера числа оборотов шпинделя n .
Измерения проводятся при различных числах оборотов шпинделя (50100200400 обмин). На каждой из выбранных ступеней чисел оборотов на тормоз маховичком 3 (рис.1.1) последовательно даётся нагрузка от минимального значения силы Р до наибольшего через определённые интервалы (05101520 кг) которая отсчитывается по рычажным весам .
При каждой фиксированной величине нагрузки тормозного устройства тахометром измеряют фактическое число оборотов шпинделя n а мощность потребляемую электродвигателем Nдв определяют по киловаттметру установленному на щитке приборов .
Для контроля показаний киловаттметра в схему включены вольтметр и амперметр . Схема включения приборов приведена на рис.1.2 .
Полученные данные заносятся в соответствующие графы отчёта по лабораторной работе .
вij(ijij=1 k) –коэффициент регрессии при взаимодействии факторов.
Число строк в матрице моделирования определяют по формуле (2.6)–N= = = 4. Добавляют “нулевую точку”.
Матрица моделирования 1-го порядка Таб2.1
К.П.Д. привода станка
Кодирован. обозн. ф - в
где - дисперсия параллельных замеров рассчитывается для каждой группы параллельных замеров . 2
где yui – кодированное обозначение исследуемого параметра (К.П.Д. привода станка) . Определяют для каждой группы параллельных замеров (i = 1 m) опытным путём уu – среднее значение исследуемого параметра .
-максимальная дисперсия замеров .
N – число групп параллельных замеров . При нормальном законе распределения исследуемого параметра как случайной величины
где k – число факторов .
4 ПОСТРОЕНИЕ МАТРИЦЫ МОДЕЛИРОВАНИЯ 1-ГО ПОРЯДКА
Принимая предположение о нормальном законе распределения исследуемого параметра записывают общий вид математической модели в виде уравнения регрессии
y = в0 + в1х1 + в2х2 + в12х1х2 (2.7)
где в0 - свободный член уравнения регрессии
вi (i=1..2) – коэффициент регрессии при факторах
Пользуясь формулой (1.1) определяют эффективную мощность для принятых чисел оборотов и величин нагрузки . Для облегчения расчётов длина плеча приложенной силы принята равной 974 мм . Тогда формула для определения эффективной мощности приобретает вид :
Мощность Nст. Подв потребляемую станком определяют по формуле:
Nст. Подв = Nдв. Подв * дв * осн (1.4)
где Nдв. Подв - мощность потребляемая электродвигателем кВт ;
дв . – к.п.д. электродвигателя ;
рем - к.п.д. передачи от электродвигателя к коробке скоростей (ременная передача).
Коэффициент полезного действия электродвигателя дв определяют по его характеристике :
Коэффициент полезного действия ременной передачи равен :
Все полученные результаты опытов заносят в протокол испытаний и обработав их определяют
Количество опытов в каждой точке эксперимента (совокупность факторов) определяют по формуле [1]
где Zα – нормированная функция Лапласа принимаемая по значению уровня надёжности –2 [2] qv - предельная ошибка оценки исследуемого параметра .
где v – верхний предел ошибки в определении истинного значения параметра по средней величине выборки – средне квадратическое отклонение .
Обычно для получения достоверных результатов число параллельных замеров должно быть не менее трёх .
3 ПРОВЕРКА РЕЗУЛЬТАТОВ ЗАМЕРОВ НА РАВНОТОЧНОСТЬ
Равноточность замеров оценивают по C – критерию Кохрана [2.3]
ПРИМЕНЕНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКИХ МЕТОДОВ МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ К.П.Д. ПРИВОДА СТАНКА
1 ВЫБОР УРОВНЕЙ И КОДИРОВАНИЕ ФАКТОРОВ
Математическую модель К.П.Д. привода главного движения станка 1Л62 получают как функцию двух факторов : частоты вращения шпинделя – п и нагрузки на шпиндельном валу – р . Для этого опыты проводят на трёх уровнях - верхнем нижнем и в центре эксперимента .
Пределы изменения факторов
Частота вращения шпинделя обмин 100..200
Нагрузка на шпинделе кг 5 15
Факторы включенные в эксперимент кодируют . Переход от натуральных переменных к кодированным осуществляется по формуле [1] :
где - натуральное значение фактора х0;+1).
2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ ЗАМЕРОВ
к.п.д. станка на различных числах оборотов и различных режимах торможения (нагрузках).
В заключение строят графики зависимостей :
ст = f(Ne) и ст = f(n) при Ne = const
4 РАСЧЁТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ К.П.Д. СТАНКА
Расчётный метод определения к.п.д. даёт лишь ориентировочное его значение для определения режима работы станка. Точные значения к.п.д. для различных режимов работы станка могут быть определены лишь экспериментально .
Приближено расчётный к.п.д. определяют по следующей формуле :
ст = рем * зуб * подш. Кач * подш (1.5)
где а – число ременных передач ;
б – число пар зубчатых колёс ;
в – число подшипников качения ;
г – число подшипников скольжения .
Величины а б в г определяют по кинематической схеме станка .
Для средних скоростей и средних нагрузок можно применить следующие величины к.п.д. отдельных элементов передач :
плоскопеременная передача
клинопеременная передача
цилиндрические зубчатые колёса
конические зубчатые колёса
5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ХОЛОСТОГО ХОДА.
Наряду с к.п.д. станка показателем характеризующим качество изготовления и степень совершенствования его конструкции может служить мощность холостого хода станка .
Мощность холостого хода станка Nх.гл имеющую непосредственное отношение к механической части станка определяют с разной точностью и с различной степенью детализации в зависимости от вида испытаний .
При приёмочных испытаниях серийных станков или при испытаниях опытных образцов станков Nх.гл определяют на всех ступенях чисел оборотов .
Мощность холостого хода цепи главного движения определяется при выключенном механизме подач .Сначала при помощи киловаттметра определяют мощность потребляемую электродви –
гателем из сети на холостом ходу Nдв.подв .
Пользуясь характеристикой электродвигателя определяют значение и находят мощность двигателя отдаваемую станку (Nх.гл ) при его холостом ходе по формуле :
Nх.гл. = Nдв. Подв * дв * рем (1.6)
Отдельных испытаний для определения мощности холостого хода при выполнении лабораторной работы не производят .
Определение мощности холостого хода производят на тех же ступенях чисел оборотов (50100200400 обмин) что при нагрузке взяв значение Nдв. Подв при Р = 0 кг.
По полученным данным строят график зависимости мощности затрачиваемой на работу механизма главного движения при холостом ходе на различных числах оборотов шпинделя :
Чертеж2.cdw
Чертеж3.cdw
Чертеж1.cdw
Чертеж4.cdw
лИСТ ДЕМОНСТРАТИВНЫЙ.cdw
Кынематична схема верстата.cdw
Карта смазки1.cdw
ЛИТЕРАТУРА.doc
В.Н. Садовский. Заяв. 460519008 05.11.84. Опубликовано 07.02.91. Бюл. №5.
Каталог на станок REX фирмы Шисс-ФРОРИП. ФРГ Металлорежущий станок Авторы: С.К. Чупыра В.А. Бармашов В.Н. Коробейник. Заяв. 385784825-08 18.02.85. Опубликовано 07.04.86. Бюл. №13.
Авторское свидетельство СССР №1177080. кл. В 23 С116. Устройство для обработки фасонных изделий Авторы: Г.А. Налян Ю.В. Арутюнян Л.И. Густин. Заяв. 411700625-08 05.11.84. Опубликовано 07.06.89. Бюл. №5.
Авторское свидетельство СССР. Способ фрезерования резьбы и устройство для его осуществления Авторы: М.П. Мернерт. Заяв. 392184331-08 03.07.85. Опубликовано 30.03.87. Бюл. №12.
Авторское свидетельство СССР №984714. кл. В 23 С100. Фрезерный станок Авторы: П.А. Ратомский В.М. Шафранович. Заяв. 371515125-08 13.02.84 Опубликовано 23.04.86 Бюл. №15.
Авторское свидетельство СССР №791468. кл. В 23 С104. Фрезерный станок Автор: Д.Д. Блинов В.В. Клюев И.К. Субботин Заяв. 270582725-08 04.01.79. Опубликовано 30.12.80. Бюл. №48.
Фельдман С.Я. Новая гамма вертикально-фрезерных станков.–Станки и инструмент. 1992. №2. с.9 11.
Кочергин А.И. Конструирование и расчёт металлорежущих станков и станочных комплексов – Минск: «Высшшая школа» 1991.–382с.
Модульное оборудование для гибких производственных систем механической обработки: Справочник Р.Э. Сафраган Г.А. Кривов В.Н. Титаренко и др.; под ред.канд.техн.наук Р.Э. Сафрагана.– К.: Тэхника” 1989. – 175с.
Методические указания к практическим занятиям курсовому и дипломному проектированию по дисциплине: «Металлообрабатывающее оборудование» для студентов специальностей 7090203 и 709202 – Расчёт на прочность цилиндрических зубчатых колёс. Составитель: проф. Марутов В.А. Кривой Рог 1998. –5с.
Методичні вказівки до виконання курсового проекту з курсу: Конструювання та іспит металорізальних верстатів” для студентів V-го курсу спеціальності 709203. Укладач: доц. к.т.н. Аралкін А.С. – Кривий Ріг 2003. –11с.
Гузенков П.Г. Краткий справочник к расчётам деталей машин – М.: «Высшая школа» 1968. – 312с.
Чертеж23.cdw
Графік частот обертання.cdw
Схема.cdw
Подпятник.doc
Цель этих исследований – определить осевое усилие которое может развивать ГС подпятник.
На первом этапе этой работы проводились теоретические исследования по трём расчётным схемам.
– теоретическая схема 2 – это апроксимация эпюры давления которая описывается тремя
в декартовой системе координат
– тоже самое только в полярной системе координат
Получены соотношения для расчёта осевых усилий по указаным расчётным схемам.
Декартовая система координат
Для идеального гидростатического подпятника.
де F – площіна полуепюри
Полуэпюра описывается системой уравнений.
Тогда площадь полуэпюры
Полярная система координат.
Копия гид.cdw
