Кран мостовой двухбалочный

Содержание.docx

Материал конструкции
Таблица комбинаций нагрузок
Собственный вес пролетной части моста
Пролетная часть балки
Опорная часть пролетной балки
Корректировка исходных данных
Проверочный расчет средней части пролетной балки
Размещение ребер жесткости
Проверка верхнего пояса на прочность
Местная устойчивость стенки
Проверка опорной части пролетной балки
Проверка прочности торцевой балки
Расчет болтового монтажного соединения

Задание.doc

на курсовой проект по дисциплине «Портовым грузоподъемным машинам»
студенту группы ДММ-41 Дроздову В. Н.
Тема: Спроектировать кран мостовой двухбалочный.
Конструктивные указания.
а) срок службы крана: 20 лет
б) кран работает в помещении
Механизм подъема груза.
а) грузоподъемность: 125 т
б) максимальная высота подъема груза: 16 м
в) скорость подъема: 93 ммин
г) группа режима работы механизма: 4М
Механизм передвижения крана.
а) скорость передвижения тележки: 80 ммин
б) группа режима работы механизма: 4М
в) пролет моста крана: 23 м
г) Скорость передвижения моста: 70ммин
Механизм передвижения тележки крана.
а) скорость передвижения тележки: 374 ммин
Объем проекта в расчетной части.
Полный расчет механизма подъема и перемещения крана. Проектный расчет механизма передвижения тележки. Выбор приборов безопасности.
Объем проекта в графической части.
Лист №1. Общий вид крана.
Лист №2. Механизм подъема крана (с тележкой).
Лист №3. Механизм передвижения крана.
Лист №4. Ограничитель грузоподъемности.
Руководитель проекта: Нургалиев Е. Р.

ТИТУЛЬНИК.docx

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО РЫБОЛОВСТВУ
АСТРАХАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра “ Подъемно-транспортные
машины и механика машин ”
КРАН МОСТОВОЙ ДВУХБАЛОЧНЫЙ
Курсовой проект по «Металлоконструкциям ПТМ»
КП.МКПТМ.190602.65.04.09.11
ст. гр. ДММ – 41 Дроздов В. Н.
Руководитель проекта:
Проект допущен к защите:
на курсовой проект по дисциплине «Портовым грузоподъемным машинам»
студенту группы ДММ-41 Дроздову В. Н.
Тема: Спроектировать кран мостовой двухбалочный.
Конструктивные указания.
а) срок службы крана: 20 лет
б) кран работает в помещении
Механизм подъема груза.
а) грузоподъемность: 125 т
б) максимальная высота подъема груза: 16 м
в) скорость подъема: 93 ммин
г) группа режима работы механизма: 4М
Механизм передвижения крана.
а) скорость передвижения тележки: 80 ммин
б) группа режима работы механизма: 4М
в) пролет моста крана: 23 м
г) скорость передвижения моста: 70 ммин
Механизм передвижения тележки крана.
а) скорость передвижения тележки: 374 ммин
Объем проекта в расчетной части.
Расчет металлоконструкции мостового двухбалочного крана. Выбор сечений пролетной части балки опорной части пролетной балки и торцевой балки. Корректировка исходных данных. Проверочные расчеты средней части пролетной балки опорной части пролетной балки и торцевой балки. Расчет сварного шва и болтового монтажного соединения. Проверка статической и динамической жесткости. Определение строительного подъема.
Объем проекта в графической части.
Лист №1. Общий вид металлоконструкции мостового крана.
Лист №2. Главная балка.
Руководитель проекта: Дербенев Н. А.

Пояснительная записка.docx

Мостовые краны находят широкое применение в различных отраслях народного хозяйства для внутрицеховых и внутри-складских погрузочно-разгрузочных работ.
В зависимости от назначения мостовые краны можно разделить на следующие основные группы: общего назначения специального назначения (с поворотной тележкой с выдвижной поворотной и неповоротной стрелой и др.) металлургические (литейные штыревые для раздевания слитков ковочные колодцевые с гибким подвесом траверсы с подхватами магнитные грейферные и др.).
Мостовые краны общего назначения снабженные в основном грузовым крюком предназначены для выполнения массовых погрузочно-разгрузочных работ. Они состоят из двух основных узлов: моста передвигающегося вдоль цеха и крановой тележки или тали передвигающихся по мосту.
В зависимости от конструкции моста мостовые краны делят на однобалочные и двухбалочные. Однобалочный мост состоит из главной балки соединенной с двумя концевыми балками. Двухбалочный мост имеет две главные балки соединенные с двумя концевыми балками. Наиболее распространены двухбалочные мостовые краны.
По способу опирания на крановый путь различают мостовые краны опорного и подвесного типа. К мостовым кранам опорного типа относят краны опирающиеся ходовыми колесами на крановый рельс закрепленный на подкрановой балке установленной на колоннах цеха эстакадах. Мостовые краны подвесного типа ходовыми колесами опираются на нижние полки двутавровых балок подвешенных к потолочным конструкциям цеха.
По типу привода мостовые краны выполняют с ручным или электрическим приводами. Наибольшее применение нашли краны с электрическим приводом. Краны с ручным приводом механизмов применяют при вспомогательных подъемно-транспортных операциях при ремонте и монтаже оборудования и других работах для выполнения которых не требуются большие скорости подъема и передвижения грузов.
Управление кранами в большинстве случаев осуществляют из кабины. В некоторых случаях управление производят с пола с помощью выносного пульта управления. При этом для безопасности работы скорости передвижения моста и тележки значительно снижены. Управление мостовыми кранами работающими в цехах содержащих пары кислот щелочей и других вредных примесей осуществляется дистанционно.
Мостовые краны общего назначения опорные двухбалочные с электрическим приводом (ГОСТ 25711-83) грузоподъемностью 5-50 т имеют скорость подъема груза 005-032 мс скорость передвижения тележки 032-063 мс скорость передвижения крана 040-25 мс высоту подъема груза 125 м пролет 105-345 м. Эти краны опираются на четыре ходовых колеса. Такие же краны (ГОСТ 6711-81) с грузоподъемностью механизма главного подъема 80-500 т и грузоподъемностью механизма вспомогательного подъема 20-80 т имеют высоту подъема главного механизма 25 и 32 м вспомогательного 27 и 34 м. Они в зависимости от грузоподъемности и пролета могут быть выполнены с восьмью или шестнадцатью ходовыми колесами.
Мост двухбалочного мостового крана состоит из двух отдельных пространственно жестких балок называемых главными. Главные балки соединены с концевыми балками образуя с ними горизонтальную раму. В концевых балках моста установлены ходовые колеса крана.
Рис. 1. Двухбалочный мостовой кран опорного типа
На рис. 1 показан двухбалочный мостовой кран опорного типа с главным и вспомогательным механизмами подъема груза. Главные балки 7 и концевые балки 6 составляют мост крана. На крановой тележке 3 установлены главный и вспомогательный механизмы подъема груза и механизм передвижения тележки. К мосту крана прикреплена кабина управления 1 которая в зависимости от условий работы может быть выполнена открытой или закрытой. Питание механизмов крана электроэнергией производится с помощью специальных токоведущих шин (троллеев) 5 установленных вдоль стен цеха со стороны моста крана свободной от установки кабины управления. Облегченная специальная кабина управления 4 предназначена для осмотра троллеев. Подача электроэнергии на механизмы подъема груза и передвижения тележки осуществлена с помощью гибкого кабеля 2 перемещающегося на катках по натянутой проволоке 8.
Главную балку двухбалочного мостового крана наиболее часто выполняют коробчатого сечения с симметрично расположенным рельсом (рис. 2). Она состоит из двух вертикальных стенок 1 и двух горизонтальных поясов (верхнего 2 и нижнего 3). Усилия ходовых колес грузовой тележки действуют равномерно на каждую вертикальную стенку. Местная устойчивость стенок и пространственная жесткость сечения может быть обеспечена установкой по всей длине диафрагм 5. Для уменьшения прогиба рельса и обеспечения местной устойчивости стенок установлены промежуточные малые диафрагмы 4. Для предварительного выбора размеров главных балок коробчатой конструкции рекомендуется принимать высоту главных балок h =(114 118) L (здесь L — пролет крана) ширину горизонтальных поясов B = (140 150) L. К наружным вертикальным листам главных балок прикреплены консольные площадки 6 с сплошным настилом. Площадки предназначены для установки с одной стороны моста троллеев или гибкого кабеля а с другой — для установки механизма передвижения крана и прохода обслуживающего персонала при осмотре и ремонте крана.
Рис. 2. Главная балка коробчатой конструкции двухбалочного мостового крана
Концевые балки рассматриваемых мостов изготовляют также коробчатыми обладающими достаточной пространственной жесткостью.
При работе мостовых кранов возможно возникновение больших прогибов мостов особенно при подъеме максимальных грузов. Поэтому при проектировании и изготовлении крановых мостов главным балкам заранее придают выгиб вверх называемый строительным подъемом. Создание строительного подъема моста листовой конструкции достигается специальным раскроем вертикальных листов.
В соответствии с заданием необходимо спроектировать двухбалочный мост с коробчатыми сплошностенчатыми балками с рельсом расположенным по оси верхнего пояса. Примем в качестве аналога «блочное» исполнение моста по типу конструкции завода «Сибтяжмаш» с этажным опиранием пролетных балок на торцевые балки.
В дополнение к исходным данным указанным в задании на проектирование на основании расчетов и проработки конструкции тележки и механизмов крана имеем:
1. Тип крана: мостовой двухбалочный опорного типа;
2. Q = 12 5 т – грузоподъемность;
3. Н = 16 м – максимальная высота подъема груза;
4. L = 23 м – пролет крана;
5. Группа режимов работы механизмов: 4М;
6. Скорость подъема груза: 93 ммин;
7. Скорость передвижения моста: 70 ммин;
8. Скорость передвижения тележки: 374 ммин;
9. Gт = 294 кН – вес тележки;
10. Вт = 12 м – база тележки;
11. Lт = 2 м – колея тележки;
12. m1 = 32703 т – приведенная к грузу масса вращающихся частей механизма
13. Gкр.п = 201 кН – вес крюковой подвески;
14. Рдв = 2092 кН – приведенная к грузу среднепусковая сила двигателя
15. с1 = 292×103 кНм – коэффициент жесткости каната;
16.Gпр = 507 кН – вес одного приводного узла механизма передвижения крана.
17.Gк = 12 кН – вес закрытой кабины с электрооборудованием;
18. jk = 01 мс2 – среднее ускорение крана при разгоне;
19.Примем что колеса тележки равномерно нагружены тогда статические
давления на колеса составляют:
от номинального собственного веса:
от веса номинального груза:
суммарные статические:
Материал конструкции
1. В качестве материала для основных несущих элементов в соответствии с таблицей 6.1. принимаем малоуглеродистую сталь ВСТ3сп5 по ГОСТ 380-71.
2. Расчетное сопротивление основного металла (табл.6.7) [1]:
2.1.при растяжении сжатии изгибе – R = 210 МПа;
2.2.при срезе – Rср = 130 МПа;
2.3.при смятии торцевой поверхности – Rтсм = 320 МПа;
3. Расчетное сопротивление сварных соединений (табл.6.8):
3.1.для заводских стыковых швов при работе на растяжение
и сжатие – Rсв = 210 МПа
3.2.при работе на срез – = 130 МПа;
3.3.для угловых швов при работе на срез – = 150 МПа.
Таблица комбинаций нагрузок
Собственный вес пролетной части моста
Вес пролетной части моста принимают равномерно распределенным по пролету. Интенсивность распределенной нагрузки от собственного веса пролетной части моста двухбалочного крана (без торцевых балок кабины управления приводов механизма передвижения и электрооборудования) согласно формуле 6.10 [1] составит для каждой балки:
Gпмн = 190 кН – нормативный вес пролетной части моста (пролетные балки с площадками обслуживания) принимается в соответствии с рис. 3.
Рис. 3. Усредненные графики весов пролетных частей двухбалочных кранов
режимных групп 4К и 5К с коробчатыми сплошностенчатыми балками
1. Расчетные нагрузки комбинации I.1.А определяем по таблице 1.
Коэффициент перегрузок для весовых постоянных нагрузок:
Коэффициент динамичности Q определяем в зависимости от параметров крана:
По графикам рисунка 6.2 находим Q = 105; тогда q = 11х27 = 927 кНм
2. Расчетная схема приложения нагрузок принята в соответствии с рисунком 4 где:
Суммарный изгибающий момент от подвижной нагрузки согласно
формуле 6.21 [1] равен:
Рис. 4. Расчетная схема приложения вертикальных нагрузок
3. Коэффициент неполноты расчета определяем по формуле 6.3 [1]:
m1 = 09 (табл. 6.2 [1]);
m2 = 10 (табл. 6.3);
m3 = 085 (табл. 6.5 [1] );
m0 = 09×10×085 = 0765.
4. Моменты сопротивления сечения пролетной балки необходимый по условию прочности по формуле 6.34 [1]:
5. Момент инерции сечения по условиям минимальной статической жесткости – по формулам 6.15 и 6.38 [1]:
Коэффициент жесткости моста:
Gqн и Gтн – соответственно номинальные веса груза и тележки кН;
[fL] = 1600 – предельный относительный прогиб моста при действии номинальной подвижной нагрузки принимаемый в соответствии с ОСТ 24.090.72 – 83 по табл. 6.16 [1].
Из условия обеспечения заданной минимальной жесткости момент инерции балки в вертикальной плоскости:
Пролетная часть балки
1. Высота стенки пролетной балки удовлетворяющую условию минимума веса при соблюдении требований или прочности или жесткости в зависимости от толщины стенки определяем по формулам 6.35 или 6.39 [1]. Принимаем диапазон толщин стенок 2 = (0004 0015) м.
1.1.Высота стенки пролетной балки при соблюдении требований прочности:
1.2.Высота стенки пролетной балки при соблюдении требований жесткости:
1.3.Результаты расчетов представляем виде кривых 1 и 2 (рис. 5). Как видно в реальном диапазоне толщин стенок 0004 0015 м определяющей является высота h так как h > hf.
1.4.Построим график зависимости (рис. 6) гибкости стенки с высотой h от ее толщины (кривая 3).
Рис. 5. График зависимости высоты стенки от её толщины
Рис. 6. График зависимости гибкости стенки от её толщины
При рекомендованных гибкостях стенки Sc = 100 300 толщина последней равна (00064 0009) м.
Принимаем 2 = 0007 м тогда h = 140 м при Sc = 240.
Из анализа компоновки узлов сопряжения пролетной и торцевой балок кранов аналогичной грузоподъемности стало видно что высоту стенки балки можно уменьшить до h = 120 м. Оставим толщину стенки равной 2 = 0007 м.
Для балки оптимальной высоты:
= (1 3)2 = (0008 0024) м. Примем 1 = 001 м.
В = (H2 Н3) = (061 041) м. Примем В = 045 м.
Из технологических соображений обычно b ≥ 300 мм в то же время из условия обеспечения местной устойчивости сжатого пояса для стали у которой R = 210 МПа b ≤ (60 100) 1 = (06 1) м. Примем b = 400 мм.
Схема поперечного сечения пролетной части балки с окончательными размерами показана на рис. 7.
Геометрические характеристики сечения:
Опорная часть пролетной балки
Основные размеры опорной части пролетной балки определились при анализе компоновки опорных узлов кранов аналогичной грузоподъемности. Используя опыт завода «Сибтяжмаш» увеличим толщину стенки в опорной части до 2 = 001 м а толщину нижнего пояса примем 3 = 0012 м.
Схема поперечного сечения пролетной части балки с окончательными размерами показана на рис. 8.
Рис. 8. Схема поперечного сечения опорной части пролетной балки
Расчетная длина балки (расстояние между осями приводных колес) ВК = 44 м.
Схема поперечного сечения пролетной части балки с окончательными размерами показана на рис. 9.
Рис. 9. Схема поперечного сечения торцевой балки
Корректировка исходных данных
Вес пролетной части моста был принят по данным завода который для кранов грузоподъемностью 125 т и пролетом 23 м использует унифицированные балки следующих размеров: h = 117 м; B = 05 м; 1 = 001 м; 2 = 0005 м; 3 = 0008 м. Площадь поперечного сечения балки равна:
т. е. почти на 20% меньше чем у спроектированной балки.
Примем что вес продольных и поперечных ребер жесткости составляет 03 от веса несущих элементов. Тогда погонный вес «собственно балки» завода составит:
γ = 785 тм3 – плотность материала;
g = 981 мс2 – ускорение свободного падения;
Погонный вес остальных элементов (балконы ограждения и т.д.):
q1н = 413 кНм – нормативная вертикальная распределенная нагрузка в первом приближении.
Следовательно во втором приближении нормативная интенсивность распределенной нагрузки:
Расчетная интенсивность распределенной нагрузки равна:
Уточненный расчетный изгибающий момент:
что отличается от первоначального значения M1 = 9967 кН*м на 5% в сторону увеличения но так как это значение не превышает допускаемые 5% то корректировку исходных данных проводить не будем.
Проверочный расчет средней части пролетной балки
Прочность балки при ее общем изгибе в двух плоскостях проверяем на действие нагрузок комбинации I.1.Б (см.табл.6.13[1]).
Для определения расчетных вертикальных нагрузок по формулам 6.12 6.13 [1] и рис 6.4 [1] находим коэффициенты толчков с учетом схемы моста.
Вес пролетной части моста:
приведенная масса моста и тележки:
фактический коэффициент жесткости моста по формуле (6.38) [1]
парциальная частота поперечных колебаний моста:
При м = 2538 с-1 и Vк = 117 мс а = 003;
Тогда вертикальные нагрузки будут равны:
По формулам (6.20) (6.21) [1] и рис.4 суммарный изгибающий момент равен:
При jk = 0.1 мс2 т.е. при jkg = 0.0102 горизонтальные инерционные нагрузки будут равны:
Схему приложения горизонтальных нагрузок принимаем по рис.10.
Рис. 10. Схема приложении горизонтальных нагрузок.
По формулам (6.24) и (6.26) находим:
При определении коэффициента неполноты расчета принимаем m3 = 0.95 тогда
m0 = 09×10×095 = 0855 и Rp = 0855×210 = 1796 МПа.
Проверку производим по условию (6.45[1]):
Прочность средней части балки при общем изгибе в двух плоскостях обеспечена.
Размещение ребер жесткости
Ребра жесткости (поперечные основные поперечные дополнительные и продольные) должны обеспечивать геометрическую неизменяемость поперечного сечения балки местную устойчивость стенок и сжатых поясов а при расположении рельса по оси верхнего пояса при местном воздействии давлений колес тележки.
Примем вариант расположения ребер жесткости согласно рис. 11.
Рис. 11. Размещение ребер жесткости
Расчетными размерами являются:
a a1 – расстояние между осями основных и дополнительных ребер;
р – толщина ребра жесткости.
Фактическая гибкость стенки пролетной балки в ее средней части:
S c= 12007 = 1714 > 160 т.е. стенка должна укрепляться поперечными основными и дополнительными ребрами жесткости (большими и малыми диафрагмами).
Продольные ребра жесткости устанавливать не будем т.к. сжатые пояса коробчатых балок могут не подкрепляться продольными ребрами жесткости при ширине
bп = 05 м ≤ 60п = 60×001 = 06 м.
Для отсеков примыкающих к опорам шаг основных поперечных ребер a = h = 12 м в последующих отсеках их шаг может увеличиваться до a = (125 2) h = (15 24) м.
Ширину выступающей части основного поперечного ребра определяем по условию:
толщина ребра должна быть не менее
Момент инерции ребра жесткости относительно плоскости стенки в соответствии с формулой (6.50) должен быть не менее:
Принимаем тогда его момент инерции относительно плоскости стенки:
Проверку прочности ребра по условиям работы его верхней кромки на сжатие по формулам (6.60) и (6.61) [1]:
- момент инерции пояса относительно собственных нейтральных осей х – х.
- момент инерции рельса относительно собственных нейтральных осей х – х.
Sр.с = 06×bр.с = 06×0092 = 00552 м – длина линии контакта рельса и пояса над ребром где bр.с = 92 мм – ширина подошвы рельса Р24 ГОСТ 6368 – 82.
При m3 = 0.9; m0 = 081 и Rp = m0R = 0.81×210 = 170МПа.
сж = 252 МПа Rp=170 МПа следовательно прочность верхней кромки диафрагмы обеспечена.
Шаг дополнительных ребер жесткости являющихся опорами для рельса определим из условия прочности последнего. По формуле (6.62) [1] имеем:
Проверка верхнего пояса на прочность
С учетом действия местных напряжений проверяем по формулам (6.64) (6.68) [1] .
по таблицам 6.17 6.19 [1] принимаем k1 = 0127; k2 = 0138; k3 = 0115.
Тогда сила передающаяся на поясной лист через рельс от давления ходового колеса тележки равна:
- напряжение в балке от её общего изгиба в продольном направлении;
- местные нормальные напряжения в поясе поперек продольной оси балки.
- местные нормальные напряжения в поясе вдоль продольной оси балки.
Прочность верхнего пояса обеспечена.
Местная устойчивость стенки
Местную устойчивость стенки в средней части балки где проверяем по формулам (6.71) (6.74) [1]:
При подкреплении стенок только поперечными основными ребрами жесткости местную устойчивость проверяют по выражению:
; 0 – критические напряжения МПа.
; – максимальные расчетные напряжения МПа.
d – меньшая из сторон пластинки
– отношение большей стороны пластинки к меньшей
K0 – коэффициент принимаемый для сварных балок по таблице 6.21 [1] в зависимости от значений γ определяемого по формуле:
bn и n – ширина и толщина сжатого пояса;
h и – высота и толщина стенки;
с – коэффициент принимаемый по таблице 6.22.[1]
K0 = 707 (по табл.6.21);
Запас местной устойчивости . Местная устойчивость стенок в средней части балки обеспечена.
Проверка опорной части пролетной балки
Прочность опорного сечения опорной балки проверяем для случаев действия нагрузок комбинаций I.2.А (см. табл. 6.13).
Определяем более опасное с точки зрения максимальной поперечной силы в опорном сечении положения тележки на мосту.
При положении тележки с грузом у опоры А (см. рис. 6.4.а и 6.6. [1]) реакции опор приводной пролетной балки:
При положении тележки у опоры B:
Более опасным будет случай положения тележки у опоры А.
Силу перекоса моста определяем по формуле (6.18 [1]):
сц. = 02 - коэффициент сцепления приводных колёс с рельсами при работе крана в помещении.
Наибольший вертикальный изгибающий момент в точке а (см. рис. 6.22. [1]) в соответствии с размерами балки (см. расчетную схему) равен:
Горизонтальные изгибающие моменты в узлах сопряжения балок определяем по формулам (6.27) (6.29) [1]:
Эксцентриситеты скручивающих нагрузок в соответствии со схемой рис. 6.9. и
рис. 12.7 12.10 [1]:
Скручивающий момент для опорного узла приводной пролетной балки в соответствии с формулой (6.32) [1]:
для неприводной пролетной балки:
Напряжения в стенке опорной части приводной пролетной балки в точке а (см. рис. 6.22. [1]) находим по формулам (6.92) (6.94) [1]:
Fн.пFст = 0066001 = 066;
при α=90° по графикам рис.6.23 [1] находим:
Принимаем m3 = 0.9×0.1×0.9 = 0.81 и Rp = m0R = 0.81*210 = 170 МПа;
пр = 143 МПа Rp = 170 МПа; следовательно прочность сечения обеспечена.
Проверка прочности торцевой балки
Проверку прочности балки в опасном сечении – в узле сопряжения с пролетной приводной балкой – производим для случая действия нагрузок комбинации I.2.Б. Расчетную схему нагружения принимаем в соответствии с рис. 6.10.а и 6.6 [1].
Максимальный изгибающий момент в вертикальной плоскости равен:
Горизонтальный момент равен Маг = 876 кН*м.
Нормальное напряжение от изгиба в двух плоскостях:
Максимальные касательные напряжения среза в стенке:
Прочность торцевой балки обеспечена.
Соединяет пояс и стенку балки. Проверяем его прочность по формуле (6.90. [1]):
Принимаем m3 = 0.9 тогда m0 = 0.81 и ;
Прочность шва обеспечена.
Расчет болтового монтажного соединения
Расчетная схема болтового монтажного соединения показана на рис. 12.
Рис. 12. Расчетная схема болтового монтажного соединения
при «этажном» опирании балок
Максимальное перерезывающее усилие действующее на наиболее удалённый от центра тяжести соединения (точка О) болт равно:
Му.г .= 1532 кН* м – наибольший изгибающий момент действующий в горизонтальной плоскости в узле сопряжения балок.
rmaх = 075 м – расстояние от центра тяжести (точка О) до максимально удалённого болта.
ri – расстояния от центра тяжести соединения до болтов.
Прочность соединения на «чистых» болтах работающих на срез и смятие проверяют по формулам:
dб - диаметр гладкой части болта. Примем dб = 16 мм.
min .= 10 мм - меньшая из толщин соединяемых листов.
mо = 073 - коэффициент неполноты расчёта.
= 300 МПа = 380 МПа – расчетные сопротивления для болтов повышенной точности принимаемых по таблице 6.9 [2].
Прочность соединения обеспечена.
Статическая жесткость моста в вертикальной плоскости
Статическую жесткость моста в вертикальной плоскости оценивают по статическому прогибу балок в середине пролета.
Динамическая жесткость моста.
Проверку прочности динамической жесткости моста проводим по времени затухания колебаний в следующих случаях:
при требовании повышенной точности установки грузов;
при расчете металлоконструкции на ограниченный срок службы с учетом явления усталости;
для исключений вредного физиологического воздействия колебаний на организм машиниста крана.
Время затухания колебаний стальных крановых мостов соответствующее уменьшению амплитуды колебаний до 5% от первоначального значения приближенно представляет:
[1] где Т – период собственных поперечных колебаний моста крана при выполнении рассматриваемой операции.
В соответствии с формулой (6.113 [1]) время затухания колебаний при их периоде равном
Динамическая жесткость моста удовлетворительна.
Строительный подъем пролетных балок.
Необходимую амплитуду строительного подъема пролетной балки определяем по формуле: где fq – прогиб пролетной балки от действия постоянных нагрузок м.
Скос при схеме раскроя по рис. 6.32 б [1] равен:
Список используемой литературы
Казак С.А. «Курсовое проектирование грузоподъемных машин». Учебник для ВУЗов. – Москва «Высшая школа» 1989г. 320 с.
Гохберг М.М. «Металлические конструкции подъемно-транспортных машин» Л.1976-460 с.
А.Б.Филяков. Методические указания к выполнению расчетных заданий по «Портовым грузоподъемным машинам» для студентов специальности 150900 «Эксплуатация перегрузочного оборудования портов и транспортных терминалов» всех форм обучения АГТУАстрахань2005-160 с.

Сечения.cdw

ОГЛАВЛЕНИЕ.docx

Материал конструкции.5
Таблица комбинаций нагрузокОшибка! Закладка не определена.5
Собственный вес пролетной части мостаОшибка! Закладка не определена.6
Расчетные нагрузкиОшибка! Закладка не определена.7
Пролетная часть балкиОшибка! Закладка не определена.9
Опорная часть пролетной балкиОшибка! Закладка не определена.12
Торцевая балкаОшибка! Закладка не определена.13
Корректировка исходных данныхОшибка! Закладка не определена.14
Проверочный расчет средней части пролетной балкиОшибка! Закладка не определена.15
Размещение ребер жесткостиОшибка! Закладка не определена.17
Проверка верхнего пояса на прочностьОшибка! Закладка не определена.19
Местная устойчивость стенкиОшибка! Закладка не определена.20
Проверка опорной части пролетной балкиОшибка! Закладка не определена.21
Проверка прочности торцевой балкиОшибка! Закладка не определена.23
Сварной шовОшибка! Закладка не определена.23
Расчет болтового монтажного соединенияОшибка! Закладка не определена.24
Статическая жесткость моста в вертикальной плоскостиОшибка! Закладка не определена.25
Динамическая жесткость моста.Ошибка! Закладка не определена.25
Строительный подъем пролетных балок.Ошибка! Закладка не определена.26
Список используемой литературы