КП Расчет ленточного фундамента

ПЗ фундаменты.docx

Вариант задания - Строительная площадка №28
Проектируемое здание - Детский сад
Город - Ивано-Франковск
Тип фундамента - ленточный
1. Принятые параметры для определения нагрузок на фундамент
Материал стен - кирпич керамический
Удельный вес γ1 кНм3 - 18
Толщина внутренней стены м - 038
Толщина наружной стены м - 051
Кол-во перекрытий - 1
Материал перегородок - кирпич керамический
Удельный вес γ2 кНм3 - 18
Толщина перегородок - 012
Тип помещения - 1. Спальные помещения детских дошкольных учреждений и школ-интернатов
Характеристическое значение нагрузки кПа - 15
Квазипостоянное значение нагрузки кПа - 035
Коэф. надежности по нагрузке для равномерно распред. нагрузок γfm - 13
Тип кровли - плоская
Характеристическое знач. нагр.(ветровая) кПа - 05
Характеристическое знач. нагр.(снеговая) кПа - 141
Класс ответственности здания - СС3
Конструктивная схема здания - гибкая
Грунтовые условия строительной площадки представлены физикомеханическими характеристиками образцов грунтов (таблицы 1 и 2) и геологическим разрезом (рис.1) рельеф местности показан на рис. 2
Таблица 1 Лабораторные характеристики грунтов
Плотность гсм3 (тм3)
Содержание частиц % размером мм
Коэф. фильтрации kp смс
Рис. 1 Геологический разрез
Рис. 2 План строительной площадки
Определение расчетных и нормативных характеристик грунтов
1. Определение основных характеристик грунтов
1.1. Образец грунта №1 скважина №2 глубина отбора образца 15м
Определение группы типа и вида образца грунта
Находим число пластичности:
При Ip=0 грунт не обладает пластичностью и относится к подгруппе песчаных
В данном грунте масса частиц размером менее 2 мм составляет более 50% (см. табл.1) поэтому вид несвязного минерального грунта - песок
Определение разновидности песчаного грунта по гранулометрическому составу
Согласно табл.1 содержание частиц крупнее 2мм - 0% (менее 25%) крупнее 0.5мм 0+562=562% (менее 50%) крупнее 0.25мм 562+1138=17 % (менее 50%) крупнее 0.1мм 17+5074=6774 % (менее 75%) так как вес частиц крупнее 01мм составляет менее 75% - песок пылеватый (табл. 2 [1] )
Определение плотности сухого грунта
ρd=ρ(1+w)=18(1+012)=161 гсм3
Определение пористости
n=1-(ρdρs)=1-(161265)=039
Определение коэффициента пористости
e=((1+w)ρsρ)-1=((1+012)26518)-1=065
Так как 06≤e≤08 то грунт состоит из песка ср. плотности (табл. 3 [1] )
Определение разновидности песчаного грунта
Sr=wρs(eρw)=012265(0651)=049
Так как по насыщению водой при 0Sr≤05 - песок малой степени водонасыщения (маловлажный).
Вывод: рассматриваемый грунт - песок пылеватый ср. плотности маловлажный
1.2. Образец грунта №2 скважина №2 глубина отбора образца 5м
при Ip=0 грунт не обладает пластичностью и относится к подгруппе песчаных
Согласно табл.1 содержание частиц крупнее 2мм - 112% (менее 25%) крупнее 0.5мм 112+388=5% (менее 50%) крупнее 0.25мм 388+1127=1627 % (менее 50%) крупнее 0.1мм 1627+6188=7815 % более 75% так как вес частиц крупнее 01мм составляет более 75% - песок мелкий (табл. 2 [1] )
ρd=ρ(1+w)=2(1+244)=161 гсм3
n=1-(ρdρs)=1-(16127)=039
e=((1+w)ρsρ)-1=((1+024)2662)-1=065
Так как 06≤e≤075 то грунт состоит из песка ср. плотности (табл. 3 [1] )
Sr=wρs(eρw)=0244266(0651)=1
Так как по насыщению водой при 08Sr - песок насыщен водой.
Вывод: рассматриваемый грунт - песок мелкий ср. плотности насыщен водой
1.3. Образец грунта №3 скважина №1 глубина отбора образца 10м
Ip=wL-wp=43-264=166%
Ip>1 грунт является глинистым (вид грунта) связный (группа) минеральный (тип)
Определение разновидности глинистого грунта
Так как 7% Ip ≤ 17% то разновидность глинистого грунта - суглинок (см. п.4 [1] ). Согласно табл.1 частиц крупнее 2мм (включений) - нет следовательно суглинок без крупных включений минеральных частиц.
Находим в долях единицы показатель текучести (консистенции):
IL=(w-wp)(wL-wp)=(354-264)(43-264)=054
Так как 05IL ≤ 075 то разновидность глинистого грунта - суглинок мягкопластичный.
ρd=ρ(1+w)=185(1+0354)=137 гсм3
n=1-(ρdρs)=1-(13727)=049
e=((1+w)ρsρ)-1=((1+035)27185)-1=098
Определение коэффициента водонасыщения (степени влажности) грунта
Sr=wρs(eρw)=035427(0981)=098
Sr>08 следовательно грунт по предварительной оценке к просадочным не относится
Определение коэффициента пористости соответствующего влажности на границе текучести wL
eL=wLρsρw=043271=116
Определение показателя Iss для предварительной оценки о набухаемости глинистого грунта
Iss=(eL-e)(1+e)=(0-098)(1+098)=009
Так как Iss03 то грунт по предварительной оценке ненабухающий
Оценка илистости грунта
В данном случае влажность w=354%wL=43% а коэффициент пористости e=0981 следовательно данный грунт к илам не относится.
Вывод: суглинок мягкопластичный без крупных включений минеральных частиц непросадочный ненабухающий
1.4. Образец грунта №4 скважина №1 глубина отбора образца 135м
Ip=wL-wp=366-185=181%
Так как Ip > 17% то разновидность глинистого грунта - глина (см. п.4 [1] ). Согласно табл.1 частиц крупнее 2мм (включений) - нет следовательно песок без крупных включений минеральных частиц.
IL=(w-wp)(wL-wp)=(0201-0185)(0366-0185)=009
Так как 0 ≤ IL ≤ 025 то разновидность глинистого грунта - глина полутвердая.
ρd=ρ(1+w)=199(1+0201)=166 гсм3
n=1-(ρdρs)=1-(16627)=039
e=((1+w)ρsρ)-1=((1+02)27199)-1=063
Sr=wρs(eρw)=020127(0631)=086
eL=wLρsρw=0366271=099
Iss=(eL-e)(1+e)=(099-063)(1+063)=022
Так как Iss03 то грунт по предварительной оценке ненабухающая
В данном случае влажность w=201%wL=366% а коэффициент пористости e=06315 следовательно данный грунт к илам не относится.
Вывод: глина полутвердая без крупных включений минеральных частиц непросадочная ненабухающая
2. Определение прочностных и деформационных характеристик грунта.
2.1. Образец грунта №1 скважина №2 глубина отбора образца 15м
Песок пылеватый ср. плотности маловлажный e=065. Согласно табл. 4 [1] коэффициент пористости совпадает с табличным поэтому интерполяция не нужна и нормативные значения удельного сцепления угла внутреннего трения и модуля общей деформации соответственно следующие:
Cn=4кПа φn=30° E=18МПа
2.2. Образец грунта №2 скважина №2 глубина отбора образца 5м
Песок мелкий ср. плотности насыщен водой e=065. Согласно табл. 4 [1] коэффициент пористости совпадает с табличным поэтому интерполяция не нужна и нормативные значения удельного сцепления угла внутреннего трения и модуля общей деформации соответственно следующие:
Cn=2кПа φn=32° E=28МПа
2.3. Образец грунта №3 скважина №1 глубина отбора образца 10м
Суглинок в мягкопластичном состоянии e=098 IL=054 Согласно табл. 6 [1] коэффициент пористости находится в интервале между e1=095 e2=105 которым соответствуют значения Cn1=14кПа и Cn2=12кПа φn1=14° и φn2=12°
Воспользуемся интерполяцией и найдем нормативные значения удельного сцепления угла внутреннего трения и модуля общей деформации соответственно:
По табл. 6 [1] определяем что модуль общей деформации грунта находится в интервале между числами E1=6МПа и E2=5МПа. Тогда E=57МПа
2.4. Образец грунта №4 скважина №1 глубина отбора образца 135м
Глина в полутвердом состоянии e=063 IL=009 Согласно табл. 6 [1] коэффициент пористости находится в интервале между e1=055 e2=065 которым соответствуют значения Cn1=81кПа и Cn2=68кПа φn1=21° и φn2=20°
3. Определение табличных значений расчетных сопротивлений грунтов основания.
3.1. Образец грунта №1 скважина №2 глубина отбора образца 15м
Песок пылеватый ср. плотности маловлажный
По табл. 7 [1] определяем: R0=250кПа
3.2. Образец грунта №2 скважина №2 глубина отбора образца 5м
Песок мелкий ср. плотности насыщен водой
По табл. 7 [1] определяем: R0=200кПа
3.3. Образец грунта №3 скважина №1 глубина отбора образца 10м
Суглинок мягкопластичный е=098 IL=054
По табл. 8 [1] найдем расчетное сопротивление грунта R0
Коэффициент пористости находится в интервале между e1=07 e2=1 которым соответствуют значения для IL=0 R0=250и200кПа для IL=1 R0=180и100кПа.
Найдем по интерполяции значение расчетного сопротивления грунта R0=15041кПа
3.4. Образец грунта №4 скважина №1 глубина отбора образца 135м
Глина полутвердая е=063 IL=009
Коэффициент пористости находится в интервале между e1=06 e2=08 которым соответствуют значения для IL=0 R0=500и300кПа для IL=1 R0=300и200кПа.
Найдем по интерполяции значение расчетного сопротивления грунта R0=45335кПа
Таблица 2 Расчетные характеристики грунтов
Суглинок мягкопластичный ненабухающий непросадочный
Глина полутвердая ненабухающая непросадочная
Нагрузки действующие на фундамент
1 Расчет нагрузок. Постоянные нагрузки на стену по оси 4
Определим нагрузки на ленточный фундамент под внутреннюю стену по оси 4 проектируемого здания как наиболее нагруженную на уровне обреза фундамента (-025м).
Все нагрузки определяем на один погонный метр длины ленточного фундамента.
Здание имеет гибкую конструктивную схему и фундамент рассчитывается как центрально нагруженный.
Нагрузка от собственного веса погонного метра стены:
γ1– удельный вес материала стены кНм3;
γf– коэффициент надежности по нагрузке.
Для расчета по деформациям γfе =1 (вторая группа предельных состояний)
Для расчета по несущей способности γfm>1 (первая группа предельных состояний):
Рис. 3 Фрагмент разреза по оси 4
Для определения остальных нагрузок выделяем грузовую площадь (А) перекрытия в пределах которой нагрузки передаются на рассчитываемую стену по длине здания
А=((592+592)2)1=592м2
Табл. 3 Подсчет нагрузок от веса конструкции перекрытия 1-го этажа
Эксплуатационное значение (γfе=1) g(II) кНм2
Коэфф. надежности по нагрузке γfm
Предельное расчетное значение γfm>1 g(I) кНм2
Линолеум γ=8кНм3; =0005м
Стяжка 2 слоя ГВЛ проклееные клеем типа УБ Кебер F145 γ=12кНм3; =0021м
Пароизоляция – пленка ALKORPLUS 81012 γ=6кНм; =0001м
Наливной газобетон γ=4кНм3; =0052м
Жб многопустотная плита γ=25кНм3 (привед. толщ. - 012м); =012м
Табл. 3 Подсчет нагрузок от веса конструкции покрытия 2-го этажа
Гидроизоляция - 2 слоя гидроизола на горячей битумной мастике γ=6кНм3; =0003м
Цементно-песчаная стяжка М150 γ=16кНм3; =0055м
Утеплитель - минеральная вата Rockwoo =02м
Пароизоляция - 1 слой гидроизола на горячей битумной мастике γ=6кНм3; =0002м
Цементно-песчаная стяжка М150 γ=16кНм3; =002м
Жб многопустотная плита γ=25кНм3 (привед. толщ. - 012м); =022м
Суммарная постоянная вертикальная нагрузка на фундамент:
2. Переменные нагрузки на фундамент
Характеристические значения равномерно распределенных переменных нагрузок на плиты перекрытий g3(III) кПа принимаем по табл. 6.2 ДБН В.1.2-2:2006. Для расчетов по деформациям принимаем (табл.6.2 [1] поз. 1. спальные помещения детских дошкольных учреждений и школ-интернатов) с квазипостоянным значением g3.II=035кПа (длительная нагрузка) а для расчетов по прочности с характеристическим значением g3.I=15кПа (кратковременная нагрузка). В обоих случаях переменную нагрузку на перекрытия рассчитываем по формуле:
где n - коэффициент сочетаний принимаемого для расчетов по деформациях (для квазипостоянных значений нагрузки):
n(I)= 1; для расчетов по прочности (характеристическое значение нагрузки)
n общее число перекрытий; n = 1
для 2кПа 13 (п. 6.7. [1]).
Нагрузка от снегового покрова для V снегового района на покрытие принимаем с полным нормативным значением и определяем по формуле:
Для расчетов по деформациям (для проверки предельных состояний второй группы) используется эксплуатационное расчетное значение снеговой нагрузки
Для расчета по прочности (для проверки предельных состояний первой группы) нагрузку от снегового покрова на покрытие принимаем с полным нормативным значением
где S0 - характеристическое значение веса снегового покрова на 1м2 горизонтальной поверхности земли определяемое по п. 8.5 и приложению Е [1] г. Ивано-Франковск - 141кПа
γfe - коэффициент надежности по эксплуатационному расчетному значению снеговой нагрузки (в зависимости от доли времени на протяжении которого могут нарушаться условия второго предельного состояния). Для объектов массового строительства допускается принимать =002 тогда
γfe = 049 табл. 8.3 [1]
γfm- коэффициент надежности по предельному значению снеговой нагрузки
γfm=114 табл. 8.1 [1]
где – коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к снеговой нагрузке на покрытие
– при наклоне кровли под углом α ≤ 25° =1 α=1°
Се – коэффициент учитывающий режим эксплуатации кровли при отсутствии данных о режиме эксплуатации кровли коэффициент Се допускается принимать равным единице;
Сalt – коэффициент географической высоты – учитывает высоту H (в километрах) размещения строительного объекта над уровнем моря при H05км Сalt = 1
Наиболее неблагоприятные сочетания нагрузок:
Постоянные нагрузки с одной переменной (максимальной из всех по величине) которая вводится в расчет без понижающего коэффициента.
Постоянное нагрузки со всеми переменными принимаются с коэф. .
Табл.6 Сочетания нагрузок
Значения от постоянной нагрузки кН
Значения от переменных нагрузок кН
Снеговая (кратковр.)
Для первого сочетания усилия : (все постоянные и одна переменная) без понижающего коэффициента:
Для второго сочетания усилия: (все постоянные и две переменные):
21+207095+40809=9885кН
46+(1154+953)09=12356кН
Для основных сочетаний которые включают постоянные и не менее двух переменных нагрузок последние принимаются с коэффициентом сочетания
=095 для длительных нагрузок
= 090 для кратковременных нагрузок.
По степени ответственности данное здание относится к классу I
коэффициент надежности по ответственности γn=1
Принимаем наибольшие усилия по таблице:
Определение глубины заложения подошвы фундамента
Определение глубины заложения фундамента зависит от нескольких факторов:
- назначения и конструктивных особенностей проектируемых объектов нагрузок и воздействий на фундаменты;
- рельефа существующего и после инженерной подготовки территории застройки грунтовых условий;
- глубины сезонного промерзания грунтов
1. Вертикальная планировка
Определение черных отметок методом интерполяции:
Н1ч=190 м; Н2ч=19043 м; Н3ч=19089 м; Н4ч=1906 м.
Определение среднепланировочной отметки здания:
n– количество улов здания
(190+19043+19089+1906)4=19048 м
Определение отметки чистого пола:
Определение красной отметки наиболее высокого угла здания:
H3кр=19128-06=19068м
Определение красных отметок углов здания:
Н4кр =19068-2520005=19055 м
Н1кр =19055-2520005=19043 м
Н2кр =19043+2520005=19055 м
Определение относительных отметок (рабочие отметки):
h1= 19043-19128=-085 м
h2= 19055-19128=-073 м
h3= 19068-19128=-06 м
h4= 19055-19128=-073 м
В результате расчета вертикальной планировки принимаем:
№ угла - 1 (max. подсыпка)
Скважина №1 (отметка устья скважины 19000)
№ угла - 3 (max. срезка)
Скважина №2 (отметка устья скважины 190890)
H0.000 на отм. 19128
Рис. 4 План строительной площадки
2. Учет конструктивных факторов
Анализируя данные грунтовые условия заключаем что с поверхности на глубину 235-36 м залегает песок пылеватый ср. плотности маловлажный который может служить естественным основанием фундамента.
Проектируем сборный ленточный фундамент под внутреннюю стену (здание без подвала)
Глубина заложения фундамента принимается не менее 05 м от спланированной отметки поверхности земли или пола подвала.
Тогда от пола 1 этажа она составит:
d'≥ hц.max+05=085+05=135м
Конструирование фундамента произведем после анализа всех факторов влияющих на глубину заложения фундамента и окончательного установления минимально возможной глубины заложения фундамента.
3. Учет климатических факторов
Рекомендуется проектирование фундаментов на одной глубине заложения поэтому определим расчетную глубину промерзания для наружных фундаментов согласно п. Г1 ДБН В.2.1-10-2009 "Основания и фундаменты сооружений" по формуле:
где dfn - нормативная глубина промерзания которую определяют согласно п. 7.5.2 7.5.3 ДБН В.2.1-10-2009 "Основания и фундаменты сооружений";
kh - коэффициент влияния теплового режима здания принимают: для внешних фундаментов отапливаемых зданий - по таблице Г1 ДБН В.2.1-10-2009 Основания и фундаменты сооружений; для для внешних и внутренних фундаментов неотапливаемых зданий kh=11 (здание отапливаемое без подвала с полами что устраивают по грунту с расчетной температурой 20 и более°С kh=05)
Нормативная глубина сезонного промерзания грунта dfn:
где d0– величина принимаемая равной м для:
песка пылеватого d0=028;
Mt– безмерный коэффициент что численно равный сумме отрицательных среднемесячных температур за зиму в данном районе определяется согласно ДСТУ Н В.1.1-27-2010 для г. Ивано-Франковск Mt =93
d0 =028 верхний слой грунта – песок пылеватый мощностью 28м (рис.1)
Расчетная глубина промерзания грунта составит:
тогда относительная отметка подошвы фундамента составит:
d'≥ hц.max+043=085+043=128м
4 Учет существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства
Анализируя план строительной площадки в горизонталях и ориентируясь на планировочную отметку определяем величину максимальной подсыпки и срезки грунта соответственно:
19043-190=043 м (подсыпка) 2. 19089-19068=021 м (срезка)
Рассмотрим случаи с максимальной подсыпкой и максимальной срезкой грунта. Построим геологические колонки (рис. 5аб) определим мощность слоев грунта по данным Скв. №1 Скв. №2 (как ближайших к углам здания с планировкой максимальной подсыпки и максимальной срезки).
hц.max=19128-19043=085м (подсыпка)
hц.min=19128-19068=06м (срезка)
Рис. 5 аб Схема фундамента и его основания
Фундамент рекомендуется заглублять в несущий слой грунта не менее чем на 10см поэтому считая от уровня чистого пола 1-го этажа глубина заложения составит:
для случая планировкой max. подсыпкой (рис. 5.а)
d’≥043+08+01+085=218м
для случая планировкой max. срезкой (рис. 5.б)
Относительная отметка подошвы фундамента должна быть не менее -2180;
5. Конструирование фундамента
Исходя из конструктивных требований сборный ленточный фундамент состоит из фундаментной стены и плитной части для устройства стены используют фундаментные бетонные блоки по ДСТУ Б В.2.6-108:2010 высотой 06 и 03м (с учетом шва цементного раствора). Толщина фундаментных стен принимается равной или меньшей толщине надземных стен но не менее 03м. Ширину фундаментных блоков для внутренних фундаментов примем 04м.
Плиты железобетонных ленточных фундаментов принимают по ДСТУ Б В.2.6-109:2010 высотой 03м (при ширине подошвы в2м) и 05м (при в≥2м). Высоту плиты фундамента в первом приближении рекомендуется принимать 03м.
Сборные фундаменты устроить по тщательно выровненному основанию на песчаную подготовку толщиной 100 мм.
Определяем необходимое количество блоков:
(218-025-03)06=273шт.
Принимаем три ряда стеновых фундаментных блоков высотой 06м
d’=025+03+(063)=235м
Абсолютная отметка подошвы фундамента:
Глубина заложенияфундамента от отметки планировки:
d=19043-18893=15м (рис. 5.а)
d=19068-18893=175м (рис. 5.б)
тогда заглубление несущий слой составит:
5-(085+043+08)=027м (рис. 5.а)
5-(06)=175м (рис. 5.б)
Анализируя все выше перечисленные факторы заключаем что глубина заложения фундамента должна быть максимальной с минимально возможных: d=15 175м d’=235м
Мощность несущего слоя грунта:
-027=253м (рис. 5.а)
4-175=039м (рис. 5.б)
Несущий слой грунта под подошвой фундамента:
- с планировкой max. подсыпки - песок пылеватый ср. плотности маловлажный
- с планировкой max. срезки - песок пылеватый ср. плотности маловлажный
Расстояние от подошвы фундамента (FL) до уровня грунтовых вод (WL):
FL-WL =18893-1854=353>05м (рис. 5.а)
FL-WL =18893-18709=184>05м (рис. 5.б)
что позволяет вести производство работ по устройству фундаментов без водопонижения.
Для дальнейшего расчета выбираем случай с максимальной подсыпкой грунта так как в этом случае глубина заложения фундамента составит от спланированной отметки d =175м и расстояние от подошвы фундамента до более прочного слоя - песок мелкий ср. плотности в этом случае максимально – 253 м.
Расчет основания по II группе предельных состояний по деформациям
Рассмотрим случай с максимальной подсыпкой грунта.
Расчетное сопротивление грунта основания и определение ширины подошвы ленточного фундамента.
Расчетное сопротивление грунта основания определяется по формуле:
где γс1 и γс2 – коэффициенты условий работы соответственно грунтового основания и здания во взаимодействии с основанием принимаем по табл. Е7 ДБН В 2.1-10-2009. Для песка пылеватого γс1 =125; γс2 =1 так как здание имеет жесткую конструктивную схему.
k – коэффициент принимаемый равным k=11 т.к. прочностные характеристики грунта (удельное сцепление с и угол внутреннего трения φ) приведенные в табл. 3.2 определены по таблицам.
Мγ Мq Мс – коэффициенты принимаем по табл. Е8 ДБН В 2.1-10-2009 в зависимости от угла внутреннего трения φII грунта под подошвой фундамента
kz – коэффициент зависящий от размера подошвы фундамента при b10м kz=1.
γII – усредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающие ниже подошвы фундамента кНм3;
γII – то же выше подошвы фундамента в пределах глубины d кНм3 (рис 5).
Здесь g 10 – ускорение свободного падения; ρ - плотность грунта (табл. 1).
γII=(04316+0818+02718)15=1743кНм3
Если толщина грунтов расположенных ниже подошвы фундамента или выше нее неоднородна то принимают средневзвешенное значение ее характеристик по формуле:
При залегании грунта ниже уровня подземных вод удельный вес грунта (за исключением суглинков и глин твердых и полутвердых) определяется с учетом взвешивающего действия воды:
где γsb i - удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды
d1 – глубина заложения фундамента безподвальных помещений от уровня планировки или приведенная глубина внешних и внутренних фундаментов от пола подвала которую определяют по формуле:
где hs - толщина слоя грунта со стороны подвала м;
hcf - толщина конструкции пола подвала м;
γcf - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала кНм3
При отсутствии подвала глубина заложения составит:
CII - расчетное значение удельного сцепления грунта что залегает непосредственно под подошвой фундамента кПа (CII =Cn см. табл. 2);
db - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала м (для сооружений с подвалом глубиною более 2м) принимают db =2м
Для зданий без подвала db =0
1. Метод последовательных приближений для определения ширины подошвы фундамента
В цикле I в качестве исходного значения расчетного сопротивления R песка пылеватого используют R0 (табл. 2) для получения предварительного значения ширины подошвы фундамента:
где γmt – среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах принимается в инженерных расчетах 20кНм3.
Характеристики CII φII γII определяются для слоя грунта находящегося под подошвой фундамента до глубины ZR которая для фундаментов с шириной подошвы в10м равна ZR=b12.
Т.к 253 > ZR (253 - мощность несущего слоя) то под подошвой фундамента учитывается только слой песка пылеватого
Мγ=115; Мq=559; Мс=795
Значение b1=048 м используем для определения
R1=(125111)(115104818+559151743+(559-1)01743+7954)=21351кПа
Рис. 6 Схема к определению расчетного сопротивления грунта основания
Результаты расчета последовательно вносим в таблицу 6.
В цикле II исходным значением R является R1=21351кПа тогда:
b2=9885(21351-2021)=058м
т.е. расхождение между ними превышает 10%.
R2=(125111)(115105818+559151743+(559-1)01743+7954)=21586кПа
В цикле III исходным значением R является R2=21586кПа тогда:
b3=9885(21586-2021)=057м
т.е. расхождение между ними не превышает 10%.
Таким образом требуемая ширина подошвы фундамента под внутреннюю стену составит в3=057м. Предварительно принимаем фундаментную плиту марки ФЛ 6.24 ДСТУ Б В.2.6-109:2010
Табл. 6 Метод последовательных приближений для определения ширины подошвы фундамента
Рассчитываемые параметры
2. Проверка ширины подошвы фундамента
Производится проверка среднего давления под подошвой фундамента от внешних нагрузок по формуле:
где NII– суммарная вертикальная нагрузка в уровне подошвы фундамента с учетом веса подземных конструкций.
А – площадь подошвы фундамента А=в×l м2
Нагрузка от одного погонного метра фундаментной стены:
где n - число рядов блоков
Gбл и lбл вес и длина стенового фундаментного блока ФБС 24.4.6 ДСТУ Б В.2.6-108:2010
γfe - коэффициент надежности по нагрузке (вторая группа предельных состояний) γfe =1;
Нагрузка от одного погонного метра фундаментной плиты ФЛ 6.24 ДСТУ Б В.2.6-109:2010:
где вес и длина фундаментной плиты ФЛ 6.24 ДСТУ Б В.2.6-109:2010
Нагрузка от грунта на уступах фундамента:
где γII – усредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающие выше подошвы фундамента в пределах глубины d кНм3;
FL - отм. подошвы фундамента;
hcf - толщина конструкции пола м;
b' - толщина стены м
43(235-03-025)1(06-04)=627кН
Нагрузка от пола на уступах фундамента:
где γcf - расчетное значение удельного веса конструкции пола кНм3
=9885+1639+391+627+1=12641кН
Среднее давление на грунт:
Расчетное сопротивление грунта основания при b=06м:
R=(125111)(11510618+559151743+(559-1)01743+7954)=21633кПа
Запас прочности составит:
((21633-21068)21633)100%=26110% что рекомендуется
Условие выполняется Принимаем плиту ФЛ 6.24
Расчет осадки основания фундамента
Метод послойного суммирования рекомендуется [2] для расчета осадок фундаментов шириной: а) менее 10м если грунты в пределах сжимаемой толщи имеют модуль деформации Е100 МПа; б) более 10м если в пределах сжимаемой толщи залегают слой с Е≤100МПа суммарная толщина которых превышает 02Нс (толщины сжимаемого слоя). Следовательно расчет осадки
основания фундамента производим методом послойного суммирования (по формуле Буссинеска). Используем компьютерную программу «Осадка».
Для заполнения таблиц исходных данных определим координаты точек (№1 №2 №3) углов плиты ленточного фундамента принимая его длину равной 10м (рис 3.7).
Количество фундаментов-плит – 1.
Заполняем таблицу данных о плитах (табл.7)
Координаты углов плиты м
Среднее давление тм2
Природное давление тм2
Рис. 7 Координаты точек углов плиты ленточного фундамента
Среднее давление под подошвой фундамента:
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта:
zg. 0=174315=2615кПа=2615тм2
Количество отдельных точек в которых считается осадка – 1 (центр тяжести плиты).
Табл. 8 Исходные данные по отдельным точкам
Координаты (м) – рис.8
Исходные данные о грунте в точках 1 – 1.
Количество слоев грунта – 4 (считая от уровня подошвы фундамента).
Уровень воды – 353м (считая от уровня подошвы фундамента).
Уровень водоупора - 12м (считая от уровня подошвы фундамента)
Табл. 9 Характеристики грунтов
Модуль деформации Е тм2
В результате компьютерного расчета получаем следующую информацию:
Номер нагрузки на 1 точку – 1.
Результаты просчета осадки в 1 точке:
Заданное отношение zpzq=02
Достигается на глубине Нс = 345м
Суммарная осадка грунта – 088см
Собственная осадка грунта – 088см
Коэффициент постели – 2386
Проверим выполнение условия:
т.е. суммарная осадка грунта не превышает предельно допустимой величины Su определяемой в зависимости от типа здания ДБН И.2.1-10-2009 «Основи та фундаменти споруд» по приложению И табл. И.1
Для построения эпюры дополнительных вертикальных напряжений от внешней нагрузки zp определим дополнительное напряжение на уровне подошвы фундамента:
В результате расчета на ЭВМ получаем данные для построения эпюр природных zg и дополнительных zp напряжений.
Радиус r в рамках которого следует учитывать загрузку соседних фундаментов может быть принят в первом приближении равным:
где Нс - глубина сжимаемой толщи загрузки рассчитываемого фундамента.
В данном случае r = (12 13)345= 414 449 м. При ширине подошвы фундамента b = 06 м расстояние от центра рассматриваемого фундамента до начала соседних равна (рис. 4):
l-b2 =63-03=6м > 414 449м.
где l - расстояние между осями рассматриваемого и соседнего фундамента
Таким образом нужно учитывать влияние соседних фундаментов
Схему распределения вертикальных напряжений в основании см. на листе графической части
Определение времени стабилизации осадки
Расчет затухания осадки основания фундамента не производится т.к. в сжимаемой толще находится только песок.
Конструктивный расчет сборной фундаментной плиты
В качестве материала фундамента берем бетон класса В125. Под подошвой фундамента предусмотрена бетонная подготовка поэтому высоту защитного слоя бетона примем равной а = 35 см при рабочей высоте сечения:
h0=h-а=03-0035=0265м
Расчетные нагрузки (для расчета по первой группе предельных состояний) от веса фундамента с учетом коэффициента надежности по нагрузке γfm >1:
(1639+391+1)11=2342кН
Среднее давление под подошвой фундамента от действия расчетных нагрузок:
(12356+2342+721)06=25698кН
Поперечная сила в сечении фундамента у грани стены определяется по формуле:
6981((06-04)2))=25698кН
При расчете ленточных фундаментов рассматривают длину l = 1м.
Проверяем выполнение условия:
где Rвt – расчетное сопротивление бетона растяжению;
φb3 коэффициент принимаемый для тяжелого и ячеистых бетонов равный 06
66010265=10494кН> 25698кН
Условие выполняется следовательно установление поперечной арматуры и ее расчет не нужны.
Проверяем выполнение условия обеспечения прочности по наклонному сечению выступов фундамента:
где правую часть неравенства принимают равной не менее 06Rвt с=05 (в-в-2 ho)
c длина проекции рассматриваемого наклонного сечения (рис. 3.8):
Рис. 8 Схема для расчета конструкции центрально нагруженного фундамента
с=05(06-04-(20265)=-0165 c0
т.к длина проекции наклонного сечения c0 следовательно в фундаментной плите наклонная трещина не образуется.
Расчет на продавливание выполняют по условию:
для ленточного фундамента um=05(1+1)=1м
для тяжелых бетонов φb=1
Определим расчетную продавливающую силу:
где А – площадь части подошвы фундамента.
А=05 · l · (в-в-2ho)
F=25698*051(06-04-20265)=-424кН F0
Продавливающая сила F 0 это означает что размер пирамиды продавливания больше размеров фундамента то есть прочность фундамента на продавливание обеспечена.
Изгибающий момент в сечении плиты в грани стены находим по формуле:
252569806-04^21=128кНм
В качестве рабочих стержней примем арматуру класса А400 с расчетным сопротивлением растяжению Rs=365000кПа
Определяем необходимую площадь сечения арматуры на 1м длины плиты по формуле:
8(090265365000)=0000015м2=015см2
Шаг рабочей арматуры 100 -200мм. Принимаем шаг 200мм тогда конструктивно на 1м длины плиты приходится 5 стержней ∅10мм из стали класса А400 (5 10 А400) с Аs=201см2 ДСТУ 3760-2006. Шаг стержней u=20см
Коэффициент армирования сечения:
=201(10030)100%=007%
Процент армирования в расчетном сечении фундамента должен быть не ниже минимально допустимого процента армирования в изгибаемых элементах ≥005%.
Площадь сечения распределительной арматуры Asp=01201=0201см2 на 1м ширины фундамента. Увеличим вдвое площадь сечения распределительной арматуры так как в фундаменте работают на изгиб две консольные части:
Распределительные стержни устанавливают с шагом 250-300мм но не более 350 мм.
Окончательно из конструктивных особенностей принимаем три стержня с шагом 250мм с шагом 250мм диаметром 6мм из стали класса А240 (36 А240) с Аsp=039см2 ДСТУ 3760-2006 на 06 м ширины плиты фундамента.
Изгибающий момент от нормативной нагрузки у грани стены:
2521068(06-04)^21=105кНм
Модуль упругости бетона В125:
Модуль упругости арматуры А400:
Определим отношение:
Упругопластический момент сопротивления сечения фундамента у грани стены:
где для прямоугольного сечения:
[0292+075(0+2000071053)]0603^2=0016м3
Расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний Rвtn=1МПа.
Момент трещинообразования:
следовательно трещины в теле фундамента не возникают.
Рис. 9 Схема армирования фундаментной плиты
ДБН В.2.1-10-2009 Основи та фундаменти споруд. Основні положення проектування. – Київ.: Міноегіонбуд України 2009.
ДБН В.1.2-2-2006 Навантаження і впливи. - Київ.:Мінбуд України 2006
ДСТУ В.2.6-156 2010 Бетонні та залізобетонні конструкції з важкого бетону. Київ.:Міноегіонбуд України 2010
ДСТУ В.2.1-2-96 Грунты. Классификация. К.: Держстандарт Украины 1997
ДСТУ Б В.2.6-108:2010 Блоки бетонные для стен подвалов. Технические условия.– К.: Міноегіонбуд України 2011.
ДСТУ Б В.2.6-109:2010 Плиты железобетонные ленточных фундаментов. Технические условия. К.: Міноегіонбуд України 2011.
М.В. Берлинов Б.А. Ягупов. Расчет оснований и фундаментов. – М.: Стройиздат 2001 – 272 с.
Шутенко Л.Н. и др. Основания и фундаменты. Курсовое и дипломное проектирование Л.Н. Шутенко А.Д. Гильман Ю.Т. Лупан – К.: Вища школа. Головне видавництво 1989. – 328 с.; 108 табл. 135 ил. – Библиогр.: 18 назв.

OSADKAворонин.doc

ОCАДКА СЧИТАЕТСЯ ПО ФОРМУЛЕ БУССИНЕСКА
КОЛИЧЕСТВО ФУНДАМЕНТОВ - ПЛИТ - 1
ТАБЛИЦА ДАННЫХ О ПЛИТАХ
: N : Координаты углов плиты (м) : Отметка: Среднее: Бытовое: Сигма :
: :-----------------------------------------------------: Высоты :Давление:Давление: ----- :
X1 Y1 X2 Y2 X3 Y3 (м) (тм2) (тм2) P быт
КОЛИЧЕСТВО ОТДЕЛЬНЫХ ТОЧЕК В КОТОРЫХ СЧИТАЕТСЯ ОСАДКА - 1
ТАБЛИЦА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ПО ОТДЕЛЬНЫМ ТОЧКАМ
: : Координаты (м) : Отметка:
: N :-----------------: Высоты :
: 1 : .80 : 5.00 : .00 :
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ О ГРУНТЕ В ТОЧКАХ 1 - 1
КОЛИЧЕСТВО СЛОЕВ ГРУНТА - 4
УРОВЕНЬ ВОДЫ - 3.50 M
УРОВЕНЬ ВОДОУПОРА - 8.00 M
: N : Высота :Обьемный Модуль :
: : Слоя : Вес :Деформа-:
:Слоя: (м) : (тм3) :ции тм2:
: 1 : 1.19 : 1.83 :1660.00 :
: 2 : 2.01 : 1.96 :1600.00 :
: 3 : 4.44 : 2.04 :3500.00 :
: 4 : 4.80 : 2.00 :2160.00 :
НОМЕР НАГРУЗКИ НА 1 ТОЧКУ - 1
РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
ЗАДАННОЕ OТНОШЕНИЕ PZPБZ = .20
ДОСТИГАЕТСЯ НА ГЛУБИНЕ Z = 5.36 (M)
СУММАРНAЯ ОСАДКА ГРУНТА - 1.50 (СМ)
СOБСТВЕННAЯ ОСАДКА ГРУНТА - 1.50 (СМ)
КОЭФФИЦИЕНТ ПОСТЕЛИ - 1027.

OSADKAМыринюк.doc

ОCАДКА СЧИТАЕТСЯ ПО ФОРМУЛЕ БУССИНЕСКА
КОЛИЧЕСТВО ФУНДАМЕНТОВ - ПЛИТ - 1
ТАБЛИЦА ДАННЫХ О ПЛИТАХ
: N : Координаты углов плиты (м) : Отметка: Среднее: Бытовое: Сигма :
: :-----------------------------------------------------: Высоты :Давление:Давление: ----- :
X1 Y1 X2 Y2 X3 Y3 (м) (тм2) (тм2) P быт
КОЛИЧЕСТВО ОТДЕЛЬНЫХ ТОЧЕК В КОТОРЫХ СЧИТАЕТСЯ ОСАДКА - 1
ТАБЛИЦА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ПО ОТДЕЛЬНЫМ ТОЧКАМ
: : Координаты (м) : Отметка:
: N :-----------------: Высоты :
: 1 : .71 : .76 : .00 :
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ О ГРУНТЕ В ТОЧКАХ 1 - 1
КОЛИЧЕСТВО СЛОЕВ ГРУНТА - 2
УРОВЕНЬ ВОДЫ - .00 M
УРОВЕНЬ ВОДОУПОРА - 11.00 M
: N : Высота :Обьемный Модуль :
: : Слоя : Вес :Деформа-:
:Слоя: (м) : (тм3) :ции тм2:
: 1 : 2.02 : 1.00 : 700.00 :
: 2 : 8.00 : 1.10 :1100.00 :
НОМЕР НАГРУЗКИ НА 1 ТОЧКУ - 1
РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
ЗАДАННОЕ OТНОШЕНИЕ PZPБZ = .20
ДОСТИГАЕТСЯ НА ГЛУБИНЕ Z = 2.75 (M)
СУММАРНAЯ ОСАДКА ГРУНТА - 2.14 (СМ)
СOБСТВЕННAЯ ОСАДКА ГРУНТА - 2.14 (СМ)
КОЭФФИЦИЕНТ ПОСТЕЛИ - 1016.

OSADKAФирсов.doc

ОCАДКА СЧИТАЕТСЯ ПО ФОРМУЛЕ БУССИНЕСКА
КОЛИЧЕСТВО ФУНДАМЕНТОВ - ПЛИТ - 1
ТАБЛИЦА ДАННЫХ О ПЛИТАХ
: N : Координаты углов плиты (м) : Отметка: Среднее: Бытовое: Сигма :
: :-----------------------------------------------------: Высоты :Давление:Давление: ----- :
X1 Y1 X2 Y2 X3 Y3 (м) (тм2) (тм2) P быт
КОЛИЧЕСТВО ОТДЕЛЬНЫХ ТОЧЕК В КОТОРЫХ СЧИТАЕТСЯ ОСАДКА - 1
ТАБЛИЦА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ПО ОТДЕЛЬНЫМ ТОЧКАМ
: : Координаты (м) : Отметка:
: N :-----------------: Высоты :
: 1 : 1.80 : 5.00 : .00 :
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ О ГРУНТЕ В ТОЧКАХ 1 - 1
КОЛИЧЕСТВО СЛОЕВ ГРУНТА - 3
УРОВЕНЬ ВОДЫ - .50 M
УРОВЕНЬ ВОДОУПОРА - 9.00 M
: N : Высота :Обьемный Модуль :
: : Слоя : Вес :Деформа-:
:Слоя: (м) : (тм3) :ции тм2:
: 1 : 2.13 : 1.92 :1590.00 :
: 2 : 5.00 : 1.96 :2320.00 :
: 3 : 1.55 : 1.97 :2630.00 :
НОМЕР НАГРУЗКИ НА 1 ТОЧКУ - 1
РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
ЗАДАННОЕ OТНОШЕНИЕ PZPБZ = .20
ДОСТИГАЕТСЯ НА ГЛУБИНЕ Z = 7.00 (M)
СУММАРНAЯ ОСАДКА ГРУНТА - 1.92 (СМ)
СOБСТВЕННAЯ ОСАДКА ГРУНТА - 1.92 (СМ)
КОЭФФИЦИЕНТ ПОСТЕЛИ - 584.

OSADKA Шавелкова.doc

ОCАДКА СЧИТАЕТСЯ ПО ФОРМУЛЕ БУССИНЕСКА
КОЛИЧЕСТВО ФУНДАМЕНТОВ - ПЛИТ - 1
ТАБЛИЦА ДАННЫХ О ПЛИТАХ
: N : Координаты углов плиты (м) : Отметка: Среднее: Бытовое: Сигма :
: :-----------------------------------------------------: Высоты :Давление:Давление: ----- :
X1 Y1 X2 Y2 X3 Y3 (м) (тм2) (тм2) P быт
КОЛИЧЕСТВО ОТДЕЛЬНЫХ ТОЧЕК В КОТОРЫХ СЧИТАЕТСЯ ОСАДКА - 1
ТАБЛИЦА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ПО ОТДЕЛЬНЫМ ТОЧКАМ
: : Координаты (м) : Отметка:
: N :-----------------: Высоты :
: 1 : .40 : 5.00 : .00 :
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ О ГРУНТЕ В ТОЧКАХ 1 - 1
КОЛИЧЕСТВО СЛОЕВ ГРУНТА - 4
УРОВЕНЬ ВОДЫ - 2.71 M
УРОВЕНЬ ВОДОУПОРА - 14.00 M
: N : Высота :Обьемный Модуль :
: : Слоя : Вес :Деформа-:
:Слоя: (м) : (тм3) :ции тм2:
: 1 : 2.51 : 1.82 :2800.00 :
: 2 : 2.55 : 2.00 :3000.00 :
: 3 : 4.10 : 1.94 :1200.00 :
: 4 : 4.95 : 1.92 :1440.00 :
НОМЕР НАГРУЗКИ НА 1 ТОЧКУ - 1
РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
ЗАДАННОЕ OТНОШЕНИЕ PZPБZ = .20
ДОСТИГАЕТСЯ НА ГЛУБИНЕ Z = 3.94 (M)
СУММАРНAЯ ОСАДКА ГРУНТА - .61 (СМ)
СOБСТВЕННAЯ ОСАДКА ГРУНТА - .61 (СМ)
КОЭФФИЦИЕНТ ПОСТЕЛИ - 2817.

Путягин 644.doc

РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
PZ С О Б С Т В Е Н Н A Я В Л И Я Ю Щ А Я СОБСТВЕННАЯ + ВЛИЯЮЩАЯ
Z E PBZ --- --------------------------------------------------------------------------
PZB ALFA P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ.
(M) (TM2) (TM2) ИЛИ K (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM)
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OSADKATворонин.doc

РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
PZ С О Б С Т В Е Н Н A Я В Л И Я Ю Щ А Я СОБСТВЕННАЯ + ВЛИЯЮЩАЯ
Z E PBZ --- --------------------------------------------------------------------------
PZB ALFA P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ.
(M) (TM2) (TM2) ИЛИ K (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM)
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------

напряж Баклыков.doc

РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
PZ С О Б С Т В Е Н Н A Я В Л И Я Ю Щ А Я СОБСТВЕННАЯ + ВЛИЯЮЩАЯ
Z E PBZ --- --------------------------------------------------------------------------
PZB ALFA P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ.
(M) (TM2) (TM2) ИЛИ K (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM)
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Ферма моя1.dwg

Металлический каркас
одноэтажного однопролетноего
промышленного здания
ГЕОМЕТРИЧЕСКАЯ И РАСЧЕТНАЯ СХЕМА ФЕРМЫ
Монтажный узел нижнего пояса фермы
Монтажный узел верхнего пояса фермы

Напряж Мыринюк.doc

РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
PZ С О Б С Т В Е Н Н A Я В Л И Я Ю Щ А Я СОБСТВЕННАЯ + ВЛИЯЮЩАЯ
Z E PBZ --- --------------------------------------------------------------------------
PZB ALFA P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ.
(M) (TM2) (TM2) ИЛИ K (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM)
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OSADKA Баклыков.doc

ОCАДКА СЧИТАЕТСЯ ПО ФОРМУЛЕ БУССИНЕСКА
КОЛИЧЕСТВО ФУНДАМЕНТОВ - ПЛИТ - 1
ТАБЛИЦА ДАННЫХ О ПЛИТАХ
: N : Координаты углов плиты (м) : Отметка: Среднее: Бытовое: Сигма :
: :-----------------------------------------------------: Высоты :Давление:Давление: ----- :
X1 Y1 X2 Y2 X3 Y3 (м) (тм2) (тм2) P быт
КОЛИЧЕСТВО ОТДЕЛЬНЫХ ТОЧЕК В КОТОРЫХ СЧИТАЕТСЯ ОСАДКА - 1
ТАБЛИЦА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ПО ОТДЕЛЬНЫМ ТОЧКАМ
: : Координаты (м) : Отметка:
: N :-----------------: Высоты :
: 1 : 5.00 : 1.00 : .00 :
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ О ГРУНТЕ В ТОЧКАХ 1 - 1
КОЛИЧЕСТВО СЛОЕВ ГРУНТА - 2
: N : Высота :Обьемный Модуль :
: : Слоя : Вес :Деформа-:
:Слоя: (м) : (тм3) :ции тм2:
: 1 : 4.29 : 1.89 :1700.00 :
: 2 : 6.30 : 2.00 :5000.00 :
НОМЕР НАГРУЗКИ НА 1 ТОЧКУ - 1
РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
ЗАДАННОЕ OТНОШЕНИЕ PZPБZ = .20
ДОСТИГАЕТСЯ НА ГЛУБИНЕ Z = 6.37 (M)
СУММАРНAЯ ОСАДКА ГРУНТА - 2.42 (СМ)
СOБСТВЕННAЯ ОСАДКА ГРУНТА - 2.42 (СМ)
КОЭФФИЦИЕНТ ПОСТЕЛИ - 958.

Напряж.Шавелкова.doc

РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
PZ С О Б С Т В Е Н Н A Я В Л И Я Ю Щ А Я СОБСТВЕННАЯ + ВЛИЯЮЩАЯ
Z E PBZ --- --------------------------------------------------------------------------
PZB ALFA P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ.
(M) (TM2) (TM2) ИЛИ K (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM)
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Напряж.Фирсов.doc

РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
PZ С О Б С Т В Е Н Н A Я В Л И Я Ю Щ А Я СОБСТВЕННАЯ + ВЛИЯЮЩАЯ
Z E PBZ --- --------------------------------------------------------------------------
PZB ALFA P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ.
(M) (TM2) (TM2) ИЛИ K (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM)
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OSADKAT.docx

РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
PZ С О Б С Т В Е Н Н A Я В Л И Я Ю Щ А Я СОБСТВЕННАЯ + ВЛИЯЮЩАЯ
Z E PBZ --- --------------------------------------------------------------------------
PZB ALFA P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ. P*ALFAОС.CЛ.ОС.СУМ.
(M) (TM2) (TM2) ИЛИ K (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM) (TM2) (CM) (CM)
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Содержание.docx

1. Принятые параметры для определения нагрузок на фундамент
Определение расчетных и нормативных характеристик грунтов
1. Определение основных характеристик грунтов
2. Определение прочностных и деформационных характеристик грунта.
3. Определение табличных значений расчетных сопротивлений грунтов основания.
Нагрузки действующие на фундамент
1 Расчет нагрузок. Постоянные нагрузки на стену по оси 4
2. Переменные нагрузки на фундамент
Определение глубины заложения подошвы фундамента
1. Вертикальная планировка
2. Учет конструктивных факторов
3. Учет климатических факторов
4 Учет существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства
5. Конструирование фундамента
Расчет основания по II группе предельных состояний по деформациям
1. Метод последовательных приближений для определения ширины подошвы фундамента
2. Проверка ширины подошвы фундамента
Расчет осадки основания фундамента
Определение времени стабилизации осадки
Конструктивный расчет сборной фундаментной плиты

ТЕСТ фундаменты.dwg

OSADKA.docx

ОCАДКА СЧИТАЕТСЯ ПО ФОРМУЛЕ БУССИНЕСКА
КОЛИЧЕСТВО ФУНДАМЕНТОВ - ПЛИТ - 1
ТАБЛИЦА ДАННЫХ О ПЛИТАХ
: N : Координаты углов плиты (м) : Отметка: Среднее: Бытовое: Сигма :
: :-----------------------------------------------------: Высоты :Давление:Давление: ----- :
X1 Y1 X2 Y2 X3 Y3 (м) (тм2) (тм2) P быт
КОЛИЧЕСТВО ОТДЕЛЬНЫХ ТОЧЕК В КОТОРЫХ СЧИТАЕТСЯ ОСАДКА - 1
ТАБЛИЦА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ПО ОТДЕЛЬНЫМ ТОЧКАМ
: : Координаты (м) : Отметка:
: N :-----------------: Высоты :
: 1 : .30 : 5.00 : .00 :
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ О ГРУНТЕ В ТОЧКАХ 1 - 1
КОЛИЧЕСТВО СЛОЕВ ГРУНТА - 4
УРОВЕНЬ ВОДЫ - 3.53 M
УРОВЕНЬ ВОДОУПОРА - 12.00 M
: N : Высота :Обьемный Модуль :
: : Слоя : Вес :Деформа-:
:Слоя: (м) : (тм3) :ции тм2:
: 1 : 2.53 : 1.80 :1800.00 :
: 2 : 4.00 : 2.00 :2800.00 :
: 3 : 5.20 : 1.85 : 570.00 :
: 4 : 2.20 : 1.99 :2480.00 :
НОМЕР НАГРУЗКИ НА 1 ТОЧКУ - 1
РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОСЧЕТА ОСАДКИ В 1 ТОЧКЕ
ЗАДАННОЕ OТНОШЕНИЕ PZPБZ = .20
ДОСТИГАЕТСЯ НА ГЛУБИНЕ Z = 3.45 (M)
СУММАРНAЯ ОСАДКА ГРУНТА - .88 (СМ)
СOБСТВЕННAЯ ОСАДКА ГРУНТА - .88 (СМ)
КОЭФФИЦИЕНТ ПОСТЕЛИ - 2386.