Чертежи фундамента, + расчет фундамента

расчет.doc

РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ
1 Расчет оснований и фундаментов
1.1 Исходные данные и оценка инженерно-геологических условий
Оценка инженерно-геологических условий площадки начинается с изучения напластовывания грунтов. Для этого по исходным данным строим геологический разрез.
Геологический разрез
Глубина подошвы слоя м
Абсолютная отметка подошвы слоя
Условные обозначения
При этом в колонке скважины показываем уровень воды зафиксировав его отметку.
Для количественной оценки прочностных и деформационных свойств грунтов площадки по исходным данным вычисляются производные характеристики физических свойств к которым относятся:
а)для песчаных грунтов - коэффициент пористости и степень влажности;
б)для пылевато-глинистых грунтов - число пластичности показатель
коэффициент пористости и степень влажности.
Коэффициент пористости определяется по формуле:
где ρs - плотность частиц грунта;
ρ - плотность грунта;
W - природная влажность в долях единицы.
Степень влажности грунта определяется по формуле:
где ρw – плотность воды принимаемая 1 гсм3.
Тип пылевато-глинистых грунтов устанавливается по числу пластичности определяемому по формуле:
Wp – влажность на границе раскатывания %.
Показатель текучести пылевато-глинистых фунтов определяется по формуле:
Расчеты характеристик физических свойств грунтов приводятся в табличной форме. По значениям характеристик физических свойств грунтов определяющих их тип и разновидности выписываются из соответствующих таблиц СНБ значения угла внутреннего трения φ удельного сцепления с модуля деформации Е и расчетного сопротивления грунта Ro. По характеристикам механических свойств грунтов (φ с Е) и значению расчетного сопротивления Ro можно судить о несущей способности деформируемости грунта и возможности использования его в качестве основания.
Характеристики физико-механических свойств грунтов строительной площадки
Из таблиц СНБ 5.01.01-99
Расчетное сопротивление
Угол внутреннего трения
Наименование грунта по
Суглинок мягкопластичный непросадочный
Песок гравелистый плотный насыщенный водой
Характеристики вычисляемые
Коэффициент пористости
Показатель текучести
Из приложения к заданию
Граница раскатывания
1.2 Выбор типа и конструкции фундаментов назначение глубины заложения фундамента.
Тип фундамента выбираем в зависимости от характера передачи нагрузки на фундамент: под стены панельного здания имеющего подвал устраиваются ленточные фундаменты из сборных элементов.
Глубина заложения фундамента зависит от многих факторов. Определяющими из них являются:
-инженерно-геологические и гидрологические условия площадки и положение несущего слоя грунта;
-глубина промерзания грунта если в основании залегают пучинистые
- конструктивные особенности подземной части здания (наличие подвала коммуникаций примыкание к соседнему зданию и т.д.).
Глубина заложения фундамента от уровня планировки принята 195 м по конструктивным соображениям.
1.3 Нагрузки учитываемые в расчетах оснований фундаментов
Расчет основания фундаментов ведется по предельному состоянию второй группы то есть по деформациям.
Нагрузки и воздействия на основании устанавливаются исходя из рассмотрения совместной работы сооружения с учетом перераспределения нагрузок под фундаментной конструкцией.
Значения расчетных нагрузок и воздействий для расчета оснований по
деформациям принимаются равными нормативным (γf = 1) для расчета по несу -
щей способности – умножением нагрузок на осредненный коэффициент надежности по нагрузкам γf = 12.
Таблица 3.2 – Нагрузки на 1 м2 покрытия
Действующие нагрузки
Грунтовка праймером «Аутоприм»
Стяжка из цем.-песчаного раствора М100
Полистиролбетонные плиты = 240мм γ = 260кгм3
Ж.-б. плита покрытия
Нормативная нагрузка от покрытия и перекрытия:
Gп = (725 + 3·519) ·3 = 685 кН;
Нормативная нагрузка от веса стены:
Gст = 9 · 051 · 1800 · 10 1000 = 726 кН.
Общая расчетная нагрузка:
NoII = 685 + 726 + 27 = 1681 кН.
1.4 Определение размеров подошвы фундамента
Размеры подошвы фундамента зависят от ряда связанных между собой параметров и устанавливаются путем последовательного приближения. В порядке первого приближения площадь подошвы фундамента определяется по формуле:
где NoII – расчетная нагрузка в плоскости обреза фундамента для расчета основания по предельному состоянию второй группы кН;
Rо – расчетное сопротивление грунта под подошвой;
γm – осредненное значение удельного веса материала фундамента и грунта на его участках принимаем 20 кНм;
А = 1681 (200 – 20 · 219) = 115 м2.
Принимаем фундамент: плиты железобетонные для ленточных фундаментов шириной 12 м ФЛ 12.24 – 2 .
После выбора типа фундамента и назначения его размеров рассчитываем нагрузку и воздействия передающиеся на основание.
Действие временной нагрузки заменяется эквивалентным весом грунта засыпки пазух фундамента приведенной толщиной:
hгр = q γII = 10 16 = 06м
где q – временная нагрузка по планировке интенсивностью 10 кНм;
γII – удельный вес грунта засыпки.
Боковое давление грунта:
- на отметке планировки:
-на отметке подошвы фундамента:
Равнодействующая бокового давления грунта засыпки на стену подвала:
Точка приложения равнодействующей:
Расчетное значение момента в сечении на отметке подошвы фундамента приближенно может быть равным:
Расчетная нагрузка от веса фундамента:
Gф = (810 · 10 12 · 1000) · 45 + 1380 · 10 12 · 1000 = 4188 кН;
Расчетная нагрузка от веса грунта на уступах:
Gгр = 025 · 219 · 16 + 025 · 125 · 16 = 1376 кН;
Нормальная вертикальная нагрузка:
=1681 + 4188 + 1376= 22374 кН;
Момент в плоскости подошвы фундамента:
= 524 – 1376 · 0125 + 318 = 67 кНм.
Проверка напряжений в основании и уточнении размеров подошвы.
Принятые в первом приближении размеры подошвы фундамента уточняются исходя из требований выражаемых неравенствами:
где Р - среднее давление под подошвой фундамента кПа;
Рmax и Рmin - соответственно максимальное и минимальное значение краевого давления по подошве внецентренно-нагруженного фундамента.
R – расчетное сопротивление грунта основания кПа определяется по формуле
коэффициенты условий работы принимаемые по табл. 3 СНБ;
k - коэффициент принимаемый равным: k = 11 если прочностные характеристики грунта (j и c) по таблице 1-3 СНБ ;
коэффициенты принимаемые по табл. 4 СНБ ;
kz – коэффициент принимаемый равным: при b10м – kz = 1;
b – ширина фундаментам;
gII – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента кНм3;
gII - то же залегающих выше подошвы фундамента;
сII – расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа;
d1 – приведенная глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки;
db – глубина подвала м.
Рассчитаем значения gII и gII :
Расчетное сопротивление грунта основания:
[106112932 + 525219189+7673] = 2622 кН;
Среднее давление под подошвой фундамента
p = NIIA = 22374(115) = 19456 кПа.
Определяем максимальное и минимальное краевое давление по подошве внецентренно нагруженного фундамента
pmin = NIIA – MIIW = 22374 – 67×4(12×1) = 19694 кПа.
Итак получаем: 22374 2622;
то принятый размер подошвы фундамента удовлетворяет требованиям.
1.5 Расчет осадки фундамента
Значение конечной осадки фундамента будем определять методом послойного суммирования по формуле:
s – конечная осадка фундамента; s b - безразмерный коэффициент принимаемый равным 08; n – число слоев на которое разбита сжимаемая толща основания; szp h Ei – модуль деформации i-го слоя грунта.
Ширина подошвы b = 12 м; глубина заложения d = 219 м; среднее давление под подошвой фундамента p = 22374 кПа; напряжение от собственного веса грунта в уровне подошвы фундамента szgо = g×d = 189×219 = 4139 кПа; дополнительное давление
pо = 22374 – 4139 = 18235 кПа. Результаты вычислений осадки данного фундамента сведены в таблицу.
Рис. 2. Схема распределения вертикальных напряжений в основании.
Таблица 3.3. – Расчет осадки фундамента наружной стены здания.

Констр плита и фунд-т.dwg

Проект продовольственного магазана
Сетка С2 после сгиба
Ведомость расхода стали на элемент
ф5 S500 CТБ 1341-2002 L=480
ф20 S400 ТУ РБ 400074854.001 L=6170
ф8 S240 ГОСТ 5781-82 L=580
ф8 S240 ГОСТ 5781-82 L=480
Изделие закладное МН 1
Изделие закладное МН 2
ф18 S800 ТУ РБ 400074854.001 L=6000
ф5 S500 CТБ 1341-2002 L=5540
ф6 S400 ТУ РБ 400074854.001 L=570
ф5 S500 CТБ 1341-2002 L=270
ф10 S400 ТУ РБ 400074854.001 L=5900
ф5 S500 CТБ 1341-2002 L=300
ф5 S500 CТБ 1341-2002 L=1010
-190х8 ГОСТ 19903-74 L=230
ф5 S500 CТБ 1341-2002 L=160
ф5 S500 CТБ 1341-2002 L=180
Изделие закладное МН 3
Изделие закладное МН 4
места установки строповочных
Изделие закладное МН 5
Отверстия для строповки ф70
СПЕЦИФИКАЦИЯ НА КОЛОННУ К1
ф10 S400 ТУ РБ 400074854.001 L=530
-390х10 ГОСТ 19903-74 L=500
ф12 S400 ТУ РБ 400074854.001 L=360
ф8 S400 ТУ РБ 400074854.001 L=150
-140х6 ГОСТ 19903-74 L=190
-190х6 ГОСТ 19903-74 L=240
ф10 S240 ГОСТ 5781-82 L=980
Установка закладной детали МН1 в колонне среднего ряда
Деталь установки закладных изделий для крепления плит покрытий
СПЕЦИФИКАЦИЯ НА ПЛИТУ П2
ф12 S800 ТУ РБ 400074854.001 L=7180
ф14 S800 ТУ РБ 400074854.001 L=7180
Петля строповочная П1
ф4 S500 CТБ 1341-2002 L=205
ф5 S500 CТБ 1341-2002 L=1250
ф3 S500 CТБ 1341-2002 L=300
ф4 S500 CТБ 1341-2002 L=1780
ф3 S500 CТБ 1341-2002 L=1440
ф4 S500 CТБ 1341-2002 L=7150
ф4 S500 CТБ 1341-2002 L=700
ф12 S240 ГОСТ 5781-82 L=840
ф12 S400 ТУ РБ 400074854.001 L=1750
ф6 S400 ТУ РБ 400074854.001 L=800
ф8 S400 ТУ РБ 400074854.001 L=850
ф10 S400 ТУ РБ 400074854.001 L=1450