Расчет фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента

Курсовой основания и фундаменты.dwg

Расчет основания по деформациям Цель работы - по заданным нагрузкам на столбчатый фундамент и грунтовым условиям определить параметры фундамента мелкого заложения
представить чертежи контсрукции фундамента.
Нормативные характеристики грунтов 1-й слой (тип 3-4)
Нормативные характеристики грунтов 2-й слой (тип 6-9)
Нормативные характеристики грунтов 3-й слой (тип 3-3)
Оценка грунтов и грунтовой обстановки. 1-й слой (тип 3-4) 1. Наименование по гранулометрическому составу: Песчанные грунты: песок средней крупности (масса частиц крупнее 0.25 мм составляет более 50%); 2. По степени не однородности: q*; Сu > 3
следовательно песок неоднородный; 3. Плотность сухого грунта естественного состояния: ρ = = = 1.53 тм³ Коэффициент пористости грунта естественного состояния: eест = = = 0.74 где - плотность минеральной части. 4. Степень влажности грунта естественного состояния: Sr = = = 0.65 где - плотность воды
принимаемая равной 1 гсм³ т.к. 0.5 Sr 0.8 данный грунт относится к влажным пескам Вывод: Полное наименование песчаного грунта. Песок средней крупности
влажный 2-й слой (тип 6-9) 1. Наименование по числу пластичности q*; Jp = WL + Wp = 0.45 - 0.20 = 0.25 где WL - влажность на пределе текучести; Wp - влажность на пределе раскатывания или пластичности. По числу пластичности грунт относится к тяжелым глинам
т.к. 0.17 Jp 0.27 2. Консистенция глинистых грунтов JL = = = 0.6 По показателю текучести глина относится к мягкопластичным
График для определения Сu
Плотность сухого грунта естественного состояния: ρ = = = 1.15 тм³ Коэффициент пористости грунта естественного состояния: eест = = = 1.374 где - плотность минеральной части. 4. Степень влажности грунта естественного состояния: Sr = = = 0.695 где - плотность воды
принимаемая равной 1 гсм³ т.к. 0.5 Sr 0.8 данный грунт относится к средней степени водонасыщения. 5. Предварительная оценка просадочности: Коэффициент пористости
соответствующий влажности на границе текучести еL = WL х = 0.45 х =1.23 Показатель поведения глинистого грунта при замачивании Jss= = = -0.105 т.к. Jss 0.3 грунт ненабухающий
Вывод: грунт - тяжелая мягкопластичная глина
со средней степенью водонасыщения
ненабухающая 3-й слой (тип 3-3) 1. Наименование по гранулометрическому составу: Песчанные грунты: песок средней крупности (масса частиц крупнее 0.25 мм составляет более 50%); 2. По степени не однородности: q*; Сu > 3
следовательно песок неоднородный; 3. Плотность сухого грунта естественного состояния: ρ = = = 1.53 тм³ Коэффициент пористости грунта естественного состояния: eест = = = 0.73 где - плотность минеральной части.
Степень влажности грунта естественного состояния: q*; Sr = = = 0.65 где - плотность воды
Назначение глубины заложения фундамента. 3.1. Расчетная глубина промерзания грунта. d= dn х Kn dn - нормативная глубина промерзания (dn = 2м) Kn - коэффициент учета теплового режима (Kn = 1.1
для бесподвального здания с полами
устраиваемыми по грунту) d= 2 х 1.1 = 2.2 м
т.е. фундамент закладываем ниже промерзания грунта 2.3 м 3.2. Назначение конструктивной глубины золожения dk = hтз + hф где hтз - технологический зазор hф - высота фундамента dk = 2.3 + 0.15 = 2.45 м
рис. 6. Эпюры бытового и избыточного давления
4. Расчет осадки методом послойного суммирования Определяем тощину элементарного слоя по условию: hi 0.4bусл =0.4*2.5=1 м Строим эпюры бытового Эzq или природного давления и Эzр дополнительного или избыточного давления: а) Разделим напластование на элементарные слои до выполнения условия: zq0 = dу zq1 = zq0 + γ1 х h1 = 133.41 + 9.54х1 = 142.95 кНм² zq2 = zq0 + γ1 х h1 + γ1 х h2 = 43.22 + 9.54х1 + 9.54х1= 152.49 кНм² zq3 = zq0 + γ1 х h1 + γ1 х h2 + γ1 х h3= 43.22 + 9.54х1 + 9.54х1 + 9.54х1= 162.03 кНм² zq3 = zq0 + γ1 х h1 + γ1 х h2 + γ1 х h3 + γ1 х h4= 43.22 + 9.54х1 + 9.54х1 + 9.54х1 + 9.54х1= 171.57 кНм² б) Определим дополнительное давление: zр = α х Р0 где α - коэффициент
z = Σhi 1 = (2 х 1)1.2 = 1.67 2 = (2 х 2)1.2 = 3.34 3 = (2 х 3)1.2 = 5 4 = (2 х 4)1.2 = 6.67 Для серединной точки основания фундамента =0
α=0 zр0 = Р0 = Рср - zq0 = 572.4 - 133.41 = 438.99 кНм² zр1 = α х Р0 = 0.432 х 438.99 = 189.644 кНм² zр2 = α х Р0 = 0.151 х 438.99 = 66.287 кНм² zр3 = α х Р0 = 0.072 х 438.99 = 31.61 кНм² zр4 = α х Р0 = 0.042 х 438.99 = 18.438 кНм² Расчет проводится до тех пор по не будет выполняться условие zр 0.2zq 18.438 0.2*162.03=32.406 Достигнута НГСТ
Нс=3000 мм в) Определение осадки q*;где = 0.8 Е =33000 кПа рzi - среднее дополнительное давление в пределах каждого элементарного слоя.
Список литературы 1. Веселов В.А.
Проектирование оснований и фундаментов. - М.: Стройиздат
Расчет оснований и фундаментных конструкций. - Челябинск
04 3. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений. Госстрой СССР
М.: 1995 4. СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия 5. СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты 6. СП 50-102-2003 Проектирование и устройство свайных фундаментов.-М.: 2004 7. ГОСТ 25100-95 Грунты. Классификация
ПГС - 334с.270102.2010-9509
ПГС - 334с.270102.2010.5-9509
рис. 1. Схема грунтовых условий
Расчет основания фундамента мелкого заложения по деформациям (по 2 группе предельных состояний) 4.1 Проверка давлений под подошвой фундамента (столбчатый фундамент) Принимаем = 2400 мм
Для внецентенно сжатого фундамента должны выполняться условия: pср R
pm q*; G - вес фундамента с грунтом на его уступах
G= dхAxγср = 2.3х5.04х20 = 231.84 кН γср - осредненный удельный вес массива бетона и грунта
γср =20 кНм³ d - глубина заложения фундамента; W - момент сопротивления прямоугольной площади подошвы W= (b²)6 = (2.4х2.1²)6 = 1.764 м³; М - момент относительно центра тяжести площади подошвы; N - нагрузка от надземных конструкций
N = 3200 кН. б) Расчетное сопротивление: q*; R = [ Mγkzbγ + Mqdγ'+ (Мq -1)dbγ' + Mcc ] где γc1
γc2 - коэффициенты условий работы
γc2 = 1 k = 1; φ = 33°; Mγ = 1.44
Mс = 8.88 kz =1 γII = pII х g = 1.8 х 9.8 = 17.64 кНм³ γ' = γII х γd = 17.64 х 0.95 = 16.758 кНм³ db = 0 м
т.к. здание бесподвальное d1 = dк2 =2.45 м сII = 0 кПа R = [ 1.44х1х2.1х17.64 + 6.76х2.45х16.758 + (6.76-1)х0х16.758 + 8.88х0] = 2.4 х 330.89 = 794.13 кПа
pmax = + = 873.7 кНм²
pmin = - = 488.2 кНм²
8.2 > 0 рис. 5. Эпюра давлений на подошву фундамента Вывод: условия выполняются принимаем размеры подошвы фундамента = 2400 мм
2 Определение напряжений и расчет осадок q*; Определение осадок основания фундамента проводится методом послойного суммирования. Толщина элементарного слоя основания hi 0.4b
то hi = 500 мм. 1. Бытовое давление zq = Σhi х γi где hi и γi - мощность и удельный вес вышележащих слоев грунта. При этом для грунтов ниже уровня У.Г.В. учитывают удельный вес с учетом выталкивающего действия воды: γsb = (γs - γw)(1 + e) γsb1 = (26.6 - 10)(1 + 0.74) = 9.54 кНм³ γsb2 = (27.3 - 10)(1 + 1.374) = 7.29 кНм³ где γw - удельный вес воды
γw =10 кНм³; γ' = 17.64 кНм³ - удельный вес вышележащих слоев грунта; γ1 = 18 кНм³ - удельный вес первого слоя грунта; γ2 = 15.5 кНм³ - удельный вес второго слоя грунта; zq0 = dk2 x γ' = 2.45 х 17.64 = 43.22 кНм² zq1 = zq0 + γ1 х h1 = 43.22 + 18х0.5 = 52.22 кНм² zq2 = zq0 + γ1 х h1 + γ1 х h2 = 43.22 + 18х0.5 + 18х0.5= 61.22 кНм² Дальнейший расчет бытового давления аналогичен
результты привелены в сводной таблице 5. 2. Дополнительное давление zр = α х Р0 где α - коэффициент
z = Σhi 1 = (2 х 0.55)2.1 = 0.524 10 = (2 х 5.05)2.1 = 4.88 2 = (2 х 1.05)2.1 = 1 11 = (2 х 5.55)2.1 = 5.286 3 = (2 х 1.55)2.1 = 1.476 12 = (2 х 6.05)2.1 = 5.762 4 = (2 х 2.05)2.1 = 1.95 13 = (2 х 6.55)2.1 = 6.238 5 = (2 х 2.55)2.1 = 2.43 14 = (2 х 7.05)2.1 = 6.714 6 = (2 х 3.05)2.1 = 2.9 15 = (2 х 7.55)2.1 = 7.19 7 = (2 х 3.55)2.1 = 3.381 16 = (2 х 8.05)2.1 = 7.67 8 = (2 х 4.05)2.1 = 3.86 9 = (2 х 4.55)2.1 = 4.33 Для серединной точки основания фундамента =0
α=0 zр0 = Р0 = Рср - zq0 = 680.92 - 43.22 = 637.7 кНм² zр1 = α х Р0 = 0.869 х 637.7 = 554.161 кНм² zр2 = α х Р0 = 0.712 х 637.7 = 454.042 кНм² Дальнейший расчет бытового давления аналогичен
результты привелены в сводной таблице 5. Расчет проводится до тех пор по не будет выполняться условие zр 0.2zq 3. Осадка элементарного слоя Si = х zр1 х (hi + Ei) где = 0.8 Е1 =30000 кПа
Е3 =33000 кПа zрi1 = (zр0 + zр1)2 = (637.7 + 554.161)2 = 595.931 кНм² zрi12 = (zр1 + zр2)2 = (554.161 + 454.042)2 = 504.102 кНм² Дальнейший расчет бытового давления аналогичен
результты привелены в сводной таблице 5.
Глубина от поверхности Н
Толщина элементарного слоя hi
Глубина от подошвы Z
Дополнительное давление zр
Удельный вес грунта слоя γ
Среднее давление в слое Σzpi
Модуль деформации Еi
Осадка элементарного слоя Si х10 ³
Таблица 5. Сводная таблица
Определение напряжений и расчет осадок
957 0.2х121.815 = 24.363 Абсолютная осадка сжимаемого слоя Sa = ΣSi = 0.048268 м 0.08 м (max осадка согдасно СНиП 2-02-01-83*) Осадки не превышают допустимых значений. Н.Г.С.Т: достигается на уровне Нс =10 м
рис. 7. Эпюры среднего дополнительного давления в пределах каждого элементарного слоя
3 Определение крена фундамента Крен столбчатого фундамента
вызванный моментом сил М
определяют по формуле: где принимаем средние значения коэффициента Пуассона и модуля деформации грунта Е. = 0.33
K² = 0.45 i = х 0.45 х = 0.0015 i iu где iu = 0.003 0.0015 0.003 Вывод: Расчетный крен фундамента не превышает предельного значения.
3 Определение крена фундамента q*;Крен столбчатого фундамента
Kе = 0.45 i = х 0.45 х = 0.0026 i iu где iu = 0.003 0.0026 0.003 Вывод: Расчетный крен фундамента не превышает предельного значения.
Расчет свайного фундамента 5.1 Назначение глубины заложения ростверка
2 Расчет свай по несущей способности (по первому предельному состоянию) Задаем забивную сваю сечением 300 х 300 мм
длиной 6.3 м. Lсв = 300 + 5450 + 550 =6300 мм Несущая способность принятой забивной висячей сваи расчетным способом определяется по формуле: Fd = γc *(γCR *R*A + u*ΣγC*i *hi) где γc
γC - коэффициенты условия работы грунта соответственно под острием и боковой поверхности
учитывающи йспособ погружения сваи γc =1
γC =1; R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом (острием) сваи
R=4000 кНм²; i - расчетное сопротивление на боковой поверхности сваи i-го слоя грунта толщиной hi
u - площадь сечения нижнего конца сваи и пириметр наружнего слоя сечения А = 0.3*0.3=0.09 м² и = 2*6.3 + 2*0.3 = 13.2 м Fd = 1*( 1*4000*0.09 + 13.2*217.9) = 3236.28 кН Допускаемое расчетное вдавливающее усилие на сваю принимают: где γk =1.4 - коэффициент надежности Расчетные нагрузки для расчета по несущей способности (первое предельное состояние) можно принять: Мd = M*1.2
Nd = (N+Gp)*1.2 где М
N - заданные "нормативные" нагрузки; Gp - вес ростверка при "нормативных" весах бетона и грунта. Мd = 340*1.2 = 408 Кн*м
Nd = (3200+60.76)*1.2 = 3912.912 кН Количество свай в фундаменте с учетом действия момента Мd
определяется по формуле: Определяют фактические расчетные усилия на сваю: где n - число свай в фундаменте; у у - то же до оси сваи
для которой вычисляется расчетная нагрузка.
n = х 1.2 = х1.2 = 2.03 2
Nmax = + = 1386.228 кН
Nmin = - = 570.228 кН
Проверяем выполнение условий: Nmax F
Nmin > 0 1386.228 2311.63
0.228 > 0 Из расчета принимаем 4 сваи в фундаменте. 5.3. Расчет свай под колонну по второму предельному состоянию При этом угол рассеивания напряжений принимают равным: Аусл = lусл * bусл =(2.5)²=6.25 м²
где сваи расположены центрально симметрично lусл = bусл = (tg 6.19 *6)*2 + 1.2 = 2.5 м Расчет проводим для внецентренно сжатого условного свайного фундамента. pср R
pm где момент сопротивления прямоугольной площади подошвы W = (lусл *bусл²)6 = (2.5*2.5²)6 = 2.6 м³ вес фундамента с грунтом на его уступах можно принять равным G = dусл * bусл * γусл = 7.55 * 2.5 * 20 = 377.5 кН γусл - осредненный удельный вес массива бетона и грунта
рис. 9. Расстановка свай в плане
рис. 4. Назначение глубины заложения фундамента
рис. 8. Назначение глубины заложения фахверка
*2.95 + 13*2.5 + 34*0.55
*(2.95 + 2.5 + 0.55)
Расчетное сопротивление: q*; R = [ Mγkzbуслγ + Mqdуслγ'+ (Мq -1)dbγ' ] где γc1
γc2 = 1 k = 1; φ = 34°; Mγ = 1.55
Mq = 7.22 kz =1 γII = 9.54 кНм³ γ' = = 13.1 кНм³ db = 0 м
т.к. здание бесподвальное dусл =7.55 м R = [ 1.55х1х2.5х9.54 + 7.22х7.55х13.1 + (7.22-1)х0х13.1] = 2.4 х 751.06 = 1802.55 кПа 572.4 1802.55 703.17 2163.06 441.63 > 0 Все условия выполняются
данный фундамент удовлетворяет требованиям первого и второго предельного состояния.
pmax = + = 703.17 кНм²
pmin = - = 441.63 кНм²
95*18*1.55+2.45*18+0.5*9.54+2.5*7.29+0.55*9.54 1.55+2.45+0.5+2.5+0.55
zpi1 = = = 314.317 кПа
zpi2 = = = 127.966 кПа
zpi3 = = = 48.95 кПа
zpi4 = = = 25.024 кПа
S1 = 0.8 х = 0.8 х = 7.6 мм
S2 = 0.8 х = 0.8 х = 3.13 мм
S3 = 0.8 х = 0.8 х = 1.21 мм
S4 = 0.8 х = 0.8 х = 0.63 мм
S = Σ Si =12.57 мм S Su Sи = 80 мм 12.57мм 80мм S абсолютная осадка - это осадка центральной точки фундамента
т.к. является наиболее нагруженной. 5.5. Крен фундамента q*;Крен столбчатого фундамента
K² = 0.45 i = х 0.45 х = 0.0021 i iu где iu = 0.003 0.0021 0.003 Вывод: Расчетный крен фундамента не превышает предельного значения.
рис. 10. Эпюры бытового и избыточного давления
рис. 11. Эпюры среднего дополнительного давления в пределах каждого элементарного слоя
6. Проектный отказ забивной сваи. Проектный отказ забивной висячей сваи определяется по формуле: q*;где = 1500 кНм²; А - площадь поперечного сечения сваи
м²; Еd - расчетная энергия удара молота
кН*м; Fd - несущая способность сваи
подбабка (m3=0) ² =0.2 - коэффициент восстановления удара. Выбираем штанговый дизельмолот С-330: Еd = 0.4*Gм*Н= 0.4*25*1.9 = 19 кН*м Gм=25 кН - вес ударной части Н=1.9 м - высота ее падения при определении отказа. m1 = 4.2 т; m2 = 0.1 т Sa 0.02 м 0.86 0.02 м q*;
m1 + ²(m2 + m3) m1 + m2 + m3
Sa = х = 0.877 х 0.981 = 0.86
00*0.09*19 19*(19 + 1500*0.09)
2 + 0.2(0.1 + 0) 4.2 + 0.1 + 0
Федеральное агенство по образованию Южно-Уральский государственный университет Заочный инженерно-экономический факультет Кафедра "СКиИС" Курсовая работа по дисциплине: "Основания и фундаменты" "Расчет фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента" 270102.2010-9509 s*
ПГС-334с.270102.2010.9509
Основания и фундаменты. Расчет столбчатого и свайного фундамента по деформациям.
Аннотация Савинкова И.А. Расчет фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента. ЮУрГУ 2010г. - 25 листов
рис. В работе предоставлен расчет основания по деформациям
назначение глубины заложения фундаментов
расчетное сопротивление грунта под подошвой
расчет осадки методом послойного суммирования. По результатам расчета сделаны выводы и предложены необходимые конструктивные мероприятия.
q свайного фундамента по несущей способности (1 и 2 группы предельных состояний); конструирование фундаментов. Вопрос проектирования фундаментов является одним из наиболее сложных при строительстве любых объектов. Поэтому на первый план выходит необходимость правильно оценить грунтовую обстановку и согласно ей выбрать правильный тип фундаментов и рационально расположить его. Используемые в работе типы фундаментов являются наиболее распрастраненными и поэтому рассматриваются в данном проекте. не менее важным при возведении здания является непосредственное устройство фундамента с соблюдением всех строительных норм. Данный аспект проблемы фундаментостроения также рассматривается в представленной работе.
Оглавление Аннотация. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 Введение. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 1. Исходные данные. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 - График для определения Си. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 2. Оценка грунтов и груентовой обстановки. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 3. Назначение глубины заложения фундамента. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .10 3.1 Расчетная глубина промерзания грунта. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..10 3.2 Назначение конструктивной глубины заложения . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10 4. Расчет основания фундамента мелкого заложения по деформациям. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11 4.1 Проверка давлений под подошвой фундамента. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11 4.2 Определение напряжений и расчет осадок. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 4.3 Определение крена фундамента. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..14 5. Расчет свайного фундамента. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .16 5.1 Назначение глубины заложения ростверка. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16 5.2 Расчет свай по несущей способности. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17 5.3 Расчет свай под колонну. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18 5.4 Расчет осадки методом послойного суммирования. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .20 5.5 Расчет крена фундамента. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21 5.6 Проектный отказ забивной сваи. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..24 6. Список литературы. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ..25 s*
Материал конструкций сталь С245 по ГОСТ 27772-88. 4. Все швы h=8 мм. 5. Все скосы 15х15 мм
кроме оговоренных. 6. Заводскую сварку производить полуавтоматом в среде СО с применением материалов согласно таблице 55* СНиП 2-23-81. 8. Изготовление конструкций производить согласно СП-53-101-98. 9. Маркировку производить в 500 мм
от края элемента. 10. Мк грунтовать ГФ-021 по ГОСТ 25129-82* в один слой.
Материал конструкций сталь С255 по ГОСТ 27772-88. 2. Все отверстия ø=19 мм. 3. Все обрезы оговорены. 4. Все швы h=4 мм. 5. Заводскую сварку производить полуавтоматом в среде СО с применением материалов согласно таблице 55* СНиП 2-23-81. 6. Изготовление конструкций производить согласно СП-53-101-98. 7. Маркировку производить в 500 мм
от края элемента. 8. Мк грунтовать ГФ-021 по ГОСТ 25129-82* в один слой. 9. Монтажные поз.12 прихватить к марке для транспортировки. 10. ш.с.д.с. - шов с дальней стороны. 11. Кос.рез в поз 10 выполнять после гиба поз. 12. Работать совместно с листами 15 и 15.1