• RU
  • icon На проверке: 7
Меню

Каркас отапливаемого здания с рамами из прямолинейных элементов с зубчатым клеевым соединением ригеля и стойки в карнизном узле

  • Добавлен: 24.01.2023
  • Размер: 1 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Каркас отапливаемого здания с рамами из прямолинейных элементов с зубчатым клеевым соединением ригеля и стойки в карнизном узле

Состав проекта

icon
icon Расчет-Светкин.xls
icon Записка-Ящук.doc
icon КДиП Ящук-ГОТОВЫЙ.dwg

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Записка-Ящук.doc

Министерство образования и науки Российской федерации.
Федеральное агентство по образованию.
Московский Государственный Строительный Университет.
Кафедра конструкций из дерева и пластмасс.
“ Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания»
Студентка: Ящук С.А.
Консультант: доц. к.т.н.
З а д а н и е: запроектировать каркас отапливаемого здания с рамами из прямолинейных элементов с зубчатым клеевым соединением ригеля и стойки в карнизном узле.
II-рама с соединением ригеля и стойки на зубчатый шип
Шаг несущих конструкций м
Тип ограждающих конструкций
Спаренные неразрезные прогоны
Волнистые листы стеклопластика
Высота рамы в карнизном узле м
Расчет ограждающих и несущих конструкций кровли.
Принимаем рабочий настил из брусков 125х32мм II-го сорта согласно сортамента пиломатериалов (ГОСТ 8486-86*Е). Расстояние между осями досок 250мм. Шаг прогонов 135м (плита утеплителя-1200мм + bпрогона-75х2=150).
1.Расчет рабочего настила.
1.1.Сбор нагрузок на рабочий настил.
Рабочий настил предназначен для укладки по прогонам.
По скомпонованному сечению настила составляем таблицу нормативных и расчетных нагрузок на 1 м2.
а) Равномерно распределенная нагрузка.
Наименование нагрузки
Волнистые листы стеклопластика SALUX
Водонепроницаемая мембрана TYVEK 60 гм2
Обрешетка –доска 100х22 мм с шагом в осях 250 мм
=0.1*0.022*50.25= =0.044
Рабочая обрешетка –бруски 125х32 мм с шагом в осях 250 мм
=0.125*0.032*50.25= =0.08
Итого постоянная нагрузка
- снеговая III район
Итого полная нагрузка
где hн - ширина сечения обрешетки и настила соответственно
bн - толщина сечения обрешетки и настила соответственно
cн; - шаг обрешетки и настила соответственно
γд – объемный вес древесины.
Расчётное значение снеговой нагрузки принимается по СНиП 2.01.07-85* для г. Москвы S-1.8 кНм2 а нормативное значение снеговой нагрузки принимается умножением на коэффициент 0.7 расчётной т.е. S=1.8х0.7=1.26 кНм2.
б) Сосредоточенная сила Р=1 кН. Коэффициент надежности по нагрузке . Расчетное значение сосредоточенной силы Рр= Рн кН.
При двойном настиле (рабочем и защитном направленным под углом к рабочему) сосредоточенный груз следует распределять на ширину 500 мм рабочего настила.
В случае расчета одинарного настила с расстоянием между осями досок более 150 мм. нагрузку от сосредоточенного груза следует передавать на одну доску а при расстоянии менее 150мм на две доски.
В нашем примере полная нагрузка на 1 пог. метр распределяется на 500мм. рабочего настила:
а) постоянная + временная
нормативная нагрузка: qн =1.405*0.5=0.702 кНм
расчётная нагрузка: qр =1.961*0.5=0.981 кНм
расчётная нагрузка: qрпост=0.161*0.5=0.081 кНм
1.2.Расчетная схема.
Расчет настила ведем как балки по 2-х пролетной схеме. Расстояние между опорами равно шагу прогонов L = 135м. Настил рассчитываем на два сочетания нагрузок.
Постоянная + снеговая.
Постоянная + сосредоточенная сила Р = 12 кН.
1.3.Расчет по первому предельному состоянию.
Проверка рабочего настила на прочность.
где М – максимальный изгибающий момент;
W – момент сопротивления;
Rи – расчетное сопротивление древесины изгибу;
mН – 12 – коэффициент учитывающий кратковременность действия сосредоточенной нагрузки (принимается для второго сочетания нагрузок).
При первом сочетании нагрузок:
При втором сочетании нагрузок:
Момент сопротивления доски рабочего настила:
Момент сопротивления досок рабочего настила на отрезке 0.5 метра
где число досок укладываемых на ширине настила = 0.5 метра.
Расчет прочности производим по максимальному моменту.
1.4.Расчет по второму предельному состоянию.
Проверка рабочего настила на прогиб выполняется только для первого сочетания нагрузок.
где f – расчетный прогиб конструкции;
fи – предельный изгиб;
Е=10000000 КПа - модуль упругости древесины.
Прогиб настила равен:
где -момент работы досок рабочего настила на отрезке 05метра.
- предельный относительный прогиб обрешетки при шаге прогонов 1.35 м по интерполяции значений табл.19 СНиП 2.01.07-85*:
2.Расчет спаренного неразрезного прогона.
При шаге конструкций 5м используем спаренные неразрезные прогоны.
Согласно сортамента пиломатериалов (ГОСТ 8486-86*Е) принимаем прогон из двух поставленных на ребро досок сечением 2х75х200мм II-го сорта Шаг прогонов 135м.
2.1.Сбор нагрузок на рабочий настил.
По скомпонованному сечению прогона составляем таблицу нормативных и расчетных нагрузок на 1 м2.
Утеплитель –минеральная вата NOBASIL γ=35кгм3 толщиной 150мм
=2*0075*02*5135=0111
Пароизоляция – паронепроницаемая полимерный материал GUTTA DO 90100гм2
Подшивка из досок 25мм
- нормативная: qн = 1692 · 135 = 2284 кНм
- расчетная: qр = 2.282 · 135 = 3.081 кНм
Прогон работает на косой изгиб.
2.2.Характеристики сечения.
Расчетное сопротивление древесины изгибу Rи=13 МПа (Табл.3 СНИП II-25-80)
Модуль упругости древесины Е=10000000 КПа
При расчетах прогона надо иметь в виду:
)прогон работает на косой изгиб;
)прогон выполняется из 2-х досок 75х200мм поставленных на ребро;
)относительно оси Х прогон работает как целый элемент а относительно оси Y – как составной из двух брусков.
2.3.Расчет по первому предельному состоянию.
Расчетная нагрузка и изгибающий момент при α = 167°
Расчет спаренных прогонов производят по равнопрогибной схеме прогона при х=0.2113L. Изгибающий момент над опорой равен момент в пролёте равен .
Расчет ведём по максимальному моменту тогда:
Запас по прочности составляет
2.4.Расчет по второму предельному состоянию.
Проверка прогона на прогиб.
Относительный прогиб прогона:
Нормативная нагрузка при α = 16.7°
где - предельный прогиб прогона при шаге 5м полученный по интерполяции значений предельных прогибов по табл.19 СНиП 2.01.07-85*:
Значения предельных прогибов по данной таблице:
2.5.Расчет стыка прогона.
Концы досок одного ряда прибивают гвоздями к доске другого ряда не имеющего в данном месте стыка. Гвоздевой забой стыка рассчитываем на восприятие поперечной силы.
Количество гвоздей с каждой стороны стыка определяется исходя из того что поперечная сила приходящаяся на один ряд досок Q = Моп2хгв в то же время равна Q=nгвТгв откуда
где хгв – расстояние от опоры до центра гвоздевого забоя учитывая что каждый гвоздь воспринимает одинаковое усилие равное Тгв.
Гвозди скрепляющие доски прогона приняты dгв = 0.5 см lгв = 12 см (ГОСТ 283-41).
Допустимое усилие на один «срез» гвоздя определяем из следующих условий:
а) из условия изгиба гвоздя:
б) из условия смятия досок на глубине защемления гвоздя при : следовательно
Расстояние хгв примем равным 0.2113l т.е. хгв = 0.2113×5 = 1.056 м. Тогда количество гвоздей с каждой стороны стыка:
Требуемое значение количества гвоздей с каждой стороны стыка получим nгв = 4 (должно быть четное количество гвоздей) принимаем 4 гвоздя.
Расстановку гвоздей производим согласно требованиям п. 5.21 СНиП II-25-80:
– расстояние вдоль волокон древесины от гвоздя до торца элемента во всех случаях следует принимать не менее S1 = 15d = 15х0.5=7.5 см принимаем 80 мм.
– расстояние между осями гвоздей поперек волокон древесины при прямой расстановке гвоздей следует принимать не менее S2 = 4d = 4×0.5 = 2.0см принимаем 30мм.
– расстояние S3 от крайнего ряда гвоздей до продольной кромки элемента следует принимать не менее 4d = 2.0 см; принимаем 30 мм.
Расставим гвозди на стыке досок прогона в два ряда как показано на рис.
Гвозди соединяющие между собой доски спаренного прогона ставятся конструктивно (без расчета) с шагом 50 см в разбежку.
2. РАМА С СОЕДИНЕНИЕМ РИГЕЛЯ И СТОЙКИ НА ЗУБЧАТЫЙ ШИП
2.1. Исходные данные
Ширина здания L=25 м шаг рам В=5 м высота рамы в коньке f= 70 м кровля из волнистых листов стеклопластика по прогонам. Кровля теплая с уклоном a1 = 1670. Район строительства – III. Рама клееная из древесины сосны или ели II сорта. Склеивание дощатых слоев толщиной 33 мм (после фрезерования досок толщиной 40 мм) производится клеем ФРФ-50к.
2.2. Геометрические размеры рамы
Внешние габариты рамы и ее геометрические размеры (предварительные) показаны на рис. 12.
Высота рамы в карнизе по внешнему габариту ; где
Расчетный пролет рамы lр = 24.6 м. Поперечное сечение стоек и ригелей – прямоугольное с постоянной шириной в = 180 мм полученной после фрезерования досок шириной 200 мм (ГОСТ 24454-80*) и переменной высотой.
Соединение ригеля и стойки в карнизном узле выполняется с помощью зубчатого клеевого соединения по всему сечению.
Ригель и стойку изготавливают путем распиловки прямоугольных пакетов склеенных из сосновых досок толщиной 33 мм (после фрезерования досок толщиной 40 мм).
Предварительно принимаем сечение в карнизном узле из 35 слоев по 33 мм т.е. hy = 38×33 = 1155 мм что составляет около l22 и соответствует общепринятым допускаемым пределам
На опоре стойки (в пяте) рамы принимаем высоту сечения hп ³ 04 hy а в коньке hк ³ 03 hy [4].
Принимаем hп = 16×33 = 528 мм > 04 hy = 04×1155 = 462 мм;
hк =13×33 = 429 мм > 03 hy = 03×1155 = 346.5 мм [4].
Высота биссектрисного сечения рамы
Определяем остальные размеры рамы.
Обозначим высоту между внешним и внутренним биссектрисным сечением буквой «а» тогда
Обозначим расстояние по высоте между внешней точкой карнизного узла и серединой конькового узла y1 тогда
Если обозначить расстояние по высоте между серединами карнизного и конькового узлов через букву «с» то
Для расчета рамы необходимо определить координаты середины биссектрисного сечения y и x которые равны:
Тогда длина стойки по осевой линии
длина ригеля по осевой линии
Угол наклона осевой линии ригеля к горизонтали g = 18053 из соотношения .
Стрела подъема рамы расчетного сечения (по осевой линии)
Расчетный пролет рамы
Рис. 13. Геометрическая схема рамы
С учетом предварительно принятых размеров элементов рам получим геометрическую схему приведенную на рис. 13.
2.3. Определение нагрузок на раму
Раму рассчитываем от собственного веса рамы покрытия с кровлей и снега (по всему пролету).
Нагрузку от покрытия (постоянные нагрузки из предварительного расчета ограждающих конструкций) принимаем: нормативную qн = 04 кНм2 расчетную q = 05 кНм2.
Собственный вес рамы при кс.в = 767 (см. табл. 7.3 [7]) из выражения
где Sн – нормативная снеговая нагрузка для Москвы которая определяется для III снегового района как произведение расчетной нагрузки по СНиП 2.01.07-85* [6] на коэффициент равный 07 т.е.
Kс.в – коэффициент собственного веса рамы принимают (5-9) при пролётах рам (15-30м) по табл.7.3 [7].
При уклоне cosα1=0958; sinα1=0287.
Нагрузка от покрытия с учетом уклона кровли составит
Значения погонных нагрузок действующих на раму (при шаге рам 5 м) с учетом уклона кровли приведены в табл. 3.
Нормативное значение нагрузки кНм
Коэффициент надежности по нагрузке
Собственный вес покрытия
Собственный вес рамы
В соответствии с рекомендациями п. 6.45 [4] при высоте стойки рамы Н ≤ 0.25L м расчет рамы на ветровую нагрузку можно не производить.
2.4. Статический расчет рамы
Максимальные усилия возникают в карнизном узле рамы при действии полной расчетной нагрузки (постоянной и временной) по всему пролету рамы q = 13679 кНм. Опорные реакции:
· вертикальные A = B =
· горизонтальные (распор)
На рис. 14 представлен карнизный узел в котором определяем расчетные усилия.
Усилия в расчетном сечении 1-1 (х = 033 м; у = 282 м) – по оси биссектрисы карнизного узла (см. рис. 14).
усилия в сечениях 1-2 и 1-3 карнизного узла (см. рис. 14):
нормальная сила в коньковом сечении 1-3 (см. рис. 14).
2.5. Подбор сечения и проверка напряжений
Геометрические характеристики в сечении 1-1 по биссектрисе карнизного узла и в сечениях 1-2 и 1-3.
Момент сопротивления
Расчетные сопротивления на сжатие умножаются на коэффициенты mб mсл mв.
При высоте сечения больше 50 см коэффициент mб находим по интерполяции значений табл. 7 [5]:
коэффициент mсл=1 так как толщина слоя клееного сечения рамы принята 33 мм (см. табл. 8 [5]) коэффициент mв = 1 по табл. 5 [5].
Тогда Rс = 15×08×1 = 120 МПа.
2.6. Проверка максимальных напряжений в биссектрисном сечении
Соединение клееных элементов стойки и ригеля производится на зубчатый шип по всему сечению под углом. Эпюра напряжений имеет криволинейное очертание (см. рис. 14) поэтому проверку в таких сечениях следует производить согласно формулам п. 5.5 [4]:
· для сжатой зоны вдоль оси «х» под углом к волокнам α
· для зоны растянутой вдоль оси «х» под углом к волокнам α
· для сжатия вдоль оси «у» под углом к волокнам = 900-α
где F W – площадь и момент сопротивления биссектрисного сечения;
Rсмα Rсм Ru – соответственно расчетные сопротивления древесины смятию под углами α и к волокнам и изгибу; определяются без введения коэффициентов m и mсл по СНИП II-25-80 пп.3.1 и 3.2 [5];
К1 К2 К3 – коэффициенты принимаемые по графикам рис. 4.
Расчетное сопротивление под углом определяется по формуле (2) [5]:
Принимаем расчетное сопротивление смятию вдоль волокон Rсм = 15 МПа и поперек волокон Rсм90 = 3 МПа (табл. 3 [5]) для древесины сосны при ширине сечения рамы 18 см.
Тогда для α = 35650 s
для = 90 –3665 = 5335; sin = 0802.
Изгибающий момент определенный по деформируемой схеме:
где lp – длина полурамы по осевой линии.
Тогда расчетная длина
Для элементов переменного по высоте сечения коэффициент φ следует умножить на коэффициент Кжn принимаемый по табл.1 прил. 4 [5].
Кжn = 066 + 034× = 066 + 034×0332 = 0773
Значение КжNj не должно быть больше 1 поэтому принимаем КжNj = 1.
где N – продольная сила в коньковом сечении 3-3; N = 1447 кН.
где Мd – момент в биссектрисном сечении 1-1.
Полученные значения подставляем в формулы (7)-(9) нормальных напряжений.
Для перевода напряжений в МПа в соответствии с системой СИ используем коэффициент 10-3.
Сжатие вдоль оси «х» под углом к волокнам a
где К1 = 07 (см. рис. 4).
Растяжение вдоль оси «х» под углом к волокнам a
К2 = 12; mα = 025 (см. рис. 4).
Сжатие вдоль оси «у» под углом к волокнам b = j = 53350:
К3 = 399 (см. рис. 4).
Условия прочности рамы обеспечены.
Недонапряжение составляет (Недонапряжение по одной из проверок прочности должно быть ≤5%.) Окончательно принимаем высоту сечения рамы hу=1155 см; hп = 528 см; hк = 429 см.
Согласно п.6. 46 [4] проверка нормальных напряжений в других сечениях стойки и ригеля рамы не требуется.
2.7. Проверка устойчивости плоской формы деформирования рамы
Проверка производится по формуле (33) [5]
Поскольку угол между стойкой и ригелем рамы 90º+167º= =1067º 130º расчетную длину ригеля и стойки в соответствии с п.6.29 [5] следует принимать равной длинам их внешних подкрепленных кромок т.е. для стойки lр.ст = Н = 325 м а для ригеля
Суммарная расчетная длина по наружной кромке рамы
lр.нар = 325 + 1305 = 163 см.
Рис. 15. Эпюра изгибающих моментов
Расчетная схема полурамы и эпюра моментов в прямолинейном элементе показаны на рис. 15.
Находим координаты точки перегиба эпюры моментов для этого приравниваем к нулю уравнение моментов в сечении 1-1:
Точка перегиба находится на расстоянии х 05L этому условию удовлетворяет корень х = 488;
Расчетная длина рамы по наружной кромке имеет два участка первый где имеются закрепления по растянутой зоне (по ригелю – прогонами или плитами по стойке – стеновыми панелями) и второй где нет закреплений растянутой зоны.
Расчет устойчивости плоской формы деформирования производим по формуле
для первого участка с показателем n=1 и для второго участка с показателем n=2.
Проверка устойчивости плоской формы деформирования рамы проводится на двух участках lр1 и lр2:
Для участка lр1 = 8624 м гибкость из плоскости рамы
коэффициент продольного изгиба
Коэффициент jм определяем по формуле (23) [5]:
где kф – коэффициент зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке lр1 определяемый по табл. 2 прил. 4 [5]. Для нашего случая имеем
Ригель раскреплен по растянутой кромке поэтому коэффициенты jу и jм соответственно следует умножать на коэффициенты Кпn и Кпм.
Определяем коэффициенты:
(формула (34) из [5].
Для прямолинейного участка ригеля aр = 0 а отношение так как число закреплений m > 4 тогда
Подставляем полученные значения в формулу
Устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.
Для участка lр2 = 768 м расчетная длина по осевой линии
Определяем максимальную высоту сечения ригеля на данном участке:
Подсчитываем максимальный момент и продольную силу в сече-
где с и к подсчитаны выше.
Для определения величины момента по деформируемой схеме определяем площадь и момент инерции сечения:
По интерполяции получим значения коэффициента mб для h1 = 6576 см. по табл. 7 [5]:
Для учета переменной высоты сечения находим по табл. 1 прил. 4 [5]:
Определяем гибкость:
тогда так как принимаем jх×kжN = 1.
где N – продольная сила в коньковом сечении (ключевом шарнире); N = 1447 кН.
Гибкость из плоскости рамы
При расчете элементов переменного по высоте сечения не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента кромки при расчете устойчивости плоской формы деформирования коэффициенты jу и φм следует умножать на коэффициенты КжN и Кжм по табл. 1 и 2 прил. 4 [5]:
Подставляем полученные значения в формулу проверки устойчивости плоской формы деформирования:
Устойчивость плоской формы деформирования на втором участке обеспечена.
2.8. Конструкции и расчет узлов
Максимальная поперечная сила в коньковом узле (рис. 16) возникает при несимметричной временной снеговой равномернораспределенной нагрузке на половине пролета которая воспринимается парными накладками на болтах.
Максимальная поперечная сила в коньковом узле при несимметричной снеговой нагрузке
где S = 1.8*5=9 кНм – погонная снеговая нагрузка (см. табл. 3).
Определяем усилия действующие на болты присоединяющие накладки к раме:
l2 – расстояние между вторым рядом болтов.
Рис. 16. Коньковый узел
По правилам расстановки нагелей отношение между этими расстояниями может быть . Мы приняли отношение чтобы получить меньшие значения усилий.
Принимаем диаметр болтов 18 мм и толщину накладок 100 мм. (Толщина накладки примерно должна быть равна половине ширины рамы.)
Несущую способность на один рабочий шов при направлении передаваемого усилия под углом 900 к волокнам согласно табл. 17 19 [5] находим из условий:
где a – толщина накладки см;
d – диаметр болтов см;
ka – коэффициент зависящий от диаметра болтов и величины угла между направлением усилия и волокнами древесины накладки по табл. 19 [5];
· смятия крайних элементов – накладок с учетом угла между направлением усилия и волокнами древесины рамы (a = 900):
· смятия среднего элемента - рамы с учетом угла между направлением усилия и волокнами древесины рамы ():
где с – ширина среднего элемента – рамы см.
Минимальная несущая способность одного болта на один рабочий шов из данных трех условий: тогда необходимое количество болтов в ближайшем к узлу ряду
Количество болтов в дальнем от узла ряду:
Расстояние между болтами принимаем по правилам их расстановки по СНиП [5] l1 ³ 2×7×d =2х7х18= 252 см принимаем 26 см тогда расстояние l2 = 3 l1 = 3 26 = 78 см.
Ширину накладки принимаем ³10d что равно 180 мм по сортаменту ГОСТ 24454-80* принимаем ширину накладки 200 мм тогда расстояние от края накладки до болтов S2 ³3d =3×18=54 см »6 см расстояние между болтами S3 =bн - 2×S2 = 20 - 2×6=8 см что больше чем S3 ³ 35d = 35×18 = 63 см.
Изгибающий момент в накладках определяется по схеме рис. 15.
Момент инерции одной накладки ослабленной двумя отверстиями диаметром 18 см:
где S3 – расстояние между болтами.
Момент сопротивление накладки
Напряжение в накладках
где Rи – расчетное сопротивление древесины изгибу по табл. 3 [5]; Rи = 13 МПа.
Расчет опорного узла (рис. 17) производится следующим образом:
N0 = А = 16826 кН; Q0 = H = 1525 кН; Fоп = 22×528 = 11616 см2;
где Rсм – расчетное сопротивление смятию (сжатию) вдоль волокон табл. 3 [5]; Rсм = 15 кНсм2.
Требуемая высота диафрагмы из расчета на смятие поперек волокон древесины рамы от действия распора:
где Rсм90 = 3 МПа – 03 кНсм2;
b – ширина сечения рамы; Н – распор.
Рис. 17. Опорный узел рамы
Конструктивно принимаем высоту диафрагмы h1 = 25 см.
Рассчитываем опорную вертикальную диафрагму воспринимающую распор на изгиб как балку частично защемленную на опорах с учетом пластического перераспределения моментов:
Требуемый момент сопротивления вертикальной диафрагмы
где Rу – расчетное сопротивление стали по пределу текучести СНиП [6]; Rу = 230 МПа = 23 кНсм2.
Этому моменту сопротивления должен быть равен момент сопротивления определенный по формуле
где – толщина диафрагмы.
Принимаем d = 16 см.
Боковые пластины и опорную плиту принимаем той же толщины в запас прочности.
Предварительно принимаем следующие размеры опорной плиты:
длина плиты принята: lпл = hоп + »2×5 см =528 + 2*50=628мм
ширина плиты bпл = b + 2×10 см=220+2*100=420мм.
Длина lпл = 628 мм ширина bпл = 420 мм (см. рис. 16) включая зазоры с = 5 мм между боковыми пластинами и рамой по 05 см.
Для крепления башмака к фундаменту принимаем анкерные болты диаметром 20 мм имеющие следующие геометрические характеристики [7]:
Fбр = 314 см2; Fнт = 245 см2.
Болты работают на срез от действия распора в раме.
Для того чтобы срез воспринимался полным сечением болта ставим под гайками шайбы толщиной 10 мм.
Анкерные болты работают на срез от действия распора. Определяем срезывающее усилие при количестве болтов равным 2 шт:
Напряжение среза определим по формуле:
где – расчетное сопротивление срезу стали класса С235 равное в соответствии с
табл. 1* СНиП II-23-81* .
Напряжение растяжения определим по формуле:
Условие прочности анкерных болтов выполняется.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Клеедеревянные трехшарнирные рамы: Метод. указ. Э.В. Филимонов В.И. Линьков А.Ю. Ушаков. М.: МГСУ 1993.
Проектирование клееных деревянных конструкций. Ч. II. Проектирование рам из прямолинейных элементов Е.Н. Серов Ю.Д. Санников. СПб. 1998.
Конструкции из дерева и пластмасс Э.В. Филимонов Л.К. Ермоленко М.М. Гаппоев И.М. Гуськов В.И. Линьков и др. М.: АСВ 2010.
Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II-25-80). М.: Стройиздат 1986.
СНиП П-25-80. Нормы проектирования. Деревянные конструкции. М.: Госстрой России 1994.
СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. М.: Госстрой России 2003.
Справочные материалы по проектированию деревянных конструкций. М.: МГСУ 2003.
СНиП П-23-81. Нормы проектирования. Стальные конструкции. М.: Стройиздат 2005.

icon КДиП Ящук-ГОТОВЫЙ.dwg

КДиП Ящук-ГОТОВЫЙ.dwg
Район строительства город Тамбов
План фундамента. План плит перекрытия.
План кровли. Конструктивные узлы М 1:10
Многоэтажный панельный жилой дом
Утеплитель толщиной 150мм
Спецификация деревяных элементов на раму
Спецификация металлических элементов на раму
Курсовой проект по дисциплине "Металлические конструкции
Металлочерепица MetroBond
Водонепроницаемая мембрана
Обрешетка 100х22 с шагом 300
Рабочий настил 125х50 с шагом 300
Прогон 2х60х175 с шагом 1.1м
КОНСТРУКТИВНАЯ СХЕМА ЗДАНИЯ
подшивка из досок толщиной 25мм
утеплитель толщиной 125мм
прогон 2х60х175 с шагом 1200мм
рабочий настил 125х50 с шагом 300мм
обрешетка 100х22 с шагом 300мм
водонепроницаемая мембрана
металлочерепица metrobond
При устройстае фундаментов рубероид на бетонный блок укладывать в 2
слоя по горячей мастике.
Все конструкции заводского изготовления.
Сварку производить электродами Э42 (ГОСТ 9467-75). Типы сварных швов
приняты по ГОСТ 5264-80.
на наружные грани элементов должна выходить ядровая часть ствола.
Качество древесины в элементах деревянных конструкций должно соответствовать
требованиям п.2.2 СНиП II-25-80.
Спецификация деревянных элементов на раму
Гидроизоляция рубероид 2 слоя
Разрезной прогон М1:10
Проектирование деревянных конструкций промышленного здания
Курсовой проект по дисциплине: "Конструкции из дерева и пластмасс
Рама из прямолинейных элементов с соединением ригеля и стойки на зубчатый шип. Спаренный неразрезной прогон.
ГЕОМЕТРИЧЕСКАЯ СХЕМА РАМЫ М 1:25
Схема расположения связей несущего каркаса здания
плит покрытия и кровли
Волнистые листы стеклопластика SALUX Водонепроницаемая мембрана «TYVEK» Обрешетка 100х22 с шагом 250мм Рабочий настил 125х32 с шагом 250мм Прогон 2х75х200 с шагом 1
м Утеплитель толщиной 150мм Пароизоляция GUTTA Подшивка из досок толщиной 25мм Рама
Спецификация металл на раму.
Спецификация древесины на раму
) Материал рамы - клееная древесина (сосна
) Неклееная древесина (сосна
) Склеивание слоев рамы клеем ФРФ-50 к.
) Материал металлических элементов - ВСт3Пс.
Схема спаренного неразрезного прогона
V=(S1+S2+S3+S4+S5)·h=(S0

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 12 часов 5 минут
up Наверх