• RU
  • icon На проверке: 30
Меню

Железобетонные и каменные конструкции производственного здания

  • Добавлен: 25.10.2022
  • Размер: 2 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Железобетонные и каменные конструкции производственного здания

Состав проекта

icon
icon записка.docx
icon rsrrsssrsr-rerrrrres.dwg
icon rsrrr-rsrresrrrrres-rrrryere.cdw
icon rsrrr-rsrresrrrrres-rrrryere.dwg
icon rsrrsssrsr-rerrrrres.cdw.bak
icon rsrrr-rsrresrrrrres-rrrryere.cdw.bak
icon rsrrsssrsr-rerrrrres.cdw

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon записка.docx

Кафедра теории конструирования инженерных сооружений
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ
ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ
Пояснительная записка
к курсовому проекту по дисциплине
«Строительные конструкции»
Руководитель: доцент к.т.н.
Общие данные для проектирования6
Компоновка конструктивной схемы здания7
1. Общая компоновка7
2 Предварительное назначение размеров сечений элементов11
Проектирование элементов ребристого перекрытия13
1. Статический расчет плиты13
2. Расчет плиты на прочность по нормальным сечениям14
3. Конструирование плиты18
Проектирование второстепенной балки перекрытия модуля А25
1. Статический расчет балки25
2. Расчет балки по нормальному сечению26
3. Расчет прочности балки по сечению 2 – 2 наклонному к продольной оси на действие поперечной силы28
4. Эпюра материалов31
5. Расчет в программе SCAD Office33
Проектирование каменных конструкций35
1. Проверка прочности кирпичной стены35
Тип модуля административный (А)
Сетка колонн: поперёк здания
Марки материалов: кирпича 75
Нормативные нагрузки:
постоянная (вес пола перегородок)
длительная временная
Проектируется производственное трехэтажное здание судоремонтного завода с кирпичными несущими стенами.
Цель данного курсового проекта является изучение действующих Свод Правил [1] Строительных Норм и Правил [2] Пособие [3] с последующей разработкой рабочих чертежей по ГОСТ [4] приобретение навыков в самостоятельном подборе и проверки сечений железобетонных конструкций.
Железобетонные конструкции являются частью отапливаемого здания нормального уровня ответственности (уровень II) для которого коэффициент надёжности по ответственности
γn = 0.95 который определяется по ГОСТ 27751 – 88*[5]. Крановое оборудование отсутствует.
Общие данные для проектирования
Здание проектируется по жёсткой конструктивной схеме с неполным каркасом несущими продольными и поперечными стенами толщиной 640 мм и внутренней несущей кирпичной стеной толщиной 510 мм расположенной по координационной оси 8 и отделяющей производственный модуль (Пр) от административного (А); с кирпичными столбами на которые опираются главные балки монолитных железобетонных перекрытий (рис. 1.1 1.2 1.3 1.4). Стены и столбы выполнены по первой группе кладки из глиняного (керамического) кирпича пластического прессования на тяжелом смешанном цементно-известковом растворе.
В конструкциях применён бетон класса В25 все элементы здания выполняются из бетона одного класса по прочности на сжатие.
В качестве продольной рабочей арматуры используется арматура классовA – 400 диаметрами от 6 до 32 мм; поперечная монтажной (конструктивной) арматура – классов A – 240 диаметрами
от 6 до 32 мм или проволочную арматуру класса В500.
Расчётные характеристики бетона и арматуры для предельных состояний первой группы приведены в таблицах коэффициент условий работы (влажность воздуха в здании менее 75%); вес одного м3 железобетона принят равным .
Расчетные сопротивления бетона и арматуры для предельных состояний первой группы
Таблица 1 – Расчетные сопротивления и начальный модуль упругости бетона
Расчетные значения сопротивления бетона МПа
модуль упругости МПа
Таблица 2 – Расчетные сопротивления арматуры
Расчетные значения сопротивлений арматуры МПа
Примечание – Значение в скобках используется только при расчете
на кратковременное действие нагрузки.
Компоновка конструктивной схемы здания
Проектируемое здание (рис. 1.2) без подвала имеет 3 этажа 3 пролёта поперёк и 7 пролётов вдоль здания и выполняется по связевой системе. Каркас состоит из рам расположенных поперёк здания и жёстко заделанных в фундаментах Фм1. Компоненты рам – ригели монолитных перекрытий Бм1 и монолитные колонны Км1. Рамы несут вертикальную нагрузку. Горизонтальные монолитные перекрытия состоят из монолитной плиты Пм1 второстепенных балок Бм2 ригелей Бм1 и опираются на колонны Км1 и стены здания. Все элементы перекрытия выполняются как единое целое и работают совместно.
Поперечная и продольная жёсткость здания при действии горизонтальной ветровой нагрузки обеспечивается за счёт надёжной связи дисков перекрытий с несущими стенами выполняющими роль вертикальных диафрагм жёсткости. При длине L 54 м [2]. здание работает по жёсткой конструктивной схеме – ветровые нагрузки воспринимаются стенами и не вызывают изгиба колонн и ригелей перекрытий.
Крайние координационные оси смещены от внутренних стен здания на 250 мм. По сетке осей расположены колонны Км1 являющиеся опорами ригелей. Ригели (главные балки) Бм1 расположены поперёк здания с шагом их крайними опорами являются стены.
Второстепенные балки Бм2 расположены вдоль здания с шагом S назначаемые из диапазона от 17 до 27 м. Каждый пролет ригеля делится на три равных шага S (2370 2360 2370 мм при что соответствует размещению двух второстепенных балок в третях пролета а третья балка расположена по координационной оси.
Общая ширина здания в осях определяется по формуле (1):
где – ширина пролёта между ригелями
Общая длина здания в осях определяется по формуле (2):
где – ширина пролёта между балками
Каждый пролёт ригеля делится на 3 равные шага (средний шаг может отличается от предыдущего на ± 10мм.) что соответствует размещению двух второстепенных балок в третях пролёта а третья расположена на координационной оси.
Проектируемое здание выполняется с покрытием по строительным фермам колонны в пределах верхнего этажа отсутствуют. Уровень планировки здания находится на отметки - 005м. Глубина заложения ленточных фундаментов под стены принята с учетом промерзания грунта равной 135м. Отметки заложения фундамента под колонны определяются расчетом их высоты и назначаются после проектирования.
Рисунок 1.2. Поперечный разрез здания
Рисунок 1.3. Продольный разрез здания
Рисунок 1.4. Схема компоновки здания административный (А) и производственный (Пр) модули
2 Предварительное назначение размеров сечений элементов
В первом приближении толщину плиты по экономическим требованиям следует принимать по величине временной нормативной нагрузки. При временной нормативной нагрузке vn от 10 до 20 кНм2 - равной 90 100 мм.
Минимальная толщина плиты для междуэтажных перекрытий производственных зданий hfmin равна 60 мм [6]. По условию достаточной жесткости толщина плиты должна быть не менее S35
Высота главных и второстепенных балок включающая толщину плиты в первом приближении назначается из диапазона:
Конструктивно принимают высоту главной балки на 100 мм больше высоты второстепенной балки для которой она является опорой:
Ширина ребра главное балки принимаем в диапазоне:
Ширина ребра второстепенной балки принимаем из диапазона:
Плита заведена в продольные стены (в рабочем направлении) на глубину 120 мм в поперечные стены (в нерабочем направлении) - на 60 мм. Второстепенные балки заведены в поперечные стены на глубину 250 мм (один кирпич) и опираются на распределительные железобетонные подушки. Ригели заведены в продольные стены на 380 мм (полтора кирпича) и опираются на распределительные железобетонные подушки.
Проектирование элементов ребристого перекрытия
1. Статический расчет плиты
Выполнить расчет и конструирование плиты монолитного междуэтажного перекрытия модуля А проектируемого здания при следующих исходных данных:
– сетка столбов (колонн) поперек здания
– сетка столбов (колонн) вдоль здания
– постоянная нормативная нагрузка
(вес пола перегородок)
– длительная временная нормативная нагрузка
– бетон тяжелый класса по прочности на сжатие
– арматура стержневая класса А400;
– коэффициент надежности по ответственности .
Расчетные характеристики материалов. Расчетное сопротивление бетона класса В25 по прочности на сжатие .
Расчетное сопротивление бетона конструкции принимаемое в расчете прочности корректируется при длительных нагрузках коэффициентом :
Расчетное сопротивление арматуры класса А400 растяжению
Компоновка и размеры в первом приближении. Шаг второстепенных балок перекрытия
. Толщина плиты . Высота второстепенных балок находится в диапазоне от
Принимаем в первом приближении высоту второстепенной балки ширину ребра
Статический расчет плиты. При отношении плита рассчитывается по схеме многопролетной неразрезной балки шириной b = 1000 м с крайними расчетными пролетами средними –
Сечение 3-3 (рис. 1.1) в направлении короткой кромки (25 пролета) со схемой раздельного армирования плиты плоскими арматурными сетками приведено на рисунке 3.1 а. расчетная схема в виде многопролетной балки загруженной нагрузкой q приведена на рис. 3.1 б где крайний расчетный пролет равен расстоянию от грани второстепенной балки до свободной опоры на стене здания м.
Расчетные нагрузки вычислены в таблице 3.
Таблица 3 – Расчетные нагрузки на плиту кН м2
Погонная расчетная нагрузка для полосы плиты шириной b = 1000 м при учете коэффициента
Изгибающие моменты в расчетных сечениях плиты определяются по формулам Руководства [7]:
на вторых от края опорах В при
Расчетная схема плиты и эпюра изгибающих моментов приведены на рисунке 3.1.
2. Расчет плиты на прочность по нормальным сечениям
Определим толщину плиты (b = 1000 м) во втором приближении по максимальному изгибающему моменту при оптимальном значении относительной высоты сжатой зоны бетона
Требуемая рабочая высота плиты определяется по формуле:
Требуемая толщина плиты
Принимаем во втором приближении толщину плиты . Рабочая высота плиты принимаемая в расчете прочности
Рисунок 3.1. К расчету плиты монолитного ребристого перекрытия:
А) расположение арматурных сеток при раздельном армировании пролетов и опор;
Б) расчетная схема плиты;
В) эпюра изгибающих моментов.
Рисунок 3.2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении плиты нормальном к продольной оси элемента при его расчете на прочность:
А) пролетное сечение (М=М1 или М2)
Б) опорное сечение (М=М3 или М4).
Расчет прочности по нормальным сечениям в пролете (рис. 3.2 а) на опоре (рис. 3.2 б) выполняется на пролетные и опорные = = изгибающие моменты с помощью безразмерных коэффициентов .
Расчет прочности плиты по нормальному сечению в первом пролете где
Схема усилий приведенная на рисунке 3.2 верна при где граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона определяется по формуле [8]:
Условие выполняется схема верна. Площадь рабочей арматуры сетки определяется по следующим формулам:
Принимаем по таблице 3.1 [1] фактическую площадь арматуры ( шаг – хороший подбор).
Расчет прочности по нормальным сечениям во втором пролете и на опоре
Принимаем по таблице 3.1 фактическую площадь арматуры сеток ( шаг – хороший подбор).
Расчет прочности по нормальному сечению на второй от края опоре В где
Принимаем по таблице 3.1 фактическую площадь арматуры сетки ( шаг ).
Проверка прочности нормальных сечений плиты по предельному моменту Mu при защитном слое бетона выполнена в таблице 4. Прочность сечений обеспечена критерий прочности выполняется:
Таблица 4– Проверка прочности нормальных сечений плиты
Рабочая высота плиты
Продолжение таблицы 4
Площадь монтажной арматуры сеток определяется по выражению
Принимаем фактическую площадь монтажной арматуры сеток по сортаменту ( шаг
3. Конструирование плиты
Плита армирована в крайних пролетах сетками в средних – сетками над вторыми от края опорами – сетками над остальными опорами – сетками . Длины всех сеток одинаковы и определяются шириной плиты длиной зоны опирания плиты на стену при привязках осей
Ширины пролетных сеток определяются шириной армируемых пролетов плиты и величиной запуска арматуры от минимальной величины min= 0 до максимальной max = 20 мм за грань второстепенной балки. Максимальная и минимальная ширины сетки при длине зоны опирания плиты на стену
определяются по выражениям:
аналогично определяются размеры сетки :
По требованию унификации принимаем ширину сеток одинаковыми и определяемыми по условию
Принимаем следующие размеры сеток при длине перепуске = 10 мм: ширина сетки – = 2140 м;
Выполним конструирование сетки (U = 150 мм V = 300 мм): число шагов рабочей поперечной арматуры при рекомендуемых выпусках монтажной продольной арматуры К1 = К2 = 25 мм определяется по выражению
принимаем вычислим доборный шаг
Число шагов монтажной арматуры при рекомендуемых по условию анкеровки выпусках поперечной рабочей арматуры К = 15 мм определяется по выражению
т.к увеличиваем выпуски с 15 мм до 20 мм.
Выполним конструирование сетки (U = 75 мм V = 300 мм): число шагов рабочей поперечной арматуры n1 при рекомендуемых выпусках монтажной продольной арматуры К1= К2 = 25 мм определяется по выражению
т.к увеличиваем выпуски с 25 мм до 35 мм.
Число шагов монтажной арматуры при рекомендуемых по условию анкеровки выпусках поперечной рабочей арматуры К = 25 мм определяется по выражению:
т.к увеличиваем выпуски с 25 мм до 30 мм.
Выполним конструирование сетки (U = 175 мм V = 300 мм): число шагов рабочей поперечной арматуры n1 при рекомендуемых выпусках монтажной продольной арматуры К1 = К2 = 25 мм определяется по выражению:
Число шагов n2 монтажной арматуры при рекомендуемых по условию анкеровки выпусках поперечной рабочей арматуры К = 25 мм определяется по выражению:
т.к увеличиваем выпуски с 25 мм до 40 мм.
Выполним конструирование сетки (U = 75 мм V = 300 мм): число шагов рабочей поперечной арматуры n1 при рекомендуемых выпусках монтажной продольной арматуры К1=К2 =25мм определяется по выражению:
Армирование железобетонной монолитной плиты плоскими сетками представлено на рис.3.3.
Рисунок 3.3. Армирование железобетонной монолитной плиты плоскими сетками:
А) поперечный разрез плиты;
Б) плоские арматурные сетки.
Рисунок 3.6. Эскизы арматурных сеток С1 С2 С3 С4.
Проектирование второстепенной балки перекрытия модуля А
Выполнить расчет и конструирование балки монолитного междуэтажного перекрытия модуля А при следующих исходных данных:
- расстояние между балками в осях
- длина зоны опирания балки
- высота балки в первом приближении
- ширина ребра балки в первом приближении
- бетон тяжелый класса В25;
- арматура стержневая продольная класса А 400;
- арматура стержневая поперечная класса А 240;
- постоянная нормативная нагрузка на перекрытие
- длительная временная нормативная нагрузка
- коэффициент надежности по ответственности
- граничная высота сжатой зоны бетона
Расчетные характеристики материалов. Сопротивление бетона конструкции сжатию (с учетом коэффициента ) ; сопротивление бетона конструкции растяжению . Сопротивление продольной арматуры класса А400 растяжению . Сопротивление поперечной арматуры класса А240 растяжению .
1. Статический расчет балки
Расчетная схема балки приведена на рисунке 4.1 где расчетный пролет
Расстояние в свету между стенами:
Расчет нагрузок на плиту выполнен в таблице 5.
Расчетная погонная нагрузка на балку
Расчетный изгибающий момент в наиболее нагруженном сечении 1–1
Расчетная поперечная сила на опоре
Рисунок 4.1. Расчетная схема балки.
Таблица 5 – Расчетные нагрузки на перекрытие кН м2
2. Расчет балки по нормальному сечению
Нормальное сечение 1–1 балки имеет форму тавра с полкой толщиной в сжатой зоне бетона. Определим ширину сжатой полки при
Принимаем ширину сжатой полки тавра
Высота балки hb мм во втором приближении в соответствии с формулой (3.27) [7] принимается из диапазона от до :
Рисунок 4.2. Схема усилий и эпюра напряжений в тавровом сечении 1-1 нормальном к продольной оси элемента в расчете по прочности при х hi
Принимаем следующие размеры балки во втором приближении: высота
ширина ребра ( 033 200 500 = 040 050 ).
Рабочая высота балки
Определим положение нейтральной оси сечения по условию:
Условие выполняется.
Граница сжатой зоны находится в полке () сечение 1 – 1 (рис. 4.2.) рассчитывается как прямоугольное высотой () шириной . Площадь продольной рабочей арматуры определяется с использованием безразмерных коэффициентов:
Принимаем продольную рабочую арматуру площадью
( где площадь площадь
Схема опирания и армирования балки плоскими сварными каркасами приведена на рисунке. Балка армирована двумя плоскими сварными каркасами КР1 КР1н (число каркасов nk = 2) Конструктивная схема сечения 1-1 приведена на рисунке 4.4.
Проверка прочности сечения 1 – 1 по предельному моменту :
сечение железобетонное схема усилий верна).
3. Расчет прочности балки по сечению 2 – 2 наклонному к продольной оси на действие поперечной силы
Принимаем класс поперечной арматуры А240 и диаметр поперечных стержней
Вычисляем площадь сечения поперечных стержней двух каркасов:
Назначаем шаг поперечной арматуры (п.8.3.11 [1]) на приопорных участках длиной не менее
На остальной части балки длиной не более где прочность наклонного сечения
обеспечивается только бетоном шаг поперечной арматуры
Шаг поперечной арматуры должен быть меньше максимального шага определяемого по формуле:
Определяем погонное усилие в поперечной арматуре и проверяем условие:
(поперечная арматура полностью учитывается в расчете сечения).
Рисунок 4.3. Схема армирования второстепенной балки
Определяем погонную эквивалентную нагрузку:
Вычисляем проекцию опасного наклонного сечения С при условии:
В расчете принимать значение С не более ; но не менее и не более
Рисунок 4.4. Конструктивные схемы сечения
Схема усилий при расчете балки по наклонному сечению 2-2 на действие поперечной силы Q приведена на рисунке 4.5. Проверяем условие обеспечения прочности
при входящих компонентах:
Условие прочности по поперечной силе обеспечено:
Проверяем прочность сжатой бетонной полосы по формуле (6.65 [1]):
Прочность сжатой полосы бетона между наклонными трещинами обеспечена:
При длина приопорных участков балки
принимается длина средней части балки:
В соответствии с Правилами допускается обрыв двух стержней продольной арматуры (площадь ). После обрыва стержней в сечении остается продольная арматура площадью рабочая высота сечения Предельный изгибающий момент который выдерживает сечение с арматурой определяется при фактическом значении относительной высоты сжатой зоны бетона
Место теоретического обрыва (м.т.о) смещено от опоры в пролет на величину определяемую графически или из решения уравнения:
Расчетное значение поперечной силы:
Прочность наклонного сечения по моменту обеспечена при достаточной длине зоны анкеровки w обрываемой арматуры. При выполнении условия:
Принимаем длину зоны анкеровки обрываемой арматуры . Расстояние от начала каркаса до обрываемого стержня мм Принимаем (кратно 5 мм).
Рисунок 4.5. Схема усилий при расчете балки по нормальному сечению 2-2 на действие поперечной силы Q
5. Расчет в программе SCAD Office
Сопротивление жб сечений
Расчет выполнен по СНиП 2.03.01-84* (Россия и другие страны СНГ)
Коэффициент надежности по ответственности n = 1
Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY 1
Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ 1
Случайный эксцентриситет по Z принят по СНиП 2.03.01-84* (Россия и другие страны СНГ)
Случайный эксцентриситет по Y принят по СНиП 2.03.01-84* (Россия и другие страны СНГ)
Конструкция статически неопределимая
Предельная гибкость - 200
Коэффициент условий работы
Условия твердения: Естественное
Коэффициент условий твердения 1
Коэффициенты условий работы бетона
Учет нагрузок длительного действия b2 09
Результирующий коэффициент без b2 1
Категория трещиностойкости - 1
Результаты расчета по комбинациям загружений
Коэффициент длительной части 1
Коэффициент использования
п.п. 3.15-3.20 3.27-3.28
Прочность по предельному моменту сечения
Момент воспринимаемый сечением при образовании трещин
Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами
п.3.31 СНиП п.3.31 Пособия к СНиП
Прочность по наклонной трещине
п.4.4 Пособия к СНиП
Поперечная сила при отсутствии наклонных трещин
Коэффициент использования 9066 - Момент воспринимаемый сечением при образовании трещин
Отчет сформирован программой АРБАТ (32-бит) версия: 11.5.1.1 от 03.09.2011
Проектирование каменных конструкций
1. Проверка прочности кирпичной стены
Проверить несущую способность поперечной кирпичной стены здания расположенной по координационной оси 8 (рисунок 1.1). Расчетная нагрузка собирается с грузовой площади 5 имеющей размеры Расчетное сечение стены – прямоугольник с размерами мм . Высота стены равна высоте двух этажей: (рис. 5.1) расчетные нагрузки на перекрытие: постоянная временная . Кладка сплошная () с объемным весом [9]. На кирпичную стену опираются две второстепенные балки и плиты модулей А Пр. Глубина заделки балок в стену – 250 мм плит – 60 мм.
- сетка внутренних опор (столбов)
- шаг второстепенных балок (наибольший)
- толщина плиты перекрытия
- сечение второстепенной балки
- нормативные нагрузки на перекрытие
постоянная от веса пола переборок
длительная временная от веса оборудования
- коэффициент снижения временной нагрузки
столбов и стен воспринимающих
нагрузку от двух перекрытий и более
- марка цементно – известкового раствора 25;
Расчетная схема. Конструкция и нагрузка симметричны относительно оси стены совпадающей с координационной осью 8. Следовательно стена является центрально – сжатым элементом. Расчетная схема стены приведена на рисунке 5.2. для наиболее нагруженного пролета первого этажа где расчетная длина стержня
Расчетное сечение 1 – 1 находится выше уровня чистого пола на расстоянии где коэффициенты соответствуют табличным.
Сбор нагрузок. Нагрузка собирается с площади перекрытия на которой расположен участок второстепенных балок длиной
Нагрузки от перекрытия постоянные:
- вес пола перегородок железобетонной плиты:
- вес ребра второстепенной балки:
- временная длительная нагрузка с учетом коэффициента снижения :
Суммарная нагрузка от одного перекрытия:
Суммарная нагрузка от двух перекрытий:
Постоянная нагрузка от веса кладки в сечении 1 - 1 при высоте стены от отметки + 1400 до отметки + 84 ():
Вес стены с учетом веса штукатурки больше веса кладки на величину от 7 до 8%:
Суммарная сжимающая сила в расчетном сечении 1 – 1 от нагрузки с перекрытия и собственного веса стены:
Несущая способность стены определяется по формуле (10) [2] расчета неармированного центрально – сжатого элемента:
где - фактическая площадь расчетного сечения стены (расчетное сопротивление кладки не корректируется).
По фактическим размерам поперечного сечения уточняем линейным интерполированием значения коэффициентов : так как . По таблице гибкости соответствует гибкости соответствует .
Приращение гибкости:
Интерполированное значение коэффициента продольного изгиба вычисляем по выражению:
Вывод. Несущая способность (прочность) стены достаточна при выполнении условия
Условие выполняется прочность стены обеспечена.
Рисунок 5.1. Фрагмент поперечной стены здания.
Рисунок 5.2. Расчетная схема центрально сжатой кирпичной стены первого этажа.
В результате выполнения данного курсового проекта по дисциплине Строительные конструкции” я изучил действующие нормы СНиП «Бетонные и железобетонные конструкции» приобрели навыки в самостоятельном подборе и проверке сечений железобетонных конструкций в результате чего было спроектировано отапливаемое каркасное трехэтажное здание судоремонтного завода с кирпичными несущими стенами.
По результатам проведенных расчетов можно сделать вывод что все проверки по прочности выполняются следовательно прочность и жесткость спроектированного здания обеспечена.
Список использованных источников
СП 52 - 101 - 2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры ГУП НИИЖБ Госстроя России. - М.: ФГУП ЦПП 2004. - 54 с.
СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции Минстрой России. – М.: ГП ЦПП 1995. – 40 с.
Бедов А.И. Проектирование каменных и армокаменных конструкций: Учебное пособие А.И.Бедов Т.А.Щепетьева. – М.: АСВ 2002. – 240 с.
ГОСТ 21.501-93. Правила выполнения архитектурно - строительных рабочих чертежей. - М.: Изд-во стандартов 1996. - 41 с.
ГОСТ 27751-81*. Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения к расчету ЦНИИСК им. Кучеренко. – М.: Из-во стандартов 1995. -8 с.
Байков В.Н. Железобетонные конструкции: Общий курс: учебник для вузовВ.Н.Байков Э.Е.Сигалов. – М.: Стройиздат 1991. -767 с.
Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций НИИЖБ. – М.: Стройиздат. 1975.-192 с.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52 – 101 - 2003) ЦНИИпромзданий НИИЖБ - М.: ОЛО ЦНИИпромзданий 2005. - 214с.
Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СН и П II-22-81. Каменных и армокаменные конструкции. Нормы проектирования) ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1987. -152 с.

icon rsrrsssrsr-rerrrrres.dwg

rsrrsssrsr-rerrrrres.dwg
Сетки изготовлять при помощи контактной точечной сварки по ГОСТ 14098-91.
Стальная стержневая арматура А400 соответствует требованиям ГОСТ 5781-82
проволочная В500 - ГОСТ 6727 - 80.
Предельные отклонения размеров стержней составляет не более 2мм.
Арматурные изделия С1
Изделие ОС1 ( М 1 : 10 )
ВГУВТ-08.03.01-01-КЖ.И
Здание судоремонтного
Спецификация арматуры

icon rsrrr-rsrresrrrrres-rrrryere.dwg

rsrrr-rsrresrrrrres-rrrryere.dwg
Соединительный стержень
Величина временной нормативной нагрузки Vn =16
Бетон монолитного перекрытия - тяжелый класс В25.
Монолитные конструкции ребристого перекрытия возводят в соответствии
с требованиями СНиП 3.03.01.-87.
Схема армирования балки Бм2 ( М 1: 40)
ВГУВТ-08.03.01-01-КЖ
Здание судоремонтного завода
Монолитное ребристое перекрытие
административного модуля
Балка Бм2. Армирование
Спецификация к схеме армирования балки Бм2
up Наверх