Железобетонные и каменные конструкции многоэтажного здания

жб лист 2.dwg

Несущие конструкции здания
Схема расположения конструктивных элемен- тов
опалубочные чертежи и схемы армирова- ния ринеля и плиты
соединение ригеля и колонны
Расчетная схема ригеля
Р1 опалубочный чертеж
П 1 (схема армирования)
конструктивных элементов
ВГАСУ 00-1- КП 145гр
многоэтажного здания
опалубочные чертежи и схемы армирова- ния ригеля и плиты
Проект выполнен согласно СНиП 2.03.01-84 2. Класс бетона по прочности на сжатие для Р 1 и П 1 В 25 3. Предварительно напряженная арматура класса А-IV (Поз. 12) устанавливается электротермическим способом. ssp=482 МПа 4. Передаточная прочность бетона в П 1 Rвр³11 МПа
Р1 схема армирования
Спецификация арматуры
Ведомость расхода стали

жб лист 1.dwg

Схема армирования второстепенной балки ВБ2
Проект выполнен в соответствии со
Монолитный бетон класса В10
Ведомость расхода стали
Второстепенная балка ВБ2
Спецификация арматуры
Расчетная схема балки ВБ-2
Стык в нерабочем положении
Стык в рабочем положении
Расчетная схема плиты
многоэтажного здания
ВГАСУ 00-1- КП 145гр

жб.doc

Министерство образования Р.Ф.
Воронежский государственный архитектурно строительный
Кафедра железобетонных и каменных конструкций.
Пояснительная записка к курсовому проекту №1
“Железобетонные и каменные конструкции
многоэтажного здания”.
1Монолитное железобетонное перекрытие
1.1Компоновка перекрытия
1.2Расчёт и конструирование плиты
1.3Расчёт и конструирование второстепенной балки
1Сборные железобетонные конструкции
1.1Компоновка перекрытия
1.2Расчёт панели перекрытия
1.3Расчёт и конструирование ригеля
1.4Расчёт и конструирование колоны
1.5Расчёт и конструирование фундамента колонны
1.6Расчет простенка первого этажа
Список используемой литературы
1 Монолитное железобетонное перекрытие
1.1 Компоновка перекрытия
Для монолитного перекрытия для минимального расхода материалов для гражданских зданий минимальная толщина перекрытия 50 мм
Целесообразно сохранять толщину плиты минимальной но для усиления этой плиты необходимо расположить второстепенные балки с таким шагом чтобы сохранить достаточную несущую способность плиты перекрытие ребристое монолитное выполняется по главным балкам. Которые расположены на осях либо вдоль здания либо поперек с второстепенными балками опорами которых будут главные балки шаг второстепенных балок может быть от 15 до 3 м.
Второстепенные балки расположены с шагом не более 3 м позволят рассматривать сплошную плиту перекрытия по балочной схеме. Расстояние в свету между второстепенными балками l1 между главными балками l2. Если l2 l1≥2 то плиту рассматриваем в условно выделенной полосе шириной 1м и плиту рассматриваем по балочной схеме. В этом случае получается монолитное ребристое перекрытие с балочной плитой и толщину плиты можно делать минимальной регулируя её несущую способность расстояние между второстепенными балками.
Для того чтобы определить таким образом расположение второстепенные балки в перекрытие принимаем толщину плиты минимальной равной 50 мм т.к. по п.4 1
- дощатый щит 170 Нм2 2-звукоизоляционная прокладка из 40 мин. плит
-панель или монолитная плита перекрытия
Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия.
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффиц. надежности по нагрузке
Расчётная нагрузка кНм2
Монолитная плита gнм=25×005
Для многопролетной плиты рассматриваем 5 пролётов
Выразим величины изгибающих моментов для плиты в крайнем и среднем пролётах через нагрузку и длину пролётов используем их для уточнения размеров пролёта плиты (т.е. расстояние между второстепенными балками). При минимальной толщине плиты и оптимальном коэффициенте армирования
Относительная высота сжатой зоны:
Для класса бетона B10: Rb=6 МПа
Для класса арматуры Вр-I RS=365 МПа
Для среднего пролёта:
Приравняем внешний момент к внутреннему моменту:
1.2 Расчёт и конструирование плиты
Расчетную схему плиты представляют пяти пролётной неразрезной балкой. Длина средних пролетов принимается равной расстоянию между второстепенными балками в свету для крайних пролетов расстоянию от боковой поверхности балки до середины опорной площадки плиты на стене. Ширина опирания плиты на стену 120 мм. В соответствии с заданным классом арматуры и бетона определяют Rb и RS
=09 учитывает длительную эксплуатацию здания с относительной влажностью окружающей среды 75%
Расчетный пролет и нагрузки:
Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между гранями ребер.
Для среднего пролета: -м;
Для крайнего пролета: -м;
По изгибающим моментам от внешней нагрузки в наиболее напряженных сечениях плиты крайнего среднего пролётов ( ) определяют:
по табл. 3.1 1определяем:
По подбираем сварную сетку (С-1) с продольной рабочей арматурой при стандартном шаге стержней 100; 150;200 мм. Принятая рулонная сетка разворачивается поперек второстепенных балок и располагается в нижней части плиты в пролёте с защитным слоем 10 мм. Вблизи опор на участках длиной 025.l c обеих сторон второстепенных балок она отгибается под углом 300 в верхнюю растянутую зону плиты. Сетка продлевается в крайние пролеты для обеспечения потребности площади поперечного сечения арматуры в крайних пролетах и над 1-ой промежуточной опорой подбирается добавочная сварная арматурная сетка в которой устанавливается по разности между требуемой площади сечения арматуры в крайнем пролёте фактической площади арматуры в среднем пролете т.е.
По прил.6 1 принимаем x2940
Добавочная сетка С-2:
Схема армирования представлена на листе 1
Расчетный пролет равен расстоянию в свету между главными балками:
b=(03 .04) b= 035.04=014м =14см ;
Сбор нагрузок на 1 погонный метр второстепенной балки.
От массы второстепенной балки
Кратковременная 15.16
Расчётная схема второстепенной балки – есть многопролётная неразрезная балка с числом пролетов равному фактическому их количеству либо пяти пролётная если фактическое количество пролётов >5.
Длина пролётов определяется заданным расстоянием между осями колон по которым расположены главные балки 250 мм и глубину опирания на стену 200 250 мм; длину средних пролетов определяем: вычитая из расстояния между осями ширину главной балки. Длину крайних пролетов определяем по расстоянию от середины опорной части балки на стене до края главной балки. Постоянная и временная нагрузка на главные балки должна рассматриваться в таких сочетаниях при которых выявляются положительные наибольшие и отрицательные изгибающие моменты в пределах каждого пролёта. Для этого требуется построение объемлющих эпюр моментов.
Упрощенное правило построения объемлющих эпюр моментов состоит в том чтобы сначала получить эпюру моментов от сочетания постоянной нагрузки во всех пролётах с временной нагрузкой в нечетных пролётах а затем от сочетания полной постоянной нагрузки с временной в чётных пролетах..
Построение объемлющей эпюры моментов для второстепенной балки упрощается применением табличных коэффициентов.
в сечениях расположенных через 02l в каждом пролете. Требуется построить объемлющей эпюру
(пост)=422 кНм; (времен)=768 кНм;
Объемлющую эпюру см. лист №1
Расчет прочности второстепенной балки
Расчет прочности второстепенной балки предваряется уточнением размеров поперечного сечения. Используем момент на опоре ширину и высоту второстепенной балки определяем исходя из оптимальной величины
h=h0+a=033+003=036 м
Тогда h0= h–a=04 –003=037 м
b=(03 .04)×h=0120 .0160 м =150 мм
Арматура класса А-III с Rs=355 Мпа
Сечение в первом пролете
Принимаем 4 стержня d=10 мм =304 см2
Сечение во втором пролете
Принимаем 2стержня d=10 мм =157 см2
Сечение на первой промежуточной опоре:
Принимаем 4 стержня d=10 мм =314 см2
Сечение на второй промежуточной опоре:
Принимаем 4 стержня d=8 мм =201 см2
Схему армирования см лист 1.
Расчет наклонного сечения
Балку предполагается армировать отдельными стержнями объединяя их хомутами в каркасы. Конструирование арматуры в балке выполняется с соблюдением правил эпюры материалов. При этом необходимо иметь представление о расположении поперечной арматуры по длине пролетов что обосновывается расчетом прочности наклонных сечений.
Определение значений поперечных сил:
у правой промежуточной опоры слева:
у правой промежуточной опоры справа
Расчет на действие главных сжимающих напряжений.
Для тяжелого бетона
Шаг поперечных стержней на длине 025l (мм)
на при опорных участках
на средних участках
- условие удовлетворяется
Расчет на действие главных растягивающих напряжений
- коэф. учитывающий влияние сжатых полок таврового сечения
Вычисляем значение момента на при опорном участке:
Мв= jb2 ×(1+jf)×Rbt ×b×ho2 ;
jb2 =2; jb3 =06 jb4 =15 Rbt =057 мПа;
Мв= 2×(1+05)×057×103 015×037 2 = 3511 кН×м;
Определим значение действующей и распределенной нагрузки:
Определим расстояние от опоры до вершины наклонного сечения:
h=040м ≤ =072 м ≤ с=21 м
Условие удовлетворяется.
Для обеспечения прочности наклонных сечений необходимо рассчитать длину заходящую за точку теоретического обрыва.
Построение эпюры материалов.
1 Сборные железобетонные конструкции
Сборное перекрытие состоит из ригеля и панели перекрытия. В гражданских зданиях ригель и колонны как правило соединены шарнирно. Компоновка сборного перекрытия должна осуществляться с соблюдением требований по минимуму разнотипных элементов конструкций и сохранения типовых размеров по ширине панели.
Для гражданских зданий панели перекрытия пустотные многослойные ребристые ребрами вверх шириной кратно модулю 200 мм. При этом ширина 800 3000 м; возможна ширина панели 12 м. В такой панели 6 пустот.
1.2.Расчёт панели перекрытия
Определение расчетной длины панели.
Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаемся размерами сечения ригеля.
bр= bр= 05.04=02м =20см ;
Принимаем bр=250 мм.
Тогда расчетный пролет равен:
h0= h–a=022 –002=020 м.
Усилия от расчетных нагрузок.
где В- ширина плиты.
Расчет прочности плиты по нормальному сечению.
-напряжение от предварительного обжатия арматуры.
при электротермическом способе обжатия арматуры;
= -Р=590-108=482 Мпа;
Принимаем 4 стержней d=10 мм =314 см2
Помимо арматуры принимаемой по расчету требуется установить конструктивную арматуру. В пустотных панелях в верхней части над пустотами ставится сетка для восприятия усадочных напряжений возникающих при транспортировке и монтаже от действия собственной массы в том случае когда монтажные петли рассматриваются как опоры а края панели как консоли.
В середине пролета под преднапряженной арматурой ставятся конструктивно сетка шириной 500 мм для восприятия крутящего момента возникающего при транспортировке. Петли ставятся на расстоянии 300 мм от края плиты над крайней пустотой
Расчет наклонных сечений
На действие растягивающих напряжений.
- коэф. учитывающий действие продольных сил;
- коэф. учитывающий влияние сжатых полк таврового сечения;
s1=003×=003×482=1446 Мпа;
s9=150×a×=150×085×032=408 Мпа;
N=314×( 482-10066)=11974 кН;
== с=25×h=25.022=055 м
условие удовлетворяется.
1.3Расчёт и конструирование ригеля.
Требуется запроектировать ригель рамы средних этажей.
Расчетным полетом ригеля равным l0 – является расстояние между осями колонн. Нагрузка на ригель определяется в табличной форме
Сбор нагрузок на 1 мпог ригеля.
Нормативная нагрузка кНм
Коэффиц. надежности по нагрузке.
Расчётная нагрузка кНм
От собственного веса ригеля
Кратковременная 15.48
Исходные данные для ЭВМ
Наименование элемента
Размеры поперечного сечения см
Модуль упругости мПа
Координаты узлов рамы среднего этажа
Величина нагрузок для различных схем загружения.
Вертикальная на грузка кНм
номер схемы загружения
+------------------------------------------------------------------+
¦ Продольная сила моменты в узлах и середине пролетов ¦
¦ +---------------------------------------------------------+ ¦
¦ ¦ Номер ¦ Продольная ¦ Момент кН*м ¦ ¦
¦ ¦стержня¦ сила кН ¦ Мн ¦ Мк ¦ Мпр ¦ ¦
¦ 1 -105.04 20.00 -44.96 -12.48 ¦
¦ ---------------------------------------------------------- ¦
¦ 2 -0.00 39.93 00 19.97 ¦
¦ 3 -163.20 -13.10 24.93 5.92 ¦
¦ 7 -164.30 -8.38 19.02 5.32 ¦
¦ 9 -52.76 -8.66 20.96 6.15 ¦
¦ 10 0.00 -20.27 00 -10.14 ¦
¦ 11 -15.16 -84.90 -92.35 49.79 ¦
¦ 12 -2.49 -50.30 -50.08 21.63 ¦
¦ 13 -11.91 -89.85 -90.32 48.33 ¦
¦ 14 -5.66 -54.20 -41.23 24.11 ¦
¦ Поперечные силы и максимальный момент в пролете ¦
¦ +------------------------------------------------------------+ ¦
¦ ¦ Номер ¦Поперечная сила кН¦Максимальный момент в пролете ¦ ¦
¦ ¦стержня ¦ Qн ¦ Qк ¦Мmax кН*м¦расстояние от узлам¦ ¦
¦ 1 -39.37 -39.37 см.табл. 2 .1 ¦
¦ -------------------------------------------------------------- ¦
¦ 2 -24.20 -24.20 см.табл. 2 .1 ¦
¦ 3 23.05 23.05 см.табл. 2 .1 ¦
¦ 4 10.38 10.38 см.табл. 2 .1 ¦
¦ 5 -20.03 -20.03 см.табл. 2 .1 ¦
¦ 6 -10.61 -10.61 см.табл. 2 .1 ¦
¦ 7 16.61 16.61 см.табл. 2 .1 ¦
¦ 8 10.36 10.36 см.табл. 2 .1 ¦
¦ 9 17.95 17.95 см.табл. 2 .1 ¦
¦ 10 12.29 12.29 см.табл. 2 .1 ¦
¦ 11 105.04 -107.90 49.81 2.56 ¦
¦ 12 55.29 -55.21 21.63 2.60 ¦
¦ 13 106.38 -106.56 48.33 2.60 ¦
¦ 14 57.74 -52.76 24.25 2.72 ¦
¦ Расстояние от узла до точек нулевых моментов ¦
¦ моменты в промежуточных точках ¦
¦ +-------------------------------------------------------------+ ¦
¦ ¦ Номер ¦ расстояние от узла до ¦Момент КН*м Расстояние ¦ ¦
¦ ¦ ¦точек нулевых моментовм¦ от узлам ¦ ¦
¦ ¦стержня¦ X1 ¦ X4 ¦ М2 X2 ¦ M3 X3 ¦ ¦
¦ 11 1.01 4.12 29.1 1.6 43.50 3.1 ¦
¦ 12 1.18 4.03 10.1 1.6 18.78 3.1 ¦
¦ 13 1.06 4.13 26.3 1.6 42.74 3.1 ¦
¦ 14 1.21 4.23 10.0 1.6 22.53 3.1 ¦
¦ 1 -103.85 19.21 -43.67 -12.23 ¦
¦ 2 -0.00 39.32 00 19.66 ¦
¦ 3 -216.75 -2.16 2.56 0.20 ¦
¦ 7 -110.75 2.56 -3.35 -0.40 ¦
¦ 8 0.00 0.32 00 0.16 ¦
¦ 9 -53.94 -9.44 22.25 6.40 ¦
¦ 10 0.00 -20.89 00 -10.44 ¦
¦ 11 -14.28 -82.99 -96.62 48.60 ¦
¦ 12 -11.25 -94.35 -88.18 47.14 ¦
¦ 13 -3.16 -51.75 -46.26 22.82 ¦
¦ 14 -6.55 -49.93 -43.14 25.29 ¦
¦ 1 -38.11 -38.11 см.табл. 3 .1 ¦
¦ 2 -23.83 -23.83 см.табл. 3 .1 ¦
¦ 3 2.86 2.86 см.табл. 3 .1 ¦
¦ 4 -0.17 -0.17 см.табл. 3 .1 ¦
¦ 5 17.98 17.98 см.табл. 3 .1 ¦
¦ 6 9.89 9.89 см.табл. 3 .1 ¦
¦ 7 -3.58 -3.58 см.табл. 3 .1 ¦
¦ 8 -0.19 -0.19 см.табл. 3 .1 ¦
¦ 9 19.21 19.21 см.табл. 3 .1 ¦
¦ 10 12.66 12.66 см.табл. 3 .1 ¦
¦ 11 103.85 -109.09 48.69 2.54 ¦
¦ 12 107.66 -105.28 47.16 2.63 ¦
¦ 13 56.31 -54.19 22.84 2.65 ¦
¦ 14 56.56 -53.94 25.33 2.66 ¦
¦----------------------------------------------------------------- ¦
¦ 11 0.99 4.08 29.2 1.6 41.70 3.1 ¦
¦ 12 1.11 4.15 23.8 1.6 42.22 3.1 ¦
¦ 13 1.18 4.12 10.2 1.6 20.49 3.1 ¦
¦ 14 1.12 4.21 12.4 1.6 23.10 3.1 ¦
------------------------------------------------------------------+
¦ 1 -52.80 8.45 -20.81 -6.18 ¦
¦ 2 -0.00 20.49 00 10.24 ¦
¦ 3 -163.07 7.59 -17.77 -5.09 ¦
¦ 7 -163.07 -7.59 17.77 5.09 ¦
¦ 8 -0.00 -16.58 00 -8.29 ¦
¦ 9 -52.80 -8.45 20.81 6.18 ¦
¦ 10 0.00 -20.49 00 -10.24 ¦
¦ 11 -5.32 -41.30 -54.04 24.16 ¦
¦ 12 -10.64 -88.39 -94.14 47.15 ¦
¦ 13 -10.64 -94.14 -88.39 47.15 ¦
¦ 14 -5.32 -54.04 -41.30 24.16 ¦
¦ 1 -17.74 -17.74 см.табл. 4 .1 ¦
¦ 2 -12.42 -12.42 см.табл. 4 .1 ¦
¦ 3 -15.37 -15.37 см.табл. 4 .1 ¦
¦ 4 -10.05 -10.05 см.табл. 4 .1 ¦
¦ 5 -0.00 -0.00 см.табл. 4 .1 ¦
¦ 6 -0.00 -0.00 см.табл. 4 .1 ¦
¦ 7 15.37 15.37 см.табл. 4 .1 ¦
¦ 8 10.05 10.05 см.табл. 4 .1 ¦
¦ 9 17.74 17.74 см.табл. 4 .1 ¦
¦ 10 12.42 12.42 см.табл. 4 .1 ¦
¦ 11 52.80 -57.70 24.30 2.48 ¦
¦ 12 105.37 -107.57 47.16 2.57 ¦
¦ 13 107.57 -105.37 47.16 2.63 ¦
¦ 14 57.70 -52.80 24.30 2.72 ¦
¦ 11 0.97 4.00 15.2 1.6 20.01 3.1 ¦
¦ 12 1.06 4.09 26.1 1.6 41.04 3.1 ¦
¦ 13 1.11 4.14 23.9 1.6 42.19 3.1 ¦
¦ 14 1.20 4.23 10.1 1.6 22.56 3.1 ¦
Расчет ригеля на порочность по нормальным сечениям.
Проверим принятое сечение:
где а=20 30 мм – защитный слой.
принятое поперечное сечение ригеля удовлетворятся.
Сечение 1-1 (середина пролета)
Принимаем 4 стержня d=16 мм =804 см2
Сечение 2-2 (над опорным сечением справа)
Принимаем 3 стержня d=25 мм =1473 см2
Сечение 3-3 (над опорным сечением слева)
Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки их с продольной арматурой 25 и принимаем d=8 мм (прил. 9 1) см2
принимаем шаг поперечных стержней 150 мм
в средней части пролёта
Расчет по нормальным сечениям
- коэф. учитывающий действие продольных сил=0;
=0 - коэф. учитывающий влияние сжатых полк таврового сечения ;
h=04 ≤ =074 м ≤ с=1 м;
На действие сжимающих напряжений
условие удовлетворяется
DМ21=03 ×(-9435)= -2831 кНм;
DМ12= М12 - (M21-DМ21);
DМ12= -9262 - (-9235+2831)= -2858 кНм;
M11= -8299-944= -9243 кНм;
M22= -8818-953= -9771кНм;
M12= -9262+2858= -6404 кНм;
M12= -9435+2831= -6604 кНм;
1.7Расчёт и конструирование колоны
Необходимо рассчитать жб колонну первого этажа защемленную в фундаменте.
Колонна центрально нагружена симметричное армирование.
Грузовая площадь средней колонны при заданной сетки колонн составит
Снеговая нагрузка для г Волгоград So=07 кНм2
Сбор нагрузок на колонну.
Цементная стяжка d=20 мм
Собственный вес плиты перекрытия
в том числе длительная
В том числе постоянная и длительная
g -постоянная расчетная нагрузка на перекрытие;
q- временная расчетная нагрузка на перекрытие;
n- количество этажей;
gn – коэф. надежности по назначению;
gжб -удельный вес ж.б;
М=2493 кНм; (см распеч. max момент в средней колонне первого этажа.)
Характеристики прочности бетона и арматуры:
Бетон тяжелый класса В25 расчетное сопротивление при сжатии Rb=145 мПа при растяжении Rbt=105 мПа коэф. условия работы бетона gи2 =09 модуль упругости Еb=27000 мПа;
Арматура класса А-I? Расчетное сопротивление Rs=225 мПа
модуль упругости Еs=2100000 мПа;
Расчет прочности средней колонны.
Определяем рабочую высоту сечения:
где а - защитный слой бетона.
Вычислим эксцентриситет силы:
Определяем случайный эксцентриситет:
Принимаем еа=13 см (для расчета статически неопределимой системы.)
Определяем значение изгибающего момента в сечении относительно оси проходящей через центр тяжести сжатой арматуры.
При полной нагрузке:
М1=2493+290098×()=4890868 кНм;
При длительной нагрузке:
М1L=2493+277848×()=4694868 кНм;
(радиус ядра сечения);
Определяем критическую продольную силу:
где jlo – коэф. учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии.
где w=085-0008×Rb=085-0008×145×09=07456 мПа;
Определяем площадь арматуры:
Принимаем 4 стержня d=36 мм =4072 см2.
Для определения Ncr было принято m1=0025
Расчет консоли колонны
Q=10766 кН; - опорное давление ригеля;
Принимаю длину опорной площадки
j- коэф. учитывающий неравномерное давление ригеля на опорную часть.
; условие выполняется.
Вылет консоли с учетом с=5 см составляет:
Высота сечения консоли у грани колонны:
h=150 мм; (для гражданских зданий)
Рабочая высота сечения консоли:
jzw=1+5×a×mw1=1+5×778×00001=1004;
Угол наклона расчетной сжатой полосы к горизонтали:
Определяем изгибающий момент у грани колонны:
М=Q×a=10766×15=16149 кН×см;
Определяю площадь сечения продольной арматуры:
Принимаем 2 стержня d=25 мм =982 см2.
1.8Расчёт и конструирование фундамента колонны.
Требуется рассчитать фундамент центрально нагруженный квадратный в плане.
Геометрические размеры колонны 40x40 см.
Усилие колонны у заделки в фундаменте:
где bh –размеры поперечного сечения колонны м;
Nmax – усилие в средней колонне первого этажа в уровне перекрытия.
Нормативное значение продольной силы:
Расчетное сопротивление грунта: Ro=03 мПа;
Бетон тяжелый класса В25; Rbt=105 мПа;
Арматура класса А-II Rs=280 мПа;
кгм3- объемная средняя масса тела фундамента
Глубина промерзания 125 м. ( по 10 карта 3)
Принимаем глубину заложения 13 м
Площадь подошвы фундамента:
Определяем размер стороны подошвы фундамента:
Определяем давление на грунт от расчетной нагрузки:
Вычислим рабочую высоту фундамента из условия равновесия:
Принимаем 1200 мм. 1200-40=1160 мм.
Проверяем отвечает ли рабочая высота нижней ступени фундамента условию прочности поперечной силе без поперечного армирования для 1 м ширины этого сечения:
условие прочности удовлетворяется.
Определяем расчетные изгибающие моменты в сечениях 1-1 2-23-34-4.
Расчетно-изгибающие моменты в сечении 1-1
Площадь поперечного сечения:
Принимаем нестандартную сварную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 2014 с шагом S=200 мм
Принимаем 20 стержня d=14 мм =3078 см2.
Определяем процент армирования расчетных сечений:
Условия выполняются.
1.9Расчет кирпичного простенка первого этажа.
Размеры сетки колонн 48 х 52 м. Число этажей n=6. Высота этажа Н=33 м. Ширина и высота оконного проема 21 х 18 м. Толщина наружной стены d=640 мм.
Материалы: кирпич керамический пластического прессования полнотелый.
Марка кирпича-100; марка раствора-25; плотность кладки g=1800 кгм3; расчетное сопротивление кладки сжатию R= 18 МПа.
N1 – собственный вес стены всех вышележащих этажей.
N1=Fпр ×hпр ×r×gf ×gn
где Fпр – площадь расчетной полосы стены.
hпр – толщина стены.
r - плотность кладки.
gf – коэфф. надежности по нагрузке.
gn – коэфф. надежности по назначению здания.
Fпр=165×52-21×18×5=669 м2;
N1=669 ×064 ×18×11×095=80537 кН.
F1 – нагрузка на простенок от покрытия первого этажа.
F - нагрузка от покрытий и перекрытий.
Точку приложения продольной силы F1 принимаем в центре тяжести треугольной эпюры опорного давления ригеля но не далее 70 мм от внутренней грани стены. При глубине опи
рания главной балки на кирпичную стену на 380 мм эксцентриситет продольной силы составляет:
Момент в простенке от внецентренного действующего опорного давления главной балки:
М=9049 ×0213=1927 кНм;
Таким образом в уровне опирания балки на простенок действует момент и продольная сила :
N= 80537+9049+45354 =13494 кН;
Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести простенка:
Определение расчетного сопротивления.
по табл. 1.2.1 11 для марки кирпича 100 и Марк раствора 25
Для обычного раствора марки 25
=1 (марка раствора 50 );
=1 (Т. к. А=0640.31>03 м2 );
=1 (Для прямоугольного сечения);
=1 (т.к время твердения раствора меньше года);
=1 (т.к возведение кладки осуществляется в летнее время года);
Определение расчетной длины элемента.
Для неподвижных шарнирных опорах м
Площадь сжатой зоны.]
где А- площадь всего сечения.
Определение упругой характеристики кладки.
- определяется по 11 табл. 1.5.1 для кирпича вида - глиняного пластического прессования и марке раствора 25
Определение коэффициента продольного изгиба.
Гибкость элемента: по 11 табл. 1.6.1 =0971
Гибкость сжатой зоны
где - высота сжатой зоны: = м
по 11 табл. 1.6.1 =0965;
Окончательная гибкость элемента: j1=
Определение коэффициента
Для прямоугольного сечения:
Определение коэффициента учитывающего длительность действия нагрузки
- по 12 табл. 20 при 03% армировании = 001
e0дл - эксцентриситет от действия длительных нагрузок.
(т.к h=640 мм >300 мм)
условие выполняется.
Следовательно расчет по раскрытию трещин не делаем.
Список используемой литературы.
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции
СНиП 2.03.01-87. Бетонные и железобетонные конструкции
СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия
Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений
СНиП II-22-81.Каменые и армокаменные конструкции
Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций
Бондаренко В.М. Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции
Методические указания №642 Железобетонные и каменные конструкции многоэтажного здания
Методические указания. Расчет кирпичного простенка