Наклонно-горизонтальный ленточный конвейер Q = 300 т/ч
- Добавлен: 25.10.2022
- Размер: 2 MB
- Закачек: 1
Описание
Состав проекта
|
|
Общий вид конвейера.dwg
|
|
Спецификация Общий вид конвейера.dwg
|
|
|
Натяжная станция.cdw
|
|
Общий вид конвейера.cdw
|
Спецификация Натяжная станция.spw
|
|
Роликоопоры.cdw
|
|
Спецификация Роликоопоры.spw
|
|
Приводная станция.cdw
|
|
Спецификация Общий вид конвейера.spw
|
|
Спецификация Приводная станция.spw
|
|
Натяжная станция.cdw
|
|
Общий вид конвейера.cdw
|
|
Спецификация Приводная станция.dwg
|
|
Спецификация Натяжная станция.dwg
|
|
Роликоопоры.dwg
|
|
Спецификация Натяжная станция.spw
|
|
Роликоопоры.cdw
|
|
Натяжная станция.dwg
|
|
Спецификация Роликоопоры.dwg
|
|
Спецификация Роликоопоры.spw
|
|
Приводная станция.dwg
|
|
Приводная станция.cdw
|
|
Спецификация Общий вид конвейера.spw
|
|
Спецификация Приводная станция.spw
|
|
|
МНТ.doc
|
Дополнительная информация
Общий вид конвейера.dwg
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.СБ
Хорактеристики конвейра:
Длина горизонтального
груз: щебень среднекусковой
Условия эксплуатации средние
Электродвигатель: 4А160М6У3
Передаточное число: 25
Межосевое расстояние
Технические требования:
* - размеры для справок
Роликоопры должны вращаться свободно
Барабаны должны вращаться без заеданий
Сварные швы по ГОСТ 5264-80
Смазку роликоопор и барабанов проводить
согласно карте смазки
Спецификация Общий вид конвейера.dwg
ленточного конвейера
Общий вид ленточного
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.СБ
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.СБ
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03
Ролик загруженной части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.05.СБ
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.07.СБ
Стандартные сборочные
Натяжная станция.cdw
подшипниковые узлы барабана заполнить солидолом УС ГОСТ
Общий вид конвейера.cdw
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.
Хорактеристики конвейра:
Длина горизонтального
груз: щебень среднекусковой
Условия эксплуатации средние
Электродвигатель: 4А160М6У3
Передаточное число: 25
Межосевое расстояние
Технические требования:
* - размеры для справок
Роликоопры должны вращаться свободно
Барабаны должны вращаться без заеданий
Сварные швы по ГОСТ 5264-80
Смазку роликоопор и барабанов проводить согласно карте смазки
Спецификация Натяжная станция.spw
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.001
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.002
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.003
Вал натяжного барабана
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.004.
Опора барабана (в сборе)
Стандартные сборочные
Болт М52 х 1430 ГОСТ 7805-70
Гайка М16 ГОСТ 5927-70
Роликоопоры.cdw
* Размеры для справки
Роликоопры должны вращаться свободно
Спецификация Роликоопоры.spw
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.001.
Ролик загруженной части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.002.
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.003.
Ролик холостой части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.004.
Стандартные сборочные
Болт М16 х 100 ГОСТ 7805-70
Гайка М16 ГОСТ 5927-70
Шайба 16 Н ГОСТ 6402-70
Приводная станция.cdw
Характеритики конвейера
Производительность 300 тч.
Тип груза: щебень среднекусковой
сухой (средний кусок 20мм.).
Технические характеритики привода
передаточное число 25
Технические требования
Подшипниковые узлы барабана заполнить солидолом УС ГОСТ
Угловое смещение осей барабана и редуктора не более 1 мм
Угловое смещение осей электродвигателя и редуктора не более
Спецификация Общий вид конвейера.spw
ленточного конвейера
Общий вид ленточного
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.003
Ролик загруженной части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.004
Ролик холостой части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.05.
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.006
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.07.
Стандартные сборочные
Спецификация Приводная станция.spw
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.001
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.002
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.003
Вал приводного барабана
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.004.
Опора барабана (в сборе)
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.005.
Стандартные сборочные
А160М6У3 ГОСТ 19523-81
Муфта 120-38-1-25-4 Т2
Болт М27 х 85 ГОСТ 7805-70
Болт М20 х 105 ГОСТ 7805-70
Болт М16 х 85 ГОСТ 7805-70
Болт М14 х 55 ГОСТ 7805-70
Гайка М27 ГОСТ 5927-70
Гайка М20 ГОСТ 5927-70
Гайка М16 ГОСТ 5927-70
Гайка М14 ГОСТ 5927-70
Шайба 27 Н ГОСТ 6402-70
Шайба 20 Н ГОСТ 6402-70
Шайба 16 Н ГОСТ 6402-70
Шайба 14 Н ГОСТ 6402-70
Натяжная станция.cdw
подшипниковые узлы барабана заполнить солидолом УС ГОСТ
Общий вид конвейера.cdw
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.
Хорактеристики конвейра:
Длина горизонтального
груз: щебень среднекусковой
Условия эксплуатации средние
Электродвигатель: 4А160М6У3
Передаточное число: 25
Межосевое расстояние
Технические требования:
* - размеры для справок
Роликоопры должны вращаться свободно
Барабаны должны вращаться без заеданий
Сварные швы по ГОСТ 5264-80
Смазку роликоопор и барабанов проводить согласно карте смазки
Спецификация Приводная станция.dwg
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.СБ
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.001
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.002
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.003
Вал приводного барабана
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.004.СБ
Опора барабана (в сборе)
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.005.СБ
Стандартные сборочные
А160М6У3 ГОСТ 19523-81
Муфта 120-38-1-25-4 Т2
Болт М27 х 85 ГОСТ 7805-70
Болт М20 х 105 ГОСТ 7805-70
Болт М16 х 85 ГОСТ 7805-70
Болт М14 х 55 ГОСТ 7805-70
Гайка М27 ГОСТ 5927-70
Гайка М20 ГОСТ 5927-70
Гайка М16 ГОСТ 5927-70
Гайка М14 ГОСТ 5927-70
Шайба 27 Н ГОСТ 6402-70
Шайба 20 Н ГОСТ 6402-70
Шайба 16 Н ГОСТ 6402-70
Шайба 14 Н ГОСТ 6402-70
Спецификация Натяжная станция.dwg
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.001
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.002
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.003
Вал натяжного барабана
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.004.СБ
Опора барабана (в сборе)
Стандартные сборочные
Болт М52 х 1430 ГОСТ 7805-70
Гайка М16 ГОСТ 5927-70
Роликоопоры.dwg
* Размеры для справки
Роликоопры должны вращаться свободно
Спецификация Натяжная станция.spw
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.001
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.002
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.003
Вал натяжного барабана
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.004.
Опора барабана (в сборе)
Стандартные сборочные
Болт М52 х 1430 ГОСТ 7805-70
Гайка М16 ГОСТ 5927-70
Роликоопоры.cdw
* Размеры для справки
Роликоопры должны вращаться свободно
Натяжная станция.dwg
подшипниковые узлы барабана заполнить солидолом УС ГОСТ
Спецификация Роликоопоры.dwg
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.001.СБ
Ролик загруженной части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.002.СБ
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.003.СБ
Ролик холостой части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.004.СБ
Стандартные сборочные
Болт М16 х 100 ГОСТ 7805-70
Гайка М16 ГОСТ 5927-70
Шайба 16 Н ГОСТ 6402-70
Спецификация Роликоопоры.spw
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.001.
Ролик загруженной части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.002.
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.003.
Ролик холостой части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.004.
Стандартные сборочные
Болт М16 х 100 ГОСТ 7805-70
Гайка М16 ГОСТ 5927-70
Шайба 16 Н ГОСТ 6402-70
Приводная станция.dwg
Характеритики конвейера
Производительность 300 тч.
Тип груза: щебень среднекусковой
сухой (средний кусок 20мм.).
Технические характеритики привода
передаточное число 25
Технические требования
Подшипниковые узлы барабана заполнить солидолом УС ГОСТ
Угловое смещение осей барабана и редуктора не более 1 мм
Угловое смещение осей электродвигателя и редуктора не более
Приводная станция.cdw
Характеритики конвейера
Производительность 300 тч.
Тип груза: щебень среднекусковой
сухой (средний кусок 20мм.).
Технические характеритики привода
передаточное число 25
Технические требования
Подшипниковые узлы барабана заполнить солидолом УС ГОСТ
Угловое смещение осей барабана и редуктора не более 1 мм
Угловое смещение осей электродвигателя и редуктора не более
Спецификация Общий вид конвейера.spw
ленточного конвейера
Общий вид ленточного
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.02.
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.003
Ролик загруженной части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.004
Ролик холостой части
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.05.
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.03.006
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.07.
Стандартные сборочные
Спецификация Приводная станция.spw
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.001
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.002
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.003
Вал приводного барабана
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.004.
Опора барабана (в сборе)
КП.МНТ.190602.65.05.01.01.01.005.
Стандартные сборочные
А160М6У3 ГОСТ 19523-81
Муфта 120-38-1-25-4 Т2
Болт М27 х 85 ГОСТ 7805-70
Болт М20 х 105 ГОСТ 7805-70
Болт М16 х 85 ГОСТ 7805-70
Болт М14 х 55 ГОСТ 7805-70
Гайка М27 ГОСТ 5927-70
Гайка М20 ГОСТ 5927-70
Гайка М16 ГОСТ 5927-70
Гайка М14 ГОСТ 5927-70
Шайба 27 Н ГОСТ 6402-70
Шайба 20 Н ГОСТ 6402-70
Шайба 16 Н ГОСТ 6402-70
Шайба 14 Н ГОСТ 6402-70
МНТ.doc
Рис. 1. Наклонно-горизонтальный ленточный конвейер
Конвейер установлен в закрытом неотапливаемом помещении. Привод конвейера осуществляется через головной барабан; разгрузка — плужковым разгрузчиком установленным на расстоянии L=2~6 м от приводного барабана.
Принимаем скорость движения ленты 13 мс (см. табл. 6.2) с учетом наличия плужкового разгрузчика.
По табл. 4.1 угол естественного откоса груза в движении 35°. Примем для рабочей ветви ленты желобчатую трехроликовую опору с углом наклона боковых роликов 20° (см. табл. 6.11). Определяем угол подъема наклонного участка конвейера т. е. меньше наибольшего угла наклона конвейера () для принятой скорости движения ленты (см. табл. 6.1).
Согласно табл. 4.2транспортируемый щебень можно отнести к категории мелкокусковых насыпных грузов.
1 Требуемая ширина конвейерной ленты [см. (6.11)]
Где - скорость движения ленты
- насыпная плотность груза
- коэффициент зависящий от угла естественного откоса груза (табл. 6.16)
- при коэффициент зависящий от угла наклона конвейера (табл. 6.17)
Для ленточных ковшовых элеваторов могут применяться как резинотканевые конвейерные ленты по ГОСТ 20—76 (табл. 4.4) так и ремни плоские приводные резинотканевые (ГОСТ 23831—79) шириной 125 160 200 250 315 400 450 500 560 и 700 мм.
Ремни общего и морозостойкого назначения изготовляются с прокладками каркаса из тканей марок БКНЛ-65; БКНЛ-65-2 ТК-150 ТА-150 ТК-200-2 ТК-300 и ТА-300 (см. табл. 4.6).
С учетом рекомендаций параграфа 4.2 выбираем (см. табл. 4.3) конвейерную ленту общего назначения типа 2(Транспортирование абразивных малоабразивных и неабразивных средне- и мелкокусковых грузов (куски размером до 150 мм) Общего назначения.) шириной (см. табл. 4.4)
В = 800 мм с четырьмя тяговыми прокладками прочностью 150 нмм из ткани БКНЛ-150 (см. табл. 4.6) допускающим рабочую нагрузку (см. табл. 4.5)
kv = 18 Нмм с толщиной резиновой обкладки класса прочности С (см. табл. 4.9) рабочей поверхности Р = 45 мм нерабочей поверхности Н = 2 мм.
Обозначение выбранной ленты:
Лента 2-800-4-БКНЛ-150-45-2-С ГОСТ 20-76.
Допускаемая минимальная ширина ленты [см. (6.1)] мм≤800.
Где - размер среднего куска груза
Погонная масса ленты без защитной тканевой прокладки () толщиной [см. (4.12)] мм (при числе тяговых прокладок z=4 толщине прокладки без резиновой прослойки по табл. 4.7 мм) согласно формуле (5.12): кгм.
3 Для В=800мм диаметра роликов варьируется: 63; 89; 108; 133; 159; 194; 219; 245 угол наклона бокового ролика
Согласно рекомендациям табл. 6.12
Для В=800мм - ширина конвейерной ленты
р=12 тм3 - насыпная плотность (меньше чем р=16 тм3)
- скорость движения ленты (меньше чем )
Принимаем диаметр роликов роликоопор dp=89 мм.
Согласно рекомендациям табл. 6.13 для ширины ленты 650 мм и более рекомендуемое количество роликов в роликоопоре(рабочей ветви): 3
Количество роликов в роликоопоре(холостой ветви): 1
Погонная масса вращающихся частей роликов (см. табл. 6.18): рабочей ветвикгм холостой ветви кгм.
Погонная масса движущихся частей конвейера согласно формуле (6.12) и табл. 6.18
4 Для предварительного расчета определим тяговую силу конвейера по формуле (6.13):
Тяговая сила конвейера
- коэффициент сопротивления (см. табл. 6.19);
- длина горизонтальной проекции конвейера
- коэффициент (см. табл. 6.21)
Где - длина конвейера: 30 150 м 11-105
- конвейер имеет перегиб трассы выпуклостью вверх: в средней части
- натяжная станция хвостовая
- в зависимости от разгрузки груза
- сопротивление плужкового разгрузчика [см. (5.30)] Н
где кгм- погонная масса груза
-площадь поперечного сечения
Из табл. 6.7 коэффициент сцепления между резинотканевои лентой и стальным барабаном (для влажного окружающего воздуха) f = 025. Приняв угол обхвата лентой приводного барабана α=200° из табл. 6.21 найдем ks=l73.
Максимальное статическое натяжение ленты [см. (6.14)] Н.
5 Проверяем необходимое минимальное число тяговых прокладок в ленте [см. (6.16)]: 4.
6 Наименьший диаметр приводного барабана [см. (6.3)]:НО X
Где k=150 – прочностью тяговой прокладки
z=4 – кол-во прокладок
Принимаем мм (из номинального ряда по ГОСТ 22644—77) (см. параграф 6.2).
7 Определение тяговых усилий
Определим тяговое усилие конвейера методом обхода по его контуру. Разобьем трассу конвейера на отдельные участки (правила их нумерации см. в параграфе 5.2) пронумеровав их границы согласно схеме на рис. 1. Определим натяжение ленты в отдельных точках трассы конвейера. Обход начинаем с точки 1. натяжение ленты в которой обозначим .
Сопротивление на отклоняющих барабанах [см. (5.26)] определим при kп=103 в предположении что угол обхвата лентой отклоняющего барабана около 90°.
В соответствии с формулой (5.35) натяжение ленты в точке 2 .
Сопротивление на прямолинейном горизонтальном участке 2-3 холостой ветви [см. (5.22)]
Н при погонной массе движущихся частей холостой ветви конвейера
Натяжение в точке 3 Н.
Примем центральный угол криволинейного участка 3-4 рад. При этом [см. (5.25)] . Сопротивление на криволинейном участке 3 (батарея роликов) по формуле (5.24) .
Натяжение в точке 4 Н. Сопротивление на участке 4 [см. (5.22) ]
Здесь принято: ; м; м.
Второй член выражения со знаком минус учитывает составляющую веса движущихся масс на участке 4 холостой ветви конвейера направленную в сторону движения.
Натяжение в точке 5
Натяжение в точке 6 Н.
Сопротивление на прямолинейном горизонтальном участке 6-7 холостой ветви [см. (5.22)]
при погонной массе движущихся частей холостой ветви конвейера
Натяжение в точке 7
Натяжение в точке 8
Натяжение в точке 9 при
Сопротивление на погрузочном пункте от сообщения грузу скорости тягового органа [см. (5.27)]
Сопротивление от направляющих бортов загрузочного лотка длиной
=2 м [см. (5.28)] Н.
Общее сопротивление при загрузке Н.
Натяжение в точке 10
Сопротивление на участке 10-11
Натяжение в точке 11
Сопротивление на криволинейном участке 11-12 (батарея роликов).
Натяжение в точке 12
Сопротивление на участке 12-13 согласно (5.17)
где погонные массы движущихся частей груженой части рабочей ветви конвейера конвейера кгм кгм и м м
Натяжение в точке 13
Сопротивление на криволинейном участке 13-14 (батарея роликов).
Натяжение в точке 14
Сопротивление на участке 14-15
Натяжение в точке 15
Сопротивление в точке 16 от плужкового разгрузчика (см. выше)
Натяжение в точке 16
Сопротивление на участке 16-17 [согласно (5.21)]
Натяжение в точке 17
Натяжение в набегающей на приводной барабан ветви тягового органа с учетом сопротивления на поворотном пункте 17 (на приводном барабане)
Согласно формуле Эйлера
где Fсб - натяжение в сбегающей с приводного барабана ветви ленты: ; f - коэффициент сцепления между лентой и приводным барабаном (см. выше): f = 025; α - угол обхвата лентой приводного барабана (см. выше): α=200°=35 рад.
Определяем натяжение (Н) конвейерной ленты в остальных точках трассы:
Строим график натяжений ленты (рис. 2).
Рис. 2. Эпюра натяжения ленты ленточного конвейера
По уточненному значению Н проверяем прочность ленты [см. (6.16)]. Необходимое минимальное число прокладок
8 Проверяем правильность выбора диаметра приводного барабана по давлению между лентой и барабаном [см. (6.6)]
Где: [р] - допустимое среднее давление между лентой и барабаном Па: для резиновых лент [р]= 105 11х105
f - коэффициент сцепления между лентой и приводным барабаном (см. выше): f = 025;
α - угол обхвата лентой приводного барабана (см. выше): α=200°=35 рад.
Мощность на приводном валу конвейера согласно (6.19)
9 Выбор электродвигателя
Необходимая мощностьдвигателя [см. (6.21)] кВт КПД передачи = 096 принят из табл. 5.1 в предположении что в приводе будет использован двухступенчатый цилиндрический редуктор.
Из табл. III.3.1 выбираем электродвигатель типа 4А160M6УЗ номинальной мощностью Рдв= 15 кВт при частоте вращения n = 975 мин-1. Момент инерции ротора кг-м2. Кратность максимального момента Tmax = 20.
Частота вращения вала приводного барабана [см. (6.22)]
Требуемое передаточное число привода [см.(6.23)] .
Для приближения фактической производительности конвейера к заданной учитывая что ширина ленты принята больше расчетной» примем передаточное число привода несколько большим. Согласно пояснениям к формуле (1.101) расчетная мощность на быстроходном валу редуктора для машин непрерывного действия принимается равной наибольшей статической мощности. В нашем случае кВт.
Из табл.III.4.2 выбираем редуктор типоразмера Ц2У-250-III с передаточным числом имеющий при частоте вращения быстроходного вала 1000 мин-1 мощность Р = 14.5 кВт; КПД редуктора = 096.
11 Для выбора соединительной муфты между двигателем и редуктором определяем номинальный крутящий момент двигателя
С учетом коэффициента кратности максимального момента двигателя примем расчетный момент муфты
Предполагая что для предотвращения обратного движения загруженной конвейерной ленты необходим тормоз предусматриваем зубчатую муфту с тормозным шкивом. Из табл. III.5.8 выбираем муфту № 1 с наибольшим передаваемым крутящим моментом Тм = 700 Нм большим Нм с диаметром тормозного шкива D= 200 мм. Момент инерции муфты
Уточняем скорость ленты [см. (6.24)]:
мс при фактическом передаточном числе привода (передаточное число редуктора)
12 Фактическая производительность конвейера [см. (6.25)]
Где - скорость движения ленты при фактическом передаточном числе
13 Усилие натяжного устройства [см. (6.26)] Н.
14 Определяем диаметры барабанов (см. параграф 6.2): натяжного мм что соответствует ГОСТ 22644-77;
Требуемое минимальное натяжение в ленте [см. (5.32)]
Где кгм- погонная масса груза
кгм. - погонная масса ленты
Фактическое минимальное натяжение ленты Н находится в требуемых пределах.
15 Время пуска конвейера (с) [см. (5.40)]
Здесь момент инерции вращающихся масс на валу двигателя кг-м2;
- коэффициент учитывающий упругость тягового органа благодаря которой не все элементы конвейера приходят в движение одновременно: для резинотканевых лент ky = 05 07
Масса вращающихся частей барабанов конвейера кг принята ориентировочно.
Средний пусковой момент двигателя (Н-м) [см.(1.90)]
- кратность пускового момента двигателя (принимается по каталогу);
- максимальная кратность пускового момента электродвигателя (определяется по каталогу)
52 — коэффициент учитывающий возможность работы при падении напряжения в сети до 85 % от номинального.
Момент статических сопротивлений на валу двигателя [см. (5.42) (5.43)] Нм. Момент сил инерции на валу двигателя (Нм) при пуске конвейера [см. (5.41)] Нм.
16 Момент на приводном валу (Н-м) при пуске конвейера согласно (5.43) (5.45)
Окружное усилие на приводном барабане (Н) при пуске конвейера
17 Усилие в набегающей на приводной барабан ленте конвейера (Н) при пуске [см. (5.47)] Н.
где коэффициент [см. (6.15)
Коэффициент перегрузки конвейерной ленты при пуске [см. (5.49)]
Момент сил инерции на валу двигателя при торможении [см. (5.50)]
Время торможения [см. (5.51)] с
Момент статических сопротивлений на валу двигателя при торможении [см. (5.39) (5.53)]
Расчетный тормозной момент на валу двигателя [см. (1.78)] необходимый для предотвращения засыпки узла перегрузки
Таким образом для предотвращения самопроизвольного обратного движения ходовой части конвейера при случайном выключении двигателя тормоз требуетсят. так как 0. Однако тормоз необходим для предотвращения засыпки узла перегрузки. Расчетный тормозной момент
-2.63 Нм. Из табл. III. 5.11 выбираем тормоз ТКГ-200 с наибольшим тормозным моментом 250 Нм который следует регулировать на нужный тормозной момент. Выбор этого типоразмера тормоза обусловлен выбором муфты данного диаметра.
Расчёт натяжного устройства
Расчёт натяжного устройства заключается в определении его хода в статическом и динамическом режимах а также необходимого натяжения на нём которое обеспечивает нормальную работу конвейера.
Ход натяжного устройства равный сумме рабочего и монтажного ходов выбирают в зависимости от длины и конфигурации трассы и типа тягового элемента.
Для ленточного конвейера ход натяжного для лент из синтетической ткани
Х = 0.037L + 0.3 = 0.03740 + 0.3 = 178 м
где L – длина конвейера.
Натяжное усилие необходимое для перемещения натяжного устройства с барабаном
Требуемое усилие натяжения
где – коэффициент неравномерности распределения усилия. = 1.1;
где – допускаемое напряжение Нсм2;
здесь – предел текучести для стали 40
n – коэффициент запаса предела прочности материала. Принимаем n = 2.
Таким образом принимается винт Tr 52x78H8c.
Расчет вала приводного барабана.
Рис. 4. Схема нагружения вала с эпюрами изгибающих и крутящих моментов
L1 = 068 м l3 = 0.208 м.
Определяем силу действующую со стороны муфты на вал вследствие неизбежной несоосности соединяемых валов
где – окружная сила на муфте; – расчетный диаметр.
Для зубчатых муфт расчетный диаметр равен
Окружная сила на муфте
Следовательно нагрузка от муфты на вал
Составляем расчетную схему вала (рис. 4) прикладывая к валу найденные ранее нагрузки и определяем реакции опор задавшись длинами и . Реакции опор от силы определяем отдельно так как она меняет свое направление с течением времени.
Реакции опор в горизонтальной плоскости из условия равновесия
Реакции опор в вертикальной плоскости из условия равновесия
Реакции опор от силы из условия равновесия
Определим изгибающие моменты в характерных сечениях вала:
Определим суммарные изгибающие и эквивалентные моменты:
Материал вала сталь 45. Характеристики материала [6 табл.8; с.90]:
– запас прочности по статической несущей способности.
Определяем диаметр вала в наиболее нагруженном сечении:
Остальные диаметры назначаем конструктивно по нормальному ряду размеров. В целях унификации принимаем диметры вала в подшипниковых опорах одинаковыми и равными 110 мм. Диаметры вала под ступицами также принимаем одинаковыми и равными 130 мм.
Расчет подшипников вала приводного барабана.
Схема для расчета подшипников см. рис. 4 данного курсового проекта.
Радиальная нагрузка на опору A:
Радиальная нагрузка на опору B:
Опорой приводного вала на раму являются двухрядные сферические роликоподшипники. Расчет ведем по наиболее нагруженному подшипнику. На подшипник действуют только радиальные усилия равные .
Предварительно принимаем подшипники шариковые радиально-упорные сдвоенные 366200 по ГОСТ 832-78* С = 230 кН Со = 182 кН.
Определяем эквивалентную динамическую нагрузку
где – коэффициент долговечности.
Номинальная эквивалентная нагрузка определяется по зависимости
где – кинематический коэффициент учитывающий снижение долговечности при неподвижном внутреннем кольце подшипника; – коэффициент безопасности при нагрузке с незначительными толчками; – температурный коэффициент при . Тогда
Расчетная долговечность проверяем по динамической грузоподъёмности:
где – коэффициент учитывающий вероятность безотказной работы; – коэффициент учитывающий совместное влияние качества металла и условий эксплуатации; – частота вращения приводного вала – показатель степени для роликоподшипников.
что удовлетворяет требованиям.
Проверяем выбранный подшипник по статической грузоподъёмности:
Расчет концевого вала барабана.
Рис. 5. Схема нагружения вала
L1 = 0335 м l2 = 0.68 м.
Составляем расчетную схему вала (рис. 5) прикладывая к валу найденные ранее нагрузки и определяем реакции опор задавшись длинами L1 = 0335 м l2 = 0.68 м.
С учетом ослабления сечения шпоночными пазами увеличиваем сечение на 20%. . Принимаем .
Остальные диаметры назначаем конструктивно по нормальному ряду размеров. В целях унификации принимаем диметры вала в подшипниковых опорах одинаковыми и равными 110 мм. Диаметры вала под ступицами также принимаем одинаковыми и равными 130 мм. Диаметр вала между ступицами - 130 мм.
Расчет подшипников вала концевого барабана.
Схема для расчета подшипников см. рис. 5 данного курсового проекта.
1.Кузьмин А.В. Марон Ф.Л. Справочник по расчетам механизмов подъемно-транспортных машин – 1983
2.Анурьев В.И. Cправочник конструктора-машиностроителя: В 3 т. Т 3 – 8-е изд. перераб. и доп. Под ред. И. Н. Жестковой. – М.: Машиностроение 1999. – 848 с.: ил.
3.Дунаев П.Ф. Леников О.П. Конструирование узлов и деталей машин : Учеб. Пособие для техн. спец. вузов. – 5 изд. перераб. и доп. – М.: Высшая шк. 1998. – 447 с.
4.Курсовое проектирование грузоподъемных машин Под ред. С.А. Казака – М.: Высшая школа 1989 – 319с.
