Деревянный каркас одноэтажного производственного здания

rrryiresryer-rrsrrr.docx

КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ2
1 Конструирование плиты покрытия2
2 Определение нагрузок на плиту покрытия3
3 Расчёт плиты покрытия5
3.1 Определение прочностных характеристик плиты5
3.2 Определение геометрических характеристик расчетного поперечного сечения6
3.3 Расчёт плиты по первой группе предельных состояний9
3.4 Расчет плиты по второй группе предельных состояний11
КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ КЛЕЕДЕРЕВЯННОЙ ТРЕХШАРНИРНОЙ АРКИ КРУГОВОГО ОЧЕРТАНИЯ11
1. Геометрические характеристики арки11
3. Статический расчет арки14
4. Конструктивный расчет арки19
4.1. Расчет арки на прочность19
4.2 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования20
5. Конструирование и расчет конькового узла21
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ И НЕИЗМЕНЯЕМОСТИ ЗДАНИЯ24
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ОСНОВНЫХ НЕСУЩИХ И ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ25
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ26
Производится проектирование деревянного каркаса одноэтажного производственного здания по следующим исходным данным:
место строительства: г.Браслав;
класс условий эксплуатации: 2;
пролёт здания: 15 м;
шаг несущих конструкций: 3800 мм;
длина здания: 684 м;
тип несущих конструкций: арка трёхшарнирная клееная деревянная кругового очертания;
высота здания: 75 м;
тип ограждающих конструкций: плиты с двумя обшивками;
материал обшивки плит: фанера марки ФБС;
материал утеплителя: плиты пенополиуретановые ПМ =70 мм;
материал кровли: «Линокром»;
порода древесины: сосна.
КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ
1 Конструирование плиты покрытия
Размер панели в осях 1250х3800 мм. Обшивка плиты выполнена из фанеры марки ФБС ГОСТ 11539-83; рёбра из досок второго сорта древесины сосны. Фанера крепится к каркасу плиты при помощи клея.
Ширину панели принимаем равной ширине фанерного листа b = 1250 мм. Толщину фанерной обшивки принимаем конструктивно равной 8 мм нижняя верхняя 12мм. Длины фанерных листов достаточно на всю длину плиты то есть стыкование листов по длине плиты отсутствует l=3800 мм.
Для дощатого каркаса применяем черновые заготовки по рекомендуемому сортаменту пиломатериалов по ГОСТ 24454 сечением 50х150 мм (таблица 2.1. 1). После двухстороннего фрезерования на склейку идут чистые доски сечением 50х145 мм. Величина припуска принимается по таблице 1.2 1 в соответствии с ГОСТ 7307-75* «Детали из древесины и древесных материалов. Припуски на механическую обработку».
Расчетный пролет панели
ld = 099· l = 099· 3800 = 3762 мм
Полная высота панели принята
h = 8+12 + 145 = 165 мм
Каркас панели состоит из четырех продольных ребер. Шаг продольных рёбер 375 мм и 450 мм что меньше 500 мм.
Для придания каркасу жесткости продольные ребра соединены на клею с поперечными ребрами шаг поперечных рёбер 1175 мм и 1400 мм что меньше 1500 мм (по конструктивным требованиям минимальный шаг поперечных ребер 1500 мм).
Геометрические размеры панели представлены на рисунке 2.1.1.
Рисунок 2.1.1.Конструкция плиты
2 Определение нагрузок на плиту покрытия
На плиту покрытия действуют следующие нагрузки:
постоянные: кровля собственный вес плиты;
временные: снеговая нагрузка.
Сбор нагрузок приведен в таблице 2.2.1.
Таблица 2.2.1 - Нагрузки действующие на 1 м2 площади покрытия
Наименование нагрузок
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надёжности по нагрузке
Расчётная нагрузка кНм2
Кровля рулонная «Линокром»:
Продолжение таблицы 2.2.1
древесина-сосна ρ=500кгм3
Утеплитель - плиты пенополиуретановые ПМ =70мм ρ=40кгм3
Пароизоляция – полиэтиленовая плёнка =1мм ρ=03 кгм3
Обшивка-фанера марки ФБС ρ=1000кгм3; =20мм
Нормативная нагрузка на 1 м2 от:
- кровли определяется по таблице 1.1 [3];
- утеплителя определяется по таблице 1.2 [3];
- каркаса определяется по таблице 6.2 [1];
- пароизоляции определяется по таблице 1.2 [3];
- обшивки определяется по таблице 6.2 [1].
Временная нагрузка на 1 м2 от веса снегового покрова определяется по формуле 1.2[3]:
где— коэффициент формы снеговых нагрузок ;
— характеристическое значение снеговых нагрузок на грунт;
— коэффициент окружающей среды;
— температурный коэффициент.
Город Браслав находится в снеговой зоне 2б высота над уровнем моря А=139 м:
Коэффициенты формы снеговых нагрузок для цилиндрических покрытий при отсутствии снегоудерживающих заграждений для 60º:
Так как полученное значение превышает рекомендуемое максимальное значение 2 принимаем
3 Расчёт плиты покрытия
3.1 Определение прочностных характеристик плиты
Расчётные характеристики фанеры
Согласно таблицам 6.12 6.13 2 для фанеры марки ФБС:
Расчётное сопротивление сжатию фанеры вдоль волокон наружных слоев:
fp.c.0.d · kmod·kt ks =28·105·1·09=2646МПа;
Расчётное сопротивление растяжению фанеры вдоль волокон наружных слоев:
fp.t.0.d· kmod·kt·ks= 32·105·1·09= 3024МПа;
Расчётное сопротивление изгибу фанеры поперек волокон наружных слоев:
fp.m.90.d· kmod·kt·ks=25·105·1·09= 2363МПа;
Расчётное сопротивление скалыванию фанеры:
fp.v.0.d· kmod·kt·ks=18·105·1·09=170 МПа;
Модуль упругости фанеры:
Eр· kmod·kt=12000·105·1=12600 МПа
Где kmod=105 – коэффициент условий работы принимаемый по таблице 6.3 2 в зависимости от класса условий эксплуатации и длительности нагружения;
kt=1 – коэффициент принимаемый согласно п.6.1.4.7 б 2;
ks=09 - коэффициент принимаемый согласно п.6.1.4.7ж 2.
Расчётные характеристики древесины
Для изготовления каркаса плиты применяется древесина II сорта порода – сосна. Расчетные характеристики определены согласно таблице 6.4 2.
Расчётное сопротивление изгибу:
Расчётное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон:
Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям II-й группы (п.6.1.5.12):
E0· kmod·kt =8500·105·1=8925 МПа;
E0· kmod·kt =400·105·1=420 МПа;
где kmod = 105 – коэффициент условий работы принимаемый по таблице 6.3 2 в зависимости от класса условий эксплуатации и длительности нагружения;
kt = 1 - коэффициент принимаемый согласно п.6.1.4.7 б 2;
ks= 09 - коэффициент принимаемый согласно п.6.1.4.7ж 2.
3.2 Определение геометрических характеристик расчетного поперечного сечения
Для удобства ведения последующих расчетов запишем основные размеры плиты в форме таблицы 2.3.2.1.
Таблица 2.3.2.1 Основные размеры плиты
расстояние между осями продольных ребер
расстояние между продольными ребрами в свету
толщина верхней; нижней
расчетная ширина фанерной обшивки (учитывая концентрацию напряжений в обшивке в зоне соединения ее с ребрами)
Рис.2.3.2.1 Расчётное сечение плиты
Геометрические характеристики расчетного сечения приведенные к фанере:
площадь приведенного сечения:
где - коэффициент приведения сечения к фанере;
статический момент сечения относительно верхней грани обшивки:
момент инерции относительно нейтральной оси:
где - положение нейтральной оси;
момент сопротивления в крайних сжатых волокнах обшивки:
момент сопротивления в крайних растянутых волокнах обшивки:
Геометрические характеристики расчетного сечения приведенные к древесине:
где - коэффициент приведения сечения к древесине;
статический момент сечения относительно нижней грани ребра:
Линейно распределенная нагрузка (определяемая с учетом ширины плиты):
Полная нагрузка на плиту определяется с учетом сводчатой формы покрытия.
Радиус сегментной арки:
f – стрела подъема арки.
Центральный угол дуги полуарки определяем по формуле:
Согласно рисунку 2.4.2.2 снеговая нагрузка распределяется по всей площади сводчатого покрытия. Тогда из соотношения приведенная расчетная снеговая линейно распределенная нагрузка будет равна:
Нормативная приведенная линейно распределенная снеговая нагрузка:
Полная нагрузка от суммы постоянной и временной
Наиболее нагруженной является плита расположенная строго горизонтально в коньке. Полная нагрузка действующая на плиту:
Рис.2.3.2.2 Схема приведения снеговой нагрузки
3.3 Расчёт плиты по первой группе предельных состояний
Рис. 2.3.3.1 Расчётная схема плиты
Расчётные усилия в сечениях плиты:
местный изгибающий момент в верхней обшивке:
)Проверка на прочность растянутой нижней обшивки:
Где kp– коэффициент учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки при отсутствии стыков kp=1.
- условие выполняется.
)Проверка сжатой верхней обшивки
Где - коэффициент продольного изгиба для 50:
- условие выполняется
)Проверка на скалывание клеевого шва обшивки в пределах ширины ребер
– статический момент сдвигаемой фанерной обшивки относительно нейтральной оси;
)Проверка продольных ребер
на прочность при изгибе:
на скалывание вдоль нейтральной оси при изгибе:
– статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси.
3.4 Расчет плиты по второй группе предельных состояний
(проверка на прогиб)
Проверку производим по формуле
где U0 – прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига;
kh1 – коэффициент учитывающий влияние переменности высоты сечения принимаемый равным 1 для балок постоянного сечения;
kv – коэффициент учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы.
Для плиты покрытия открытой для обзора при пролёте 38 м
Ulim=l250=3800200=19мм
Тогда условие проверки примет вид:
Проведенные расчеты показали что плита удовлетворяет требованиям ТКП 45-5.05-146-2009 по первой и второй группе предельных состояний. Следовательно изначально принятые геометрические характеристики элементов плиты (фанерные обшивки клееный деревянный каркас) не нуждаются в коррекции.
КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ КЛЕЕДЕРЕВЯННОЙ ТРЕХШАРНИРНОЙ АРКИ КРУГОВОГО ОЧЕРТАНИЯ
1. Геометрические характеристики арки
Арка состоит из двух полуарок кругового очертания. Геометрические характеристики арки указаны в п. 2.4.2 и представлены на рисунке 3.1.1.
Рис. 3.1.1 Геометрические характеристики оси арки
Для определения расчетных усилий разобьем полуарку на 10 равных участков. Принимаем за начало координат левый опорный шарнир арки.
На арку действуют следующие нагрузки:
постоянные: кровля плита покрытия собственный вес арки;
временные: снеговая и ветровая нагрузки.
Сбор нагрузок приведен в таблице 3.2.1 3.2.2 3.2.3.
Постоянные равномерно распределенные нагрузки от покрытия на 1м2 горизонтальной проекции арки определяем с введением коэффициента учитывающего разницу между длиной арки и ее горизонтальной проекцией:
Таблица 3.2.1 Постоянные нагрузки действующие на арку
- Кровля рулонная «Линокром»
- плита клеефанерная
- собственный вес арки
Нормативное значение от собственного веса арки:
где g1.k - постоянная нормативная нагрузка от покрытия кНм2;
qs.k – полное нормативное значение снеговой нагрузки кНм2;
ks.w – коэффициент собственного веса конструкции определяемый по таблице 1.5 1;
Постоянная нагрузка действующая на 1м арки:
Временная нагрузка на 1 м2 от веса снегового покрова определена в п. 2.2.
Расчетная снеговая нагрузка действующая на 1 м арки:
)Базовое значение скорости ветра
гдеvb0 — основное значение базовой скорости ветра;
cseason— сезонный коэффициент.
)Пиковое значение скоростного напора для базовой высоты z0
где се(z) — коэффициент экспозиции (принят для типа местности III);
qb — значение среднего (базового) скоростного напора определяемое по формуле:
где —плотность воздуха которая зависит от высоты над уровнем моря температуры и барометрического давления;
vb — базовое значение скорости ветра.
)Коэффициент внешнего давления
Так как отношение fd=7515=05 и h=0 из рисунка 7.11 2
для зоны А: cpe10 = 08
для зоны В: cpe10 = -12
для зоны С: cpe10 = -04
)Ветровое давление действующее на внешние поверхности конструкций здания
где qp(ze) — пиковое значение скоростного напора ветра;
ze — базовая высота для внешнего давления;
сре — аэродинамический коэффициент внешнего давления.
)Значение ветровой нагрузки
где сs cd — конструкционный коэффициент по 6.3.1 2;
В — шаг несущих конструкций.
Ветровая нагрузка для разных зон покрытия представлена на рисунке 3.2.1.
Рис. 3.1.1 Распределение ветровой нагрузки
3. Статический расчет арки
Произведем расчет арки по следующим сочетаниям нагрузок:
Постоянная + временная снеговая на всём пролёте;
Постоянная на всём пролёте + временная снеговая на половине пролёта;
Постоянная + временная снеговая на всём пролёте + ветровая с коэффициентом сочетания (09);
Постоянная на всём пролёте + временная снеговая на половине пролёта + ветровая с коэффициентом сочетания (09).
Статический расчет арки выполняем в программном комплексе “SCAD”.
Основная система: статически определимая трехшарнирная арка. Расчётная схема представлена на рисунке 3.3.1. Нагружение арки постоянной и временными нагрузками представлено на рисунках 3.3.2 – 3.3.5.
Рисунок 3.3.1 Расчётная схема с номерами стержней
Рисунок 3.3.2 Собственный вес
Рисунок 3.3.3 Снеговая нагрузка на весь пролёт
Рисунок 3.3.4 Снеговая нагрузка на половину пролёта
Рисунок 3.3.5 Ветровая нагрузка
Наиболее неблагоприятное воздействие оказывает сочетание №1. Эпюры М Q N для наиболее неблагоприятного сочетания приведены на рисунках 3.3.6 – 3.3.7.
Рисунок 3.3.4 Эпюра М от сочетания №1 (кНм)
Рисунок 3.3.5 Эпюра Q от сочетания №1 (кН)
Рисунок 3.3.6 Эпюра N от сочетания №1 (кН)
Для конструктивного расчета арки выбираем максимальные усилия: изгибающий момент М=9381 кНм и соответствующую продольную силу N=11588 кН.
4. Конструктивный расчет арки
Для изготовления арок принимаем пиломатериал из сосны 2 сорта 50х275 мм.
Принимаем поперечное сечение арки 265х616 мм из 14 слоев толщиной 44 мм (с учетом припусков на фрезерование). Площадь поперечного сечения:
Расчетные характеристики определены согласно таблице 6.4 2:
Расчётное сопротивление сжатию и изгибу:
fmd = fс0d =130· kmod ·kx kt · kh k kr ks =130·12·11096094·0809=
где kmod = 12 – коэффициент условий работы принимаемый по таблице 6.3 2 в зависимости от класса условий эксплуатации и длительности нагружения;
kh= 096 - коэффициент принимаемый согласно п.6.1.4.7в 2;
k= 094 - коэффициент принимаемый согласно п.6.1.4.7г 2;
kr= 08 - коэффициент принимаемый согласно п.6.1.4.7д 2 при r=750265=283;
ks= 09 - коэффициент принимаемый согласно п.6.1.4.7ж 2.
4.1. Расчет арки на прочность
Для расчета арки выбираем наиболее опасное сечение. В соответствии с п. 7.6.1 2 при изгибе с осевым сжатием должно удовлетворяться следующее условие 7.21 2:
где — изгибающий момент от действия поперечной нагрузки;
— расчетное сопротивление древесины сжатию;
— расчетный момент сопротивления поперечного сечения;
— площадь расчетного сечения нетто;
—коэффициент учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента.
В соответствии с п.7.3.3 2 гибкость элемента определяется по формуле:
где - радиус инерции сечения;
Полученная гибкость не превышает предельную (таблица 7.7 2).
Коэффициент продольного изгиба определяем по формуле 7.7 2 так как :
Момент сопротивления сечения:
Тогда подставляя все найденные значения в формулу 7.21 2 получим:
Условие прочности выполняется следовательно запроектированная конструкция арки с сечением удовлетворяет требованиям прочности.
4.2 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования
Расчёт на устойчивость плоской формы деформирования сжато-изгибаемых элементов следует выполнять по формуле 7.24 2:
где — площадь брутто с максимальными размерами сечения элемента на участке
Wsup— максимальный момент сопротивления брутто на участке
n = 1 — для элементов имеющих закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования на участке
kс— коэффициент продольного изгиба определяемый по формуле 7.6 2 для любой гибкости участка элемента расчетной длиной
kmc— коэффициент определяемый по формуле 7.22 2;
kinst— коэффициент определяемый по формуле 7.19 2.
Покрытие из плит шириной 125 м раскрепляет верхнюю кромку арки для этого устраиваем раскосы через 2 ширины плиты lm=25 м.
где — расстояние между точками закрепления сжатой кромки от смещения из плоскости изгиба;
b— ширина поперечного сечения;
h— максимальная высота поперечного сечения на участке
kf— коэффициент зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке lm определяемый по таблице 7.4 2.
Подставим в формулу 7.24 2:
Следовательно устойчивость обеспечена.
5. Конструирование и расчет конькового узла
Коньковый узел решается с помощью стальных креплений. Расчёт производится на действие максимальной продольной силы N=5362 кН и соответствующей поперечной силы Q = 1082 кН. Так как α=0º:
Проверка торцевого сечения на смятие:
Где fcm.0.d= fmd = fс0d =1014 МПа;
fcm.90.d = 30· kmod ·kx kt · kh k kr ks =30·12·11096094·0809=
Расчётное напряжение смятия под углом к волокнам древесины:
Где Ad – минимальную площадь опорной площадки торца полуарки определяемая из условия смятия: Ad = Nfcm.а.d = 5362103 1014 = 528797 мм2;
Ad= b·hd следовательно hd ≥ Ad b = 528797 265 =1995 мм
принимаем hd = 200 мм тогда Ad = 265200 = 53000 мм2.
Рис. 3.5.1 Схема конькового узла полуарки
cm..d =101 МПа k1 k 2 fc.. d =100 0511014=517МПа
Условие на смятие выполняется.
Металлические пластины крепятся к торцам полуарок при помощи болтов диаметром 12 мм.
Минимальные расстояния между болтами определяются по таблице 9.6 2:
вдоль волокон между осями болтов и до торца элемента не менее чем: S1 =7·d = 7·12=84 мм; принимаем 100 мм;
поперек волокон между осями болтов не менее чем:
S2 =35·d = 35·12 = 42 мм; принимаем 50 мм;
поперек волокон до кромки элемента не менее чем:
S3 =3·d=3·12=36 мм; принимаем 50 мм.
Рисунок 3.5.2 Схема расстановки болтов
Усилие действующее на болты:
Расчётная несущая способность соединения:
Расчётную несущую способность одного среза нагеля в двухсрезном соединении с обоими внешними элементами из стали следует принимать равной меньшему значению из полученных по формулам:
Где t2=0265 м – толщина среднего элемента;
d=0012 м – диаметр болта;
МПа – расчётное значение сопротивления изгибу болта по таблице 9.4 2;
=5kxktkmod =51112 = 6 МПа - расчетное сопротивление древесины смятию в глухом нагельном гнезде по таблице 9.3 2
k = 070 – коэффициент учитывающий угол между усилием и направлением волокон древесины α= 90º- 0 = 90 по таблице 9.5 2.
Требуемое количество болтов при ns=2 – количество швов в соединении для одного нагеля:
- по крайним осям болта
- по внутренним осям болта
Принимаем nn =6 болтов 12 мм.
Из конструктивных соображений увеличиваем высоту стального крепления hd = 250 мм. Итоговая схема расстановки болтов приведена на рисунке 3.5.3.
Рисунок 3.5.3 Принятая схема расстановки болтов
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ И НЕИЗМЕНЯЕМОСТИ ЗДАНИЯ
Данное здание относится ко второму типу по требуемым связям так как имеет каркас из плоских трёхшарнирных арок. Поперечная устойчивость здания обеспечена геометрически неизменяемыми конструкциями арок без постановки связей. Для обеспечения продольной устойчивости необходима расстановка связей.
Рёбра панелей выполняют роль распорок и являются элементами связей. Способ их крепления к несущим конструкциям каркаса позволиляет получить шарнирные соединения поэтому в таком каркасе возможны перемещения. Для предотвращения этих перемещений и обеспечения продольной устойчивости применяем раздельные деревянные связи в покрытии (скатные связи – СС) образующие раскосную решетку. Две смежные арки объединённые посредством таких связей образуют жёсткий пространственный блок.
Такие блоки создаём в торцевых отсеках (в осях 1-2 и 18-19) и в среднем (в осях 10-11). Необходимость устройства жёстких пространственных блоков по длине здания вызвана податливостью соединения в местах прикрепления элементов связей к несущим конструкциям и как следствие возможностью выхода последних из силовой плоскости. Торцевые жёсткие блоки кроме того воспринимают ветровые нагрузки действующие на торцы здания.
Рис. 3.1 План здания с указанием расположения скатных связей
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ОСНОВНЫХ НЕСУЩИХ И ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Класс условий эксплуатации - 2 конструкции эксплуатируются внутри отапливаемого здания при температуре до 35С и относительной влажности воздуха от 60 % до 75 %.
В проектируемом здании предусмотрены следующие способы защиты несущих и ограждающих конструкций от увлажнения древесины:
- защита древесины от увлажнения атмосферными осадками достигается полной водонепроницаемостью кровли;
- древесина отделена от бетонных фундаментов битумной гидроизоляцией;
- деревянные конструкции опираются на фундаменты выше уровней пола и грунта;
- в местах контакта с металлом нанесена мастика У-30м таким образом что полностью заполняет зазоры между металлом и древесиной.
В качестве огнезащитного средства применен состав ЛПД-83 (ТУ 21-10-63-88).
Защита конструкций от коррозии вызываемой газообразными твёрдыми и жидкими средами производится эмалью УРФ-1128 (ТУ 6-10-1421).
Химическая защита конструкций от загнивания обеспечена пропиткой препаратом ХМБ-444 расход 5 – 7 кгм3.
Данные мероприятия по обеспечению долговечности несущих конструкций были учтены при расчётах соответствующим коэффициентом ks = 09.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
) Конструкции из дерева и пластмасс: Учебно-методический комплекс для студентов специальности 1-70-02-01 «Промышленное и гражданское строительство» Сост. и общ. ред. А.Р. Волик. – Новополоцк: ПГУ 2005. – 300с;
) ТКП 45-5.05-146-2009 «Деревянные конструкции»;
) ТКП EN 1991-1-3-2009 Еврокод 1. Воздействия на конструкции. Часть 1-3. Общие воздействия. Снеговые воздействия – Минск: Минстройархитектуры 2009. – 40 с.
) ТКП EN 1991-1-4-2009 Еврокод 1. Воздействия на конструкции. Часть 1-4. Общие воздействия. Ветровые воздействия – Минск: Минстройархитектуры2010. – 117 с.
) ТКП EN 1990-2011 Еврокод. Основы проектирования строительных конструкций – Минск: Минстройархитектуры 2015. – 86 с.

rsryer.dwg

Кафедра строительных конструкций
Инженерно-строительный факультет
производственного здания
Схема расположения связей.
Примечание: 1. Район строительства- г. Браслав 2. Класс условий эксплуатации - 2 3. Порода древесины - сосна 4. Сорт древесины - II 5. Ограждающая конструкция - клеефанерная плита с двумя обшивкой 6. Кровля - "Линокром" 7. Материал обшивок плит покрытия - фанера 8. Фанера марки ФБС (ГОСТ 11539-83) 9. Для соединения обшивки с каркасом используется клей карбамидный (марка КФ-Ж) 10. Стальные элементы деревянных конструкций изготовлены из стали марки ВСт3сп 11. Расчёт произведён в соответствии с ТКП 45-5.05-146-2009 12. Для предохранения древесины в местах контакта с металлом на поверхности
контактирующей с древесиной
необходимо нанести мастику У-30м 13. Панели покрытия и основные несущие конструкции нуждаются в защите от коррозии
вызываемой воздействием биологических агентов
т.к. степень агрессивности воздействия среды характеризуется как среднеагрессивная при нормальном режиме эксплуатации
защита осуществляется препаратом ХМБ-444 14. Основные несущие конструкции и панели покрытия нуждаются в защите от коррозии
вызываемой газообразными
твёрдыми и жидкими средами
защита осуществляется эмалью УРФ-1128 (ТУ 6-10-1421) 15. В качестве огнезащитного средства применён состав ЛПД-83 (ТУ 21-10-63-88)
Схема расположения связей (М1:400)
План панелей (М1:400)
План кровли (М1:400)
Клеефанерная плита с двумя обшивками = 165мм
Арка клееная деревянная кругового очертания = 616мм
Стальные пластины с дюбелями
Брусчатый раскос связевой решетки
Глухой нагель с квадратной решеткой
Пробоина из деревянного бруса на глухих нагелях
Стык плит П1 по ширине (М1:10)
Стык плит П1 по длине (М1:10)
Спецификация древесины
Спецификация металла
Доска-2-хв.-50×145 L=3800
Доска-2-хв.-50×145 L=325
Фанера ФБС 1250×12 L=3800
А3-МС-ЕС-23560х265х616-Б.О
Доска-2-хв.-44×265 L=11780
Уплотняющая прокладка
Cреднее ребро башмака
Фанера ФБС 1250×8 L=3800
Доска-2-хв.-50×145 L=400