Деревянный каркас одноэтажного промышленного здания

Poyasnitelnaya_zapiska_Shulzhenko_M_E.docx

ФГБОУ ВО «Санкт-Петербургский государственный
архитектурно-строительный университет»
Кафедра металлических и деревянных конструкций
Дисциплина: «Конструкции из дерева и пластмасс»
ДЕРЕВЯННЫЙ КАРКАС ОДНОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ
студентка гр. 4-Сб-4
Шульженко Мария Эдуардовна
Миронова Стефания Ивановна
Расчет конструкций покрытия6
3 Расчет стропильных ног11
Расчет и конструирование основной несущей конструкции18
2 Конструктивный расчет19
3 Расчёт и конструирование опорного узла фермы23
Расчет и конструирование клеедощатой колонны25
2 Сбор нагрузок на колонну26
3 Подбор сечения стойки28
4 Проверка прочности29
5 Расчет и конструирование приклепления стойки к фундаменту30
Защита конструкций34
1 Защита от загнивания34
2 Защита от возгорания35
3 Защита деревянных конструкций при транспортировке складировании и хранении35
Список используемой литературы37
Целями выполнения курсового проекта по конструкциям из дерева и пластмасс являются закрепление и обобщение теоретического материала а также приобретение навыков конструирования и практического применения расчетов выводов и рекомендаций для самостоятельного решения конкретных инженерных задач. Содержание курсового проекта состоит в разработке конструкции покрытия здания с использованием древесины водостойкой фанеры и конструкционных пластмасс причем необходимо стремиться к наиболее рациональному в технико-экономическом отношении решению.
Проектирование и расчет конструкций с использованием древесины имеют свою специфику. Такие строительные конструкции должны обладать легкостью низкой теплопроводностью достаточной прочностью и жесткостью стойкостью против вредных воздействий долговечностью при использовании надежных способов устранения биологического повреждения и пожарной опасности. Поэтому перед выполнением проекта были тщательно изучены свойства древесины и нормативные документы – СП СНиПы указания инструкции и ГОСТы (см. перечень рекомендуемой литературы) для грамотного применения в ходе расчета данного курсового проекта.
Район строительства – I;
Режим эксплуатации – 3.2;
Тип покрытия – металлочерепица;
Основная несущая конструкция покрытия – ферма растянутые элементы из круглой стали;
Пролет здания – 204 м длина здания – 600 м;
Отметка до нижней поверхности несущей конструкции – 74 м;
Стойка – клеедощатая.
По нормам уклона крыш для кровельных материалов из металлочерепицы принимаем уклон 21%.
Снеговая нагрузка для I района строительства Sg = 05 кПа (табл. 10.1 СП 20.13330.2016).
РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ ПОКРЫТИЯ
Покрытие: металлочерепица.
Шаг обрешетки – 350 мм; стропильных ног – 15 м; прогонов – 20 м.
Минимальный показатель угла наклона для применения металлочерепицы – 12°. Оптимальным показателем для двускатного сооружения берётся угол в 20–45°. Такой наклон не делает крышу препятствием на пути ветра и обеспечивает быстрый сход снега и воды.
Принимаем угол наклона 21° (cos21° =0934 sin21°=0358).
Металлочерепица обладает такими преимуществами как долговечность небольшой вес (около 5 кгм2) простота и высокая скорость монтажа может использоваться на скатных кровлях с углом наклона более 12° как в жилищном так и в промышленном строительстве.
Металлочерепица изготавливается из рулонной стали толщиной 04 – 05 мм и шириной 1250 мм. Сталь защищена от коррозии металлическим защитным покрытием и имеет полимерное декоративно-защитное лакокрасочное покрытие.металлочерепицы визуально состоит из волн и ступеней которые имитируют поверхность черепичной крыши. Волны образуются при прохождении листа через профилирующие валы после чего выштамповываются ступени. Ступени также имеют волнистую форму и повторяются через 350 мм визуально деля лист на ряды. Расстояние между рядами принято называть шагом металлочерепицы.
К деревянной обрешетке листы металлочерепицы крепятся саморезами 48х29 мм или 48х35 мм c уплотнительной прокладкой из ЭПДМ резины и с головкой окрашенной в цвет металлочерепицы. Крутящий момент шуруповерта должен быть отрегулирован так чтобы на полностью закрученном саморезе прокладка была слегка сжата.
Принимаем сечение брусков обрешетки b x h = 60х60 мм шаг обрешетки 350 мм. Определение нагрузки на 1 м2 кровли ведется в табличной форме.
Нагрузка на бруски обрешетки кНм2 ската
Нормативная нагрузка кНм2 qн
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчет нормативного значения снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия производился по формуле:
гдеSg – нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли принимаемое 05 кНм2 по табл. 10.1 СП 20.13330.2016 для снегового района I;
с0 – коэффициент учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов принимаемый 10 в соответствии с п.10.6 СП 20.13330.2016;
ct – термический коэффициент принимаемый 10 в соответствии с п. 10.10 СП 20.13330.2016;
– коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие принимаемый 10 для покрытий с углом наклона ≤ 30° в соответствии с прил. Б СП 20.13330.2016.
В соответствии с п. 10.12 СП 20.13330.2016 коэффициент надежности по нагрузке γf для снеговой нагрузки следует принимать равным 14.
Погонная нагрузка на брусок обрешетки при их шаге 35 см:
Обрешетку рассчитывают на два основных сочетания нагрузок:
) Постоянную и временную от снега (расчет на прочность и прогиб);
) Постоянную и временную от сосредоточенного груза в 10 кН с умножением на коэффициент перегрузки n = 12 (расчет только на прочность).
I сочетание соответствует периоду нормальной эксплуатации конструкции. Здесь рассматривают равномерно распределенную постоянную нагрузку от собственного веса конструкции и временную от снега.
Условие прочности обрешетки обеспечивается при
гдеM – максимальный изгибающий момент от действия равномерно распределенных расчетных нагрузок от снега и собственного веса;
Wх Wy – расчетные моменты сопротивления обрешетки;
Ru – расчетное сопротивление изгибу. Для элементов обрешетки из древесины II сорта принимаем Ru = 195 МПа;
Рис. 1. Разложение изгибающего момента на составляющие при косом изгибе
Максимальный изгибающий момент М возникает в сечении над средней опорой и определяется выражением:
где – расчетная постоянная нагрузка от собственного веса;
– расчетная временная нагрузка от снега;
l – пролет – расстояние между стропильными ногами l = 15 м.
Расчетный момент сопротивления
гдеb – ширина расчетного сечения;
h – толщина расчетного сечения.
гдеmдл = 066 – коэффициент длительной прочности для типа загружения В;
mв = 09 – коэффициент условий эксплуатации для режима 3.2 (табл. А2 прил. А1 СП 64.13330.2017);
mсс = 09 – коэффициент надежности конструкции по сроку службы для расчета на изгиб;
RАи = 195 МПа – расчетное сопротивление древесины сосны при изгибе (СП 64.13330.2017 табл. 3 п. 1а).
Условие жесткости (проверка по прогибу) с учетом двухпролетной схемы изгибаемого элемента загруженного равномерно распределенной нагрузкой:
гдеf – максимальный прогиб в неразрезном изгибаемом элементе от действия равномерно распределенных нормативных нагрузок от снега и собственной массы конструкции:
E – модуль упругости древесины сосны при изгибе;
Eср = 1000 – средний модуль упругости при изгибе по прил. В СП 64.13330.2017;
mдл – коэффициент принимаемый 10 для режима нагружения В.
Расчетный момент инерции обрешетки:
гдеb – ширина расчетного сечения;
II сочетание соответствует периоду монтажа или ремонта. Здесь рассматривают равномерно распределенную постоянную нагрузку от собственного веса конструкции и сосредоточенную монтажную нагрузку Р = 10 кН учитывающей вес человека с инструментом.
Расчетное значение монтажной нагрузки:
где12 – коэффициент перегрузки.
Условие прочности обрешетки обеспечивается при:
гдеMmax2 – максимальный изгибающий момент возникает в сечении в точке приложении сосредоточенной силы и определяется выражением:
– расчетная постоянная нагрузка от собственного веса;
Увеличиваем обрешетку до 70х70 см с шагом 35 см проверяем:
Окончательно принимаем обрешетку из брусков 70х70 мм с шагом 35 см.
3 Расчет стропильных ног
Проектируем стропила из бруса размерами 50х150 мм шаг а =15 м. Нагрузку на стропильную ногу определяем по таблице поставленных на ребро с шагом 15 м. Материал – древесина сосны II сорта. Нагрузка на стропильную ногу приведена в табл. 2.
Нагрузка на стропильную ногу кНм2 ската
(шаг обрешетки 350 мм)
Собственный вес стропильных ног 50150 мм через 15 м
Погонная нагрузка при их шаге 15 м:
Стропильные ноги рассчитаем на постоянную нагрузку и временную от снега (расчет на прочность и прогиб).
Условие прочности стропильных ног обеспечивается при:
Wх – расчетные моменты сопротивления обрешетки;
Rрu – расчетное сопротивление изгибу. Для стропильных ног из древесины II сорта принимаем Rрu = 104;
Максимальный изгибающий момент:
гдеqp – расчетная погонная нагрузка на стропильную ногу;
l – пролет – расстояние между прогонами по оси стропильной ноги
Расчетный момент сопротивления:
гдеb – ширина стропильной ноги;
h – толщина стропильной ноги.
гдеf – максимальный прогиб в неразрезном изгибаемом элементе от действия равномерно распределенных нормативных нагрузок от снега и собственной массы конструкции где
E – модуль упругости древесины сосны при изгибе
Eср =1000 – средний модуль упругости при изгибе по прил. В СП 64.13330.2017
mдл – коэффициент принимаемый 10 для режима нагружения В;
Расчетный момент инерции
Окончательно принимаем стропильные ноги из досок сечением 50х150 мм с шагом 15 м.
При установке прогонов по скату наклонно прогон испытывает действия скатной составляющей и работает на косой изгиб. В этом случае применение составного прогона из спаренных досок нежелательно ввиду стремления его под действием довольно значительной скатной составляющей к расслоению. Поэтому проектируем его из брусьев что позволяет при шаге ферм 60 м практически применить только разрезную схему. Задаемся сечением бруса для прогона 250х250 мм.
Расстояние между прогонами в плане 20 м.
Нагрузка на прогон кНм2
Собственный вес прогона
Черепные брусочки 4х4 см
Подшивка из досок толщиной 16 мм
Пароизоляция (слой толя)
Так как прогоны установлены по скатам то погонная нагрузка действующая на них в вертикальной плоскости составляет:
Изгибающий момент действующий на сечение прогона в вертикальной плоскости:
Составляющие изгибающего момента:
Моменты сопротивления:
Напряжение изгиба возникающее в сечении прогона
mв = 09 – коэффициент условий эксплуатации для режима 3.2;
mдл = 066 – коэффициент длительной прочности для типа загружения В;
Rи = 225 МПа – расчетное сопротивление древесины сосны при изгибе (СП 64.13330.2017 табл. 3).
Проверяем жесткость прогона.
Расчетный момент инерции:
Жесткость прогона сечением 250х250 мм обеспечена. Сечение бруса достаточно.
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ОСНОВНОЙ НЕСУЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ
Основная несущая конструкция – треугольная металлодеревянная ферма с клееным верхним поясом растянутые элементы из круглой стали пролет 204 м. Высоту в середине пролета принимаем 35 м уклон верхнего пояса фермы α = 21º sin = 0358 cos = 0934 tg =0384. Шаг фермы принимаем 6 м.
Растянутые элементы из круглой стали.
Длина ската верхнего пояса:
Ферма имеет четыре панели по верхнему поясу и три панели по нижнему поясу.
Скат фермы состоит из двух элементов одинаковой длины стойка примыкает к верхнему поясу под прямым углом в месте стыка элементов.
Длина панели верхнего пояса
Принимаем строительный подъем:
Строительный подъем фермы создается за счет уменьшения длины стоек решетки на величину
Длина стоек определяется как
Длина первой панели нижнего пояса:
Длина средней панели нижнего пояса:
Рис. 2. Геометрическая схема фермы
2 Конструктивный расчет
Нормативная нагрузка от покрытия составляет 0431 кНм2.
Расчетная нагрузка от покрытия составляет 0474 кНм2
Собственный вес фермы:
гдеКС.В.= 40 – коэффициент собственного веса фермы пролетом 204 м;
Расчетная нагрузка от собственного веса:
Погонная нагрузка на 1 м горизонтальной проекции верхнего пояса фермы:
Временная (снеговая):
Определение расчетных усилий
Подбор сечений элементов фермы
Расчет элементов ведем как сжато-изгибаемых элементов при расчетном пролете 539 м. Узлы выполняются с лобовым упором элементов.
Продольное усилие в первой панели верхнего пояса при первой комбинации нагрузок: О1 = 30319.
Изгибающий момент от внешней нагрузки:
Момент от внешней нагрузки уменьшаем конструктивно за счет создания внецентренной передачи продольных усилий. Разгружающий момент определяется по формуле:
Оптимальную величину эксцентриситета е находим из условия:
где – коэффициент принимаем = 05.
Принимаем эксцентриситеты в узлах верхнего пояса: е = 50 см.
Эксцентриситет создается в элементах смещением центра площадки смятия в узлах вниз от геометрической оси верхнего пояса. Конструктивно это можно достигнуть выполнив врезки в торцах элементов на глубину 2е = 2 · 50 = 10 см.
Принимаем верхний пояс из клееного бруса шириной b = 195 мм.
Для восприятия расчетных усилий определим минимальные размеры торцевых площадок смятия в узлах фермы:
в промежуточном узле смятие древесины проходит вдоль волокон:
в опорном и в коньковом узлах (смятие древесины происходит под углом
α к направлению волокон):
Тогда высота верхнего пояса фермы:
Для склеивания пакетов используем доски толщиной 44 мм (50 мм до острожки); тогда при использовании 6 досок полная высота верхнего пояса: 6 · 44= 264 см.
Проверяем принятое сечение:
Геометрические характеристики:
Расчетный изгибающий момент:
Максимальные напряжения в середине пролета:
Устойчивость верхнего пояса из плоскости фермы обеспечиваем раскреплением прогонами установленными с шагом 215 м.
Проектируем растянутые элементы изготавливается из круглой стали марки ВСт3пс.
Расчетные усилия в элементах:
Диаметр сечения элемента АД определяем по формуле:
где Rр = 210 кНсм2 – расчетное сопротивление стали ВСт3пс растяжению.
Диаметр сечения петли стержня:
Диаметр сечения элемента ДД определяем по формуле:
Диаметр сечения элемента ДБ определяем по формуле:
В коньковом узле тяж ДБ крепим при помощи коротыша большего диаметра. Диаметр коротыша по резьбе определяем по формуле:
где 08 – коэффициент учитывающий понижение расчетного сопротивления стали растяжению в неразрезной части тяжей.
3 Расчёт и конструирование опорного узла фермы
Затяжка присоединяется к опорному узлу хомутом из круглой стали по ГОСТ 2590-2006 прикрепленным гайками к траверсе.
Хомут рассчитываем на растяжение. Требуемая площадь сечения по резьбе:
где n = 2 – число ветвей в хомуте;
и 085 – коэффициенты снижения расчетного сопротивления.
Принимаем диаметр хомута dбр = 36 см с площадью сечения каждой Ант = 45 см2.
Траверса сваривается из швеллера №16 и листа 20х200 мм и рассчитывается на изгиб в горизонтальной плоскости.
Расчетный пролет траверсы равняется расстоянию между ветвями хомута:
Расчетный момент в траверсе:
где b = 245 – ширина верхнего пояса фермы.
Площадь сечения швеллера 181 см2 площадь листа АЛ = 20 · 20 = 400 см2.
Расстояние центра тяжести сечения от оси листа:
Момент инерции сечения:
Минимальный момент сопротивления:
Проверяем траверсу на изгиб:
Усилие растянутого раскоса ДБ передается на верхний пояс через гайку с квадратной шайбой под углом α = 21°.
Необходимая площадь смятия под шайбой
где Rсм21°=115 кНсм2 – расчетное сопротивление смятию древесины вдоль волокон под углом 21°.
Сторона квадратной шайбы с учетом отверстия в ней
Определим толщину шайбы из условия ее прочности на изгиб при диаметре раскоса d = 28 см учитывая что вписанная окружность гайки имеет
Изгибающий момент сопротивления сечения шайбы:
Необходимый момент сопротивления сечения шайбы:
Толщина шайбы с учетом ее ослабления отверстием:
Принимаем шайбу 135х135х18 мм.
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ КЛЕЕДОЩАТОЙ КОЛОННЫ
Основные стойки жестко защемленные в фундаментах и шарнирно связанные с ригелем образуют основную двух шарнирную поперечную раму каркаса здания. В нашем случае в качестве ригеля используется треугольная металлодеревянная ферма.
Колонны рассчитывают на нагрузки:
– на вертикальные постоянные нагрузки от веса покрытия стенового ограждения и собственного веса;
– на вертикальные временные снеговые нагрузки нагрузки различных коммуникаций размещаемых в плоскости покрытия;
– на горизонтальные временные ветровые нагрузки;
Таким образом на раму действует система вертикальных и горизонтальных нагрузок.
Проектируем клеедощатую стойку массивного сечения. Древесина II-го сорта.
Отметка верха стойки +7400 м. Шаг колонн B = 6 м. Ограждающие конструкции – панели типа «сэндвич» размерами 6х15 м толщиной 02 м. Расчетная нагрузка от панели передается на фундаментную балку поэтому в расчете стойки не учитывается.
Рис. 3. Конструкция клеедощатой стойки
Задаемся предварительным сечением стойки:
Высоту сечения колонны hк принимают в пределах
Для изготовления колонн используем древесину 2К24 толщиной 44 мм по сортаменту значит после двустороннего фрезерования d = 44 – 2·02 = 4 см. Значит понадобится 15 досок создающих высоту сечения 600 мм а ширину сечения b назначают до 250 мм при высоте до 10 м с учетом сортамента пиломатериалов принимаем 200 мм. Предварительно принимаем сечение 02x060.
Район строительства по ветровой нагрузке – II.
Для предохранения низа колонны от увлажнения и загнивания предусматривается антисептированный брус из твердой породы древесины с наружной стороны здания.
2 Сбор нагрузок на колонну
Вертикальная нагрузка
Нагрузка от постоянных нагрузок:
Собственный вес стойки:
Нагрузка от стенового ограждения передается на фундамент поэтому на стойку влияния не оказывает.
Полная и постоянная нагрузка:
Скоростной напор ветра для II района W0 = 03 кНм2;
Расчетное значение для ветровой нагрузки:
где B – шаг несущих конструкций;
с – аэродинамический коэффициент (08 – с наветренной стороны; 05 – с заветренной стороны);
γf = 14 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке;
q0 – нормативное значение ветровой нагрузки которое следует определять как сумму средней Wm и пульсационной Wp составляющих в соответствии с СП 20.13330.2016 раздел 11:
где 0 – нормативное значение ветрового давления по табл. 11.1 СП 20.13330.2016 для II-го района 030 кНм2;
k(ze) – коэффициент изменения ветрового давления по высоте по табл. 11.2 для типа местности Б;
(ze) – коэффициент пульсации давления ветра принимаемый по табл. 11.4;
– коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра.
с наветренной стороны:
с заветренной стороны:
Сосредоточенная сила от ветровой нагрузки на уровне верха фермы:
где h = 0 м – высота несущей конструкции покрытия над стойкой.
Изгибающий момент у основания стойки:
3 Подбор сечения стойки
Геометрические характеристики стойки:
Так как гибкость элемента λ = 940 > 70 то используем формулу
где А = 3000 – коэффициент для древесины.
4 Проверка прочности
Проверка прочности по нормальным напряжениям:
Проверка опорной части стойки на скалывание при изгибе:
где06 – коэффициент непроклеивания;
Проверка устойчивости плоской формы деформирования сжато-изгибаемого стержня:
Проверка устойчивости из плоскости изгиба стойки:
Расчет производим на продольную силу без учета изгибающего момента.
5 Расчет и конструирование приклепления стойки к фундаменту
Расчет вертикальных болтов
Действующие усилия и геометрические характеристики стойки принимаем из предыдущих проверок. Усилия в болтах определяем только для постоянной вертикальной нагрузки. Накладки принимаем толщиной а = 100 мм.
Напряжения растяжения и сжатия у основания стойки:
Тогда растягивающая сила:
Сечение двух болтов находим из условия несущей способности:
гдеmосл = 085 – коэффициент учитывающий ослабление резьбой;
mо = 08 – коэффициент учитывающий концентрацию напряжений в зоне резьбы;
mн = 09 – коэффициент учитывающий неравномерность работы 2 анкеров;
Rp = 255 – расчетное сопротивление для стали С255.
Требуемая площадь болта:
Требуемый диаметр болта:
Принимаем по сортаменту болт диаметром 20 мм по ГОСТ 24379.1-2012.
В качестве траверсы воспринимающей усилия болтов принимаем уголок. При этом для принятого диаметра болта потребуются отверстия d = 22 поэтому по требованиям ширины траверсы > 3d = 3 · 22 = 66 принимаем уголок равнобокий 100х10 по ГОСТ 8509-72.
Исходные данные уголка:
Расчетный изгибающий момент в упорном уголке:
Напряжение в уголке:
Расчет горизонтальных болтов
Максимальный диаметр болтов для крепления накладок из условий их расстановки в два ряда:
Принимаем диаметр болтов 22 мм.
Тогда несущая способность одного болта из условия смятия древесины в накладке и изгиба болтов:
Количество болтов для крепления накладок:
Принимаем 18 болтов и устанавливаем их в два ряда тогда длина накладки:
Теперь необходимо изменить ширину зоны опирания несущей конструкции на стойку для восприятия опорной реакции в таком случае выполняют уширение обвязочного бруса:
Окончательно принимаем обвязочный брус с размерами 150x200 мм.
1 Защита от загнивания
Защитная обработка и конструктивные меры защиты древесины должны предусматривать сохранность конструкций при транспортировании хранении и монтаже а также увеличить их долговечность в процессе эксплуатации.
Конструктивные меры должны обеспечивать предохранение древесины от непосредственного увлажнения атмосферными осадками грунтовыми и талыми водами промерзания капиллярного и конденсационного увлажнения.
Деревянные конструкции должны быть открытыми хорошо проветриваемыми по возможности доступными для осмотра и возобновления защитной обработки. Опорные части несущих элементов должны быть не только антисептированы но и защищены тепло- и водоизоляционными материалами. Целесообразно применять открытые несущие конструкции. В отапливаемых зданиях и сооружениях несущие конструкции следует располагать так чтобы они целиком находились либо в пределах отапливаемого помещения либо вне него.
При эксплуатации несущих конструкций в условиях где возможно выпадение конденсата на металлических поверхностях следует принимать меры по предохранению древесины от увлажнения в местах контакта с металлом. Для этой цели до постановки металлических деталей на место поверхности контактирующие с древесиной рекомендуется промазывать мастикой («Изол» «Вента» «Лило» Гиссар-1 (ТУ 21-27-89-90) тиоколовой и др.) таким образом чтобы при постановке на место делали плотно прилагали к древесине а мастика выдавливаясь хорошо заполняла зазоры между металлами древесиной при постановке крепежных деталей (уголков болтов и т.п.) вместо мастик можно использовать прокладки из рулонных гидроизоляционных материалов (изола стеклорубероида гидроизола и др.) эластичные прокладки и уплотнительные ленты.
Для защиты несущих и ограждающих конструкций от увлажнения должны применяться лакокрасочные материалы тиоколовые мастики и составы на основе эпоксидных смол.
Химическая защита древесины необходима в тех случаях когда её увлажнение в процессе эксплуатации неизбежно или когда используемая древесина имеет влажность более 20% (но не более 25%).
Химическая защита заключается в пропитке их ядовитыми для грибов веществами – антисептиками.
2 Защита от возгорания
При проектировании предпочтительнее выбирать конструкции прямоугольного массивного сечения поскольку они имеют относительно малую поверхность смываемую воздухом.
Ограждающие конструкции особенно плиты покрытий в пожарном отношении более опасны чем несущие конструкции и требуют особого внимания к вопросам защиты от возгорания. Для повышения огнестойкости ограждающих конструкций рекомендуется использовать обшивки и утеплители из несгораемых или трудносгораемых материалов а сами плита с гладким потолком.
Для защиты конструкций от возгорания рекомендуется применить
пропиточные и окрасочные составы.
Для глубокой пропитки древесины рекомендуются водорастворимые огнезащитные составы. Обработанная древесина относится к группе трудновоспламеняемых материалов.
В качестве огнезащитных покрытий для защиты древесины от возгорания рекомендуются покрытия на основе перхлорвиниловой эмали ХВ-5169 фосфатное ОФП-9 вспучивающееся ВПД.
3 Защита деревянных конструкций при транспортировке складировании и хранении
При транспортировке конструкций рекомендуется укрывать их водонепроницаемой бумагой или полиэтиленовой пленкой можно применять и гидроизоляционные материалы (пакеты конструкций). На плиты покрытий под рулонную кровлю рекомендуется прямо на заводе-изготовителе наклеивать первый слой рулонного ковра.
Конструкции как несущие так и ограждающие рекомендуется хранить на базисных складах в закрытых помещениях или под навесом на перегрузочных и приобъектных складах под навесом или на открытых площадках.
Список используемой литературы
СП 20.13330.2017 Нагрузки и воздействия.
СП 64.13330.2017 Деревянные конструкции.
Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП П-25-80). М.: Стройиздат 1986
Серов Е.Н. Санников Ю.Д. Серов А.Е. Проектирование клееных деревянных конструкций. СПб. М.: Издательство АСВ-2011.-536с.
Филимонов Э.В. Ермоленко Л.К. Гаппоев М.М. Гуськов И.М. Линьков В.И. Серова Э.Т. СТЕПАНОВ Б.А. «Конструкции из дерева и пластмасс»: Уч.- М.: Изд-во АСВ 2004-440с.
Конструкции из дерева и пластмасс: Учебник Под ред. Карлсена Г.Г. и Слицкоухова Ю.В. Изд.5 М.: Стройиздат 1986.
Конструкции из дерева и пластмасс: Примеры расчета и конструирования. Под ред. Иванова В.А. Киев: Вища школа 1970 1981.
Каратеев Л.П. Миронова С.И. Расчет и конструирования основных элементов здания. СПбГАСУ.- СПб 2018.- С.101
Металлодеревянные фермы. Лабудин Б.В. Гурьев А.Ю. Каратеев Л.П. Мамедов Ш.М. Архангельск. СФУ им. М.В. Ломоносова. 2015. 206 с.
Зубарев Г.Н. Конструкции из дерева и пластмасс. М.: Высшая школа 1990.
Г.Г. Никитин Л.Р. Куправа Разработка конструкций зданий и сооружений с использованием древесины – СПб: СПбГАСУ. 2007 – 53 с.
Гринъ И.М. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчет. Киев: Вища школа 1979 1991 (с применением ЭВМ).
Индустриальные деревянные конструкции. Примеры проектирования Под ред. Слицкоухова Ю.В. М.: Стройиздат 1991.
Каратеев Л.П. Расчет треугольных и сегментных ферм: учебн. Пособие; СПбГАСУ. –СПб. 2012. -128 с.

Graficheskaya_chast_Shulzhenko_M_E.dwg

Стропильная нога 50х125 мм
Деревянный каркас одноэтажного промышленного здания
План конструкций кровли
Здание запроектировано для применения в районах с расчетной снеговой нагрузкой Sg=1
кПа (I снеговой район) и ветровой нагрузкой g=0
кПа (II ветровой район); 2. Условия эксплуатации конструкций 2.1 по СП 64.13330.2011 3. За отм. 0.000 принята отметка чистого пола; 4. Монтаж здания вести с соблюдением требований СП 70.13330.2012 "Несущие и ограждающие конструкции"; 5. Колонны и фермы по мере их установки в проектное положение должны раскрепляться связями; 6. В процессе эксплуатации увлажнение деревянных конструкций не допускается; 7. Для защиты фундаментов от увлажнения по периметру здания устраивать отмостку шириной 1
КР 18001914.21.000.РЧ
Узел прикрепления стойки к фундаменту
Антисептированная прокладка
из твердой породы древесины
Треугольная ферма покрытия
Геометрическая схема фермы
треугольная ферма покрытия