Одноэтажное производственное здание из железобетонных конструкций

пучин212.dwg

ТГТУ 290300-568932-2000
КП"Железобетонные и каменные конструкции
Одноэтажное производственное
Ведомость стержней на один элемент
Объем бетона V=6.5 м
Передаточная прочность бетона Rbp=28 МПа
Ненапрягаемая арматура
ТГТУ-270100-506287-2006
КП "Железобетонные и каменные конструкции
Одноэтажное производственное здание
АСФ Кафедра "КЗиС"nС-52
Расчетная схема арки
Двухветвевая колонна сетки каркасы
Объем бетона фундамента Vф=1.383 м
Бетон фундамента B25 ; Rв= 14.5 МПа
Объем бетона колонны Vк=3.64 м
Бетон колонны B25 ; Rв= 14.5 МПа

2Пример курсовой ЖБК.doc

Федеральное агентство по образованию
Пояснительная записка
к курсовому проекту по дисциплине
«Железобетонные и каменные конструкции»
на тему: Одноэтажное производственное здание»
Подбор плиты покрытия по ключу.
Статический расчёт поперечной рамы здания.
Расчёт и конструирование колонны.
Расчет и конструирование фундамента
Список использованной литературы
В данном курсовом проекте производится расчет основных конструкций
одноэтажного производственного неотапливаемого здания в городе Риге.
Размеры здания в плане 30 х 120 м. Шаг колонн 12 м. Грузоподъемность крана
5 т. Конструкции рассчитываются по данным приведенным в задании.
Проект состоит из пояснительной записки и графической части на двух
листах формата А1. На листах показано армирование ригеля колонны и
фундамента. Пояснительная записка состоит из 30 страниц включая в себя 7
рисунков и 3 таблицы.
Подбор типовой плиты покрытия по ключу
Сбор нагрузок на покрытие сводим в табл.1
Сбор нагрузок на покрытие
По [6 табл. 212] в соответствии с расчетной нагрузкой p=281 кНм2
принимаем типовую плиту 1ПГ-3Т Ат-Vт 3х12 м. Вес плиты Gser = 24 кН
Пролет арки задан [pic]. Стрелу подъема можно взять
Сечение бетона арки целесообразно установить ближе к минимальному:
[p [pic]. Сечение затяжки 30×30 см. Собственный вес арки с учетом
влияния ее кривизны gser= (075×11+03)03175 = 59 кНм; g = 1159 =
Характеристики арматуры ø5Вр-II будут: Rsp ser= 1250 МПа; Rsp = 1050
МПа; Es = 196 000 МПа. Ненапрягаемую арматуру следует брать классов A-III и
Нагрузку на несущие конструкции покрытия при расстоянии между ними 12 м
записываем в табл. 2.
Сбор нагрузок на ригель
Вид нагрузки Нормативная [picРасчётная
Постоянная от веса:
кровли 17112=2052 13 2668
плит покрытия 2410(312)=611 733
Временная снеговая 04912=588 14 823
Предварительная величина распора арки [pic].
Коэффициенты условий работы высокопрочной арматуры ø5 Вр-II выписывают из
табл. 22 [5] с учетом следующих факторов: 1) работы арматуры с напряжением
выше условного предела текучести [p 2) расположения проволок в пучке
вплотную без зазора [pic].
Требуется площадь сечения высокопрочной проволоки ø5 Вр-II с Rs = 1050
По сортаменту арматурной стали можно взять 72 ø5 Вр-II с Aр = 1411 см2
) от собственного веса кровли и конструкций [p
) от снеговой нагрузки на всем пролете [pic].
Распор от снеговой нагрузки на одной половине пролета [pic].
После этого вычисляют усилия в сечениях арки по формулам строительной
механики. Для расчета арки достаточно определить усилия в трех характерных
ее сечениях (табл. 3): над опорой в середине и четвертях пролета (см. рис.
Сечение функции угла Ордината
наклона касательной
Следует соблюдать следующий порядок вычисления усилий в сечениях арки
например от собственного веса кровли и конструкции (g = 40.5 кНм).
Опорная реакция равнопролетной простой балки
Продольная сила в сечении арки
Вычисление усилий (N кН; М кНм) продолжаем аналогично и результаты
вписываем в табл. 4 с целью выявления самых невыгодных опасных сочетаний
нагрузок. При этом в стадиях монтажа рассматриваются случаи укладки сборных
панелей покрытия или устройства кровли только на одной половине пролета
арки при которых получаются экстремальные значения изгибающих моментов.
Усилия от снеговой нагрузки также определяются с учетом ее возможного
невыгодного расположения только на половине пролета.
Расчетные усилия в сечениях арки вычисляются с учетом воздействия
предварительного напряжения которое относится к постоянной нагрузке.
Таблица сочетания нагрузок
№ Нагрузки Сечение 1 Сечение 2 Сечение 3 Сечение 4
Р01 = 8742 -1079 -2048
Р022 = 1311 -1079 232
Эксплуатация Р022 = 1311 -1229 82
Наиболее неблагоприятным для устойчивости арки является 2-й этап работы в
летнее время (без снега).
Случайный эксцентриситет [pic]. Отношение [pic] [pic]
Коэффициент учитывающий влияние длительности действия усилий обжатия по
Момент инерции сечения затяжки [pic].
Момент инерции сечения арматуры 4ø12А-III с Аs = 452 см2 относительно
оси прохо-дящей через центр тяжести сечения затяжки [pic].
Коэффициент учитывающий влияние предварительного напряжения на жесткость
затяжки вычисляют при величине bp=32 МПа установившейся после 2-го
этапа натяжения арматуры
Условная критическая сила па формуле
[pic]=4085 МПасм2 = 4085 кН.
При 2-м этапе работы затяжка сжата продольной силой N = 232 кН.
Коэффициент учитывающий влияние прогиба по формуле
Требуется площадь сечения арматуры
[pic].Арматуру ставим конструктивно.
Расчет верхнего пояса арки.
Сечение арки было выбрано раньше: b×h = 30×75 см. Полезная высота сечения
h0 = h – – a = 75 – 4 = 71 см. Длина дуги арки при отношении fl = 18
равна S = 1041l.Расчетную длина двухшарнирной арки в ее плоскости l0 =
4S = 0541041296 = 1664 м.
При расчете по прочности на воздействие продольной сжимающей силы должен
приниматься во внимание случайный эксцентриситет
) [pic] или 2) [pic].
Кроме усилий определенных в сечениях арки от нагрузок необходимо
учитывать воздействие предварительного напряжения по этапам натяжения
при 1-м этапе усилие обжатия Р01 = 8742 МПасм2 = 8742 кН;
при 2-м этапе Р022 = 13110 МПасм2 = 1311 кН.
Вычисляют изгибающие моменты в сечениях арки:
Сечение 1. Максимальная продольная сила [pic] в том числе от длительной
нагрузки [pic]. Так как принято М = 0 то коэффициент учитывающий влияние
длительности действия нагрузки определяют по формуле
Коэффициент [pic] сравнивают с минимальным значением [pic] В расчете
учитываем большее значение [pic]
В первом приближении можно задать минимальное конструктивное армирование
при отношении [pic] [pic] По таблице сортамента арматуры для 6ø14А-III
[pic] Момент инерции арматуры относительно оси проходящей через центр
тяжести сечения арки
Условную критическую силу определяют по формуле
Коэффициент учитывающий влияние прогиба на величину эксцентриситета
При симметричном армировании величина относительной высоты сжатой зоны
назначаемой при бетоне В30 т. е. получается случай внецентренного сжатия
с большим эксцентриситетом.
Арматура по расчету не нужна и ставится конструктивно 6ø16A-III. Кроме
того добавляется 2ø12A-III по середине высоты сечения (рис. 3).
Устойчивость арки в направлении наименьшего размера сечения b = 30 см не
проверяют потому что в пределах температурного отсека здания (см. табл. 3
[4]) все арки связаны жесткой пространственной складкой приближающейся к
цилиндрической поверхности образованной плитами покрытия.
Сечение 2. Выбирают усилия от разных сочетаний нагрузок:
Две первые группы усилий возникают от эксплуатационных нагрузок при
расчете на воздействие которых учитывают коэффициент условий работы бетона
γb1=085. Последняя группа усилий — от монтажных нагрузок в стадии
предварительного напряжения при которых учитывается коэффициент γb1= 11.
-е сочетание нагрузок: [p [pic].
Расчет ведется как в сечении 1.
Дальше расчет продолжают методом последовательных приближений задавая
различные значения коэффициенту армирования например = 0014
Расчет может считаться законченным армирование конструктивное но
количество и диаметры стержней арматуры следует назначать после
рассмотрения результатов расчетов по другим сочетаниям нагрузок.
Экономично проектировать несимметричную арматуру
Если не учитывать сжатую арматуру то можно найти коэффициент α0 при
бетоне с [pic] и [pic]
Площадь растянутой арматуры
Армирование конструктивное принимаем 6ø16A-III. Кроме того добавляется
ø12A-III по середине высоты сечения (рис. 3).
Сечение 4. Максимальные продольная сила и изгибающий момент.
ø12A-III по середине высоты сечения.
Расчет опрного узла арки.
Рис. 1. Опорный узел арки:
а - расчетная схема;
А. Опорный узел (рис. 2). В опорных узлах арок по расчету определяют
только поперечную арматуру каркасов. Остальную арматуру устанавливают по
конструктивным соображениям например по формуле (XIII.40) [2] площадь
сечения продольной ненапрягаемой арматуры класса А-III можно взять
[pic]. Для 4ø16 [pic].
В опорном узле действуют следующие усилия: [pic] [pic] и реакция опоры
Требуемую площадь сечения вертикальных поперечных стержней из арматуры
ø10 40 А-III с Rsw=295 МПа определяют из условия обеспечения прочности по
линии отрыва АВ (см. рис. 2) по формуле (XIII.41) [2]
[pic] то же для арматуры A-III.
Ту же площадь сечения определяют из условия обеспечения прочности на
изгиб в наклонном сечении по формуле (XIII. 46) [2]
где а - расстояние от торца
конструкции до центра узла; х - высота сжатой зоны в наклонном сечении;
Вертикальные хомуты с площадью сечения [pic] должны быть размещены на
длине проекции наклонного сечения около 100 см (см рис. 2). По сортаменту
можно взять 14ø14 А-III с [pic]. Требуемый шаг хомутов в данном случае пар
стержней [pic]. С таким шагом хомуты устанавливают на всей длине узла.
Кроме того у торца фермы в зоне расположения предварительно напряженной
арматуры на длине 0.6l2 = 60 см устанавливают конструктивные вертикальные
сварные сетки с шагом 10 см которые должны охватывать все стержни
предварительно напряженной арматуры.
Подготовка данных для ввода в ЭВМ
Сбор нагрузок на кровлю
Вид нагрузки Норм-ая [picРасч-ая
слоя рубероида 03 13 039
[pic] 00218=036 13 047
Утеплитель [pic] 0 205=1 12 12
Пароизоляция 005 11 0055
Плита покрытия 24(312)=06711 074
[pic] 046 121055=066
А. Постоянная нагрузка:
) Вес кровли [pic] кН.
) Вес стенового ограждения находящегося в надкрановой части колонны:
) Вес надкрановой части колонны:
) Вес подкрановой балки [pic] кН.
) Вес подкрановой части колонны:
) Вес стеновых ограждений опирающихся на фундаментную балку:
Б. Временные нагрузки:
Выписываем характеристики крана из [7].
Тип колонны - прямоугольная.
Арматура не напрягаемая А-III: Rs=365МПа Es=200103МПа. [pic]
Расчет надкрановой части колонны.
Надкрановая часть колонны.
[pic][pic]расчет ведем на два сочетания.
Расчет в плоскости поперечной рамы.
) Первый расчетный случай:
Расчётный эксцентриситет [pic]
[pic]учитываем влияние прогиба на эксинтриситет.
Случайный эксцентриситет [pic]
Т.к. [pic] то рассчитываю надкрановую часть колонны на внецентренное
[pic]– коэффициент учитывающий влияние прогиба на значение эксцентриситета
Арматуру ставим конструктивно: 2 ф 16 мм с Аs = 402 см2
) Второй расчетный случай:
Расчет из плоскости поперечной рамы.
[pic]– устойчивость рамы из плоскости не обеспечена.
[pic] Арматуру ставим конструктивно: 2 ф 16 мм с Аs = 402 см2
Расчет подкрановой части колонны.
Подкрановая часть колонны.
Расчет консоли колонны.
Консоль воспринимает нагрузку от веса подкрановой балки и максимального
давления колеса крана.
Принимаем стандартные размеры консоли колонны:
- высота свободного края [pic].
Тогда рабочая высота консоли [pic].
Рис. 15. Расчетная схема консоли колонны
Принимаем 6ø20 А-III с [pic].
Расчет по наклонной сжатой полосе
Прочность консоли проверяем по условию
Диаметр наклонного хомута принимаю ø18 A-III с [pic]
Условие выполняется.
Арматура A-III: [pic]
Расчетное сопротивление грунта R0 = 025 МПа.
Расчет и конструирование фундамента.
Выбираем из расчета рамы сочетания нагрузок:
) Nma Qсоот.=--114кН
) Мma Qсоот.= 4422кН.
) Мm Qсоот.=-6679кН.
Нагрузки действующие на фундамент:
Вес стеновых панелей учитываем только для нижней части колонны:
Определяем эксцентриситет приложения нагрузки:
Мст. = Nст.*е =1906*055=1048кН*м
Расчет несущей способности основания.
Нагрузки действующие на фундамент по второй группе предельных состояний:
Nser=Nγm=20415115=17752 кН
M ser= M γm=878115=763кН*м
Q ser= Q γm=-114115=1кН
Nсум.=Nмах+ Nст=20415+1906=22321кН
Мсум.=Ммах+ Мст=878+1048=1926кН*м
Определяем площадь фундамента:
Hз- глубина заложения фундамента принимаем равной 165м.
Принимаем двухступенчатый фундамент с размерами подколонника11*14м
глубиной стакана 095м; ступеней 36*24*03м;27*18*03м.
Считаем высоту фундамента:
Hф=03+03+095+015=17м
Уточняем глубину заложения фундамента :
Проверка краевых давлений под подошвой фундамента:
Gф-вес грунта на уступах фундамента = γm*Аф* Hз=20*864*185=31968кН
[pic]-то фундамент центрально нагружен.
pmax=2586 кНм2125R0=125*250=3125кНм2
Расчет тела фундамента.
Высота защитного слоя бетона:
Р- давление под подошвой фундамента Р=NАф=20415864=2363 кНм2
[pic]- высоту защитной зоны бетона принимаем конструктивно.
Высота плитной части h=h0+a=03+027+003=06м.
Расчет площади наклонных сечений.
Q Qbmin = 06*γb2*Rbt*b*h0i
Считаем максимальные и минимальные давления под подошвой фундамента на
второе и третье сочетание нагрузок и выбираем наибольшие:
Q=(pmax+p1)*05*c*b=(2371+2363)*05*053*1=12545кН
Q=12545кН Qbmin = 06*γb2*Rbt*b*h0i=06*11*1050*1*057=39501кН-
поперечная арматура не ставится.
Расчет продольной арматуры фундаментной плиты.
Определяем момент в характерном сечении:
Площадь продольной арматуры:
Принимаем арматуру А-III Rsw=365 МПа 10мм с шагом 150 мм.
Расчет поперечной арматуры фундаментной плиты.
Расчет подколонника.
Если выполняется условие [pic] то граница сжатой зоны проходит в ребре и
сечение рассматривают как прямоугольное.
[pic]- подбираем арматуру как для прямоугольного сечения с размерами
Расчет центрально-сжатых элементов по прочности и устойчивости:
[pic]- принимаем арматуру конструктивно.
Принимаем арматуру А-III Rsw=365 МПа 12мм с шагом 200мм.
Расчет подколонника на действие поперечной силы.
h0=hпод-a=1400-150=1250мм
а=hf*05=300*05=150мм
Q mах=6679кН = Qbmin = 06*11*1050*06*125=45738кН-условие
выполняется поперечная арматура подколонника ставится конструктивно.
Принимаем арматуру А-III Rsw=365 МПа 8 мм.
Бондаренко В.М. Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции.
– М.: Высш. шк. 1987.
Байков В.Н. Железобетонные конструкции: Общий курс. – М.: Стройиздат
Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие А.Б.
Голышев и др. – Киев: Будивельник 1985.
СНиП 2.01.07. Нагрузки и воздействия. – М.: Строийиздат 1986.
Бондаренко В.М. Судницин А.И. Расчет строительных конструкций.
Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. пособие для строит.
вузов. – М.: Высш. шк. 1984. – 176 с. ил.
Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и
сооружений для промышленного строительстваПод ред. Бердичевского Г.И.
Горев В.В. Металлические конструкции. Т.2.: Конструкции зданий: учеб.
для строит. вузов – М.: Высш. шк. 1999. – 528с.
Рис. 2 Подвеска затяжка арки
Рис. 3 Сечение 1 арки
а – соединительные стержни

Пример ЖБК к курсовой.dwg

КП "Железобетонные конструкции
ТГТУ 270100.01-207304-2007
производственное здание
Армирование раскосной полигональной фермы М1:40
ø 7 Вр1300 l=23920MM
Ведомость расхода стали
Расчетная схема фермы М1:100
Класс бетона фермы В50
Ненапрягаемая арматура
Объем бетона фермы V=4.47м.куб.
Передаточная прочность бетона Rвр=30 МПа
Способ натяжения арматуры механический на опоры
Предварительное напряжение арматуры =1238МПа
Колонна прямоугольная. Фундамент
Объем бетона фундамента V=2.77м.куб.
Объем бетона колонны V=3.71м.куб.
Твердение при тепловой обработке
Класс бетона фундамента В20
Класс бетона колонны В15
Геометрическая схема фермы М1:100

Пример курсовой ЖБК.doc

Министерство образования и науки РФ
Федеральное агентство по образованию
Тамбовский Государственный Технический Университет
Пояснительная записка
по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»
на тему: Одноэтажное производственное здание»
Принял: Струлев В.М.
Компоновка конструктивной схемы здания
Подбор типовой плиты покрытия по ключу 6
Расчет раскосной полигональной фермы 7
1. Сбор нагрузки на ферму –
2. Статический расчет фермы –
3. Подбор сечений элементов фермы 10
3.3. Растянутый раскос
4. Расчет узлов фермы
Статический расчет поперечной рамы
Расчет и конструирование колонны
2. Расчет надкрановой части колонны
2.1. Таблица расчетных сочетаний усилий –
2.2. Расчет из плоскости поперечной рамы
2.3. Расчет в плоскости поперечной рамы –
3. Расчет подкрановой части колонны
4. Расчет колонны на действие поперечной силы
5. Расчет консоли колонны –
Расчет и конструирование фундамента 27
1. Исходные данные –
2. Определение наиболее опасных сочетаний.
3. Расчет основания фундамента
3.1. Определение размеров подошвы
3.2. Определение смещения оси подколонника по
отношению к оси подошвы фундамента
3.3. Проверка краевых давлений
4. Расчет тела фундамента
4.1. Определение геометрических размеров фундамента
4.2. Расчет на продавливание
4.3. Расчет на раскалывание
4.4. Расчет прочности нормальных сечений
4.5. Расчет прочности наклонных сечений
5. Расчет подколонника 32
В данном курсовом проекте производится расчет основных конструкций
одноэтажного производственного отапливаемого здания в городе Волгограде.
Размеры здания в плане 24 х 60 м. Шаг колонн 6 м. Грузоподъемность крана
3 т. Конструкции рассчитываются по данным приведенным в задании.
Проект состоит из пояснительной записки и графической части на двух
листах формата А1. На листах показано армирование ригеля колонны и
фундамента. Пояснительная записка состоит из 33 страниц включая в себя 17
рисунков и 7 таблиц.
Компоновка конструктивной схемы здания.
В соответствии с заданием были назначены следующие параметры
конструктивной схемы здания:
Рис.1. План сетки колонн.
Рис.2. Поперечная рама здания.
Пространственная жесткость и устойчивость одноэтажного каркасного здания
обеспечивается защемлением колонн в фундаментах элементами покрытия и
связями. Вертикальные связи (СВ1) устраиваются по торцам деформационного
блока с целью исключения потери устойчивости ригеля из своей плоскости.
Вертикальные связи (СВ2) в середине деформационного блока. Горизонтальные
связи (СГ1) – по торцам здания для уменьшения изгибающих моментов.
Подбор типовой плиты покрытия по ключу
Сбор нагрузок на покрытие сводим в табл.1
Сбор полезной нагрузки на 1 м 2 плиты покрытия кНм2.
Вид нагрузки Нормативная Расчетная нагрузка
А) водоизоляционный 009 0086 13 0111
слоя рубероида 002*18=036 0342 13 0445
Б) цементно-песчаная
стяжка 015*4=06 057 13 0741
В) утеплитель (15см) 005 00475 13 00618
А) снеговая 0773 0734 14 1028
По [6 табл. 212] в соответствии с расчетной нагрузкой p=2387 кНм2
принимаем типовую плиту ПГ-2П А-VI. Вес плиты Gser = 24 кН.
Расчет раскосной полигональной фермы
Сбор нагрузки на ферму.
Нагрузка на несущие конструкции покрытия
при расстоянии между ними 6 м кНм2.
А) от кровли 1046*6=6276 596 13 775
Б) от плит покрытия 243=8 76 11 836
Итого 14276 1356 1611
А) снеговая 0773*6=4638 4406 14 6169
Подбираем ферму используя данные о типовых конструкциях.
Нагрузка на покрытие p=222796=371 кНм2. Принимаем ферму марки 2ФС 24-
: ширина сечения поясов 300мм вес фермы G=112т=112кН.
Сбор нагрузки на ригель кНм.
В) от фермы 11224=467 444 11 488
2. Статический расчет фермы.
Расчетный пролет фермы с учетом решения опорного узла
Требуемая высота фермы
Ферму рассчитываем аналитическим методом строительной механики с помощью
вырезания узлов и сквозных сечений. Наличие снеговой нагрузки вызывает
необходимость проверки неблагоприятных расчетных условий при расположении
снега на половине пролета когда в элементах сегментной решетки возникают
экстремальные усилия. Для упрощения вычислений рассматриваем только одну
расчетную схему с единичной односторонней равномерно распределенной
нагрузкой. При этом узловая нагрузка становится численно равной расстоянию
между серединами панелей:
F1= 29; F2= (29 +3) 2= 295; F3= 3; F4= 32= 15.
[p б) расчетная схема.
Опорные реакции фермы от этой нагрузки
Nb= 29+295+3+15-74=295.
Усилия в стержнях вычисляют в следующее последовательности:
вырезают опорный узел I и определяют усилия из условия равновесия
вырезают узел II и составляют уравнения проекций усилий на оси координат
[pic]y = U1-N2cos [pic]2-D cos [pic]1 (т.к. U1 = N1 cos [pic]1).
Неизвестные усилия N2 и D1 находят из решения системы уравнений.
Расчетные усилия в стержнях фермы.
Стержни ОбознУсилия от единичной Усилия от нагрузки Усилия от сочетания с
фермы аченинагрузки нагрузкой
Nmax Mmax Mmin Nmax Mmax Mmin
NкН 4779 3452 3452 4779 4646 3452
MкН*м 334 401 -131 334 482 -212
е0=MN см 699 116 38 699 104 611
Вывод: е0 > еа следовательно расчет проводим как внецентренно- сжатых
При расчете из плоскости рамы ( М=0) необходимо учесть
максимальное усилие N= 4779 кН.
При расчете в плоскости рамы наиболее опасным является
сочетание е0max = 116 см N = 3452 кН М=401 кН*м.
Расчет из плоскости рамы.
[pic] - расчет ведем с учетом гибкости колонны.
[pic]конструктивное армирование.
Условие конструктивного армирования
Принимаем 3 16 А400 А’s=As=603 см2.
2.3. Расчет в плоскости действия изгибающего момента.
N = 3452 кН М=401 кН*м е0max = 116 см.
[pic]гибкость необходимо учитывать.
[pic] – учитывает длительность действия нагрузки.
[pic]принимаем [pic]
Расчет симметричной арматуры:
Принимаем армирование 3ø16 А-III с [pic].
3. Расчет подкрановой части колонны.
С учетом крана l 0 = 15H1=15*12=18 м
Без учета крана l 0 = 15H=15*156=234 м
Б) Из плоскости рамы l 0 = 08Н1=08*12=96 м
Расчетные сочетания нагрузок.
Сечение Тип I g+Vsh ТипII g+09(Vsh1+ )
MкН*м -667 1455 -2242
QкН -1414 1548 -3495
Ntot=N+Fi 8778 7584 8778
Mtot=M+Mi±QH1 -121 140 -313
e0totсм 138 185 357
3.1.Расчет по несущей способности основания.
Т.к. мы не знаем характер нагружения фундамента (центральное или
внецентренное нагружение) то в первом приближении ведем расчет как для
центрального сжатия.
Определим площадь при центральной нагрузке
[pic] принимаем [pic]
[pic] т.к. e0tot>еа для любого нагружения то фундамент нагружен
Уточняем размеры фундамента как внецентренно сжатого.
Задавшись соотношением ba = 06 08 вычисляем размер подошвы
фундамента [pic] принимаем [pic] [pic] принимаем [pic][pic]
3.2. Определение смещения плитной части
фундамента относительно оси колонны.
3.3. Проверка краевых давлений.
Давление грунта под подошвой фундамента [pic]
[pic]Увеличиваем размеры подошвы [pic]
Принимаем следующие размеры фундамента:
подколонника — 15 × 09 м
высота подколонника — 09 м
высота ступени — 03 м
высота плитной части — 06 м
рабочая высота h0 — 055 м
глубина стаканной части — 085м
4. Расчет тела фундамента.
4.1. Определение геометрических размеров фундамента.
Рис.15. Сечение фундамента.
Т.к. пирамида продавливания образуется от дна стаканной части фундамента
то необходимо производить расчет на продавливание и на раскалывание.
4.2. Расчет на продавливание.
Условие выполняется.
4.3. Расчет на раскалывание.
Рис.16. К расчету прочности нормальных сечений.
Армирование фундамента по подошве определяют расчетом на изгиб по
нормальным сечениям I–I II–II. Значения изгибающих моментов в этих
4.5. Расчет прочности наклонных сечений.
[pic]=>толщина фундаментной плиты достаточна поперечная арматура не
5. Расчет подколонника.
Рис.17. К расчету подколонника.
Размеры сечения подколонника нормального к продольной оси колонны:
Следовательно граница сжимаемой зоны проходит в полке.
Определяем площадь сечения симметричной арматуры при значении
Следовательно армируем конструктивно 4ø16 A-II с [pic].
Проверка прочности сечения наклонного к продольной оси по формуле
Поперечную арматуру следует ставить конструктивно ø6 В500 с шагом 20d =
16 = 32 см .Принимаем S=150 мм.
Бондаренко В.М. Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции.
– М.: Высш. шк. 1987.
Байков В.Н. Железобетонные конструкции: Общий курс. – М.: Стройиздат
Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие А.Б.
Голышев и др. – Киев: Будивельник 1985.
СНиП 2.01.07. Нагрузки и воздействия. – М.: Строийиздат 1986.
Бондаренко В.М. Судницин А.И. Расчет строительных конструкций.
Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. пособие для строит.
вузов. – М.: Высш. шк. 1984. – 176 с. ил.
Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и
сооружений для промышленного строительстваПод ред. Бердичевского Г.И.
Горев В.В. Металлические конструкции. Т.2.: Конструкции зданий: учеб.
для строит. вузов – М.: Высш. шк. 1999. – 528с.
Статический расчет рамы одноэтажного производственного здания па ЭВМ:
Методические указания Сост. Струлев В.М. ТГТУ Тамбов 1997.-42 с.
Рис. 11. К определению изгибающих моментов от снеговой нагрузки
Рис. 12. К определению изгибающих моментов от крановых нагрузок
ТГТУ 270100.01-207304-2007

ферма.dwg

Ферма раскосая полигонального очертания М1:50.
Ведомость расхода стали
Ведомость стержней на один элемент
Обьем бетона фермы V=596 м
Класс бетона фермы B40
Способ натяжения арматуты : механический
Передаточная прочность бетона
Одноэтажное промышленное
КП"Железобетонные и каменные конструкции
Предварительное напряжение
арматуры sp=1200 МПа

реш,балка.dwg

2.Передаточная прочность Rbp=20 МПа
Класс бетона балки B40
Объем бетона V=4.580 м
РЕШЕТЧАТАЯ БАЛКА М1:25
Расчетная схема балки
Ведомость расхода стали
Ведомость стержней на один элемент