Одноэтажное отапливаемое производственное здание из сборных дощатоклееных конструкций

завалк дерев.dwg

Трехслойный рубероидный
обвяз. брус 150х 100
Совмещенный монтажный план основных несущих конструкций здания
Монтажная схема вертикальных и горизонтальных связей в покрытии
Монтажная схема вертикальных продольных связей в плоскости стоек каркаса
Водоизоляционный ковер
Узлы монтажная схема ДК-1 сечения
Одноэтажное промышленное здание
КП.ДК-270102-4 ПГСсп 07 z1-2010
Монтажная схема вертикальных и горизонтальных
связей в плоскости покрытия
Поперечный разрез здания 1-1
Расчетная схема поперечной рамы (а-а)
Совмещенный монтажный план основных
несущих конструкций здания
Монтажная схема вертикальных продольных
связей в плоскости стоек каркасов
Курсовой проект по конструкциям из дерева и пластмасс
расчетная схема поперечной рамы а-а
Одноэтажное утепленное производствен-
ное здание пролетом 122м из сборных
Схемы расположения элементов.
Сопряжение колонны с фундаментом
совмещенный монтажный план
дощатоклееных конструкций
Спецификация элементов на плиту ДП-1
КП-270201-ДК-ПГС з-07Z1-2012
ное здание пролетом 11.2м из сборных
КП-270201-ДК-ПГС з сп-11Z2-2014

дерево завалк.doc

Федеральное агентство по образованию Российской Федерации
Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия
Кафедра «Строительные конструкции»
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту по дисциплине «Конструкции из дерева и
ТЕМА: «Одноэтажное отапливаемое производственное здание
пролётом L = 112 м из сборных дощатоклееных конструкций»
Принял: преподаватель
Исходные данные и содержание проекта 3
Расчет плиты покрытия с деревянным каркасом и фанерными обшивками
Расчет двух вариантов многослойных дощатоклееных балок покрытия:
без армирования с армированием 10
Расчет двухшарнирной поперечной рамы со стойками-колоннами
прямоугольного сечения из клееной древесины 19
Расчет и конструирование узлов 24
Мероприятия по обеспечению долговечности конструкций 27
Список литературы 30
Исходные данные и содержание проекта
1. Необходимо запроектировать и рассчитать несущие конструкции
одноэтажного однопролетного отапливаемого здания производственного
назначения при следующих исходных данных:
пролет здания В = 112 м;
отметка низа стропильной конструкции Н = 59 м;
шаг поперечных рам Т = 42 м;
температурно-влажностные условия эксплуатации В2;
класс ответственности здания III.
Привязка центральная.
[pic]1.2. Разработать конструктивные решения и выполнить расчет
следующих конструкций:
) плиту покрытия с деревянным каркасом и фанерными обшивками;
) два варианта многослойных дощатоклееных балок покрытия: без
армирования с армированием;
) двухшарнирную поперечную раму со стойками-колоннами прямоугольного
сечения из клееной древесины.
3. Разработать конструктивное решение и выполнить расчет узлов:
) сопряжение стоек-колонн с фундаментом на наклонно-вклеенных стержнях;
) сопряжение стоек-колонн со стропильной балкой;
) сопряжение плит покрытия со стропильной балкой (без выполнения
4. Разработать конструктивные мероприятия по обеспечению
пространственной устойчивости здания.
5. Разработать мероприятия по обеспечению долговечности
1. Конструктивное решение
Плита покрытия с деревянным каркасом и фанерными обшивками состоит
из несущего каркаса и фанерных обшивок соединенных с каркасом
водостойким клеем в одно целое и образует коробчатое сечение.
Плита является и ограждающей конструкцией для чего по нижней
обшивке по слою пароизоляции уложен утеплитель зафиксированный
брусками к продольным ребрам каркаса.
Для обеспечения проветривания утеплителя между ним и верхней
обшивкой предусмотрен продух (зазор) = 30 мм а в поперечных ребрах и
торцевых вкладышах вентиляционные отверстия.
Деревянный каркас состоит из продольных поперечных ребер и торцевых
опорных вкладышей. Соединение элементов каркаса клеегвоздевое а
торцевые вкладыши между собой и продольными ребрами при помощи
вклеенных арматурных стержней.
Отверстия соосные с вклеенными арматурными стернями выходящие на
боковые поверхности панели используются для закрепления панели на
стропильной балке и для осуществления ее подъема при монтаже.
Для повышения предела огнестойкости нижняя обшивка дополнительно
закрепляется к крайним продольным ребрам гвоздями. По крайним
продольным ребрам с наружной стороны панели предусмотрена постановка
брусков трапециевидного сечения образующих со стороны одной плоскости
паз с другой – гребень что позволит выравнивать нижние плоскости плит
при монтаже и обеспечит их совместную работу в составе диска покрытия.
2. Применяемые материалы
2.1. Продольные и поперечные ребра каркаса выполнены из цельных
досок толщиной 40 мм остроганных по кромкам и пластям из материала
хвойных пород по ГОСТ 24454-80Е 2-го сорта имеющие следующие физико-
механические характеристики:
) расчетное сопротивление при изгибе вдоль волокон Rи = 130 кгcсм2;
) расчетное сопротивление при скалывании вдоль волокон Rск = 16 кгcсм2;
) модуль упругости вдоль волокон при расчете по предельным состояния II
группы Е = 100 000 кгcсм2;
) плотность 550 кгм3.
2.2. Обшивки панели выполняются из березовой фанеры марки ФСФ по
ГОСТ 3916-89 толщиной 6 и 8 мм и размерами листов 1525х1220 и 1220x725.
Фанера имеет следующие физико-механические характеристики:
) расчетное сопротивление растяжению в плоскости листа вдоль волокон
наружных слоев Rф.р. = 140 кгcсм2:
) расчетное сопротивление сжатию в плоскости листа вдоль волокон наружных
слоев Rф.с. = 120 кгcсм2;
) расчетное сопротивление изгибу из плоскости листа поперек волокон
наружных слоев Rф.и. = 65 кгcсм2;
) расчетное сопротивление скалыванию в плоскости листа вдоль волокон
наружных слоев Rф.ск. = 8 кгcсм2;
) модуль упругости вдоль волокон наружных слоев Eф. = 90 000 кгcсм2
(усредненный между ф = 6 мм и ф = 8 мм);
) плотность 700 кгм3.
2.3. Клей синтетический
При условии эксплуатации В2 принимается фенольно-резорциновый клей
марки ФРФ-50 по ТУ 6-05-1880-89.
Полужесткая минераловатная плита по ГОСТ 18873-84 толщиной 70 мм с
Полиэтиленовая пленка по ГОСТ 19387-82 толщиной 02 мм плотностью
2.6. Стальные гвозди
2.7. Горячекатаная арматура
по ГОСТ 5781-82 ∅10 A-III масса 1п.м. 062 кг.
3. Определение номинальных конструктивных размеров и расчетного
Рис. 1. Конструктивная схема плиты покрытия
Номинальные размеры плиты в плане:
[pic]- номинальная ширина плиты
Lн=4200мм- номинальная длина плиты
Lк=Lн-20=4200-20=4180мм- конструктивная длина плиты
bк=bн-20=1330-20=1310мм- конструктивная ширина плиты
Lр = Lк – 50 = 4180 – 50 = 4130 мм. –расчетная длина плиты
bн х Lн = (133x42) м.
bк х Lк = (131x418) м
Компоновка поперечного сечения плиты
Рис. 2. а) Поперечное сечение плиты
б) К расчету верхней обшивки на местный изгиб
Предварительно принимаю продольные рёбра из досок толщиной bР = 33
мм. При ширине плиты b = 1330 мм целесообразно установить четыре ребра.
Тогда после фрезерования кромок расстояния между ними в свету и в осях
равны соответственно:
Предварительно задаёмся толщиной листа фанеры верхней
обшивки ф.в. = 8 мм.
Проверим достаточность принятой толщины расчетом на местный изгиб
сосредоточенной силой Р = 120 кгс (груз 100 кг с коэффициентом
Верхнюю обшивку рассматриваем как балку-пластинку с рабочей шириной
0 см защемленную по концам в местах приклейки к ребрам (рис. 2.б).
Расчетный изгибающий момент (выравненный):
Момент сопротивления рабочего сечения обшивки:
Условие прочности обшивки:
где mн = 12 – коэффициент учитывающий кратковременность монтажной
нагрузки табл 6 [1];
Условие прочности удовлетворяется.
Принимаю толщину листа фанеры нижней обшивки ф.н. = 6 мм.
Размеры листов фанеры принимаю 1520x1520 и 1520x1220. Так как длина
плиты составляет 42 м то необходимо сращивать листы по длине: в
растянутой зоне на «ус» в сжатой впритык с накладками (рис. 3).
Рис. 3. Схема стыковки листов фанеры
Высоту сечения плиты назначают в пределах:
Принимаю продольные ребра из досок 150х40 мм. После фрезерования
кромок высота сечения плиты будет равна:
[pic]что достаточно для размещения слоя утеплителя (80 мм) и
образования продух (46 мм > 30 мм).
5. Сбор нагрузок и расчетные усилия
Исходя из анализа существующих конструктивных решений вес 1 м2 плиты
покрытия с водоизоляционным ковром принимаю 45 кгм2.
Полное расчетное значение снеговой нагрузки:
Sg = 80 кгсм2 – расчетная снеговая нагрузка для I
Сбор нагрузок на плиту
Вид нагрузки нормативная γf расчетная
кгсм2 кгсм при кгсм2 кгсм
Постоянная 45 599 12 54 718
водоизоляционным ковром
Временная: 126 1676 - 180 2394
Снеговая: для I района
6. Расчет геометрических характеристик сечения плиты
Рис. 5. Расчетное поперечное сечение плиты
Так как lр = 4180 мм > 6a = 6417 = 2502 мм то вводимая в расчет
bрасч = 09 bк = 091310 = 1179 мм = 1179 см п.4.25.[1].
Суммарная ширина дощатых ребер Σbр = 433 = 132 см.
Коэффициент приведения древесины к фанере [pic].
Расстояние от низа плиты до центра тяжести приведенного сечения:
Расстояние от верха плиты до центра тяжести приведенного сечения:
Приведенные геометрические характеристики (собственным моментом
инерции обшивок принебрегаем):
7. Проверка растянутой обшивки с учетом сращивания листов на «ус»
где mф = 06 – коэффициент учитывающий снижение прочности фанеры
при наличии стыков в расчетном сечении п. 4.24.[1];
mв = 085– для условий эксплуатации В2 табл. 5[1];
Условия КоэффициеУсловия Коэффицие
эксплуатации нт mв эксплуатации нт mв
(по табл. 1) (по табл. 1)
А1 А2 Б1 Б21 В2 В3 Г1 085
А3 Б3 В1 09 Г2 Г3 075
γn =09 – для зданий III класса ответственности стр. 34[2];
( При расчете несущих конструкций и оснований следует учитывать
коэффициент надежности по ответственности [pic] принимаемый равным:
для I уровня ответственности - более 095 но не более 12; для II
уровня - 095; для III уровня - менее 095 но не менее 08.)
[pic] – прочность растянутой обшивки обеспечена.
8. Проверка сжатой обшивки на устойчивость
Т. к. [pic] то [pic]
[pic] – устойчивость сжатой обшивки обеспечена.
9. Проверка фанеры на скалывание по собственному клеевому шву
Проверяю прочность клеевых швов в опорном сечении между обшивками и
ребрами на скалывание по шпону п.4.27. [1]:
где kн = 085 – коэффициент учитывающий «непроклей»;
[pic]– статический момент сдвигаемой верхней обшивки
относительно центра тяжести приведенного сечения (максимальный):
[pic] – прочность клеевого шва достаточна.
9. Проверка жесткости панели в целом
[pic]– расчетный прогиб панели как двухопорной балки посередине
пролета [в соответствии с 1 п.4.34.]:
[pic] – условие жесткости удовлетворяется.
без армирования с армированием
Дощатоклеенная двускатная балка состоит из стандартных досок
соединенных водостойким клеем в одно целое. Поперечное сечение балки
прямоугольное при чем доски располагают по высоте таким образом чтобы
древесина высокого качества (второй сорт) размещалась в наиболее
напряженных нижней и верхней зонах высотой не менее 015 высоты сечения
балки. Доски из древесины третьего сорта размещаются в средней зоне. По
длине все доски дощатоклеенной балки сращивают зубчатыми шипами на
клею. Стыки должны располагаться по длине и вразбежку – в соседних
С целью уменьшения высоты балки и повышения жесткости дощатоклееная
балка армируется. Арматуру размещают в пазах выбираемых фрезерованием
в нижем ряде досок и вклеивают с помощью эпоксидного клея. Вклеенная
арматура закрывается доской закрепленной к балке гвоздями.
При изготовлении балке следует придать начальный строительный
подъем равный 1200 пролета. При ширине балки более 10 см необходимо
выполнить пропилы толщиной 5 мм высотой 23 толщины доски вразбежку
между рядами досок балки.
2.1. Балка выполнена из цельных досок толщиной 40 мм остроганных
по пластям из материала хвойных пород по ГОСТ 24454-80Е 2-го и 3-го
сорта имеющие следующие физико-механические характеристики:
) расчетное сопротивление при изгибе вдоль волокон для древесины 2-го
сорта Rи = 150 кгcсм2;
) расчетное сопротивление при скалывании вдоль волокон для древесины 3-го
сорта Rск = 15 кгcсм2;
) расчетное сопротивление на смятие поперек волокон для древесины 2-го
сорта Rсм.90 = 30 кгcсм2;
2.2. Клей синтетический
Для склеивания досок между собой при условии эксплуатации AI
применяется фенольно-резорциновый клей ФРФ-10 по ТУ 6-05-1880-89.
Для соединений деревянных конструкций с вклеенными стальными
стержнями эпоксидный ЭПЦ-1 или К-153 с наполнителем из древесной муки.
2.3. Горячекатаная арматура
по ГОСТ 5781-82 ∅20 A-III масса 1п.м. 247 кг.
3. Расчетная схема балки сбор нагрузок
Рис. 6. Расчетная схема балки
Расчетный пролет L0=112м
Нагрузка от собственной массы балки со связями:
где kс.в. = 6 – коэффициент собственного веса
Сбор нагрузок на балку
кгсм2 кгсм при кгсм2 кгсм при
Постоянная: 45 189 12 54 2268
) От собственной массы 123 517 148 621
Временная: 126 5292 - 180 756
Снеговая: для I района (см.
4. Решение по варианту I из неармированного дощатоклееного пакета
Рис. 7. Расчетная схема балки (вариант I); усилия
Уклон крыши i = 1:15.
Расчетный пролет Lр = L=112 м.
Принимаю балку прямоугольного сечения шириной b = 175 мм. Высоту
балки посередине пролета h предварительно определяем из условия по
деформациям с учетом выражения длины прогиба и известной формулы
прогиба балки постоянной высоты при равномерно распределенной нагрузке
[pic]см где [pic] см4 => после подстановки и решения относительно
Задавшись предварительно рекомендуемым отношениями [pic] и
Где к – коэффициент учитывающий переменность высот сечений;
c – коэффициент учитывающий влияние деформаций сдвига на
Принимаю толщину доски после острожки 33 мм тогда [p ширина
досок для пакета 175 мм (без фрезерования кромок).
Высота балки в опорном сечении hо:
h0 = 462мм (14х33мм)
Коэффициенты условий работы:
mв = 085 – для условий эксплуатации В2 табл. 5[1];
mб = 085 – для балок высотой 100 см табл. 7[1];
mсл = 10 – при толщине слоя досок в пакете 33 мм табл. 8[1];
γn = 09 – коэффициент надежности по назначению для зданий III
класса ответственности стр. 34[2];
Поправочные коэффициенты при расчетах:
Расчет по I группе предельных состояний
) Проверка прочности опорного сечения на скалывание:
Минимальная высота балки из условия прочности на скалывание:
прочность на скалывание обеспечена
) Проверка сечения по нормальным напряжениям
Т. к. балка двухскатная то расчетное сечение в котором нормальные
напряжения максимальны не совпадает с серединой пролета а находится
на расстоянии от опоры хр:
Изгибающий момент в сечении xр = 3136 м
Высота балки в расчетном сечении:
Момент сопротивления расчетного сечения:
[pic] – прочность обеспечена.
Условие устойчивости выполняется.
) Проверка сечения по нормальным напряжениям с учетом устойчивости
плоской формы изгиба
Найдем расстояние между связями в плоскости сжатой кромки при
Примем расстояние между связями Lр = 600 см.
Поперечное сечение балки компонуем из досок в заготовках 40 мм
после острожки – по пласти 33 мм. В крайних слоях располагаем доски 2-
го сорта а в среднем – 3-го сорта.
5. Решение по варианту II с продольной арматурой в растянутой зоне
Рис. 9. Расчетная схема балки (вариант II); усилия
Рис. 10. Поперечное сечение балки
Высоту балки в коньке с продольной арматурой в растянутой зоне
принимаю на 5% меньше чем а I варианте:
принимаю h = 784 мм.
[pic].принимаю 410мм
Задаюсь арматурой из 2 ∅22 A-II As = 76см2.
Из условия расположения стержней следует принять
a = ∅22+ 3 = 22 + 3 = 25мм;
Принимаю b = 175 мм;
Принимаю толщину доски после острожки 33 мм ширина досок для пакета
5 мм (без фрезерования кромок).
Комплексное металлодеревянное сечение приведем к однородному
деревянному с помощью коэффициента [p
Изгибающий момент в сечении xр = 2929 м
Приведенные геометрические характеристики расчетного
Проверка сечения по нормальным напряжениям с учетом
устойчивости плоской формы изгиба
где [pic]– расстояние между точками закрепления сжатой кромки
[pic]– коэффициент зависящий от формы эпюры изгибающих
моментов на участке
[pic]– учитывает влияние переменности высоты сечения по
длине элемента на участках незакрепленных из плоскости
прил. 4 табл. 2 [1];
Примем расстояние между связями Lр = 850 см.
Стержни 222 А-II располагаем в квадратных пазах со сторонами a = 25
мм на эпоксидном клее ЭПЦ-I или К-123 с наполнителем из древесной муки.
Проверка прочности опорного сечения на скалывание по периметру
Геометрические характеристики в опорном сечении:
[pic] – прочность на скалывание по клеевому шву обеспечена.
Проверяем прочность опорной прокладки на смятие древесины поперек
волокон. По табл.3[1] для опорных узлов Rсм. 90 = 30 кгссм2.
При ширине опорной площадки b = 175 см требуемая длина ее:
Принимаем опорную прокладку шириной 25 см.
Проверяем условие жесткости:
Условие жесткости [pic] удовлетворяется.
Определим размеры обвязочного бруса.
[pic] – предельная гибкость обвязочного бруса [pic]=200
Принимаю обвязочный брус шириной 70 мм. Высота обвязочного бруса –
Расчет двухшарнирной поперечной рамы со стойками-
колоннами прямоугольного сечения из клееной древесины
Дощатоклеенная колонна состоит из стандартных досок соединенных
водостойким клеем в одно целое. По длине все доски дощатоклеенной
колонны сращивают зубчатыми шипами на клею. Стыки должны располагаться
по длине и вразбежку – в соседних слоях.
2.1. Стойка выполнена из цельных досок толщиной 40 мм остроганных
по пластям из материала хвойных пород по ГОСТ 24454-80Е 2-го сорта
имеющие следующие физико-механические характеристики:
) расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон Rс = 150 кгcсм2
для древесины 2-го сорта;
) плотность 600 кгм3.
Для склеивания досок между собой при условии эксплуатации В2
3. Составление расчетной схемы двухшарнирной поперечной рамы сбор
нагрузок и определение усилий в стойках
Конструкцию стропильной балки принимаю по I варианту (без
Компоновка поперечного сечения
Ширина досок bк = 175 мм.
Высота сечения кратна толщине остроганной доски:
Принимаю пакет из 15 доски толщиной 33 мм.
[pic] Рис. 11. Вертикальные
нагрузки на поперечную раму
Постоянная: 45 12 54
) От веса плиты с водоизоляционным ковром
) От стропильных балок и связей 12.3 14.8
) От стеновых панелей 255 30.6
Временная: 126 - 180
Постоянные нагрузки:
- от навесных стен [pic]
- от собственной массы колонны со связями
- от снега на покрытие [p
w0 = 85 кгсм2 – нормативное значение ветрового давления для VII
Ветровое давление на высоте z от поверхности земли:
где k - коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по
Для местности типа С значение k и вычисление соответствующих z:
Z = 0 5 м k = 04 z = 85 04 = 34 кгсм2.
Z = 62 м k = 04 z = 85 04 = 34 кгсм2.
Z = 6.662 м k = 04 z = 85 04 = 34 кгсм2.
Эквивалентное равномерное ветровое давление (из условия равенства
Рис. 12. Параметры ветрового давления
Расчетное давление ветра с учетом аэродинамических коэффициентов С
Сосредоточенное ветровое давление в пределах участка стены выше
верха колонны hw = 0462 м:
Рис. 13. Расчетная схема поперечника
Расчетная схема – двухшарнирная рама с жестко защемленными стойками
– один раз статически неопределима. Рассчитывая раму методом сил за
лишнее неизвестное принимаю продольное усилие в балке Х которое
считается приложенным в уровне верха колонны:
[pic] Рис. 14. Расчетные
схемы и усилия в стойках
Рассматриваем левую и правую стойки как статически определимые и для
каждой из них определяем усилия в расчетных сечениях.
4. Конструктивный расчет стержня колонны
mб = 1– для колонн с высотой сечения 50 см и менее табл. 7[1];
класса ответственности стр. 34 [2];
Поправочные коэффициенты:
4.1. Проверка устойчивости колонны в плоскости поперечника
В плоскости поперечника стержень колонны испытывает сжатие с
Момент сопротивления:
Расчетная длина с учетом неполного защемления в фундаменте
Коэффициент продольного изгиба п.4.3.[1]:
Коэффициент учитывающий дополнительный момент от продольной силы
вследствие прогиба элемента:
Изгибающий момент по деформированной схеме:
[pic] - условие прочности обеспечено.
4.2. Проверка устойчивости колонны из плоскости поперечника
Из плоскости поперечника колонна испытывает центральное сжатие.
Предварительно определяем φу предполагая что промежуточных связей
так как [pic] нет необходимости в постановке промежуточных связей.
Расчет и конструирование узлов
1. Сопряжение стоек-колонн с фундаментами на наклонно - вклеенных
Рис. 14. Узел соединения колонны с фундаментом:
а – конструкция узла; б – расчетная схема;1 – фундаментные болты; 2 –
– болты; 4 – вклеенные стержни;5 – эпоксидная шпаклевка.
Исходные данные: поперечное сечение колонны bк х hк = 175 х 495
см. Доски из сосны 2-го сорта толщиной 33 мм. Размеры опорной плиты
bоп=bк+(180 – 200)=175+200=375 мм;
hоп=hк+(100 – 160)=495+160=655 мм.
Требуется спроектировать опорный узел дощатоклееной колонны с
металлическими траверсами.
Расчет анкерных болтов
Относительный эксцентриситет
[pic]имеется отрывной участок по плоскости сопряжения следовательно
требуется расчет фундаментных болтов и элементов траверс.
Принимаю опорную плиту базы стойки-колонны размерами 375x655. Для
фундамента класс бетона В10 Rb = 612 кгссм2;
Напряжения на поверхности фундамента:
Принимаем фундаментные болты по ГОСТ 538-88 с расчетным
сопротивлением Ry=185МПа=185кНсм2.
По прил. 2 принимаем болт диаметром dан=22мм которому соответствует
Расчетную несущую способность соединительных (нагельных) болтов для
крепления траверс к колонне находим по формуле как наименьшее из 2-х
Принимаем Тб=10кншов
Количество болтов [pic]
Принимаем 4 болта размещаем их в 2 ряда с шагом [pic]
Расстояние между фундаментными болтами в плане получим с учетом
принятых а=95мм и dан=36мм.
Мероприятия по обеспечению долговечности
Мероприятия должны обеспечивать сохранность деревянных конструкций
при транспортировании хранении и монтаже а также долговечность их в
процессе эксплуатации.
Конструктивные меры должны предусматривать:
а) предохранение древесины конструкций от непосредственного
увлажнения атмосферными осадками грунтовыми талыми и
производственными водами;
б) предохранение древесины конструкций от промерзания
капиллярного и конденсационного увлажнения;
в) систематическую просушку древесины конструкций путем создания
осушающего температурно–влажностного режима (естественная и
принудительная вентиляция помещения устройство в конструкциях и частях
зданий осушающих продухов аэраторов).
Деревянные конструкции должны быть открытыми хорошо
проветриваемыми по возможности доступными во всех частях для осмотра
профилактического ремонта возобновления защитной обработки древесины и
Опирание несущих деревянных конструкций на фундаменты каменные
стены и другие элементы конструкций из более теплопроводных материалов
(при непосредственном их контакте) следует осуществлять через
гидроизоляционные прокладки. Деревянные конструкции должны опираться на
фундаменты выше уровней пола и грунта.
Деревянные подкладки (подушки) на которые устанавливаются опорные
части несущих конструкций следует изготовлять из анисептированной
древесины преимущественно лиственных пород.
Покрытия с деревянными несущими и ограждающими конструкциями следует
проектировать с необходимым уклоном и наружным отводом воды (не должно
быть внутренних водостоков и ендов).
В панелях стен и плитах покрытий следует предусматривать
вентиляционные продухи сообщающиеся с наружным воздухом для ее
естественной вентиляции в процессе эксплуатации а в случаях
предусмотренных теплотехническим расчетом использовать
пароизоляционный слой.
Рулонные и пленочные материалы используемые в качестве пароизоляции
в плитах и панелях стен у которых обшивки соединены гвоздями или
шурупами с деревянным или с клееным каркасом из фанеры или древесины
должны укладываться сплошным непрерывным слоем между каркасом и
В ограждающих конструкциях с соединением обшивок с каркасом на клею
следует применять окрасочную или обмазочную пароизоляцию. Швы между
панелями и плитами должны быть утеплены и уплотнены герметизирующими
Защита деревянных конструкций от загнивания и гниения имеет
важнейшее значение для обеспечения их необходимой долговечности в любых
условиях эксплуатации. Гниение – это разрушение древесины простейшими
растительными организмами – древоразрушающими грибами для которых она
является питательной средой.
Конструктивная защита древесины от гниения обеспечивает такой режим
эксплуатации конструкций при котором ее влажность не превышает
благоприятного для загнивания уровня. Защита древесины закрытых
помещений от увлажнения атмосферными осадками достигается полной
водонепроницаемостью кровли выполненной из высококачественных
материалов. Защита древесины от увлажнения парами воздуха достигается
тем что в помещениях с влажностью более 75% и выделением водяных паров
поверхность ее изолируется водостойкими лакокрасочными материалами
например ПФ-115 УР-175 и др.
Защита древесины от конденсационной влаги имеет очень важное
значение. Эта влага возникает в холодное время года в толще
теплоизоляционного слоя ограждающих конструкций отапливаемых помещений
в результате конденсации водяных паров. Такое увлажнение происходит
длительное время и не всегда может быть обнаружено. Для защиты от
проникновения в конструкцию водяных паров со стороны помещения
укладывается слой пароизоляции. Основные несущие конструкции помещаются
вне зоны перепада температур или полностью внутри помещения ниже слоя
теплоизоляции или вне его.
Химическая защита древесины необходима в тех случаях когда ее
увлажнение в процессе эксплуатации неизбежно. Конструкции
эксплуатируемые на открытом воздухе в земле в толще ограждающих
конструкций зданий и в др. случаях неизбежно увлажняются атмосферной
грунтовой или конденсационной влагой. Хим. защита таких конструкций от
загнивания заключается в пропитке или покрытии их ядовитыми для грибов
веществами – антисептиками. Они бывают водорастворимыми и маслянистыми.
Водорастворимые антисептики – это вещества не имеющие цвета и
запаха безвредные для людей. Их используют для защиты древесины в
закрытых помещениях где возможно пребывание людей и нет опасности
вымывания антисептиков водой.
Маслянистые антисептики представляют собой некоторые минеральные
Они не растворяются в воде очень ядовиты для грибов однако имеют
сильный неприятный запах и вредны для здоровья людей. Эти антисептики
не вымываются водой и применяются для защиты от гниения конструкций
эксплуатируемых на открытом воздухе в земле и над водой.
Целью защиты деревянных конструкций от возгорания горения и пожаров
является повышение предела огнестойкости деревянных конструкций с тем
чтобы они дольше сопротивлялись возгоранию и в процессе горения не
создавали и не распространяли открытого пламени. Это достигается
мероприятиями конструктивной и химической защиты деревянных конструкций
Конструктивная защита древесины от возгорания заключается в
ликвидации условий благоприятных для возникновения и распространения
пожара. Для предотвращения распространения огня деревянные строения
должны быть разделены на части противопожарными преградами и зонами из
огнестойких конструкций. Деревянные ограждающие конструкции не должны
иметь сообщающихся полостей с тягой воздуха по которым может
распространяться пламя не доступное для тушения.Элементы деревянных
конструкций должны быть массивными или брусчатыми имеющими большие
пределы огнестойкости чем дощатые. Обыкновенная штукатурка значительно
повышает сопротивление деревянных стен и потолков к возгоранию.
Химическая защита от возгорания производится в тех случаях когда от
ограждающих деревянных конструкций требуется повышенная степень
огнестойкости. Она заключается в противопожарных пропитках и окраске.
Для огнезащитной пропитки древесины применяют вещества называемые
антипиренами. Эти вещества введенные в древесину при опасном нагреве
плавятся или разлагаются покрывая ее огнезащитными пленками или
газовыми оболочками препятствующими доступу кислорода к древесине
которая при этом может только медленно разлагаться и тлеть не создавая
открытого пламени и не распространяя огня. Пропитка древесины
производится с одновременной пропиткой антисептиками.
Защита древесины от коррозии заключается в устранении разрушающего
влияния этого процесса путем конструктивных и защитных мероприятий.
Деревянные конструкции в агрессивных средах должны изготовляться из
смолистой хвойной древесины лучше сопротивляющейся проникновению
агрессивных веществ. Элементы конструкций должны иметь крупные клееные
или брусчатые сечения с минимальной поверхностью контакта с окружающей
средой. Они должны иметь минимальное количество узловых соединений и
металлических креплений.
Защитные покрытия используют в дополнение к указанным конструктивным
мероприятиям. Деревянные конструкции эксплуатируемые в условиях слабой
химически агрессивной среды дополнительно защищают лакокрасочными
покрытиями изолирующими древесину от окружающей среды. Деревянные
конструкции эксплуатируемые в средних и сильных агрессивных средах
должны быть изолированы от соприкосновения с ними герметичными
оболочками из химически стойких материалов.
СНиП II-25-80. Деревянные конструкции: Нормы проектирования Госстрой
СССР. – М.: Стройиздат 1983. –31с.
СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействияГосстрой СССР. – М.:ЦИТП
Зубарев Г.Н. Конструкции из дерева и пластмассы: Учебное
пособие для студентов вузов обучающихся по специальности
“Промышленное и гражданское строительство”. – 2-е изд. перераб.
и доп. – М.: Высшая школа 1990. –287 с.
Проектирование и расчет деревянных конструкций: Справочник Под
ред. Н.М.Гриня. –К.: Будивельник 1988. –240 с.
Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II-25-80).
Проектирование дощатоклееных колонн поперечной рамы одноэтажного
здания: Методические указания к курсовому проекту по дисциплине
«Конструкции из дерева и пластмасс» для студентов заочного отделения
факультета ПГС (специальность 2903)Сост. Г.В. Авдейчиков; СибАДИ.-
Проектирование дощатоклееных балок: Методические указания к курсовому
проекту по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс» для студентов
заочного отделения факультета ПГС (специальность 2903)Сост. Г.В.
Авдейчиков; СибАДИ.-Омск1993.-18с.
Проектирование сборных плит покрытий с деревянным ребристым каркасом и
обшивками: Методические указания к курсовому проекту по дисциплине
КП№1– ДК –ПГСз11Z2– 2014
Завалко Пояснительная записка СтадияЛист Листов