• RU
  • icon На проверке: 30
Меню

Стенд для исследования характеристик эластичных шин. Вид общий.

  • Добавлен: 03.07.2014
  • Размер: 4 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Дипломный проект с разработкой стенда для испытания автомобильных шин

Состав проекта

icon
icon
icon Drawing1.dwg
icon БЖД.doc
icon Блок_Питания.dwg
icon Вал карданный.dwg
icon Гидравлика.doc
icon КАРДАННАЯ ПЕРЕДАЧА.doc
icon Кин. схема № 2 А4.dwg
icon Кин. схема № 2,1 А4.dwg
icon Констр. часть.doc
icon Мет.освещен..pdf
icon Метод. по стенду.DOC
icon Общий вид стенда (1,1)Формат А1.dwg
icon Плакат схема сил и кин. схемы.dwg
icon Плакат функц. и гидр. схемы.dwg
icon Полная электросхема.dwg
icon Принц. электросхема.dwg
icon Расчет_кардана.doc
icon Рисунок1.cdr
icon Спецификация.doc
icon Усилитель2.dwg

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Drawing1.dwg

Drawing1.dwg
З.450.02.102.К02.120100 СБ
Приспособление для тарировки тензовала
x 45°. 2. Деталь красить черной эмалью ПФ ТУ 38 101315-78
Сталь 45 ГОСТ 1050-88
З.450.02.102.К02.120001
Рычаг для тарировки тензовала
Принципиальная схема электронного блока стенда для исследования эластичных шин
З.450.02.102.К02.000000
З.450.02.102.К02.010000 СБ
Т - тахоиетр; БП - блок питания; ЗУ-1 - усилитель сигнала.

icon БЖД.doc

БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
Безопасность труда при проведении работ на стенде для испытания эластичных шин
1. ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТЬ
Широкое использование электрической энергии обязывает уделять больше внимания борьбе с электротравматизмом.
Большая опасность электрического тока для здоровья и жизни людей обусловлена тем что проходящий ток не виден человеком и зачастую не воспринимается им как источник непосредственной опасности. Поэтому строгое соблюдение правил техники безопасности изучение основ электротехники лицами обслуживающими электрические установки и рабочими электрифицированных предприятий -это факторы резко снижающие число несчастных случаев на производстве.
Основными нормативными документами по защите от поражения электрическим током являются Правила устройства электроустановок (ПУЭ-82) утвержденные Госэнергонадзором в июне 1982 года ГОСТ 12.1.009-75 ГОСТ 12.1.019-79 ГОСТ 12.1.030-81.
ГОСТ 12.1.009-75 устанавливает применяемые в науке технике и производстве термины и определения основных понятий в области электробезопасности. ГОСТ 12.1.019-79 распостраняется на электротехнические изделия устанавливает общие требования безопасности к их конструкции и требования безопасности предотвращающие или уменьшающие до допустимого уровня воздействие на человека: электрического тока; электрической дуги и искры; движущихся частей изделия; частей изделия нагревающихся до высоких температур; опасных и вредных материалов используемых в конструкции изделия а также опасных и вредных веществ выделяющихся при его
эксплуатации; шума и ультразвука; вибрации; электромагнитных полей теплового оптического и рентгеновского излучения.
ГОСТ 12.1.030-81 в разделе "Средства коллективной защиты" дает перечень основных видов средств защиты от поражения электрическим током таких как устройства оградительные автоматического контроля и сигнализации защитного заземления и зануления автоматического отключения выравнивания потенциалов и повышения напряжения предохранительные устройства молниеотводы и разрядники знаки безопасности.
Исходя из закона Ома при минимальном сопротивлении тела человека 1000 Ом через него может протекать опасный для жизни ток 005 А уже при напряжении 50 В.
Опасность поражения человека током зависит от ряда факторов: схемы включения человека в цепь напряжения сети схемы самой сети режима ее нейтрали степени изоляции токоведущих частей земли а также от емкости токоведущих частей относительно земли.
Анализ трех видов прикосновения человека к токоведущим частям установки показал что наиболее опасным является прикосновение к двум различным фазам установки. При этом человек подвергается воздействию электрического тока с полным линейным напряжением а изоляция токоведущих частей не оказывает защитного действия. Менее опасным является однофазное включение при занулении. Человек при этом подвергается воздействию электрического тока с фазовым напряжением в 175 раза меньше полного напряжения (в схеме соединения фаз звездой).
Наименее опасным для человека является подключение его к одной фазе в установке с изолированной нейтралью так как в этом случае защитное действие оказывает изоляция токоведущих частей оборудования.
Опасность и тяжесть поражения электрическим током зависят от величины его напряжения. В соответствии с Правилами устройства электроустановок они разделяются по безопасности на электроустановки напряжением: выше 1000 В с грузозаземленной нейтралью (с большими токами замыкания на землю); выше 1000 В с изолированной нейтралью; до 1000 В с глухозаземленной нейтралью; до 1000 В с изолированной нейтралью.
Поражение электрическим током от электрических установок зависит от производственной обстановки и технологического процесса. Влага едкие пары кислот и щелочей а также высокая температура разрушают изоляцию установок и одновременно снижают сопротивление человека увеличивая тем самым опасность поражения электрическим током.
Согласно ГОСТ 12.1.013-78 помещения по степени электробезопасности разделяются на помещения: с повышенной опасностью особо опасные и без повышенной опасности.
Наибольшее число несчастных случаев на автотранспортных предприятиях происходит при использовании электрической энергии на электросварочных работах при применении неисправных ручных электрифицированных инструментов при работе с неисправными рубильниками и предохранителями при соприкосновении с воздушными и настенными электропроводками случайно оказавшимися по напряжением металлическими конструкциями.
Безопасность работ в электрических установках обеспечивается защитным заземлением занулением защитным отключением применением малого напряжения изоляцией токоведущих частей и некоторыми другими техническими средствами.
1.1. Описание защиты
Защитное заземление применяют в сетях как имеющих непосредственное заземление нейтрали или фазы так и не имеющих непосредственного заземления нейтрали.
Для заземляющих магистралей и ответвлений из железа достаточно сечение 100 мм2 из меди – 25 мм2. Наименьшее допускаемое сечение для заземляющих проводов из круглого железа должно быть не менее 12 мм2 при открытой прокладке из полосового железа не менее 48 мм2. Толщина проводов проложенных под землей или не доступных для наблюдения должна быть равна 4 мм. Наименьшее сечение шин при прокладке их над землей составляет 4 мм2 под землей – 25 мм2.
Различают заземлители естественные и искусственные. В качестве естественных заземлителей используют водопроводные трубы металлические конструкции зданий и сооружений и т.д. Искусственными заземлителями служат: стальные трубы диаметром 25-50 мм и длиной 2-3 м со стенками толщиной не менее 35 мм (не менее двух) полосовая сталь толщиной не менее 4 мм и сечением не менее 48 мм2 при напряжении выше 1000 В; проволока диаметром не менее 6 мм.
Рассчитав или измерив сопротивление заземлителя при данной почве и зная общее сопротивление равное по правилам устройства заземления в установках 4 Ом при напряжении до 1000 В находят число заземлителей удовлетворяющее требованиям расчета.
Число одинаковых элементов сложного заземлителя
где Rтр – сопротивление заземления трубы Ом;
hc – коэффициент сезонности ≥ 1;
R – сопротивление осуществляемого заземления Ом;
hЭ – коэффициент экранирования ≥ 1.
Длина полосы соединяющей трубы
где a – расстояние между трубами м;
Результирующее сопротивление растеканию тока сложного заземлителя (всего заземляющего устройства)
где RТР и RП – сопротивление заземления соответственно трубы и полосы Ом;
hТР и hП – коэффициент экранирования соответственно трубы и полосы.
Заземлителями в стендовом зале кафедры «Автомобили» служат стальные равнополочные угольники с площадью поперечного сечения 194 мм2 и длиной 7 м. Замеренное сопротивление заземлителей равно 02 Ом всего имеется 17 пар соединенных вместе уголков (рис. 4.1).
– полоса 50*5 мм; 2 – уголок №5.
Рис. 4.1 Схема заземления стендового зала кафедры «Автомобили»
Стенд для испытания эластичных шин соединен с заземляющими элементами через два многожильных кабеля сечением 8 мм2 кроме того стенд соединен с заземляющими уголками с помощью крепежных элементов что обеспечивает надежный электрический контакт.
На тяговых и тормозных стендах обычно применяется зануленио-преднамеренное электрическое соединение с нулевым защитным проводником металлических нетоковедущих частей которые могут оказаться под напряжением. Зануление применяется в сетях напряжением до 1000 В действие его основано на автоматическом отключении электрической установки в случае присоединения одной фазы на корпус.
Поврежденная установка отключается в результате сгорания предохранителей или отключения автомата. Например если произойдет замыкание на корпус электродвигателя то при этом возникнет ток короткого замыкания сила которого зависит от фазового напряжения Uф сопротивления рабочего провода R и нулевого провода Rо. Сила тока I=Uф(R+Rо).
Для быстрого отключения поврежденного объекта необходимо чтобы сила тока короткого замыкания Iк превышала в 25 раза силу номинального тока ближайшего предохранителя Iпр или в 12 раза силу тока отключения ближайшего автоматического отключателя Iа т.е. Iк Iпр>25 или Iк Iа>12.
На автотранспортных предприятиях с каждым годом увеличивается число электрифицированных инструментов: дрелей гайковертов шлифовальных машин электропил рубанков и т.п. Опасность представляет собой пробой электрического тока на корпус инструмента поэтому разрешается работать только инструментами имеющими защитное заземление заземленной нейтралью.
1.2. Техника безопасности при работе с электроустановками
Стенд должен быть заземлен.
Не допускаются к управлению стендом лица не прошедшие обучение и не аттестованные а также лица моложе 18 лет.
Требования перед началом работы.
Перед началом работы рабочий обязан осмотреть и проверить техническое состояние узлов и деталей стенда и убедиться в их исправности.
Проверке на исправность и надежность подлежат:
- ограждения и защитные кожухи вращающихся узлов стенда а также их крепление;
- электрические кабели и провода;
- заземление стенда;
- освещение рабочего места;
- система управления стендом.
Работать на стенде имеющем неисправности запрещается.
Необходимо убедиться в наличии на рабочем месте средств индивидуальной защиты средств пожаротушения и средств оказания первой медицинской помощи.
Требования во время работы.
При появлении во время работы стенда посторонних шумов стуков и т.д. необходимо отключить стенд и проверить откуда исходят данные признаки неисправности.
Во время работы стенда запрещается:
- отвлекаться от выполнения прямых обязанностей;
- выходить из помещения при работающем стенде;
- передавать управление стендом лицам не имеющим на это разрешение.
При прекращении подачи электроэнергии рабочий должен отключить стенд от сети.
Требования по окончании работ.
По окончании работ рабочий обязан:
- выключить стенд и провести его уборку;
- сделать необходимые записи в журнале приема и сдачи смены.
Требования в аварийной ситуации.
При возникновении аварийной ситуации рабочий обязан отключить стенд от сети и сообщить об этом своему непосредственному руководителю.
1.3. Мероприятия по защите от поражения электрическим током при работе на стенде.
Для предотвращения возможности поражения электрическим током все металлические нетоковедущие части электрооборудования а также металлические конструкции стенда которые могут оказаться под напряжением вследствие повреждения изоляции должны быть надежно заземлены.
Защита электродвигателя и питающего его кабеля от тока короткого замыкания и перегрузок должна осуществляться автоматами установленными на станции управления.
На полу у пульта управления стендом для электробезопасности необходим резиновый коврик.
Тип кинематическое исполнение и степень защиты электрооборудования должны соответствовать номинальному напряжению характеру его работы и условиям окружающей среды.
Вся аппаратура открытого исполнения (рубильники предохранители и т.д.) должна быть установлена в закрывающихся на замок металлических конструкциях или иметь предупреждающие надписи и знаки.
2. ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
2.2. Общие вопросы пожарной безопасности
Согласно ГОСТ 12.1.004-85 “ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.” должно обеспечиваться такое состояние объекта при котором с установленной вероятностью исключается возможность возникновения и развития пожара и воздействия на людей опасных факторов пожара а также обеспечивается защита материальных ценностей.
Основными причинами способствующими возникновению и развитию пожаров являются:
-нарушение правил применения и эксплуатации приборов и оборудования с низкой противопожарной защитой;
-использование при строительстве в ряде случаев материалов не отвечающих требованиям пожарной безопасности;
-отсутствие на многих объектах и в подразделениях пожарной охраны эффективных средств борьбы с огнем.
Типовые правила пожарной безопасности для промышленных предприятий устанавливают основные требования пожарной безопасности для действующих промышленных предприятий и складов независимо от их ведомственной принадлежности.
-изучение и выполнение на подведомственных объектах Типовых правил всеми инженерно-техническими работниками служащими и рабочими;
-добровольная пожарная дружина и пожарно-техническая комиссия на объекте;
-проведение на объектах противопожарного инструктажа и занятий по пожарно-техническому минимуму;
-периодические проверки состояния пожарной безопасности объекта наличия и исправности технических средств борьбы с пожарами.
Пожар на предприятии наносит большой материальный ущерб и очень часто сопровождается несчастными случаями c людьми.
Основные причины воспламенения материалов и возникновения пожаров на автотранспортных предприятиях: неправильное устройство термических печей и котельных топок неисправность отопительных приборов неисправность электрооборудования и освещения и неправильная их эксплуатация; самовозгорание от неправильного хранения смазочных и обтирочных материалов наличие статического электричества отсутствие молниеотводов неосторожное обращение с огнем неудовлетворительный надзор за пожарными устройствами и производственным оборудованием.
В системе общегосударственных мероприятий по обеспечению пожарной безопасности профилактика занимает ведущее место.
Пожарная безопасность предусматривает комплекс организационных и технических мероприятий направленных на обеспечение безопасности людей предотвращение пожара ограничение его распостранения а также создание условий для успешного тушения пожара. Пожарная безопасность объединяет мероприятия осуществляемые в процессе проектирования строительства эксплуатации предприятий автомобильного транспорта.
Пожарная безопасность предусматривает: хранение транспортирование и содержание на рабочих местах огнеопасных жидкостей и растворов только в закрытых емкостях обеспечение успешной эвакуации людей и материальных ценностей из сферы пожара; создание условий эффективного пожаротушения.
2.2. Мероприятия противопожарной защиты
Мероприятия по предупреждению пожаров состоят из организационных технических ремонтных и эксплуатационных.
К организационным мероприятиям относится правильная эксплуатация оборудования приборов и механизмов учебных помещений а также зданий территорий. Технические мероприятия включают в себя соблюдение норм при проектировании зданий монтаже оборудования при отоплении вентиляции освещении.
Эксплуатационные мероприятия заключаются в профилактических осмотрах в плановых ремонтах оборудования машин и механизмов.
При тушении пожара применяют жидкие паро- газо- пенообразные и твердые вещества для ликвидации небольших загораний широко применяют первичные средства пожаротушения:
-передвижные и ручные огнетушители ящики с песком кошма асбестовые покрывала резервуар с водой ведра и др.
Весь пожарный инвентарь и первичные средства пожаротушения находящиеся в производственных помещениях складах передаются под ответственность заведующего лабораторией и другим ответственным лицам. Использование пожарного инвентаря и оборудования не связанное с пожаротушением категорически запрещается.
В настоящее время широко используют ручной огнетушитель ОХП-10 воздушно-пенный ОВП-10 углекислотные ОУ-2 ОУ-5 ОУ-8.
Необходимо оборудовать противопожарный щит средствами пожаротушения. На рабочем месте запрещается пользоваться открытым огнем и курить.
В данном разделе были даны требования к санитарной обстановке в рабочей зоне помещений для проведения лабораторных работ по вентиляции помещения к электробезопасности установок и оборудования и пожарной безопасности в учебных помещениях.
На основании этих требований было дано описание защиты занулением применяющееся на тормозных и тяговых стендах. Были описаны меры по пожарной охране помещений принятые в стендовом зале кафедры «Автомобили».

icon Блок_Питания.dwg

Блок_Питания.dwg
Силовая электрическая схема и схема источника питания
АЦП - Аналого-цифровой преобразователь.
ЭВМ - Персональный компьютер.
мА1-3 - Миллиамперметр.
ИУ1-3 - Интегрирующее устройство.
РБ1-3 - Резисторный блок.
ТД1-3 - Тензодатчик.
ДИ1-3 - Индукционный датчик.
Структурная схема электроизмерительного комплекса

icon Вал карданный.dwg

Вал карданный.dwg
450.04.02.01.02.0000.СБ
Техническая характеристика
Момент затяжки болтов крепления опорных пластин
крестовин 14-17 Н.м.
Момент затяжки болтов крепления фланцев 120-140 Н.м.
Применяемая смазка - солидол

icon Гидравлика.doc

Расчет объемного гидропривода стенда для испытания эластичных шин
Расчет мощности и подачи насоса
Полезная мощность на штоке гидроцилиндра для прижатия колеса к барабану:
Где F- усилие на штоке
V-скорость перемещения колеса 02 мс
Рис.1 Схема рычагов для нагружения колеса
Усилие на штоке гидроцилиндра
Где G- сила прижатия колеса 500 кг
L-расстояние от оси крепления рычага до оси колеса м;
Мощность насосной установки
Где Кз.с-коэффициент запаса по скорости 12
Кз.у-коэффициент запаса по устойчивости 11
Zц-число одновременно работающих гидроцилиндров 1
Расход рабочей жидкости в гидросистеме
Где Рном- номинальное давление 63 МПа
Усилие на штоке гидроцилиндра поворотного колеса стенда (1.2):
Полезная мощность на штоке гидроцилиндра для перемещения поворотного колеса (1.1):
Мощность насосной установки (1.3):
Расход рабочей жидкости в гидросистеме (1.4):
Рис. 2. Схема нагружения поворотного колеса стенда
Определение рабочего объема насоса
Где Q-общий расход 889
Nном-номинальное число оборотов вала насоса обмин 1100
об.н-объемный КПД 09
По каталогу выбираем насос с ближайшим значением рабочего объема 210.12 с объемом 116 см
Действительная подача насоса:
Qн=10*qн*nном*об.н (2.5.2.2)
Qн =*116*1100*09=1148 лмин
Максимальное давление 35 МПа
Мощность потребная доя привода насоса:
5.3 Выбор и расчет гидроцилиндров
Расчет давления жидкости Рц.р для создания необходимого заданного усилия в 5000Н для прижатия тормозящего колеса.
Гидроцилиндр типа 032.125.80.630 с диаметром поршня D=75мм диаметр штока d=40
длина корпуса L=890мм длина штока S=630мм общая длина составляет 1520мм
Площадь поршня f=; (2.5.3.1)
Рц.р=500000044=114 МПа
Отношение между диаметрами штока и поршня:
Выбор направляющей и регулирующей гидроаппаратуры
Два распределители золотникового типа трехпозиционные трехходовые для управления гидроцилиндрами.
В гидросистемах оборудования применяют в основном применяют в основном линейные фильтры (ОСТ 22-883-75) с бумажным фильтроэлементом обеспечивающим тонкость фильтрации 40 мкм. Фильтр включен в сливную магистраль
Выбор трубопроводов.
Внутренний диаметр трубы на выходе из гидронасоса:
Где: Q- расход жидкости на участке 11.48 лмин
V-средняя скорость рабочей жидкости 5 мс
По ГОСТ 8732-78 и ГОСТ 8734-75 (размер стальных бесшовных труб) принимаем ближайшее значение диаметра d= 7 мм.
Внутренний диаметр трубы на входе в гидронасос:
По формуле (2.5.6.1) расчитываем внутренний диаметр
V-средняя скорость рабочей жидкости 08 мс
По ГОСТ 8732-78 и ГОСТ 8734-75 (размер стальных бесшовных труб) принимаем ближайшее значение диаметра d=175мм.
Внутренний диаметр трубы на участке до опорных гидроцилиндров:
Где: Q- расход жидкости на участке 173 лмин
V-средняя скорость рабочей жидкости 4 мс
Внутренний диаметр трубы на участке до гидроцилиндра выдвижения стрелы:
Где: Q- расход жидкости на участке 088 лмин
Внутренний диаметр трубы на участке до гидроцилиндра поднятия стрелы:
Где: Q- расход жидкости на участке 628 лмин
Расчет потерь давления в гидросистеме.
Суммарные потери давления в гидросистеме складываются изпотерь давления в отдельных элементах.
Где Суммарные потери давления на трение по длине всех участков трубопровода.
Суммарные потери давления в местных сопротивлениях трубопровода.
Суммарные потери давления в гидроаппаратурах.
Где и - коэффициенты гидравлического трения 045 и местного сопротивления.
Q и V – расход и средняя скорость потока.
l d и f - длина диаметр и площадь сечения потока на рачтетном участке трубопровода.
- плотность рабочей жыдкости.
На участке от гидронасоса до распределителей:
На участке от распределителя до опорных гидроцилиндров.
На участке от распределителя до гидроцилиндров выдвижения стрелы:
На участке от распределителей до гидроцилиндра поднятия стрелы:
Рабочая жидкость ВМГ3 с плотностью =860 кгм температура застывания -60

icon КАРДАННАЯ ПЕРЕДАЧА.doc

Карданная передача состоит из переднего (промежуточного) вала промежуточной опоры и заднего вала. Длина промежуточного карданного вала равна 578 мм (между привалочными поверхностями фланцев). Длина заднего вала в сомкнутом состоянии — 856-5 мм.
Промежуточный карданный вал 2 (рис. 3-15) представляет собой тонкостенную трубу в которую запрессованы и затем приварены вилка кардана и шлицованный наконечник. Задний конец вала вращается в шариковом подшипнике установленном в промежуточной опоре. К фланцу крепится передний кардан заднего карданного вала. Фланец должен устанавливаться на шлицы таким образом чтобы карданы промежуточного и заднего валов располагались как показано на рис. 3-15.
Промежуточная опора прикреплена к кузову. Резиновые буфера опоры ограничивают ее перемещение в тоннеле кузова. Подшипник 5 промежуточной опоры защищен с обоих торцов резиновыми прокладками.
Задний карданный вал в отличие от промежуточного имеет два кардана и подвижное (телескопическое) шлицевое соединение. Последнее защищено от пыли и грязи резиновым чехлом 7 а масло удерживается войлочным сальником 8. Смазываются шлицы через масленку 9.
Кардан состоит из двух вилок крестовины и четырех игольчатых подшипников 17; в каждом подшипнике имеется по двадцать иголок. Иглы удерживаются иглодержателем в который запрессован резиновый само подтягивающийся сальник 21. Подшипники удерживаются в вилках стопорными кольцами 20.
Смазка к игольчатым подшипникам поступает от пресс-масленки 16 через смазочные каналы в крестовине. В центре крестовины помещен предохранительный клапан 22.
Рис. 3-15. Карданная передача:
— передняя вилка шарнира промежуточного вала; 2 — промежуточный вал: 3 — балансировочные пластины; 4 — корпус промежуточной опоры; 5 — подшипник: в — скользящая вилка карданного вала: 7 — защитный чехол: 8 — сальник- 9 — масленка- 10 — карданный вал; 11 — вилка заднего кардана карданного вала; 12 — днище кузова; 13 — опора; 14 — указательные метки; 15 — гайка крепления фланца: 16 — масленка: 17 — игольчатый подшипник: 18 — крестовина; 19 — стаканчик подшипника; 20 — стопорное кольцо: 21 — сальник: 22 — предохранительный клапан
Неисправности и способы устранения
Стук в карданной передаче при резком разгоне или отпускании педали управления дросселем или при переключении передач
Износ подшипников и крестовин карданов
Измерить угловой люфт в карданах и если он превышает 012 мм заменить крестовину и подшипники
Вибрация карданной передачи (чрезмерная прерывистая тряска шум гул передачи или всего автомобиля при определенных скоростях или режимах движения)
Погнута или смята труба карданного вала
Осмотреть трубу проверить ее биение и если оно превышает 07 мм выправить до биения 05 мм в любой точке по длине.
Ослабли крепления фланцев валов или фланцев подушек промежуточной опоры
Повышенное биение фланцев коробки передач промежуточного вала или фланца заднего моста
Измерить радиальное .и осевое биение центрирующих поверхностей на танцах. Если они превышают 015 мм снять фланец повернуть на 180° и снова установить. Если биение не исправлено выправить или заменить фланец
Потеряна балансировочная пластина или детали при повторной сборке вала поставлены не на прежние места
Динамически отбалансировать вал
Неправильные углы образуемые карданами за счет неправильной приварки подушек рессор или неправильной установки двигателя и промежуточной опоры или повреждения их подушек
Проверить как указано ниже и если необходимо заменить подушки крепления двигателя или промежуточной опоры
Изношено шлицевое соединение
Установить правильные углы карданов за счет подкладок на промежуточной опоре или подушках рессор. Измерить износ шлицевого соединения как указано ниже и устранить если необходимо
Звон грязеотражателей промежуточной опоры
Отодвинуть опору от отражателя соблюдая зазор до второго отражателя
“Писк” подшипника промежуточной опоры
Недостаточно смазки в подшипнике (отличать от “писка” сальников в заднем мосте)
Добавить смазку как указано выше
Разборка контроль деталей и сборка
Перед разборкой следует произвести маркировку деталей карданных валов как указано на рис. 3-16 или отметить краской взаимное положение всех деталей.
Рис. 3-16. Расположение меток и масленок на карданных валах:
— метки положения фланца промежуточного карданного вала; 2 — метки взаимного положения валов; 3 — метки положения скользящей вилки; 4 — метки положения вилок относительно крестовин; 5 — расположение масленок карданной передачи
Разборка кардана производится в следующем порядке:
закрепить в тисках вал осторожно зажимая вилку во избежание прогибов;
вынуть четыре стопорных кольца 20 (см. рис. 3-15) отверткой;
разборку кардана следует производить на ручном прессе или в тисках.
Поместить вилку вала между губками тисков (рис. 3-17) прижимая к ушкам вилки кольцо (рис. 3-18) и оправку (рис. 3-19). Масленка крестовины должна быть обращена в сторону рукоятки тисков и оправки чтобы . избежать поломки. Сжать тиски до упора. Подшипник 4 (см. рис. 3-17) выпрессуется из вилки. Отпустить тиски вынуть из кольца подшипник 5 а из вилки— фланец 2 с крестовиной и оставшимся подшипником;
таким же образом выпрессовать оба подшипника из фланца. Сильно ударять молотком при разборке и сборке недопустимо так как из подшипников могут выпрессоваться иглодержатели и иглы рассыплются а также возможно появление незаметных трещин на подшипниках. Иглодержатели с сальниками выпрессовывать не следует
Контроль деталей. До разборки рекомендуется замерить суммарный угловой люфт заднего карданного вала. получаемый за счет износа шлиц скользящей вилки и шипов обеих крестовин. При проверке люфта. один из фланцев должен быть неподвижным а к другому прикладывается момент. При действии крутящего момента 70 кГсм допускается люфт (без замены деталей и ремонта) до 035 мм на плече 35 мм.
Чтобы проверить клапан на давление нужно ввернуть его в тройник в который ввернут манометр и подведен шприц с нигролом. Клапан должен открываться полностью при давлении не ниже 1 кГсм2. Если клапан открывается при более низком давлении масло не будет поступать во все подшипники нового кардана. При давлении более 35 кГсм2 могут выпрессовываться иглодержатели при смазке кардана если клапан загрязнен. Если клапан неисправен его следует заменить.
Осмотреть шипы крестовины. Если на них есть косые отпечатки но суммарный люфт вала не превышает нормы и при езде нет вибраций и стука крестовину можно оставить. Глубина вмятин не должна превышать 01 мм. Если же шип износился до диаметра меньше 1626 мм (номинальный размер 16288—16300 мм) то следует заменить крестовину с подшипниками в сборе. Допускается замена отдельных подшипников с сохранением крестовины когда поврежден только подшипник сальник или смято кольцо в которое запрессован сальник.
Рис. 3-18. Кольцо для разборки кардана
Рис. 3-19. Оправка для разборки кардана
Рис. 3-17. Разборка кардана:
— кольцо; 2 — фланец кардана: 3 — оправка; 4 и 5 — подшипники
При значительном люфте подшипника сальник плохо уплотняет его и грязь попадает в иглы а масло вытекает и кардан отказывает. Если видна щель между торцами подшипника и иглодержателя следует запрессовать иглодержатель с сальником в сборе до упора в подшипник.
При деформации отдельных игл при потере хотя бы одной из них следует заменить подшипник. Новый подшипник поставить в сборе с сальником (дет. 69-2201029). Подшипник заменять также при повреждении сальника и вмятинах иглодержателя.
Допускается износ отверстий под подшипники в вилках до диаметра 3002 мм (номинальный размер 29970—29994 мм); внутреннее расстояние между торцами ушков вилки должно быть 60 мм.
Рис. 3-20. Фланец для проверки биения карданных валов
Рис. 3-21. Схема замера люфта между скользящей вилкой и карданным валом
Рис. 3-22. Ремонтная втулка скользящей вилки: А Б — поверхности для шлифования с одной установки на оправке (взаимное биение 002 мм не более)
Фланец показанный на рис. 3-20 является технологическим и изготовляется по размерам данным в чертеже. В двух таких фланцах биение трубы заднего карданного вала не должно превышать 06 мм. Такое биение трубы допускается и на собранном с опорой промежуточном валу. У фланца биение в центрах торца и отверстия диаметром 60 мм не должна превышать 007 мм.
Гофрированный резиновый защитный чехол 7 (см. рис. 3-15) не должен иметь трещин и разрывов так как разрушение чехла открывает доступ грязи в шлицевое соединение. Для проверки износа шлицевое подвижное соединение следует промыть а затем задвинуть вилку так чтобы расстояние от торца шлицевого конца вала до затылка вилки было равно 40 мм (рис. 3-21). Закрепить индикатор на валу ножку поместить на вилке. Замерить величину полного качания вилки покачивая ее вверх-вниз (в плоскости отверстий под подшипники) и перпендикулярно к ним (за счет радиального люфта в шлицах).
Изношенное шлицевое соединение (люфты равны 01—03 мм) можно отремонтировать запрессовывая ремонтную втулку (рис. 3-22) в отверстие скользящей вилки со стороны шлиц. Материал втулки — сталь 40. Термическая обработка: калить отпустить до твердости НКС 50— 65. Допуски на свободные размеры ±025 мм. Наружные диаметры втулки шлифовать с одной установки. На оправке без зазоров взаимное биение этих диаметров должно быть не более 002 мм. Предельно допустимые износы сопрягаемых деталей указаны в приложении 11.
Если шейка по которой работает войлочный сальник сильно изношена ее следует прошлифовать и хромировать до диаметра 52—012 мм.
Проверить наличие и прочность закрепления заглушек в скользящей вилке и в трубе заднего вала.
При замене вилок фланцев и трубы обязательна динамическая балансировка вала после сборки. Если после замены одного из валов появилась вибрация нужно повернуть его на пол-оборота и снова присоединить ко второму валу. Если вибрация усилилась проверить биение промежуточного и заднего карданных валов. Проверить биение шлицевого фланца можно не разбирая промежуточный вал и опирая его на фланец 1 (см. рис. 3-15) и кронштейн промежуточной опоры. Допустимое биение торца фланца и замка — 015 мм. Еще лучше отбалансировать комплект из обоих валов в сборе до дисбаланса не более 20 Гсм.
Сборку кардана лучше всего производить на ручном прессе. Перед сборкой все детали должны быть промыты. Наполнить нигролом или гипоидным маслом каждый игольчатый подшипник провертывая иглы и смазав сальники.
Сборку производить в следующем порядке:
ввести крестовину (с ввернутыми в нее клапаном и масленкой) во фланец так чтобы клапан был со стороны болтовых отверстий;
вставить в отверстия ушков фланца игольчатые подшипники надевая их на шипы крестовины (рис. 3-23 а);
фланец вставить в тиски и сжимать их пока один из подшипников не запрессуется заподлицо с торцом ушка;
вставить стопорное кольцо в канавку полностью запрессованного подшипника;
приставить к торцу ушка фланца со стороны подшипника кольцо 1 (рис. 3-236) вставить в тиски и сжать пока стопорное кольцо 2 не дойдет до внутреннего торца ушка фланца (рис 3-23 в);
Рис. 3-23. Сборка кардана: а — установка подшипников; б — запрессовка правого подшипника; в — запрессовка левого подшипника. 1 — кольцо; 2 — стопорное кольцо:
Рис. 3-24. Оправка для обжимки сальников
вставить второе стопорное кольцо. Оба кольца развернуть усиками в сторону болтовых отверстий;
ввести фланец с крестовиной в проушину вилки так чтобы подшипники и масленка встали по меткам и вставить в отверстия игольчатые подшипники надевая их на шипы крестовины. Запрессовать подшипники и вставить кольца.
После сборки карданов все три масленки заднего вала должны лежать в одной плоскости. Масленка промежуточного карданного вала после его присоединения должна лежать в этой же плоскости. После сборки кардана проверить легко ли вращаются шипы крестовины в каждом из подшипников повернув фланец до упора в вилку. Смазать масленки шприцем до полного открытия клапанов.
Подшипники как запасные части поставляются с запрессованными в них сальниками. Если потребуется запрессовать сальник то следует применить оправку (рис. 3-24) для обжимки иглодержателя вокруг сальника. Величина обжимки должна быть приблизительно 03 мм на сторону. Щуп 01 мм не должен проходить между иглодержателем и подшипником. При посадке иглодержателя в подшипник можно применить герметизирующую пасту или шеллак избегая их попадания в иглы.
Промежуточная опора собирается в следующем порядке:
напрессовать шариковый подшипник до упора нажимая полой оправкой только на внутреннее кольцо. Если подшипник не новый то он должен быть наполнен смазкой ЦИАТИМ-201;
проверить легкость и бесшумность вращения подшипника. Надеть на подшипник опору 13 так чтобы она установилась как показано на рис. 3-15. Фаска на резине внутри опоры должна быть обращена в сторону вала. Если опора надевается туго надо смочить ее водой;
напрессовать шлицевой фланец не нажимая на ушки чтобы метки-прорези на отражателях вала и фланца лежали на одной линии. Надеть шайбу и завернуть до отказа гайку с моментом 15—20 кГм. Чтобы прорезь совпала с отверстием под шплинт довернуть гайку (отпускать ее нельзя). Зашплинтовать гайку отогнув один ус шплинта на торец вала а второй — на грань гайки. При установке цельносварной опоры (21-2202080-В) взамен разборной необходимо предварительно отогнуть грязеотражатели на валу и фланце во избежание их задевания за опору;
надеть на скользящую вилку поочередно: гофрированный защитный чехол 7 корпус войлочного сальника разрезную тонкую шайбу заправить отверткой войлочное кольцо поставить вторую разрезную шайбу. Смазать шлицевой конец вилки жидким трансмиссионным маслом;
вставить скользящую вилку 6 в шлицевой конец заднего вала в угловом положении по меткам как показано на рис. 3-16;
вытереть насухо накатку на корпусе сальника и завернуть его от руки. Вилка должна легко перемещаться от руки. Новое соединение не должно давать поперечного люфта при задвинутых шлицах. Закрепить чехол вязальной (мягкой) проволокой диаметром 12 мм и длиной—200 мм сделать два-три витка плоскогубцами против середины проушины вилки и загнуть узел в сторону противоположную гофрам чехла;
закрепить чехол на валу специальным хомутом и шплинтом (см. рис. 3-15) по размеру 62 мм.
После сборки внимательно осмотреть торцы обоих фланцев каждого из валов и устранить забоины наплывы краски и грязь чтобы не было биения и вибрации валов.
Качество сборки валов можно проверить на балансировочном станке при 750 обмин без нагрузки.
Подшипники не должны нагреваться. Дисбаланс не более 20 Гсм. Балансировочные пластинки штампуются из стали толщиной 2—3 мм и привариваются к трубе вблизи шарниров точечной электросваркой.
При окраске или подкраске валов лучше всего пользоваться пульверизатором чтобы не было подтеков нарушающих балансировку.
Привалочные поверхности фланцев и резиновые детали рекомендуется очищать от краски.
При установке карданных валов на автомобиль нужно поставить бумажные уплотнительные прокладки на фланцах вала ведущей шестерни главной передачи и ведомого вала коробки передач обеспечить зазоры в опоре промежуточного вала за счет
перемещения опоры по подшипнику.
При установке опоры в тоннель пола следить чтобы не возникло перекоса за счет упругости подушек. Во время езды подушки могут выпрямиться из-за перемещения опоры по подшипнику. Это выберет один из зазоров между опорой и грязеотражателем и вызовет звон при езде. Сначала нужно выровнять подушки провесить зазоры в нескольких местах по окружности а затем закрепить опору на тоннеле пола.
Болты крепления валов применять с малым зазором в отверстиях фланцев (02 мм).

icon Кин. схема № 2 А4.dwg

Кин. схема № 2 А4.dwg

icon Кин. схема № 2,1 А4.dwg

Кин. схема № 2,1 А4.dwg
Кинематическая схема привода бегового барабана 1 - Эл. двигатель; 2 - муфта; 3 - сцепление; 4 - муфта сцепления; 5 - КПП; 6 - карданный вал; 7 - ведущая звездочка z=40; 8 - цепная передача; 9 - ведомая звездочка z=120; 10 - беговой барабан.

icon Констр. часть.doc

Конструкторская часть
1. Расчет стенда с беговым барабаном для определения характеристик эластичной шины
1.1. Расчет характеристик стенда.
Определяем общий КПД:
общ.=сц.*кпп.*кард.*ц.п.*п.=086 (3.1.1.1.)
где: сц. = 098 – кпд сцепления;
кпп. = 098² – кпд зубчатой передачи;
кард. = 099 – кпд карданной передачи;
ц.п. = 095 – кпд цепной передачи;
п. = 0993 – кпд подшипников;
Определяем общее передаточное число на i-ой передаче:
Uобщ.= Uкпп (3.1.1.2)
где: Uц.п. = z2z1=12040=3 – передаточное число цепной передачи;
Uкпп1 = 7.44; Uкпп2 = 4.10; Uкпп3 = 2.29;
Uкпп4 = 1.47;Uкпп5 = 1; UкппЗХ = 7.09;
UобщЗХ. = 709*3=2127;
Определяем скорость вращения вала бегового барабана на i-ой передаче:
nб.б.= nе Uобщ.(об.мин.) (3.1.1.3)
где: nе = 980 об.мин. – частота вращения вала электродвигателя;
Рис 3.1 Кинематическая схема бегового барабана
Определяем угловую скорость бегового барабана на i-ой передаче:
б.б.=* nб.бi. 30 (рад.с.) (3.1.1.4)
Определяем окружную скорость бегового барабана на i-ой передаче:
Vб.б.= б.бi.*rб.б. (мс) (3.1.1.5)
где: rб.б = 0.76 м. – радиус бегового барабана;
1.2. Расчет подшипников вала бегового барабана.
На валу бегового барабана установлены два роликовых радиальных сферических двухрядных с симметричными роликами подшипника № 153522(Н) ГОСТ 24696-81 табл.3.1.
Расчет подшипников вала бегового барабана:
Определим реакции в опорах рис.3.2.
SВ – натяжение приводной цепи Н; G – вес барабана Н; R1 и R2 – реакции опор Н; L a b – размеры вала м .
Рис.3.2. Схема реакций опор.
Реакция опоры 1 в плоскостях x y:
Rx1 = Sв*(b√b²+a²)*L2b = 31550.12 *0.773*10.75 = 32517.66 Н
Ry1 = Sв*(а√b²+a²) *L2b + G* = 31550.12*0.635*10.75 + 12295.82* = 32860.34 Н
Реакция опоры 2 в плоскостях x y:
Rx2 = Sв*(b√b²+a²)*a2b = 31550.12*0.773*0.250.75 = 8129.41 Н
Ry2 = Sв*(а√b²+a²) *a2b + G* = 31550.12*0.635*0.250.75 + 12295.82* = 12826.02 Н
где: Sв. = Тц.*kб.= 31550.12 Н.– сила цепи действующая на вал; (3.1.2.1)
а=0.25 м.; b=0.375 м.;L= 1м.
G = mб + mв – вес действующий на опоры вала;
mб = 1180.073 кг – масса бегового барабана;
mв = 74.6 кг – масса вала;
G = mб + mв =1180.073 кг + 74.6 кг.= 11564.72 Н + 731.1 Н = 12295.82 Н.
Расчет подшипника на долговечность производим по наиболее нагруженной опоре при Sв.мах. = 31550.12 Н. т.е. при вращении бегового барабана на 1 передаче.
Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка:
Pr = (VXFr + YFa)*Кб*Кт. (3.1.2.2)
где: V =1 – коэффициент вращения кольца;
X =1 – коэффициент радиальной нагрузки;
Fr = R1= 46229.86 Н - радиальная нагрузка;
Y =1 – коэффициент осевой нагрузки;
Fa =0 - осевая нагрузка;
Кб =1.4 - коэффициент безопасности;
Кт =1 – температурный коэффициент;
Pr = (1*1*46229.86 + 0)*1.4*1 = 64721.8 Н.
Проверяем выполнение условия Pr ≤ 0.5 Cr:
721.8 Н. ≤ 0.5*260000 = 130000 Н.
Расчетный скорректированный ресурс подшипника (долговечность).
Lh=a1*a2*(CrPr)*(1060n) (3.1.2.3)
где: a1=1- коэффициент долговечности;
a2=0.4 – коэффициент характеризующий влияние на долговечность;
Cr = 260000 Н – базовая динамическая радиальная грузоподъемность подшипника;
a = 103 - показатель степени;
n = 43.9 об.мин.– средняя частота вращения кольца (вала) на 1 передаче;
Lh = 1*0.4*(260000 64721.8 )103 * (1060*43.9) = 14941 ч.
1.3 Расчет вала бегового барабана.
Критическая скорость вращения вала.
Определим критическое число оборотов вала при которых обнаруживается явление резонанса.
= √ (с*g)G (3.1.3.1)
где: g = 9.81 мс² - ускорение свободного падения;
G = 11.572 кН. – вес барабана;
с- изгибная жесткость вала;
Для вала постоянного сечения при размещении диска посредине между опорами:
с = (48*Е*J)L³ = 68.95911
где: dв = 0.11м. L = 1м. – диаметр и длина вала;
Е = 2*10 МПа – модуль упругости;
J – осевой момент инерции;
J = dв64 = 0.000007183
= √(68.95911*9.81)11.572*10 = 241.8 радс.
(*30) = (241.8*30)3.14 = 2310 обмин.
Касательные напряжения кручения:
= Мкр.мах W≤ []МПа; (3.1.3.2)
Допускаемое напряжение кручения: []= 220 МПа
где: Мкр.мах =10288.1 Н*м – мах. крутящий момент на 1 передаче.
W = (*dв³) 16. – полярный момент инерции;
= (10288.1*16) 3.14*0.11³ = 39.4 ≤ 220 МПа.
1.4 Расчет цепной передачи
где Z1 = 40 Z2 = 120 числа зубьев быстроходной и тихоходной звездочек;
Средняя скорость цепи на i-ой передаче:
где: Z = 40 - число зубьев быстроходной звездочки;
ni – число ее оборотов на i-ой передаче:
n1=131.7; n2=239.02; n3=427.9; n4=666.6; n5 =980; nЗХ=138.2;nСР.=489.04;
t = 19.05 мм. - шаг цепи;
Определяем силу натяжения цепи на i-ой передаче:
Тцi.=(Мкр.* Uобщi* общ.) rз.
где: Мкр=9550*(Nеnе) = 9550*(55980) = 53597 Н*м - крутящий момент на валу двигателя;
rз.=0375м – радиус звездочки;
общ..= 086 – КПД привода;
Тц1 = 27434.8 Н = 2799.5 кг.
Тц2 = 15118.6 Н = 1542.7кг.
Тц3 = 8444.3 Н = 861.7 кг.
Тц4 = 5420.6 Н = 553.1кг.
Тц5 = 3687.5 Н = 376.3кг.
ТцЗХ = 26144.2 Н = 2667.8 кг.
Крутящий момент на валу барабана:
Мкр.1 = 10288.1 Н*м;
Мкр.ЗХ = 9804.1 Н*м;
Определим допустимую полезную силу:
P = ([p]*F)kэ = (5.7*648)1.2 = 3078 кг.
Находим проекцию опорной поверхности шарнира:
F =B*d = 648 мм²=00000648м2.
где: B = 27*2=54 мм. - ширина цепи;
d = 12 мм. - диаметр валика;
[p] = 5.7 кгмм² (5073Мпа) - допускаемое давление в шарнирах.
kэ – коэффициент характеризующий условия эксплуатации:
kэ = kдин * kа * kн * kрег * kсм * kреж.= 1*0.8*1*1.25*1.5*1 = 1.2
где: kдин = 1 - коэффициент учитывающий динамичность нагрузки;
kа = 0.8- коэффициент учитывающий длину цепи;
kн = 1- коэффициент учитывающий наклон передачи;
kрег = 1- коэффициент учитывающий регулировку передачи;
kсм = 1.5 - коэффициент учитывающий характер смазки;
kреж.= 1 - коэффициент учитывающий режим работы передачи;
Если kэ>3 то следует изменить (улучшить) конструктивные и эксплуатационные условия работы передачи.
Определим давление в шарнирах:
pi = (Тцi.* kэ)F [p]
p1 =5.18 кгмм² (508 Мпа)
p2 =2.85 кгмм² (2796 Мпа)
p3 =1.59 кгмм² (156 Мпа)
p4 =1.02 кгмм² (1001 Мпа)
p5 =0.67 кгмм² (657 Мпа)
Натяжение от центробежной силы:
где: q = 1.52*2 = 3.04 кг. - вес 1 погонного метра цепи.
g = 9.81 мс² - ускорение свободного падения;
Sц1=0.86 кг (844 Н).
Sц2=2.84 кг (2786 Н).
Sц3=9.14 кг (8966 Н).
Sц4=22.18 кг (21759Н).
Sц5=47.95 кг (47039Н).
Sцср=12.07 кг (1184Н).
Натяжение от провисания цепи:
Sq = kf *q*А= 2*3.04 *1.3 = 7.9 кг (775Н).
где: А = 1300 мм.= 1.3 м. - межосевое расстояние:
kf = 2 - коэффициент зависящий от положения линии звездочек;
Определяем нагрузку на вал:
где kв = 1.15 – коэффициент нагрузки;
1.5 Расчет карданной передачи.
Приведение сплошной части к трубчатой.
Приведение сплошной части к трубчатой или наоборот осуществляется на основе равенства критических оборотов реальной и приведенной частей рис.3.3.
Рис.3.3. Приведение сплошной части к трубчатой.
nкр. = 12*10 *((√ d²н + d²в) L²пр.) = 12*10*(dст. L²сп)
Lпр.= Lсп.*√ √ (d²н + d²в) dст..= 100*√ √ (75² + 63²) 54=135 мм.
L= Lпр. + Lтр. = 135 + 220 = 355 мм.
Расчет деталей карданной передали.
Дано: вал трубчатый
dв = 63 мм. - внутренний диаметр вала;
dн = 75мм. - наружный диаметр вала;
Мк.мах. = Ме.мах*Uкпп.= 535.97 *7.44 = 3987.62 Н*м;
Карданный вал рассчитывается на критическое число оборотов кручение сжатие и растяжение. Критическое число оборотов подсчитывается по формулам:
nкр. = 12*10 *((√ d²н + d²в ) L²) = 12*10*(√ 75² + 63² 355²) = 9326 об.мин.
Критическое число оборотов карданного вала должно быть в 15-2 раза выше максимальных эксплутационных оборотов (980 мин-1) т.е. не более 6217 мин-1.
Напряжение кручения:
= (Мк.мах.* dн) 0.2*( dн + dв) = (3987.62 *75) 0.2*(75 + 63) = 94 МПа;
Допускаемое напряжение кручения: []= 300 - 400МПа
Жесткость вала определяется по углу закрутки:
= (Мк.мах.*L J*G)*( 180)
Допускаемая закрутка: 7°-8° на метр длины;
где: J = *(dн - dв)32 – полярный момент инерции вала.
G = 8.1*10 МПа – модуль упругости 2го рода;
° = (Мк.мах.*L J*G)*( 180) = (Мк.мах.*L*32 *(dн - dв)*G)*( 180)=(3987.62 *10*0.355*323.14*(75 - 63)*8.1*10)*(3.14180)=0.65°
или 1.83° на метр длины
Сжатие – растяжение карданного вала определяется величиной осевой силы которая вычисляется по формуле:
где: rср=0.036м - средний радиус шлицевой части;
= 0.2 - коэффициент трения в шлицах;
Рх = (3987.620.036)*0.2=22153.4 Н;
Допускаемое напряжение: [сж.]=160МПа;
где: F = *(d²н - d²в)4=0.00129996 м². - площадь сечения вала;
сж. = 22153.40.00129996=17.04≤160МПа;
Шлицы карданного вала рассчитываются на смятие и на срез. Напряжение смятия:
см.=8*Мк.мах.(( d²ш.н - d²ш.в)*l*n)≤ [см]
Допускаемое напряжение: [см].=20 МПа;
где: d²ш.н=62мм d²ш.в=52 мм.- наружный и внутренний диаметры шлиц.
см. = 8*3987.62((62²-52²)*70*22)= 18.2≤20 МПа;
ср.=4* Мк.мах. (( dш.н + dш.в)*l*b*n)≤ [ср.]
Допускаемое напряжение: [ср.].=30МПа;
где: b=5мм -ширина шлиц.
ср. = 4*3987.62((62+52)*70*5*22)= 18.2≤30МПа;
Расчет карданного шарнира.
Шип крестовины карданного шарнира рассчитывается на изгиб и срез рис.3.4.
а = 0.012м. r = 0.044м. d = 0.027м.
Рис.3.4. Шип крестовины карданного шарнира.
и.=Мк.мах.*а2*0.1*r*d³≤[и]
Допускаемое напряжение: [и].= 300 МПа;
и. = 3987.62*0.0122*0.1*0.044*0.027³= 276 ≤ 300МПа;
ср.=2* Мк.мах. * r*d²≤[ср.]
Допускаемое напряжение: [ср.] = 80МПа;
ср. = 2*3987.62 314*0.044*0.027²= 79≤80МПа;
Тело крестовины рассчитывается на разрыв по сечению с-с.
р.=(Р*√2) F=(Мк.мах*√2) r*F≤[р]
Допускаемое напряжение: [р].=100-150 МПа;
где F=0.05м.*0.03м.=0.0015м²- площадь сечения с-с.
р. = 3987.62*√20.044*0.0015 = 85≤100-150 МПа;
Вилка карданного шарнира рис.3.5. рассчитывается на изгиб и кручение
r = 0.044м. а = 0.012м. с = 0.058м. b = 0.018м. h = 0.06м.
Рис.3.5. Вилка карданного шарнира.
и.=Мк.мах.*с2r*W≤[и]
Допускаемое напряжение: [и].= 60-80 МПа;
где: W=bh²10 = 0.018*0.06²10 = 5.4*10;
и. = 3987.62*0.0582*0.044*5.4*10 = 40.5≤60-80МПа;
кр.=Мк.мах.*а2r*W≤[кр]
Допускаемое напряжение: [кр] = 150 МПа;
где: W= hb²5 = 0.06*0.018²5 = 3.9*10;
кр. = 3987.62*582*0.044*3.9*10 = 139.8≤150МПа;
1.6 Расчет массы и момента инерции бегового барабана.
Рис.3.6. Схема бегового барабана.
Масса бегового барабана.
Масса бегового барабана рассчитывается как сумма масс составных элементов бегового барабана рис.3.6.:
mб.=m1.+ m2.+ m3.+ m4. (3.1.6.1)
где: ρ = 7.85 гсм³– плотность стали;
Sкольца = (R² - r²) = (D² - d²)
S2. = S3. = 22983 см²;
Объем составных элементов бегового барабана:
V1 .= S1.* h1. = 967.12 см²*53 см.=51257.36 см³;
V2 .= S2.* h2. = 22983 см²*1.5 см.=34474.5 см³;
V3 .= S3.* h3. = 22983см²*2 см.=45966 см³;
V4 .= S4.* h4. = 7452 см²*2.5 см.=18630 см³;
Т.о. масса составных элементов бегового барабана:
m1.=ρ*V1. = 7.85 гсм³*51257.36 см³ = 402.37кг (39603Н).
m2.=ρ*V2. = 7.85 гсм³*34474.5см³ = 270.625кг (26548Н).
m3.=ρ*V3. = 7.85 гсм³*45966см³ = 360.833кг (353977Н).
m4.=ρ*V4. = 7.85 гсм³*18630см³ = 146.245кг (143466Н).
Масса бегового барабана:
mб.=m1+m2+m3+m4=402.37кг.+270.625кг.+360.833кг.+146.245кг.=1180.073 кг (115765Н).
mв.(по табл.) = 74.6 кг (73183Н).
Момент инерции бегового барабана.
Момент инерции бегового барабана рассчитывается как сумма моментов инерции составных элементов бегового барабана:
Jб.б. = J1+ J2+ J3+ J4
Момент инерции кольца:
J =(m*R²)2 (3.1.6.2)
Jб.б. = J1+ J2+ J3+ J4 = (m1.*(0.78²+0.755²))2 + (m2.*0.755²)2 + +(m3.*0.755²)2 + (m4.*0.055²)2 = 298.165 + 79.67 + 119.5 + 0.124 = 497.46 кг*м² (488008Н*м).
1.7. Определение напряжения в ободе бегового барабана.
Для определения напряжения в ободе бегового барабана считаем что все его точки находятся на одинаковом расстоянии от оси вращения равном его среднему радиусу r силы инерции направлены от оси вращения. На элемент кольца действует сила инерции в виде центробежной силы величина которой (интенсивность):
q=(γ*Fg)*²*rср (3.1.7.1)
где: rср = 075 м. - средний радиус кольца;
γ =78 КНм. - вес единицы объема материала.
F — площадь поперечного сечения;
Таким образом действие на кольцо центробежных сил аналогично действию равномерного внутреннего давления интенсивностью q. Вследствие круговой симметрии системы и нагрузки в поперечных сечениях изгибающие моменты и поперечные силы во всех сечениях равны нулю.
Для определения продольных усилий N действующих в поперечных (радиальных) сечениях кольца рассмотрим равновесие полвины кольца рис.3.7. На половину кольца действуют две силы N приложенные в проведенных сечениях и силы инерции интенсивностью q.
Рис.3.7. Схема бегового барабана.
Равнодействующая распределенной нагрузки интенсивностью q равна произведению q на диаметр перпендикулярна к диаметру и действует по оси проходящей через его середину т. е. по оси y. Условие равновесия половины кольца при проецировании сил на ось y запишется следующим образом:
Нормальное напряжение в поперечном сечении кольца:
Подставляя значение qr получим:
= γg * r²ср = γg*(n30)²* r²ср
или учитывая что V=r получим:
Допускаемое напряжение: [] = 460 МПа для стали 25;
На стенде максимальное напряжение будет на 5 передаче при V=2667мс.
=(78*10³981)*2667²=566≤460МПа
Из условия прочности определим допускаемую величину окружной скорости:
V≤√([]*g) γ = 240 мс.
((Vrб.б.)*30) = 3017 обмин
что меньше эксплуатационной величины.
1.8. Расчет карданного вала нагружаемого колеса
Приведение сплошной части к трубчатой или наоборот осуществляется на основе равенства критических оборотов реальной и приведенной частей рис.3.8.
Рис.3.8. Приведение сплошной части к трубчатой.
Lпр.= Lсп.*√ √ (d²н + d²в) dст..= 80*√ √ (75² + 63²) 54=108 мм.
L= Lпр. + Lтр. = 108 + 240 = 348 мм.
Расчет деталей карданного вала.
Мк.мах. = MT.Макс=FT.Макс*rк;
где MT.Макс – максимальный тормозной момент на колесе Н-м;
FT.Макс – максимальная тормозная сила на колесе Н;
rК – радиус качения колеса м;
rК=104*rК=104*0275=0286 м.
FT.Макс=mH*φ*g=500*0.7*9.81=3434 H.
где mH – прижимная сила приложенная к колесу кг;
φ – коэффициент сцепления колеса с поверхностью барабана;
Мк.мах.=3434*0.286=982 H*м.
nкр. = 12*10 *((√ d²н + d²в ) L²) = 12*10*(√ 75² + 63² 348²) = 9705 об.мин.
Критическое число оборотов карданного вала должно быть в 15-2 раза выше максимальных эксплутационных оборотов т.е. не более 4853 мин-1. Для данного карданного вала максимальные обороты составят:
nМАКС=30*Vr=30*25.983.14*0.76=326.6 мин-1.
= (Мк.мах.* dн) 0.2*( dн + dв) = (982 *75) 0.2*(75 + 63) = 78 МПа;
° = (Мк.мах.*L J*G)*( 180) = (Мк.мах.*L*32 *(dн - dв)*G)*( 180)=(982 *10*0.348*323.14*(75 - 63)*8.1*10)*(3.14180)=0.16°
или 046° на метр длины
Рх = (9820.036)*0.2=5455 Н;
сж. = 54550.00129996=420≤160МПа;
где: d²ш.н=62мм d²ш.в=52мм.- наружный и внутренний диаметры шлиц.
см. = 8*982((62²-52²)*70*22)= 448≤20 МПа;
ср. = 4*982((62+52)*70*5*22)= 448≤30МПа;
и. = 982*0.0122*0.1*0.044*0.027³= 68 ≤ 300МПа;
ср. = 2*982 314*0.044*0.027²= 195≤80МПа;
р. = 982*√20.044*0.0015 = 209≤100-150 МПа;
Вилка карданного шарнира рис.1.5. рассчитывается на изгиб и кручение
и. = 982*0.0582*0.044*5.4*10 = 998≤60-80МПа;
кр. = 982*582*0.044*3.9*10 = 344≤150МПа;
2. Расчет объемного гидропривода стенда для испытания эластичных шин
2.1. Расчет мощности и подачи насоса
Полезная мощность на штоке гидроцилиндра для прижатия колеса к барабану:
Где F- усилие на штоке
V-скорость перемещения колеса 02 мс
Рис.3.9. Схема рычагов для нагружения колеса
Усилие на штоке гидроцилиндра
Где G- сила прижатия колеса 500 кг (4905Н).
L-расстояние от оси крепления рычага до оси колеса м;
Мощность насосной установки
Где Кз.с-коэффициент запаса по скорости 12
Кз.у-коэффициент запаса по устойчивости 11
Zц-число одновременно работающих гидроцилиндров 1
Расход рабочей жидкости в гидросистеме
Где Рном- номинальное давление 63 МПа
Усилие на штоке гидроцилиндра поворотного колеса стенда (3.2.1.2):
Полезная мощность на штоке гидроцилиндра для перемещения поворотного колеса (1.1):
Мощность насосной установки (3.2.1.3):
Расход рабочей жидкости в гидросистеме (3.2.1.4):
Общий расход рабочей жидкости в гидросистеме
Рис. 3.10. Схема нагружения поворотного колеса стенда
Определение рабочего объема насоса
Где Q-общий расход 026
Nном-номинальное число оборотов вала насоса обмин 1100
об.н-объемный КПД 09
По каталогу выбираем насос с ближайшим значением рабочего объема модели 210.12 с объемом 116 см
Действительная подача насоса:
Qн=10*qн*nном*об.н (3.2.2.2)
Qн =*116*1100*09=1148 лмин
Максимальное давление 35 МПа
Мощность потребная для привода насоса:

icon Мет.освещен..pdf

Министерство образования Российской Федерации
Восточно-Сибирский государственный технологический университет
Кафедра «Автомобили»
Методические указания к выполнению
для студентов очного и заочного обучения
специальности 150200
«Автомобили и автомобильное хозяйство»
УДК 629.113.004.5:621.43.037
Освещение на СТО. Методические указания к выполнению дипломного
проекта для студентов очного и заочного обучения специальности 150200
«Автомобили и автомобильное хозяйство». Н.И.Мошкин. – Улан-Удэ 2002. –
Н.И. Мошкин. Расчет освещения станций технического обслуживания: Методические
указания к выполнению дипломного проекта по специальности 150200 «Автомобили и
автомобильное хозяйство».
Методические указания предназначены для студентов очной и заочной форм обучения
обучающихся по специальности 150200 «Автомобили и автомобильное хозяйство».
Могут быть использованы преподавателями при изучении студентами курса
«Технологическое проектирование автотранспортных предприятий и станций
технического обслуживания» а также при выполнении дипломного проекта и инженернотехническими работниками при выполнении проектов производственних и складских
помещений на АТП и СТО.
Восточно – Сибирский государственный технологический университет 2001 г.
Напомним что согласно принятой терминологии различные части или разновидности
осветительных установок называются видами или системами освещения.
Виды освещения различаются по функциональному назначению:
Рабочее освещение - действующее в нормальном режиме.
Аварийное эвакуационное освещение - которое при аварийном отключении рабочего
освещения обеспечивает безопасную эвакуацию людей.
аварийное для продолжения работы - освещение которое в тех же условиях
позволяет хотя бы временно продолжать производственный процесс.
По принципу устройства освещение разделяется на различные системы:
общее освещающее всю площадь помещения;
местное освещающее только определенное рабочее место;
комбинированное являющееся совокупностью общего и местного.
В свою очередь различают:
- равномерное и локализованное (т. е. ориентированное на рабочие места) общее
- стационарное и переносное местное освещение.
В узком смысле слова под переносным понимают освещение осуществляемое ручными
Рассмотрев в первых главах книги общие вопросы связанные с устройством
осветительных установок здесь мы остановимся более детально на вопросах
специфичных для освещения производственных зданий.
Для общего освещения основным из таких вопросов является выбор расположения
светильников удобство обслуживания и качество освещения.
Важнейшим практическим вопросом о котором часто забывают проектировщики но
всегда помнят эксплуатационники является доступность светильников для обслуживания.
Все соображения о качестве освещения экономике и иных факторах оказываются
бесполезными если в результате светильники располагаются так что они не могут быть
обслужены. Поэтому нередко рассматривая принципы устройства общего освещения
приходится начинать с выбора доступных мест для светильников или наоборот способов
доступа к светильникам.
Предельной рабочей высотой стремянки следует считать 4 м соответственно чему
рассчитывать на обслуживание со стремянок можно лишь при высоте светильников не
более 55 м и при возможности установить стремянку под светильником. К светильникам
расположенным над громоздким оборудованием транспортерными лентами и т. п. доступ
со стремянок невозможен.
Варианты размещения и обслуживания светильников в высоких цехах без кранов и с
постоянно занятыми кранами могут быть классифицированы следующим образом:
) установка светильников на доступной высоте;
) использование для доступа к светильникам имеющихся или специально устроенных
мостков площадок и т. п.;
) обслуживание с передвижных вышек лестниц и т. п.;
) опускная установка светильников.
Технологические процессы предполагают использование во многих помещениях
станции обслуживания огнеопасных и взрывоопасных веществ. Кроме того вместе с
автомобилями на станцию попадает топливо. В связи с отсутствием подробной
инструкции по электрооборудованию станций обслуживания при создании электросети
отечественных и зарубежных станциях обслуживания.
1 ПОДВОДКА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
Для определения мощности подключения необходимо суммировать номинальные
установленные мощности с учетом следующих коэффициентов одновременности:
Внутреннее и наружное освещение
Сантехника и водохозяйство
Технологическое оборудование .
Максимальная величина действительна для станций меньшей
минимальная величина коэффициента – для средних и крупных станций.
Необходимую мощность подключения определяют по формуле:
где N – установленная мощность внутреннего и наружного освещения
Ng – установленная мощность электрооборудования санитарной техники и
Если электроснабжение станции осуществимо только при помощи отдельного
трансформатора то полученную мощность следует перевести в киловольтамперы с
учетом коэффициента мощности cosφ= 09. Средняя мощность подключения для станций
различного размера составляет:
Способ подключения зависит от величины необходимой мощности а также от
состояния и загруженности коммунальной сети. При размещении станции во внутренней
части города и небольшой необходимой мощности (до 50 кВт) возможно
непосредственное низковольтное подключение. С расстояния более 200 – 300 м
экономичней передавать электроэнергию по средневольтному кабелю или воздушному
проводу напряжением 10 – 20 кВ преобразуя ее на специальной трансформаторной
2. ВНУТРЕННЕЕ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ
К внутреннему электрооборудованию станции обслуживания относится освещение а
также электроснабжение санитарной техники и технологических силовых передач.
Электрооборудование помещений следует выполнять с учетом их характера и группы
пожароопасности на основании стандартов. В зависимости от характера производимых
работ в помещениях необходимо обеспечить нужную освещенность.
Помещения для ремонта и осмотра автомобилей в соответствии с нормами стандарта
до высоты 125 м относятся к группе электроопасности АЗ а выше 125 м – к группе А5.
Поэтому вся осветительная сеть вместе с лампами и выключателями должна находиться
выше 125 м от уровня пола. Штепсельные розетки в сеть освещения монтировать нельзя
так как к ним могут подключить переносное электрооборудование. В качестве
осветительной арматуры используют имеющие эстетичный внешний вид светильники с
газосветными трубками подвешиваемые к потолку трубчатому маятнику или к жесткой
несущей конструкции при наличии длинного ряда светильников. В целях сокращения
стробоскопического эффекта газосветное освещение необходимо равномерно
распределить на три фазы. По возможности проводку осветительной сети следует
выполнить незаметно (например в стенах).
Освещение монтажных канав находится ниже уровня пола и относится к группе АЗ
поэтому канавы нельзя подключать к общей сети освещения. Освещение канав следует
сблокировать с их вентиляцией чтобы освещение можно было включить только после
предварительного включения вентилятора. Это предотвращает возникновение
взрывоопасной ситуации и позволяет использовать в канавах пыле- и парозащищенные
газосветные лампы. В применяемых для этих целей осветительных арматурах
установлено параболическое алюминиевое зеркало которое направляет свет на шасси
автомобиля даже в том случае если арматура подвешена в вертикальной плоскости.
Технологические потребители подключаются обычно на высоте ниже 125 м в
большинстве случаев при помощи штепсельных розеток. Питание розеток и цепей
постоянно подключенных станков производится при помощи специального главного
переключателя. Главный переключатель следует сблокировать с вентиляционной
системой помещения. В этом случае помещение относившееся к группе
электроопасности АЗ переходит в группу А5 (неопасную) и становится возможным
использование в нем невзрывобезопасных устройств и потребителей. Вентиляторы
размещают как правило в том же помещении на высоте превышающей высоту
В помещениях для мойки шасси и кузова не образуется взрывоопасной
воздужнобензиновой смеси. Энергоснабжение электрооборудования моечного участка
следует осуществлять в соответствии с условиями стандарта. Относящаяся к моечному
участку насосная также считается влажным помещением. На моечной площадке
устанавливают влагозащищенные газосветные лампы. В связи с повышенной
коррозийной опасностью предпочтительнее использование ламп с пластмассовыми
колпаками и арматурой. Ручная мойка шасси требует хорошего освещения. Это
достигается установкой в канаве для спуска грязи и сточных вод сильных
влагозащищенных рефлекторов с йодовыми лампами покрытыми жаропрочным и
удароустойчивым стеклом. Слепящее действие рефлекторов ослабляет решетка
Растворителя и разбавители лаков применяемых в окрасочной мастерской для
окраски автомобилей относятся к группе пожароопасности А к первому классу
воспламеняемости. При обеспечении хорошей вентиляции помещение может быть
отнесено к группе А2 что позволяет уже использовать осветительную арматуру класса
Кв4. В связи с необходимостью хорошей освещенности Для осветительной арматуры
этого класса - желательно применять ртутные лампы и газосветные врубки. В
окрасочной мастерской необходимая мощность вентиляции изменяется в зависимости от
производимых операций. Освещение должно включаться при любом режиме вентиляции
в то время как технологическое электрооборудование – только при определенном
Вследствие повышенной пожароопасности и взрывоопасности окрасочной мастерской
вентиляционное оборудование размещают обычно в специальном машинном отделении.
Машинное отделение с установленным в нем вытяжным вентилятором относится к той
же группе что и окрасочная мастерская и является взрывоопасным помещением. Из-за
трудности размещения распределительных и пусковых устройств машинное отделение
целесообразно разделить стеной на две части. В одной половине следует разместить
вентиляторы вытяжной системы а в другой вентиляторы вдувной системы и остальное
механическое оборудование. Второе помещение не является взрывоопасным поэтому в
нем могут размещаться распределительные и пусковые устройства а также магнитные
клапаны регулирующие подачу сжатого воздуха в окрасочную мастерскую.
Электрооборудование окрасочной мастерской выполняют с учетом деления
технологического процесса на такие фазы как нанесение шпаклевки сушка шпаклевки
шлифовка распыление краски сушка краски.
При нанесении шпаклевки вентилятор работает на оборотах соответствующих
умеренной интенсивности испарения. Распыление краски в это время невозможно так
как магнитный клапан закрывает подачу необходимого для этого сжатого воздуха. Если
шпаклевку наносят распылением то вентилятор должен работать в режиме «распыление
краски». При этом магнитный клапан открывается и обеспечивает необходимую для
пистолета-распылителя подачу сжатого воздуха.
При сушке шпаклевки осуществляемой теплым воздухом включено только
освещение имеющее взрывобезопасное исполнение. В случае электрической сушки
мощность вентиляции должна быть достаточной для того чтобы не могла образоваться
взрывоопасная смесь воздуха с растворителем. Штепсельные розетки для электрических
теплоизлучателей должны включаться под напряжение только тогда когда вентилятор
наберет необходимые для безопасной сушки обороты.
Во время сушки магнитный клапан закрывает подачу воздуха для распыления краски.
При шлифовке вентиляция не требуется и вентилятор отключен.
Если шлифовку производят при помощи сжатого воздуха то магнитный клапан
воздухопровода открыт.
Необходимо чтобы шлифовальная машинка подсоединялась к сети сжатого воздуха
при помощи штуцера имеющего иную резьбу чем штуцер краскораспылителя.
При распылении краски вентилятор работает в режиме «распыление краски» а
массивный .клапан встроенный в воздухопровод открыт. За исключением освещения
все другие потребители электроэнергии отключены от сети.
С точки зрения электробезопасности сушка краски аналогична сушке шпаклевки.
При выполнении указанных технологических требований окрасочную мастерскую
можно эксплуатировать без применения взрывобезопасных устройств н механизмов.
В случае применения окрасочной кабины задача сводится к обеспечению
бесперебойного энергоснабжения. Необходимые блокировки вмонтированы в кабину при
изготовлении. Освещение кабин соответствует требованиям предъявляемым к
помещениям группы электробезопасности А1. Для освещения помещения в котором
устанавливается кабина следует применять осветительную арматуру 1Р 54. Если в связи
с хорошим вентиляционным решением окрасочную кабину отнести к группе
электробезопасности А2 то помещение в котором она расположена будет до высоты
5 м относиться к группе А8 с относительной плотностью бензола 27. В качестве
выключателей освещения можно применять либо выключатели во взрывобезопасном
исполнении либо выключатели в защищенном исполнении 1Р 54 установленные вне
помещения. Электропроводку освещения целесообразно установить на высоте не ниже
5 м а распределительное устройство – вне помещения. Невзрывобезопасное
технологическое электрооборудование в защищенном исполнении 1Р 54 можно
использовать только в том случае если помещение имеет принудительную вентиляцию.
Склад лакокрасочных материалов относится к той же группе пожароопасности что и
окрасочная мастерская. При наличии принудительной вентиляции применяется
осветительная арматура класса Кв4.
При смешивании красок очень важно хорошо различать их оттенки поэтому в
интересах минимального искажения цвета целесообразно использовать для освещения
В воздушное пространство помещения для мойки деталей попадают едкие пары. Для
освещения помещения и энергоснабжения технологических потребителей следует
применять осветительную арматуру выключатели и штепсельные розетки в защищенном
исполнении 1Р 54. Следует избегать сращивания проводов но если это все же
необходимо то соединения нужно помещать в герметические коробки.
Для проводки целесообразно использовать провод кабельного типа в пластмассовой
Помещение для заряда аккумуляторных батарей согласно стандарту относится к
группе АЗ. При наличии вентиляции обеспечивающей пятикратный воздухообмен в
час помещение можно отнести к группе А5. В помещении для заряда установлены
оголенные шины к которым при помощи быстродействующих зажимов подключают
снятые с автомобилей аккумуляторные батареи. Заряд аккумуляторных батарей носит
периодический характер поэтому достаточно если вентилятор включается
одновременно с зарядным устройством. Выключатель освещения и зарядные
устройства следует установить в отдельном помещении. При установке
электрооборудования помещения для заряда аккумуляторных батарей следует
придерживаться указаний стандарта относящихся к помещениям с содержанием в
воздухе едких паров.
Мастерская по ремонту и монтажу шин и камер вследствие попадания в воздух
резиновой пыли относится к группе электроопасности ВЗ. Для освещения ее используют
осветительную арматуру в защищенном исполнении 1Р 65.
Выключатели и предохранители освещения следует вынести за пределы помещения. В
помещении можно использовать невзрывобезопасное электрооборудование только в том
случае если наждак снабжен принудительной вытяжкой.
В этом случае помещение относится к группе А5. Электрооборудование помещения
должно соответствовать требованиям стандарта относящимся к пожароопасным
Электроосветительное оборудование склада шин выполняют в соответствии с
требованиями стандарта относящимися к пожароопасным помещениям. Резину
целесообразно хранить в прохладном помещении не имеющем естественного
освещения. Применяемые источники искусственного освещения должны содержать
больше красного и меньше синего света.
Электрооборудование котельного отделения с газовой топкой выполняют в
соответствии с требованиями отраслевого стандарта. Если котельное отделение имеет
открывающуюся поверхность то оно относится к нормальным помещениям группы А5
и оборудуется в соответствии с требованиями стандарта. Газоснабжение следует
сблокировать с вентиляционной системой.
Если помещение котельной не имеет открывающейся поверхности то кроме
вентиляции обеспечивающей ежечасно десятикратный воздухообмен в нем
необходимо установить газоопределительное сигнальное устройство. Когда
концентрация газа достигает 20% нижнего порога взрывоопасности это устройство
подает видимый и слышимый сигнал одновременно включая аварийную вентиляцию.
При достижении 40% нижнего порога взрывоопасности устройство останавливает
подачу газа в топку и отключает все электрооборудование котельной за исключением
аварийного освещения и аварийной вентиляции имеющих взрывобезопасное
исполнение. Выключатели а также распределители размещают за пределами котельного
3 НАРУЖНЕЕ ОСВЕЩЕНИЕ
Способ наружного освещения зависит от формы и размеров стоянки и от высоты
фонарных столбов. Для освещения разделенной на участки стоянки используют
консольные столбы из стальных труб или железобетона с ртутными лампами
расположенными на высоте 9 – 11 м. Для освещения четырехугольной стоянки
целесообразно применять один столб высотой 18 – 25 м с ртутными лампами или
Очень удобны для использования на станциях обслуживания 18-метровые столбы с
опускными головками оснащенные ртутными лампами мощностью 400 и 1000 Вт.
Наружное освещение включается на расстоянии из помещения вахтера.
Выписка из СниП 23-05-95
ЕСТЕСТВЕННОЕ И ИСКУССТВЕННОЕ ОСВЕЩЕНИЕ.
Настоящие нормы распространяются (за исключением случаев указанных в других
главах СНиПа) на проектирование освещения помещений вновь строящихся и
реконструируемых зданий и сооружений различного назначения мест производства
работ вне зданий площадок промышленных и сельскохозяйственных предприятий
железнодорожных путей площадок предприятий наружного освещения городов
поселков и сельских населенных пунктов. Проектирование устройств местного
освещения поставляемых комплектно со станками машинами и производственной
мебелью следует также осуществлять в соответствии с настоящими нормами.
Настоящие нормы не распространяются на проектирование освещения подземных
выработок морских и речных портов аэродромов железнодорожных станций и их
путей спортивных сооружений лечебно-профилактических учреждений помещений для
хранения сельскохозяйственной продукции размещения растений животных птиц а
также на проектирование специального технологического и охранного освещения при
применении технических средств охраны.
На основе настоящих норм разрабатываются отраслевые нормы освещения
учитывающие специфические особенности технологического процесса и строительных
решений зданий и сооружений отрасли которые согласовываются и утверждаются в
установленном порядке.
1 Нормируемые значения освещенности в настоящих нормах приводятся в точках ее
минимального значения на рабочей поверхности внутри помещений для разрядных
источников света кроме оговоренных случаев; для наружного освещения – для любых
Нормируемые значения яркости дорожных покрытий в настоящих нормах приводятся
для любых источников света.
Нормированные значения освещенности в люксах отличающиеся на одну ступень
следует принимать по шкале: 02; 03; 05; 1; 2; 3; 4; 5; 6; 7; 10; 15; 20; 30; 50; 75; 100; 150;
2. Искусственное и совмещенное освещение следует проектировать учитывая
требования к ультрафиолетовому облучению согласно действующим санитарным
нормам и методическим указаниям «Профилактическое ультрафиолетовое облучение
людей (с применением искусственных источников ультрафиолетового излучения)».
ЕСТЕСТВЕННОЕ ОСВЕЩЕНИЕ.
1 Помещения с постоянным пребыванием людей должны иметь как правило
естественное освещение.
Без естественного освещения допускается проектировать помещения которые
определены соответствующими главами СНиП на проектирование зданий и
сооружений нормативными документами по строительному проектированию зданий и
сооружений отдельных отраслей промышленности утвержденными в установленном
порядке а также помещения размещение которых разрешено в подвальных и
цокольных этажах зданий и сооружений.
2. Естественное освещение подразделяется на боковое верхнее и комбинированное
(верхнее и боковое).
В небольших помещениях при одностороннем боковом естественном освещении
нормируется минимальное значение КЕО в точке расположенной на пересечении
вертикальной плоскости характерного разреза помещения и условной рабочей
поверхности на расстоянии 1 м от стены наиболее удаленной от световых проемов а при
двустороннем боковом освещении – в точке посередине помещения. В
крупногабаритных производственных помещениях при боковом освещении минимальное
значение КЕО нормируется в точке удаленной от световых проемов:
на 15 высоты помещения для работ 1– 4 разрядов;
При верхнем или комбинированном естественном освещении нормируется среднее
значение КЕО в точках расположенных на пересечении вертикальной плоскости
характерного разреза помещения и условной рабочей поверхности (или пола). Первая и
последняя точки принимаются на расстоянии 1 м от поверхности стен (перегородок) или
Допускается деление помещения на зоны с боковым освещением (зоны
примыкающие к наружным стенам с окнами) и зоны с верхним освещением
нормирование и расчет естественного освещения в каждой зоне производятся
независимо друг от друга.
В производственных помещениях со зрительной работой 1 –3 разрядов следует
устраивать совмещенное освещение. Допускается применение верхнего естественного
освещения в крупнопролетных сборочных цехах в которых работы выполняются в
значительной части объема помещения на разных уровнях от пола и на различно
ориентированных в пространстве рабочих поверхностях. При этом нормированные
значения КЕО принимаются для разрядов 1 – 3 соответственно 1075%.
3 Нормированные значения КЕО еN для зданий располагаемых в различных
районах следует определять по формуле
где N – номер группы обеспеченности естественным светом;
mN – коэффициент светового климата.
Полученные по формуле значения следует округлять до десятых долей.
4 В основных помещениях жилых домов и детских дошкольных учреждений
нормированные значения КЕО должны обеспечиваться на уровне пола. В первой группе
административных районов для жилых комнат и кухонь – 05 для групповых игральных
столовых и спален – 15.
5 Расчет естественного освещения помещений производится без учета мебели
оборудования и других затеняющих предметов. Установленные расчетом размеры
световых проемов допускается изменять на +10%.
6 Неравномерность естественного освещения производственных и общественных
зданий с верхним или комбинированным естественным освещением не должна
превышать 3:1. Расчетное значение КЕО при верхнем и комбинированном естественном
освещении в любой точке на линии пересечения условной рабочей поверхности и
плоскости характерного вертикального разреза помещения должно быть не менее
нормированного значения КЕО при боковом освещении для работ соответствующих
Неравномерность естественного освещения не нормируется для помещений с боковым
освещением для производственных помещений в которых выполняются работы 7 и 8
разрядов при верхнем и боковом освещении для вспомогательных и помещений
общественных зданий в которых выполняются работы разрядов Г Д.
СОВМЕЩЕННОЕ ОСВЕЩЕНИЕ.
1. Совмещенное освещение помещений производственных зданий следует
а) для производственных помещений в которых выполняются работы 1 – 3 разрядов;
б) для производственных и других помещений в случаях когда по условиям
технологии организации производства или климата в месте строительства требуются
обьемно-планировочные решения которые не позволяют обеспечить нормированное
значение КЕО (многоэтажные здания большой ширины одноэтажные многопролетные
здания с пролетами большой ширины и т.п.) а также в случаях когда техникоэкономическая целесообразность совмещенного освещения по сравнению с
естественным подтверждена соответствующими расчетами;
в) в соответствии с нормативными документами по строительному проектированию
зданий и сооружений отдельных отраслей промышленности утвержденных в
Совмещенное освещение помещений жилых общественных и административнобытовых зданий допускается предусматривать в случаях когда это требуется по условиям
выбора рациональных обьемно-планировочных решений за исключением жилых комнат
и кухонь жилых домов помещений для пребывания детей учебных и учебнопроизводственных помещений школ и учебных заведений спальных помещений
санаториев и домов отдыха.
2 Общее (независимо от принятой системы освещения) искусственное освещение
производственных помещений предназначенных для постоянного пребывания людей
должно обеспечиваться разрядными источниками света.
Применение ламп накаливания допускается в отдельных случаях когда по условиям
технологии среды или требований оформления интерьера использование разрядных
источников света невозможно или нецелесообразно.
3 Нормированные значения КЕО для производственных помещений должны
приниматься как для совмещенного освещения.
Для производственных помещений допускается нормированные значения КЕО
а) в районах с температурой наиболее холодной пятидневки по СНиП 2.01.01 минус 27
б) в помещениях с боковым освещением глубина которых по условиям технологии
или выбору рациональных обьемно-планировочных решений не позволяет обеспечить
нормированное значение КЕО для совмещенного освещения;
в) в помещениях в которых выполняются работы 1 – 3 разрядов.
4 Для производственных помещений при установлении нормированных значений
КЕО в соответствии с п. 4.3 настоящих норм следует
а) освещенность от системы общего искусственного освещения повышать на одну
ступень по шкале освещенности (кроме разрядов 16 1в 26) если повышение
освещенности не предусматривается. Освещенность от системы общего освещения
должна составлять не менее 200 лк при разрядных лампах и 100 лк при лампах
накаливания. Создавать освещенность более 750 лк при разрядных лампах и 300 лк при
лампах накаливания допускается только при наличии обоснований;
б) освещенность от светильников общего освещения в системе комбинированного
повышать на одну ступень по шкале освещенности кроме разрядов 1а 16 2а;
в) коэффициент пульсации Кп для 1 – 3 разрядов не должен превышать 10 %.
ИСКУССТВЕННОЕ ОСВЕЩЕНИЕ
1 Искусственное освещение подразделяется на рабочее аварийное охранное и
Аварийное освещение разделяется на освещение безопасности и эвакуационное.
2 Искусственное освещение может быть двух систем – общее освещение и
комбинированное освещение.
3 Рабочее освещение следует предусматривать для всех помещений зданий а также
участков открытых пространств предназначенных для работы прохода людей и
движения транспорта. Для помещений имеющих зоны с разными условиями
естественного освещения и различными режимами работы необходимо раздельное
управление освещением таких зон.
При необходимости часть светильников рабочего или аварийного освещения может
использоваться для дежурного освещения.
Нормируемые характеристики освещения в помещениях и снаружи зданий могут
обеспечиваться как светильниками рабочего освещения так и совместным действием с
ними светильников освещения безопасности и (или) эвакуационного освещения.
производственных и складских зданий
4 Для освещения помещений следует использовать как правило наиболее
экономичные разрядные лампы. Использование ламп накаливания для общего
освещения допускается только в случае невозможности или технико-экономической
нецелесообразности использования разрядных ламп.
Для местного освещения кроме разрядных источников света следует использовать
лампы накаливания в том числе галогенные. Применение ксеноновых ламп внутри
помещений не допускается.
5 Нормы освещенности следует повышать на одну ступень шкалы освещенности в
а) при работах 1 – 4 разрядов если зрительная работа выполняется более половины
б) при повышенной опасности травматизма если освещенность от системы общего
освещения составляет 150 лк и менее (работа на дисковых пилах гильотинных
в) при специальных повышенных санитарных требованиях (на предприятиях
пищевой и химико-фармацевтической промышленности) если освещенность от системы
общего освещения – 500 лк и менее;
г) при работе или производственном обучении подростков если освещенность от
системы общего освещения – 300 лк и менее;
д) при отсутствии в помещении естественного света и постоянном пребывании
работающих если освещенность от системы общего освещения – 750 лк и менее;
е) при наблюдении деталей вращающихся со скоростью равной или более 500
обмин или объектов движущихся со скоростью равной или более 15 ммин;
ж) при постоянном поиске объектов различения на поверхности размером 01 м2 и
э) в помещениях где более половины работающих старше 40 лет.
При наличии одновременно нескольких признаков нормы освещенности следует
повышать не более чем на одну ступень.
6 В помещениях где выполняются работы 4 – 7 разрядов нормы освещенности
следует снижать на одну ступень при кратковременном пребывании людей или при
наличии оборудования не требующего постоянного обслуживания.
7 При выполнении в помещениях работ 1 – 3 4а 4б 4в 5а разрядов следует
применять систему комбинированного освещения. Предусматривать систему общего
освещения допускается при технической невозможности или нецелесообразности
устройства местного освещения что конкретизируется в отраслевых нормах освещения
согласованных с Государственным комитетом санитарно-эпидемиологического надзора.
При наличии в одном помещении рабочих и вспомогательных зон следует
предусматривать локализованное общее освещение (при любой системе освещения)
рабочих зон и менее интенсивное освещение вспомогательных зон относя их к разряду
8 Освещенность рабочей поверхности создаваемая светильниками общего
освещения в системе комбинированного должна составлять не менее 10% нормируемой
для комбинированного освещения при тех источниках света которые применяются для
местного освещения. При этом освещенность должна быть не менее 200 лк при
разрядных лампах не менее 75 лк при лампах накаливания. Создавать освещенность от
общего освещения в системе комбинированного более 500 як при раз- рядных лампах и
более 150 лк при лампах накаливания допускается только при наличии обоснований.
В помещениях без естественного света освещенность рабочей поверхности
создаваемая светильниками общего освещения в системе комбинированного следует
повышать на одну ступень.
9 Отношение максимальной освещенности к минимальной не должно превышать
для работ 1 – 3 разрядов при люминесцентных лампах 13 при других источниках света –
для работ разрядов 4 – 7 – 15 и 20 соответственно.
Неравномерность освещенности допускается повышать до 30 в тех случаях когда по
условиям технологии светильники общего освещения могут устанавливаться только на
площадках колоннах или стенах помещения.
10 В производственных помещениях освещенность проходов и участков где работа
не производится должна составлять не более 25 % нормируемой освещенности
создаваемой светильниками общего освещения но не менее 75 лк при разрядных лампах
и не менее 30 лк при лампах накаливания.
11 В цехах с полностью автоматизированным технологическим процессом следует
предусматривать освещение для наблюдения за работой оборудования а также
дополнительно включаемые светильники общего и местного освещения для обеспечения
необходимой освещенности при ремонтно-наладочных работах.
12 Показатель ослепленности не ограничивается для помещений длина которых не
превышает двойной высоты подвеса светильников над полом а также для помещений с
временным пребыванием людей и для площадок предназначенных для прохода или
обслуживания оборудования.
13 Для местного освещения рабочих мест следует использовать светильники с
непросвечивающими отражателями. Светильники должны располагаться таким образом
чтобы их светящие элементы не попадали в поле зрения работающих на освещаемом
рабочем месте и на других рабочих местах.
Местное освещение рабочих мест как правило должно быть оборудовано
регуляторами освещения.
Местное освещение зрительных работ с трехмерными объектами различения следует
при диффузном отражении фона – светильником отношение наибольшего линейного
размера светящей поверхности которого к высоте расположения ее над рабочей
поверхностью составляет не более 04 при направлении оптической оси в центр рабочей
поверхности под углом не менее 30 к вертикали;
при направленно-рассеянном и смешанном отражении фона – светильником
отношение наименьшего линейного размера светящей поверхности которого к высоте
расположения ее над рабочей поверхностью составляет не менее 05 а ее яркость – от
14 Коэффициент пульсации не ограничивается:
при частоте питания 300 Гц и более;
для помещений с периодическим пребыванием людей при отсутствии в них условий
для возникновения стробоскопического эффекта.
В помещениях где возможно возникновение стробоскопического эффекта
необходимо включение соседних ламп в 3 фазы питающего напряжения или включение
их в сеть с электронными пускорегулирующими аппаратами.
Выписка из СниП 2.01.02-85
Настоящие нормы должны соблюдаться при разработке проектов зданий и
Настоящие нормы устанавливают пожарно-техническую классификацию зданий и
сооружений их элементов строительных конструкций материалов а также общие
противопожарные требования к конструктивным и планировочным решениям
помещений зданий и сооружений различного назначения.
Настоящие нормы дополняются и уточняются противопожарными требованиями
изложенными в СНиП части 2 и в других нормативных документах утвержденных или
согласованных Госстроем СССР.
В настоящих нормах приняты термины и определения приведенные в СТ СЭВ 383-76
и ГОСТ 12.1.033 – 81.
ОГНЕСТОЙКОСТЬ ЗДАНИЙ СООРУЖЕНИЙ
1. Здания сооружения а также части зданий и сооружений выделенные
противопожарными стенами 1-го типа (пожарные отсеки) подразделяются по степеням
огнестойкости. Степень огнестойкости зданий определяется минимальными пределами
огнестойкости строительных конструкций и максимальными пределами распространения
огня по этим конструкциям.
В случаях когда минимальный предел огнестойкости конструкции равен 025 ч
допускается применять незащищенные стальные конструкции а в труднодоступных
пунктах строительства кроме того наружные ограждающие конструкции из
алюминиевых листов независимо от их фактического предела огнестойкости.
В зданиях 2 степени огнестойкости производственного и складского назначения
допускается применять колонны с пределом огнестойкости 075 ч.
Допускается в зданиях всех степеней огнестойкости применять гипсокартонные листы
по ГОСТ 6266 – 89 для облицовки металлических конструкций с целью повышения их
предела огнестойкости.
В зданиях всех степеней огнестойкости для выделения рабочих мест в пределах
помещения допускается применять перегородки (остекленные или с сеткой при высоте
глухой части не более 12 м сборно-разборные и раздвижные) с ненормируемыми
пределами огнестойкости и пределами распространения огня.
2 . Степень огнестойкости зданий принимается в проекте в зависимости от их
назначения категории по взрывопожарной и пожарной опасности этажности площади
этажа в пределах пожарного отсека кроме случаев установленных в нормативных
3. Пределы огнестойкости строительных конструкций определяются по СТ СЭ8 1000
4. Строительные материалы по горючести (возгораемости) подразделяются на три
группы: негорючие (несгораемые) трудногорючие (трудносгораемые) и горючие
Группы горючести строительных материалов определяются по СТ СЭ8 382 – 76 и СТ
Классификация строительных материалов и конструкций по токсичности продуктов
горения и дымообразующей способности при горении принимается в соответствии с
5. Каркасы подвесных потолков следует выполнять из негорючих материалов.
Заполнения подвесных потолков допускается выполнять из горючих материалов за
исключением заполнений подвесных потолков в общих коридорах на лестницах в
лестничных клетках вестибюлях холлах и фойе зданий 1-4а степеней огнестойкости.
В пространстве за подвесным потолком не допускается предусматривать размещение
каналов и трубопроводов для транспортирования горючих газов пылевоздушных смесей
жидкостей и материалов.
При применении подвесных потолков для повышения пределов огнестойкости
перекрытий и покрытий предел огнестойкости перекрытия или покрытия с подвесными
потолками следует определять как для единой конструкции а предел распространения
огня – отдельно для перекрытия или покрытия и для подвесного потолка. При этом
предел распространения огня по такому подвесному потолку должен быть не более
установленного для защищаемого перекрытия или покрытия. Подвесные потолки не
должны иметь проемов а коммуникации расположенные над подвесными потолками
следует выполнять из негорючих материалов.
6 . В зданиях 1 и 2 степеней огнестойкости допускается применять перегородки из
гипсокартонных листов по ГОСТ 6266 – 89 с каркасом из негорючих материалов с
пределами огнестойкости не менее соответственно 1 и 05 ч. При этом в общих
коридорах лестничных клетках вестибюлях холлах и фойе гипсокартонные листы не
допускается окрашивать горючими красками.
7. Конструкции образующие уклон пола в зальных помещениях должны
соответствовать нормам для плит настилов и других несущих конструкций перекрытий.
8. В зданиях всех степеней огнестойкости кровлю стропила и обрешетку чердачных
покрытий полы двери ворота переплеты окон и фонарей а также отделку (в том числе
облицовку) стен и потолков независимо от нормируемых пределов распространения огня
по ним допускается выполнять из горючих материалов. При этом стропила и обрешетку
чердачных покрытий (кроме зданий 5 степени огнестойкости следует подвергать
огнезащитной обработке. Качество огнезащитной обработки должно быть таким чтобы
потеря массы огнезащищенной древесины при испытании по СТ СЭВ 4686 – 84 не
В зданиях с чердаками (за исключением зданий 5 степени огнестойкости при
устройстве стропил и обрешетки из горючих материалов не допускается применять
кровли из горючих материалов.
В помещениях в которых производятся применяются или хранятся горючие жидкости
полы следует выполнять из негорючих материалов.
В зданиях всех степеней огнестойкости кроме 5 не допускается выполнять облицовку
из горючих материалов и оклейку горючими пленочными материалами стен и потолков в
общих коридорах в лестничных клетках вестибюлях холлах и фойе а также устраивать
из горючих материалов полы в вестибюлях лестничных клетках и лифтовых холлах.
В зданиях 1 – 3 степеней огнестойкости не допускается выполнять из горючих и
трудногорючих материалов облицовку внешних поверхностей наружных стен.
Дверцы встроенных шкафов для размещения пожарных кранов допускается выполнять
из горючих материалов
9. В стенах перегородках перекрытиях и покрытиях зданий не допускается
предусматривать пустоты ограниченные горючими материалами за исключением пустот:
в деревянных конструкциях перекрытий и покрытий разделенных глухими
диафрагмами на участки площадью не более 54 м а также по контуру внутренних стен;
между стальным или алюминиевым профилированным листом и пароизоляцией при
условии что за пароизоляцией расположен утеплитель из негорючего или
трудногорючего материала При утеплителе из горючих материалов (в том числе без
пароизоляции) эти пустоты по торцам листов должны быть заполнены негорючим или
трудногорючим материалом на длину не менее 25 см;
между не распространяющими огонь конструкциями и их облицовками из горючих
материалов со стороны помещений при условии разделения этих пустот глухими
диафрагмами на участки площадью не болев 3 м2;
между облицовками из горючих материалов и наружными поверхностями стен
одноэтажных зданий высотой от уровня земли до карниза не более 6 м и площадью
застройки не более 300 м при условии разделения этих пустот глухими диафрагмами на
участки площадью не более 72 м2
Глухие диафрагмы допускается выполнять из горючих материалов.
ТРЕБОВАНИЯ К ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫМИ И
КОНСТРУКТИВНЫМ РЕШЕНИЯМ ЗДАНИЙ.
1. Помещения в которых применяются или хранятся горючие газы и жидкости а
также имеются процессы связанные с образованием горючих пылей не допускается
размещать непосредственно под помещениями предназначенными для одновременного
пребывания белее 60 чел.
П р н м е ч а м и е. Показатели пожаровзрывоопасности веществ определяются по ГОСТ 12.1.044-84.
2. Подвалы под зданиями должны быть одноэтажными за исключением случаев
предусмотренных в СНиП части 2.
В подвальных и цокольных этажах не допускается размещать помещения в которых
применяются или хранятся горючие газы и жидкости а также легковоспламеняющиеся
3. В каждой части подвального этажа (в том числе в коридоре) выделенной
противопожарными стенами или перегородками с помещениями в которых применяются
или хранятся горючие вещества и материалы следует предусматривать не менее двух
окон размерами 075х12 м с приямками. Свободную площадь указанных окон
необходимо принимать по расчету но не менее 02% площади этих помещений.
4. Помещения расположенные в подвальных этажах и предназначенные для
размещения инженерного оборудования и прокладки коммуникаций следует отделять от
других помещений противопожарными перегородками.
5. Технические подполья предназначенные для прокладки инженерных сетей
должны иметь обособленные выходы наружу через двери размерами не менее 07бх15 м
или люки размерами не менее 06х08 м оборудованные вертикальными лестницами.
При площади технического подполья до 300 м2 допускается устаивать одну дверь или
люк а на каждые последующие полные и неполные 2000 м2 площади следует
предусматривать еще одну дверь или люк
6. В технических этажах (в том числе технических подпольях) высота проходов в
свету должна быть не менее 18 м.
На чердаках вдоль всего здания необходимо предусматривать проход высотой не менее
7. В зданиях с мансардами следует предусматривать люки в ограждающих
конструкциях пазух чердаков.
8. В зданиях с уклоном кровли до 12 % включительно высотой от уровня земли до
карниза или верха наружной стены (парапета) более 10 м а также в зданиях с уклоном
кровли свыше 12% высотой от уровня земли до карниза более 7 м следует
предусматривать ограждения на кровле в соответствии с ГОСТ 25772 – 83. Независимо от
высоты здания ограждения в соответствии с указанным ГОСТом следует
предусматривать для эксплуатируемых плоских кровель балконов лоджий наружных
галерей открытых наружных лестниц лестничных маршей и площадок.
9. Для зданий высотой 10 м и более от планировочной отметки земли до карниза или
верха наружной стены (парапета) следует предусматривать выходы на кровлю из
лестничных клеток (непосредственно или через чердак за исключением теплого) или по
наружным пожарным лестницам.
Для жилых общественных и административно-бытовых зданий с чердачными
покрытиями необходимо предусматривать выход на кровлю на каждые полные и
неполные 100 м длины здания с бесчердачными покрытиями – один выход на каждые
полные и неполные 1000 м площади покрытия.
Для зданий производственного и складского назначения следует предусматривать
пожарные лестницы по периметру здания не реже чем через 200 м. Допускается не
предусматривать пожарные лестницы на главном фасаде здания если ширина здания
не превышает 150 м а со стороны противоположной главному фасаду имеется линия
противопожарного водопровода.
При определении требуемого числа выходов на кровлю допускается учитывать
также другие наружные лестницы имеющие выход на кровлю.
В чердаках зданий следует предусматривать выходы на кровлю оборудованные
стационарными лестницами через двери люки или окна размерами не менее 06х08 м.
Допускается не предусматривать выход на кровлю одноэтажных зданий с покрытием
площадью не более 100 м2.
10. Выходы из лестничных клеток на кровлю или чердак следует предусматривать
по лестничным маршам с площадками перед выходом через противопожарные двери
В жилых общественных и административно-бытовых зданиях высотой до пяти
этажей включительно допускается устройство выходов на чердак или кровлю из
лестничных клеток через противопожарные люки 2-го типа размерами 06х08 м2 по
закрепленным стальным стремянкам.
11. В местах перепада высот кровель (в том числе для подъема на кровлю
светоаэрационных фонарей) более 1 м следует предусматривать наружные пожарные
лестницы независимо от высоты зданий.
12. Устанавливаются следующие типы пожарных лестниц:
-й – вертикальные стальные шириной 07 м начинающиеся с высоты 25 м с
площадками при выходе на кровлю. С высоты 10 м лестницы должны иметь дуги через
каждые 07 м с радиусом закругления 035 м и с центром отнесенным от лестницы на
5 м. Площадка при выходе на кровлю должна иметь ограждение высотой не менее
-й – маршевые стальные с уклоном не более 6: 1 шириной 07 м начинающиеся с
высоты 25 м от уровня земли с площадками не реже чем через 8 м и с поручнями.
13. Для подъема на высоту от 10 до 20 м и в местах перепада высот кровель от 1 до
м следует применять пожарные лестницы 1-го типа для подъема на высоту более 20
м и в местах перепада высот более 20 м – пожарные лестницы 2-го типа.
14. При прокладке кабелей и трубопроводов через ограждающие конструкции с
нормируемыми пределами огнестойкости и пределами распространения огня зазоры
между ними следует заполнять строительным раствором на всю толщину.
Афанасьев Л.Л. Колясинский Б.С. Гаражи и станции технического обслуживания
автомобилей. – М.: Транспорт1980.-216 с.
Давидович Л.Н. Проектирование предприятий автомобильного транспорта.-М:
Транспорт 1975. – 392 с.
Напольский Г.М. Организация и техническое проектирование станций технического
обслуживания автомобилей: Учебное пособие. – М.: МАДИ 1981. – 84 с.
Херцег К. Станции технического обслуживания легковых автомобилей· Пер. с венг. –
М.: Транспорт 1978. – 304 с.
Подводка электроэнергии
Внутреннее электрооборудование

icon Метод. по стенду.DOC

Федеральное агентство по образованию
Восточно-Сибирский государственный технологический
Определение характеристик эластичной шины на стенде
методические указания
к выполнению лабораторных работ по курсу
направление 653300 «Эксплуатация наземного транспорта»
специальности 150200 “Автомобили и автомобильное хозяйство”
и 230100 “Сервис транспортных и технологических машин и оборудования (автомобильный транспорт)”
Составитель: Быков А.В.
“Определение характеристик эластичной шины на стенде при торможении” методические указания к выполнению лабораторных работ по курсу “Теория автомобиля”. 12с. рис. 4 табл. 1 Улан-Удэ 2005 г.
В методических указаниях излагаются основы силового баланса и динамики торможения автомобильного колеса с эластичной шиной. Даны методики экспериментального определения радиуса качения в функции изменения нормальной нагрузки а также выходных характеристик эластичной шины в функции проскальзывания при ее качении без увода в тормозном режиме.
Методические указания предназначены для студентов обучающихся по специальностям 150200 “Автомобили и автомобильное хозяйство” и ” и 230100 “Сервис транспортных и технологических машин и оборудования (автомобильный транспорт)”.
© Восточно-Сибирский государственный технологический университет 2005 г.
Теоретические предпосылки определения характеристик эластичной шины при ее качении в тормозном режиме по жесткой опорной поверхности без увода
Конструкция стенда с беговым барабаном для исследования выходных характеристик эластичных шин
Определение радиуса качения колеса rко для случая его качения в ведомом режиме без увода
Определение выходных характеристик эластичной шины при качении в тормозном режиме без увода
Характеристики эластичной шины при ее качении в тормозном режиме по жесткой опорной поверхности представляются в виде зависимостей удельных или абсолютных значений силовых параметров в функции изменения проскальзывания S. Поэтому для рассмотрения этих зависимостей воспользуемся схемой сил и моментов действующих на колесо при его торможении на жесткой опорной поверхности представленной на рис.1.1.
Рис. 1.1 Схема сил действующих на колесо автомобиля при его торможении на жесткой опорной поверхности.
В соответствии со схемой (рис.1.1) уравнение динамики качения эластичного колеса в тормозном режиме запишем в виде:
где: Мт - тормозной момент действующий на колесо от тормозного механизма;
Fт – продольная сила колеса
Ff – сила сопротивления качению эластичного колеса;
Fj – сила инерции колеса
rко – радиус качения колеса в ведомом режиме (силовой радиус);
Учитывая что Fx=Rx и что в режиме торможения продольная реакция опорной поверхности ограничена сцеплением максимальный тормозной момент который реализуется колесом:
Jк – момент инерции колеса относительно оси его вращения;
к – угловая частота вращения колеса.
Следует помнить что:
представляет собой инерционный момент Мj возникающий в момент изменения угловой частоты вращения колеса.
Анализируя уравнение (1.2) динамики качения эластичного колеса в тормозном режиме отметим еще две его особенности. Во-первых второе слагаемое (Ff rко) представляет собой величину второго порядка малости по сравнению с остальными слагаемыми. Во-вторых произведение продольной реакции опорной поверхности Rx на радиус качения колеса в ведомом режиме rко есть ни что иное как момент сцепления колеса с опорной поверхностью Мj :
характер изменения которого определяет коэффициент сцепления колеса с опорной поверхностью j поскольку:
C учетом вышеизложенного получим упрощенное уравнение динамики качения эластичного колеса в тормозном режиме:
Следует отметить что характеристики процесса торможения колеса с целью их наглядности принято изображать в функции проскальзывания отпечатка шины относительно опорной поверхности - S:
где V - линейная скорость поверхности бегового барабана относительно оси вращения колеса.
Рис. 1.2 График моментов действующих на тормозящее колесо в функции изменения проскальзывания.
Для исследования динамики торможения автомобильного колеса с эластичной шиной в стендовом зале кафедры создан уникальный стенд с беговым барабаном. Привод стенда осуществляется от электрического асинхронного двигателя.
Рис. 2.1 Схема стенда для исследования характеристик шин (вид спереди)
Рис. 2.2 Схема стенда для исследования характеристик шин (вид сверху)
Основой стенда беговой барабан 1 диаметром 28 м. В конструкцию входят также система привода бегового барабана система нагружения колеса нормальной нагрузкой система измерения продольной (тормозной) реакции а также система нагружения колеса тормозным моментом.
Система привода бегового барабана состоит из асинхронного электродвигателя 21 фрикционного сцепления 20 коробки перемены передач 19 и цепной передачи 18.
Система нагружения колеса нормальной нагрузкой состоит из направляющего аппарата (состоящего из рычагов 57 и 8) нагружающего гидроцилиндра 9 а также нажимной пружины 6.
При создании в гидроцилиндре давления жидкости его шток начинает перемещать нижний конец рычага 7 в направлении силы Ргц . При этом верхний конец рычага 7 начинает деформировать пружину 6 которая в свою очередь нагружает колесо 4 через рычаг 5 нормальной нагрузкой Rz. Положение рычага 5 и колеса 4 в пространстве устанавливается рычагом 8 и рамкой подвеса колеса 3 которая через подвижный шарнир жестко крепится к тензобалке 2.
Система нагружения колеса тормозным моментом состоит из тормозного механизма барабанного типа связанного с колесом карданной передачей 22. На валу карданной передачи 22 наклеены датчики измеряющие величину подводимого к колесу тормозного момента.
Система измерения продольной реакции Рх состоит из рамки подвеса колеса 3 и тензобалки 2. При возникновении в пятне контакт колеса с поверхностью бегового барабана тормозной силы Fх в направлении оси рамки 3 возникает реакция Rх стремящаяся нагрузить защемленную тензобалку изгибающим моментом. Чувствительные тензодатчики регистрируют величину реакции Rх а регистрирующее устройство (на рисунке не показано) позволяет наблюдать за ее изменением. Учитывая выражение (1.4) реакция Rх легко пересчитывается в момент сцепления колеса с опорной поверхностью Mj.
Радиус качения колеса rко очень близок по своему абсолютному значению к силовому радиусу качения колеса определяемому в свободном режиме. Воспроизвести ведомый режим качения колеса значительно проще чем свободный и сам процесс определения радиуса качения rко не представляет особых сложностей. Для этого обычно пользуются зависимостью:
где : Sк - путь пройденный колесом за n оборотов при фиксированном значении нормальной нагрузки Rz .
Определим значения радиуса rко для случая качения колеса по жесткой поверхности бегового барабана без увода.
Для определения радиуса качения колеса rко необходимо:
Установить в шине давление воздуха 019 МПа;
При помощи гидроцилиндра нагрузить шину нормальной нагрузкой 500 Н (контроль нагрузки осуществлять по измерителю прогиба нажимной пружины);
Измерить свободный радиус колеса линейкой;
В центре пятна контакта шины мелом нанести на боковую поверхность шины риску начала отсчета пути пройденного колесом;
Напротив на поверхности бегового барабана нанести вторую риску;
Медленно вращая руками беговой барабан провернуть колесо вокруг оси вращения ровно 10 раз;
Во время поворота колеса считать количество оборотов барабана;
Определить радиус качения колеса rко учитывая что путь пройденный колесом по поверхности бегового барабана определяется по формуле:
где nб - количество оборотов сделанных беговым барабаном;
rб - радиус бегового барабана (rб = 08 м);
С учетом выражений (3.2) и (3.1) найти радиус качения rко.
Значение рассчитанного радиуса качения rко занести в отчет;
Последовательно определить значения радиуса качения rко для следующих значений нормальной нагрузки на колесо : 1000 Н 1500 Н 2000 Н 2500 Н 3000 Н 3500 Н;
Используя полученные значения построить график зависимости радиуса качения rко от нормальной нагрузки на колесо Rz .
Определение выходных характеристик эластичной шины при ее качении в тормозном режиме без увода
С целью экспериментального определения выходных характеристик эластичной шины в функции проскальзывания S (рис. 1.2) сначала необходимо получить зависимости двух силовых (Mт и Rx) а также двух кинематических (wк и wб) параметров в функции времени.
( В данном случае wб- угловая частота бегового барабана ).
Для этого необходимо :
Подготовить к работе тарировать и прогреть измерительную аппаратуру;
При помощи гидроцилиндра нагрузить шину заданной величиной нормальной нагрузки;
Пустить двигатель привода бегового барабана;
Выжать сцепление и включить третью передачу в КПП привода бегового барабана (что соответствует линейной скорости 20 мс);
Плавно отпуская рычаг сцепления привести во вращение беговой барабан с прижатым колесом;
Включить измерительную аппаратуру в режим регистрации параметров и с интервалом в долю секунды выполнить пункт 8;
При помощи рычага главного тормозного цилиндра расположенного в пультовой выполнить экстренное торможение колеса до полного блокирования и последующее его растормаживание;
Выполнить пересчет зависимостей Rx =f(t) wк=f(t) в зависимость Mj=f(S) а зависимости Mт=f(t) и wк=f(t) в зависимость Mт=f(S) и полученные зависимости построить в виде графика.
Для обработки полученных зависимостей выразим линейную скорость V через угловую частоту вращения бегового барабана:
где wб и rб соответственно угловая частота и радиус бегового барабана. Теперь подставим выражение для V в ( 1.7 ):
Входящие в выражение (4.2) радиусы rб и rко в условиях стенда можно считать константами. Угловая частота бегового барабана wб в процессе торможения колеса также меняется очень мало и ее тоже можно считать константой. Из выражения (4.2) видно что областью допустимых значений S для режима торможения является:
причем для случая качения колеса в ведомом режиме S близко к нулю а для случая полного блокирования колеса (когда wк = 0) S = 1.
Построение графиков Mj=f(S) Mт=f(S) и j=f(S) следует выполнять на основании обработки полученной осциллограммы процесса торможения колеса. Это делают в следующей последовательности:
С дискретностью 2 мм по оси (X) измерить на осциллограмме и занести в первую строку Таблицы 1 значения угловой частоты вращения колеса wк . Определяя масштабный коэффициент пересчета графика зависимости wк=f(t) помните что линейная скорость бегового барабана V=20 мс а радиус качения колеса легко найти из ранее полученного графика;
Используя выражение (11) для каждого полученного значения wк по известному значению wб рассчитать проскальзывание S а полученные результаты занести во вторую строку Таблицы 1;
С дискретностью 2 мм по оси (X) измерить на осциллограмме и занести в третью строку Таблицы 1 значения реализованного момента по сцеплению
При определении величины масштабного коэффициента для графиков моментов следует учитывать что оба они получены в едином масштабе и максимальная величина тормозного момента ограничена величиной 1200 Нм.
С той же дискретностью измерить на осциллограмме и занести в четвертую строку таблицы 1 значения тормозного момента Мт;
Угловая скорость колеса wк
Коэффициент сцепления j
Используя значения Таблицы 1 построить оба графика зависимостей Mj=f(S) и Mт=f(S) на масштабно-координатной бумаге формата А4 при длине оси (Х)=180мм а оси (У)=240мм.
Используя значения Таблицы 1 пересчитать значения момента по сцеплению Mj в значения коэффициента сцепления j учитывая что:
Полученные значения поместить в пятую строку таблицы 1.
Используя значения Таблицы 1 построить график зависимости j=f(S) на масштабно-координатной бумаге формата А4 при длине оси (Х)=180мм а оси (У)=240мм.
Измерить на графике j=f(S) максимальное значение коэффициента сцепления jмах и определить величину проскальзывания при которой оно наблюдается.
Оба значения указать на графике j= f(S).
Измерить значение коэффициента сцепления при заблокированном колесе jблок при S=0.
Значение jблок указать на графике j= f(S).
Подписано в печать 14.02.2005 г.Формат 60×84 116.
Усл. п. л. 07 уч.-изд.л. 06. Тираж 100 экз. Заказ № 15.
Издательство ВСГТУ. Г.Улан-Удэ ул. Ключевская 40 в.

icon Общий вид стенда (1,1)Формат А1.dwg

Общий вид стенда (1,1)Формат А1.dwg
Беговой барабан стенда
З.450.02.102.К02.0200
Кинематическая связь
Гидравлическая связь
ЭД - электродвигатель; СЦ - сцепление; КПП - коробка перемены передач; ЦП - цепная передача; К! и К2 - колеса с шинами; МНК - механизм нагружения колеса; ББ - беговой барабан; ГС - гидростанция; УУ - устройство управления; СД - система датчиков; МПК - механизм поворота колеса.
- гидроцилиндр; 2 - масляный фильтр; 3 - редукционный клапан; 4 - масляный насос; 5 - кран; 6 - масляный бак; 7 - манометры
З.450.02.102.К02.120100 СБ
Приспособление для тарировки тензовала
Деталь красить черной эмалью ПФ. ТУ 38 101315-78
Схема рычагов для нагружения колеса
- гидроцилиндр; 2 - поддерживающий рычаг; 3 - нагружающий рычаг; 4 - колесо; 6 - беговой барабан.
Применяемая смазка - солидол
Момент затяжки болтов крепления фланцев 120-140 Н.м.
крестовин 14-17 Н.м.
Момент затяжки болтов крепления опорных пластин
Техническая характеристика
З.450.02.102.К02.000000 ВО
Стенд для исследования характеристик эластичных шин. Вид общий
З.450.02.102.К02.040000 СБ
З.450.02.102.К02.0100
Карданный вал с тензодатчиками
З.450.02.102.К02.010000
З.450.02.102.К02.0400
З.450.02.102.К02.0300
З.450.02.102.К02.140000 СБ
Момент затяжки гаек токосъемников 20-25 Нм
Стенд для исследования характеристик эластичных шин. Вид общий.
З.450.02.102.К02.000000
З.450.02.102.Д02.0000 СП
Стенд для исследования характеристик эластичных шин
З.450.02.102.Д02.00.00 ВО
Пояснительная записка
З.450.02.102.Д02.00.00 ПЗ
З.450.02.102.Д02.10.00
З.450.02.102.Д02.20.00
З.450.02.102.Д02.40.00
З.450.02.102.Д02.50.00
Механизм нагружения
З.450.02.102.Д02.60.00
Механизм плворота колеса
З.450.02.102.Д02.70.00
З.450.02.102.Д02.80.00
З.450.02.102.Д02.90.00
Рама двигателя и КПП
З.450.02.102.Д02.100.00
З.450.02.102.Д02.140.00
З.450.02.102.Д02.1200.00
З.450.02.102.Д02.1300.00
З.450.02.102.Д02.150.00
Электродвигатель АИР 280
Коробка перемены передач
З.450.02.102.Д02.30.00
З.450.02.102.Д02.110.00
Колесо с испытуемой шиной
З.450.02.102.Д02.160.00
З.450.02.102.Д02.170.00
З.450.02.102.Д02.000000 СП
З.450.02.102.Д02.140000
З.450.02.102.Д02.110000
З.450.02.102.Д02.030000
З.450.02.102.Д02.130000
З.450.02.102.Д02.120000
З.450.02.102.Д02.100000
З.450.02.102.Д02.090000
З.450.02.102.Д02.080000
З.450.02.102.Д02.070000
Механизм поворота колеса
З.450.02.102.Д02.060000
З.450.02.102.Д02.040000
З.450.02.102.Д02.020000
З.450.02.102.Д02.010000
З.450.02.102.Д02.000000 ПЗ
З.450.02.102.Д02.000000 ВО
З.450.02.102.К02.1000
З.450.02.102.Д02.11.02
З.450.02.102.Д02.11.01
З.450.02.102.Д02.11.00
радиальный сферический
двухрядный №153522(Н)
Болт М16-6g x 60 ГОСТ
Шайба 16 65Г ГОСТ 6402-70
- электродвигатель; 2 - муфта; 3 - фрикционное сцепление; 4 - выжимной подшипник; 5 - коробка перемены передач; 6 - карданный вал; 7 - ведущая звездочка z=40; 8 - пластинчатая двухрядная цепь; 9 - ведомая звездочка z=120; 10 - механизм выключения сцепления; 11 - силовой гидройилиндр; 12 - рычаг; 13 - поворотный вал; 14 - шаровый шарнир; 15 - тяга; 16 - червячная пара механизма поворота колеса; 17 - маховик; 18 - поворотная рама; 19 - беговой барабан; 20 - автомобильное колесо с шиной; 21 нажимная пружина; 22 - тормозной механизм.
Гидравлическая схема стенда
Гидравлическая схема стенда для исследования характеристик эластичной шины
Кинематическая схема стенда для исследования характеристик эластичной шины
Функциональная схема стенда для исследования характеристик эластичной шины
З.450.02.102.К02.150.00
Винт М4-6g x 12 ГОСТ 1491-80
З.450.02.102.Д02.150.06
З.450.02.102.Д02.150.05
З.450.02.102.Д02.150.04
З.450.02.102.Д02.150.03
З.450.02.102.Д02.150.02
З.450.02.102.Д02.150.01
Изоляционное подкладочное
З.450.02.102.Д02.151.00
З.450.02.102.Д02.040000 СП
Двигатель с коробкой перемены передач. В сборе.
З.450.02.102.К02.040000
Вилка выжимного подшипника
З.450.02.102.Д02.040100
З.450.02.102.Д02.040200
З.450.02.102.Д02.040300
З.450.02.102.Д02.040400
З.450.02.102.Д02.040500
З.450.02.102.Д02.040600
Рычаг переключения передач
З.450.02.102.Д02.040700
Рычаг выключения сцепления
З.450.02.102.Д02.040800
З.450.02.102.Д02.040900
З.450.02.102.К02.120001
Рычаг для тарировки тензовала
Сталь 45 ГОСТ 1050-88
З.450.02.102.К02.010000 СП
З.450.02.102.Д02.010002
З.450.02.102.Д02.010001
З.450.02.102.Д02.010100
0М6 ТУ 16-525.564-84
Двигатель МО 250 АИР
З.450.02.102.Д02.09.00
З.450.02.102.Д02.08.00
З.450.02.102.Д02.07.00
З.450.02.102.Д02.06.00
З.450.02.102.Д02.05.00
З.450.02.102.Д02.04.00
З.450.02.102.Д02.03.00
З.450.02.102.Д02.02.00
З.450.02.102.Д02.01.00
З.450.02.102.К02.00.00
Двигатель в сборе с коробкой передач и сцеплением на раме
Двигатель с коробкой переме-
З.450.02.102.Д02.150000
З.450.02.102.Д02.050000
Болт М14-6g x 50 ГОСТ
Гайка М12-6Н.5 ГОСТ15521-70
Двигатель МО 250 АИР 280М6
Винт А.М6-6gx25-20.56.016
Гайка М6-6Н.5 ГОСТ15521-70
Шайба 14 65Г ГОСТ 6402-70
Шайба 6.01.016 ГОСТ 13465-77
Шайба 6 65Г ГОСТ 6402-70
З.450.02.102.К02.040000 СП
З.450.02.102.К02.140000
З.450.02.102.Д02.140006
З.450.02.102.Д02.140005
З.450.02.102.Д02.140004
З.450.02.102.Д02.140003
З.450.02.102.Д02.140002
З.450.02.102.Д02.140001
З.450.02.102.Д02.140100
З.450.02.102.К02.140000 СП
Технико-экономическое обоснование
З.450.02.102.Д02.120101
З.450.02.102.Д02.120102
З.450.02.102.К02.120100
Исследовательская часть
Т - тахоиетр; БП - блок питания; ЗУ-1 - усилитель сигнала.
Принципиальная схема электронного блока стенда для исследования эластичных шин

icon Плакат схема сил и кин. схемы.dwg

Плакат схема сил и кин. схемы.dwg
Кинематическая связь
Гидравлическая связь
ЭД - электродвигатель; СЦ - сцепление; КПП - коробка перемены передач; ЦП - цепная передача; К! и К2 - колеса с шинами; МНК - механизм нагружения колеса; ББ - беговой барабан; ГС - гидростанция; УУ - устройство управления; СД - система датчиков; МПК - механизм поворота колеса.
- гидроцилиндр; 2 - масляный фильтр; 3 - редукционный клапан; 4 - масляный насос; 5 - кран; 6 - масляный бак; 7 - манометры
Гидравлическая схема стенда
- электродвигатель; 2 - муфта; 3 - фрикционное сцепление; 4 - Выжимной подшипник; 5 - коробка перемены передач; 6 - карданный вал; 7 - ведущая звездочка z=40; 8 - пластинчатая двухрядная цепь; 9 - ведомая звездочка z=120; 10 - механизм выключения сцепления; 11 - силовой гидройилиндр; 12 - рычаг; 13 - поворотный вал; 14 - шаровый шарнир; 15 - тяга; 16 - червячная пара механизма поворота колеса; 17 - маховик; 18 - поворотная рама; 19 - беговой барабан; 20 - автомобильное колесо с шиной; 21 нажимная пружина; 22 - тормозной механизм.
Кинематическая схема стенда
Va - скорость поступательного движения центра колеса; Мт - тормозной момент
реализуемый колесом; Мj - инерционный момент
возникающий при изменении угловой скорости колеса; R Fx и Fz - силы
действующие на колесо автомобиля
действующих на колесо автомобиля при его торможении на жесткой опорной поверхности
Плакат № 2. Схема сил
действующая на колесо и кинематическая схема стенда"

icon Плакат функц. и гидр. схемы.dwg

Плакат функц. и гидр. схемы.dwg
Кинематическая связь
Гидравлическая связь
ЭД - электродвигатель; СЦ - сцепление; КПП - коробка перемены передач; ЦП - цепная передача; К! и К2 - колеса с шинами; МНК - механизм нагружения колеса; ББ - беговой барабан; ГС - гидростанция; УУ - устройство управления; СД - система датчиков; МПК - механизм поворота колеса.
- гидроцилиндр; 2 - масляный фильтр; 3 - редукционный клапан; 4 - масляный насос; 5 - кран; 6 - масляный бак; 7 - манометры
Гидравлическая схема стенда
Плакат № 1. Гидравлическая и функциональная схемы сенда для исследования характеристик эластичной шины

icon Полная электросхема.dwg

Полная электросхема.dwg
Электрическая схема стенда для исследования характеристик эластичной шины
ВК1-ВК6 - выключатели; МП1
МП2 - магнитный пускатель; ТМ 1
ТМ 2 - тензомосты 1 и 2; ИД 1 и ИД 2 - индукционные датчики на колесе и беговом барабане; Ин - лампа; Rб - балансировочное сопротивление тензомоста; Д1-Д4 - диоды; УС - усилитель; С - конденсатор; ИД1
ИД2 - индукционные датчики.

icon Принц. электросхема.dwg

Принц. электросхема.dwg

icon Расчет_кардана.doc

Основные кинематические соотношения карданного шарнира5
неравных угловых скоростей5
Отношение угловых скоростей5
Степень неравномерности6
Условия обеспечения равенства угловых скоростей в двухшарнирной передаче7
Расчет деталей карданной передачи7
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ15
Проверочный расчет карданной передачи
Максимальный крутящий момент развиваемый двигателем Меmах= Н.м.
Передаточное число на первой передаче Иеmах =
Максимальная частота вращения коленчатого вала двигателя Иеmах= 00 обмин.
Наружный диаметр вала Сн= 70 мм
Внутренний диаметр вала Св= 66 мм
Наружный диаметр шлиц мм
Внутренний диаметр шлиц мм
Число карданных шарниров 1
Карданная передача служит для передачи крутящего момента между валами механизмов взаимное положение которых меняется при движении автомобиля либо механизмы установлены на машине таким образом что оси соединяемых валов не лежат на одной прямой.
Необходимость в применении карданной передачи на автомобилях возникает прежде всего при соединении валов агрегатов и механизмов один из которых укреплен на раме а другой связан с деталями ходовой части. На разрабатываемом стенде карданная передача применена для передачи крутящего момента от ведущего вала к межосевому дифференциалу. В карданной передаче применены жесткие карданные шарниры неравных угловых скоростей открытого типа. Каждый такой шарнир состоит из двух вилок – вилки с фланцем и вилки со шлицевым валом. В расточках вилок установлена крестовина относительно шипов которой вилки могут поворачиваться. Возможность поворота вилок относительно взаимно перпендикулярно расположенных шипов крестовины обеспечивает передачу вращения (крутящего момента) от одного вала к другому при переменном угле между валами.
Характерной неисправностью карданной передачи является биение (вибрация) карданного вала которая сопровождается ускоренным износом деталей передачи. Вибрация карданного вала обычно проявляется излом и шумом усиливающимся с повышенной скорости вращения.
Техническое обслуживание карданной передачи заключается в периодической проверке и подтяжке креплений проверке состояния карданного вала шарниров а также в смазке подшипников через специальные масленки.
Карданный вал трубчатый изготовлен из малоуглеродистой стали 20.
Крестовина карданного шарнира изготавливается из стали 20К.
Вилка карданного шарнира изготавливается из стали 40ХНИА
Расположение карданных передач на стенде
– коробка передач; 2 – карданные валы; 3 – задний мост.
Основные кинематические соотношения карданного шарнира
неравных угловых скоростей
Зависимость угла поворота ведомого вала от угла поворота ведущего вала
где: a– угол поворота ведущего вала
- угол поворота ведомого вала
Отношение угловых скоростей
где: - угловая скорость ведущего вала
- угловая скорость ведомого вала
а) при и = 2000 обмин.
График зависимости угловой скорости ведомого вала от угла поворота
Степень неравномерности
Условия обеспечения равенства угловых скоростей в двухшарнирной передаче
Ведущие вилки первого и второго шарниров должны быть повернуты друг относительно друга на 90о
Расчет деталей карданной передачи
Карданный вал рассчитывается на критическое число оборотов кручение сжатие и растяжение.
Критическое число оборотов подсчитывается по формуле:
для трубчатого вала
где:наружный диаметр вала
внутренний диаметр вала
при Иеmax=2600 обмин коэффициент запаса составит
Напряжение кручения:
Для трубчатого вала
Допускаемое напряжение
Жесткость вала определяется по углу закрутки
где: - полярный момент инерции трубчатого вала
G – модуль упругости 2-го рода
Допускаемая закрутка: 7-8º на 1 метр длины.
Сжатие растяжение карданного вала определяется величиной осевой силы которая вычисляется по формуле:
где: rcр – средний радиус шлицевой части вала
коэффициент трения в шлицах
где: F – площадь сечения вала
Шлицы карданного вала рассчитываются на смятие и срез.
где: - наружный и внутренний диаметр шлиц
Шипы крестовины карданного шарнира рассчитываются на изгиб и срез
Тело крестовины должно рассчитываться на разрыв по сечению с-с.
где F – площадь сечения.
Вилка карданного шарнира рассчитывается на изгиб и кручение
где:для прямоугольного сечения ( a= 025)
В ходе проведенного проверочного расчета установлено что все детали карданной передачи и сама передача в целом соответствует предъявленным к ней требованиям.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Алексеев В.М. «Расчет и конструирование автомобилей» Улан-Удэ 1995 г. Методические указания по выполнению курсового проекта для студентов специальности «Автомобили и автомобильное хозяйство».
Афанасьев Л.Л. Илларионов В.А. «Справочник автомобильного механика» М. Машиностроение 1989 г.

icon Усилитель2.dwg

Усилитель2.dwg
Силовая электрическая схема и схема измерения
Условные обозначения на схеме: R1 - 56 R2 - 91 R3 - 91 R4 - 300 R5 - 5.1 R6 - 5.9 R7 - 10 R8 - 232 R9 - 56 R10 - 12 R11 - 2 kOm - коэф. усиления; R12 - 1 R13 - 56 R14 - 4.7 kOm - баланс усилителя; R15 - 2 R16 - 2 R17 - 13 R18 - 5.1 R19 - 5.9 R20 - 10 R21 - 7.5 R23 - 56 R24 - 300 R25 - 560 R26 - 1.5 kOm.
up Наверх