Электроснабжение автоматизированного цеха

Однолинейная схема.cdw

План расположения осветительных цепей
автоматизированного цеха
Э Л Е К Т Р О П Р И Ё М Н И К И

ЭСН и ЭО автоматизированного цеха.docx

Пресс эксцентриковый типа КА-213
Пресс кривошипный типа К 240
Вертикально-сверлильные станки типа 2А 125
Преобразователи сварочные типа ПСО-ЗОО
Автомат болтовысадочный
Автомат резьбонакатный
Автоматы гайковысадочные
Барабаны голтовочные
Барабан виброголтовочный
Станок виброголтовочный
Автоматы гайконарезные
Электроточило наждачное
Автомат трехпозиционный высадочный
Рисунок – Схема расположения оборудования цехаСОДЕРЖАНИЕ
Характеристика объекта ЭСН электрических нагрузок и его технологического процесса
Классификация помещений по взрыво- пожаро- электробезопасности
Расчетно-конструкторская часть
Категория надежности ЭСН и выбор схемы ЭСН
Расчет электрических нагрузок компенсирующего устройства и выбор трансформаторов
Расчет и выбор элементов ЭСН
Выбор аппаратов защиты и распределительных устройств
Выбор линий ЭСН характерной линии
Расчет токов КЗ и проверки элементов в характерной линии ЭСН
Выбор точек и расчет КЗ
Проверка элементов по токам КЗ
Определение потери напряжения
Составление ведомостей монтируемого ЭО и электромонтажных работ
Организационные и технические мероприятия безопасного проведения работ с электроустановками до 1 кВ
В условиях роста Российской экономики возросли объемы производства но для успешно развивающейся организации да и не только проблема рационализации применения электрической энергии бесспорно актуальна во всех отраслях промышленного производства.
Сотрудники проектных организаций занимающиеся проблемами электрификации и электроэнергетики решают следующие задачи:
создание экономичных надежных систем электроснабжения промышленных предприятий;
создание автоматизированных систем управления электропривода-ми освещением и технологическими процессами;
внедрение микропроцессорной техники.
Сотрудникам необходимо помнить что решение проблем может быть получено различными технологическими средствами. Данная многовариантность решений задач систем электроснабжения промышленных предприятий обуславливает проведение технико-экономических расчетов (ТЭР) целью которых является экономическое обоснование выбранного технического решения.
Выполненная система электроснабжения промышленного предприятия должна быть надежной экономичной и обеспечивать надежность качества электроэнергии. Только в этом случае систему можно назвать рациональной.
Необходимо отметить что система должна быть гибкой – т.е. обеспечивать возможность расширения при развитии предприятия без существенного усложнения и удорожания первоначального варианта. При этом нужно по возможности принимать решения требующие минимальных расходов цветных металлов и электроэнергии.
Более того при построении системы электроснабжения промышленного предприятия необходимо учитывать многочисленные факторы: потребляемая мощность и категория надежности размещение электрических нагрузок и т.п.
Задачей данного курсового проекта является разработка надежной и целесообразной в технико-экономическом отношении системы внешнего и внутреннего электроснабжения цеха.
1 Характеристика объекта ЭСН электрических нагрузок и его технологического процесса.
Автоматизированный цех (АЦ) предназначен для выпуска металлоизделий. Он является одним из цехов металлургического завода и имеет два основных участка: штамповочный и высадочный.
На участках установлено штатное оборудование: кузнечно-прессовое станочное и др. В цехе предусмотрены помещения: для трансформаторной подстанции агрегатная вентиляторная инструментальная для бытовых нужд и др.
Цеховая ТП получает ЭСН от ГПП завода по кабельной линии длиной 1 км напряжение — 10 кВ. Расстояние от энергосистемы до ГПП — 4 км линия ЭСН — воздушная.
В перспективе от этой же ТП предусмотрено ЭСН других участков с расчетными мощностями:
На штамповочном участке требуется частое перемещение оборудования. Количество рабочих смен — 2.
По надежности и бесперебойности ЭСН оборудование относится к 3 категории.
2 Классификация помещений по взрыво- пожаро- электробезопасности
Таблица 1.1 - Классификация помещений по взрыво- пожаро- электробезопасности
Электро-безопасности
Штамповочный участок
Таблица 1.2 - Классификация помещений по взрмво- пожаро- элсктробезопасносги
Дополнительные сведения
Обращаются горючие жидкости с температурой вспышки более 61 °С (например склады минеральных массл и установки регенерации) внутри помещений
Выделяются горючие пыль или волокна с концентрацией воспламенения к объему воздуха более 65 гм3
Обращаются твердые горючие вещества (склады)
Обращаются горючие жидкости с температурой вспышки более 61 °С или твердые горючие вещества вне помещений (например склады минеральных масел угля торфа дерева и т. п.)
Открытые складские пространства
Выделяются горючие газы или пары ЛВЖ способные образовать с воздухом в помещении взрывоопасную смесь при нормальном режиме работы
Вызрывобез- опасность
азообразная или жидкая основа
То же но при аварии или неисправности
Возможно образование смеси с большой взрывной концентрацией (15 % и более) или водорода при аварии или неисправности в помещении (например аммиачные КУ электролизные зарядные и т. п.)
Возможно образование взрывоопасной смеси на открытом воздухе (например выбросы технологических установок резервуары и открытые пространства с горючими жидкостями)
предохранительных устройств
Возможно образование взрывоопасной смеси в помещении из взвешенных частиц (пыль волокна) и воздуха в нормальных условиях
Взрывобез- опасность
Твердая основа (пыль волокна)
Относятся помещения:
особо сырые (относительная влажность близка к 100 % т. е. поверхности покрытые влагой);
с химически активной средой разрушающей изоляцию;
территория размещения наружных ЭУ.
ПО (с повышенной опасностью)
сырые (относительная влажность воздуха длительная более 75 %);
с токопроводящей пылью оседающей на ЭО;
с токопроводящими полями (металл земля жбетон кирпич и т. п.);
жаркие (температура постоянно или более 1 суток +35 °С);
возможно соприкосновение одновременно с корпусом ЭО и конструкциями связанными с землей
БПО (без повышенной опасности)
Относятся помещения не относящиеся в отношении опасности поражения людей электротоком к ОО и к ПО
Данный цех является взрывоопасным пожароопасным и электроопасным для людей так как - при аварий и неисправности возможно образование взрывоопасной смеси на открытом воздухе а так же возможно образование взрывоопасной смеси в помещений из вешанных частиц (пыль волокна) и воздуха в нормальных помещениях. При пожаре выделяются горючие пыль и волокно с концентрацией воспламенение к объему воздуха более 65 гм3.
1 Категория надежности ЭСН и выбор схемы ЭСН
Все электроприемники по надежности электроснабжения разделяются на три категории:
Электроприемники категории – электроприемники перерыв электроснабжения которых может повлечь за собой: опасность для жизни людей значительный ущерб народному хозяйству; повреждение дорогостоящего основного оборудования массовый брак продукции расстройство сложного технологического процесса нарушение функционирования особо важных элементов коммунального хозяйства. Из состава электроприемников категории выделяется особая группа электроприемников бесперебойная работа которых необходима для безаварийного останова производства с целью предотвращения угрозы жизни людей взрывов пожаров и повреждения дорогостоящего основного оборудования.
Электроприемники категории – электроприемники перерыв электроснабжения которых приводит к массовому недоотпуску продукции массовым простоям рабочих механизмов и промышленного транспорта нарушению нормальной деятельности значительного количества городских и сельских жителей.
Допускается питание электроприемников категории по одной ВЛ в том числе с кабельной вставкой если обеспечена возможность проведения аварийного ремонта этой линии за время не более 1 суток Кабельные вставки этой линии должны выполняться двумя кабелями каждый из которых выбирается по наибольшему длительному току ВЛ. Допускается питание электроприемников категории по одной кабельной линии состоящей не менее чем из двух кабелей присоединенных к одному общему аппарату.
При наличии централизованного резерва трансформаторов и возможности замены повредившегося трансформатора за время не более одних суток допускается питание электроприемников категории от одного трансформатора.
Для электроприемников категории при нарушении электроснабжения от одного из источников питания допустимы перерывы электроснабжения на время необходимое для включения резервного питания действиями дежурного персонала или выездной оперативной бригады.
Согласно ПУЭ электроприемники категории рекомендуется обеспечивать электроэнергией от двух независимых взаимно резервирующих источников питания.
Электроприемники III категории – все остальные электроприемники не подходящие под определения и категорий.
Для электроприемников III категории электроснабжение может выполняться от одного источника питания при условии что перерывы электроснабжения необходимые для ремонта или замены поврежденного элемента системы электроснабжения не превышают 1 суток. Электроприемники учебных мастерских в отношении обеспечения надежности электроснабжения по заданию относятся к электроприемникам и III категорий.
По надежности и бесперебойности ЭСН оборудование автоматизированного цеха относится к 3 категории.
В целях экономии и в связи с тем что при ремонте не произойдет массовый недоотпуск продукции выбираем трансформаторную подстанцию с одним трансформатором и магистральную схему электроснабжения.
Магистральные схемы питания находят широкое применение не только для питания многих электроприемников одного технологического агрегата но также большого числа сравнительно мелких приемников не связанных единым технологическим процессом. К таким потребителям относятся металлорежущие станки в цехах механической обработки металлов и другие потребители распределенные относительно равномерно по площади цеха.
Магистральные схемы позволяют отказаться от применения громоздкого и дорогого распределительного устройства или щита. В этом случае возможно применение схемы блока трансформатор - магистраль где в качестве питающей линии применяются токопроводы (шинопроводы) изготовляемые промышленностью. Магистральные схемы выполненные шинопроводами обеспечивают высокую надежность гибкость и универсальность цеховых сетей что позволяет технологам перемещать оборудование внутри цеха без существенных переделок электрических сетей.
Для питания большого числа электроприемников сравнительно небольшой мощности относительно равномерно распределенных по площади цеха применяются схемы с двумя видами магистральных линий: питающими и распределительными. Питающие или главные магистрали подключаются к шинам шкафов трансформаторной подстанции специально сконструированным для магистральных схем. Распределительные магистрали к которым непосредственно подключаются электроприемники получают питание от главных питающих магистралей или непосредственно от шин комплектной трансформаторной подстанции (КТП) если главные магистрали не применяются.
К главным питающим магистралям подсоединяется возможно меньшее число индивидуальных электроприемников. Это повышает надежность всей системы питания.
Следует учитывать недостаток магистральных схем заключающийся в том что при повреждении магистрали одновременно отключаются все питающиеся от нее электроприемники. Этот недостаток ощутим при наличии в цехе отдельных крупных потребителей не связанных единым непрерывным технологическим процессом.
В виду равномерного распределения нагрузки по всей территории применяем распределительные магистрали к которым непосредственно подключаются электроприемники. Распределительные магистрали получают питание от шин комплектной трансформаторной подстанции (КТП) так как главные магистрали не применяются.
К шинам низшего напряжения трансформаторной подстанции подключены магистрали ШРА – 1 ШРА – 2 ШРА – 3:
ШРА – 1 через линейные выключатели запитывает электроприемники № 123456789101112131415;
ШРА – 2 через линейные выключатели запитывает электроприемники № 16171819202122232425262728;
ШРА – 3 через линейные выключатели запитывает электроприемники № 2930313233343536373839404142434546.
Рисунок 2.1 – Цеховая схема элнергоснабжения
2 Расчет электрических нагрузок компенсирующего устройства и выбор трансформаторов
Расчет электрических нагрузок группы электроприемников. Расчеты ведутся методом коэффициента максимума. Это основной метод расчета электрических нагрузок который сводится к определению максимальных (Рм Qм Sм) рассчитанных нагрузок группы электроприемников.
Произведем расчет нагрузок и составляем сводную ведомость нагрузок по автоматизированному цеху в табличной форме.
Сводная ведомость имеет следующие столбцы:
— указывается наименование групп электроприемников и узлов питания;
— указывается мощность электроприемников и узлов питания (Рн):
Нагрузки 3-фазного ПКР приводятся к длительному режиму (кран-тележка):
— указывается количество электроприемников для групп и узла питания (n);
— для групп приемников и узла питания заносятся суммарная номинальная мощность (РН):
n — количество элементов в группе;
РН — номинальная активная мощность.
Для пресса эксцентрикового типа КА-213 суммарная номинальная мощность равна:
Нагрузка однофазного ПКР включенного на линейное напряжение приводится к длительному режиму к условной трехфазной нагрузке.
Определяется величина неравномерности распределившейся по фазам при подключении нагрузки:
Рфнб – мощность наиболее загруженной фазы;
Рфнм – мощность наименее загруженной фазы.
Для преобразователей сварочных типа ПСО-ЗОО величина неравномерности определяется как:
— указывается коэффициент использования электроприемников (КИ выбираются по таблице 2.1;
— указывается коэффициент мощности (cosφ) значения которых выбираются по таблице 2.1;
Таблица 2.1 - Коэффициенты использования и мощности некоторых механизмов и аппаратов промышленных предприятий
Механизмы и аппараты
Металлорежущие станки мелкосерийного производства с нормальным режимом работы (мелкие токарные строгальные долбежные фрезерные сверлильные карусельные точильные расточные)
То же при крупносерийном производстве
То же при тяжелом режиме работы (штамповочные прессы автоматы станки: револьверные обдирочные зубофрезерные а также крупные токарные строгальные фрезерные карусельные расточные)
Поточные линии станки с ЧПУ
Переносный электроинструмент
Вентиляторы эксгаустеры санитарно-техническая вентиляция
Насосы компрессоры дизель-генераторы и двигатель-генераторы
Краны тельферы кран-балки при ПВ=25%
Сварочные трансформаторы дуговой сварки
Приводы молотов ковочных машин волочильных станков очистных барабанов бегунов и др.
Элеваторы шнеки несбалансированные конвейеры мощностью до 10 кВт
То же сблокированные и мощностью выше 10 кВт
Однопостовые сварочные двигатель-генераторы
Сварочные машины шовные
То же стыковые и точечные
Сварочные дуговые автоматы
Печи сопротивления с автоматической загрузкой изделий сушильные шкафы нагревательные приборы
Печи сопротивления с неавтоматической загрузкой изделий
Вентиляторы высокого давления
Вентиляторы к дробилкам
Смесительные барабаны
Сушильные барабаны и сепараторы
Вагоноопрокидыватели
Люминесцентные лампы
— указывается значение tgφ которое определяется выражением:
cosφ – коэффициент мощьности.
Для пресса эксцентрикового типа КА-213 значение tgφ равно:
— для групп приемников указывается показатель силовой сборки в группе m>3;
— указывается средняя активная мощность за наиболее загруженную смену (РСМ);
КИ — коэффициент использования;
Для пресса эксцентрикового типа КА-213 средняя активная мощность равна:
После определения значения РСМ для каждого элемента определяем суммарную мощность группы РСМ. На основании расчитанной РСМ определяем среднее значение КИСР для группы.
РСМ — суммарное значение средних активных мощностей за наиболее загруженную смену в группе электроприемников;
РН — суммарное значение номинальных активных мощностей в группе электроприемников.
Для ШРА-1 КИСР равно:
— указывается средняя реактивная мощность за наиболее загруженную смену (QСМ):
РСМ — средняя активная мощность за наиболее загруженную смену.
Для пресса эксцентрикового типа КА-213 средняя реактивная мощность равна:
— указывается средняя полная мощность за наиболее загруженную смену (SСМ):
Для пресса эксцентрикового типа КА-213 средняя полная мощность равна:
После определения полной мощности за наиболее загруженную смену определяем суммарную полную мощность группы SСМ. На основании рассчитанной SСМ определяем значение cosφ для группы.
SСМ — суммарное значение средних полных мощностей за наиболее загруженную смену в группе электроприемников;
Для ШРА-1 значение cosφ равно:
Значение tgφ для группы электроприемников определяется следующим образом:
QСМ — суммарное значение средних реактивных мощностей за наиболее загруженную смену в группе электроприемников;
Для ШРА-1 значение tgφ равно:
— указывается эффективное число электроприемников в группе значение nэ можно определить по таблице 2.2.
Таблица 2.2 - Упрощенные варианты определения nэ
nэ не определяется а
Кз - коэффициент загрузки. Кз(ПКР)=075 Кз(ДР)=09
Кз(АР)=1(автоматический режим)
Применяются относительные единицы:
Для ШРА-1 условиям удовлетворяет следующая формула расчет nэ:
n – количество электроприемников в группе;
nЭ* – значение которое выбирается в таблице 2.3 для чего надо знать следующие расчетные данные:
n1 – число электроприемников в группе каждый из которых имеет мощность не менее половины наибольшего по мощности электроприемника в группе;
РНОМ – суммарное значение активных мощностей электроприемников в группе;
РНОМ1 – суммарное значение активных мощностей электроприемников в группе каждый из которых имеет мощность не менее половины наибольшего по мощности электроприемника в группе;
Для ШРА-1 расчетные значения составят:
Таким образом определяем nэ*=095. Эффективное число электроприемников в группе определяем по вышеизложенной формуле:
Для ШРА-2 условиям удовлетворяет следующая формула расчет nэ:
РН - суммарное значение активных мощностей электроприемников в группе;
Рн.нб – Значение активной мощности наибольшей нагрузки.
Таблица 2.3 - Относительные значения эффективного числа электроприемников nэ* = nэn в зависимости от n*=n1n и Р*=Рном1Рном
Для ШРА-3 условиям удовлетворяет следующая формула расчет nэ:
— указываем коэффициент максимума активной нагрузки который определяется по таблице 2.4.
Таблица 2.4 - Определение коэффициента максимума
Эффективное число ЭП
Коэффициент максимума Км при Ки
— указываем коэффициент максимума реактивной нагрузки Км'. В соответствии с практикой проектирования принимается Км'=11 при nэ≤10; Км'=1 при nэ>10.
— указываем максимальная активная мощность Рм определяемая по формуле:
Pм – максимальная активная нагрузка(кВт)
Kсм – коэффициент максимума активной нагрузки.
Для ШРА-1 значение Рм равно:
ΣРм=КмРсм=196732=14347кВт
— указываем максимальную реактивную мощность Qм определяемую по формуле:
Для ШРА-1 значение Qм равно:
ΣQM = Км'QCM=11043=1043квар
— указываем максимальную полную мощность Sм определяемую по формуле:
Для ШРА-1 значение Sм равно:
— указываем максимальный ток Iм определяемый по формуле:
Для ШРА-1 значение Iм равно:
Следующим шагом определяем потери в трансформаторе:
Определяем расчетную мощность трансформатора с учетом потерь:
Выбираем трансформатор ТМ400-1004 со следующими характеристиками:
Таблица 2.5 – Технические характеристики трансформатора ТМ400-1004
Коэффициент загрузки трансформатора равен:
Трансформатор удовлетворяет условиям по запасу мощности.
Таблица 2.5 - Сводная ведомость нагрузок
Наименование электроприемников
Заданная нагрузка приведенная к длит реж
Максимальная нагрузка
Верт-сверл станки типа 2А 125
Преобр сварочные типа ПСО-ЗОО
Передача значительного количества реактивной мощности из энергосистемы к потребителям нерациональна по следующим причинам: возникают дополнительные потери активной мощности и энергии во всех элементах системы электроснабжения обусловленные загрузкой их реактивной мощностью и дополнительные потери напряжения в питательных сетях. Ввод источника реактивной мощности приводит к снижению потерь в период максимума нагрузки в среднем на 0081 кВткВар. В настоящее время степень компенсации в период максимума составляет 025 кВаркВт что значительно меньше экономически целесообразной компенсации равной 06 кВаркВт.
При выборе средств компенсации реактивной мощности в системах электроснабжения промышленных предприятий необходимо различать по функциональным признаками две группы промышленных сетей в зависимости от состава их нагрузок:
первая группа – сети общего назначения (сети с режимом прямой последовательности основной частоты 50 Гц ;
вторая группа – сети со специфическим нелинейными несимметричными и резко переменными нагрузками.
Наибольшая суммарная реактивная нагрузка предприятия применяемая для определения мощности компенсирующей установки равна:
КНС – коэффициент учитывающий несовпадения по времени наибольшей активной нагрузки энергосистемы и реактивной нагрузки предприятия.
По входной реактивной мощности Q определяют суммарную мощность компенсирующего устройства предприятия а по назначению QЭ2 регулируемую часть компенсирующего устройства QЭ1 определяют по балансу реактивной мощности на границе электрического раздела предприятия и энергосистемы в период наибольшей активной нагрузки энергосистемы:
Для промышленных предприятий с присоединяемой суммарной мощностью трансформатора менее 400 кВА значение мощности компенсирующего устройства QЭ1 задается энергосистемой и является обязательным при выполнении проекта электроснабжения предприятия.
По согласованию с энергосистемой выдавшей технические условия на присоединение потребителей допускается принимать большую по сравнению с QЭ1 суммарную мощность компенсирующего устройства если это снижает приведенные затраты на систему электроснабжения предприятия в целом.
Средствами компенсации реактивной мощности являются в сетях общего назначения батареи конденсаторов (низшего напряжения – НБК и высшего напряжения – ВБК) и синхронные двигатели в сетях со специфическими нагрузками дополнительно к указанным средствам силовые резонансные фильтры (СРФ) симметрирующие и фильтросимметрирующие устройства устройства динамической мощности с быстродействующими системами управления (СТК) и специальные быстродействующие синхронные компенсаторы (ССК).
Основными исходными данными для расчента компенсирующих устройств являются:
Таблица 2.6 - Исходные данные для расчета КУ.
Определяем расчетную мощность компенсирующего устройства:
QКР – расчетная мощность компенсирующего устройства квар;
α – коэффициент учитывающий повышение cosφ естественным способом (α=09);
tgφ tgφк – коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации.
Из таблицы 2.7 выбираем УКН-038-75У3– установка конденсаторная масляная с регулированием по напряжению мощностью 75 квар.
Таблица 2.7 – Низковольтные комплектные конденсаторные установки
УКЛ (П) НО 38-150-50У3
УКЛ (П) НО 38-300-50У3
УКМ 58-04-100-333 У3
УКМ 58-04-200-333 У3
УКМ 58-04-300-333 У3
Определяем фактические значения tgφФ и cosφФ после компенсации реактивной мощности:
Qкст – мощность установленной компенсационной установки.
Рм – максимальная активная мощность на шинах низкого напряжения.
cosφ при этом равен:
Определяем расчетную мощность трансформатора с учетом потерь.
Потери в трансформаторе:
Мощность трансформатора выбираем с запасом 13 от мощности цеха:
Выбираем трансформатор ТМ250-1004 со следующими характеристиками:
Таблица 2.8 – Технические характеристики трансформатора ТМ250-1004
Коэффициент загрузки выбранного трансформатора:
Трансформатор удовлетворяет условию загрузки.
Таблица 2.9 – Сводная ведомость нагрузок.
3 Расчет и выбор элементов ЭСН
При эксплуатации электросетей длительные перегрузки проводов и кабелей КЗ вызывают повышение температуры токопроводящих жил больше допустимой. Это приводит к преждевременному износу их изоляции следствием чего может произойти пожар взрыв во взрывоопасных помещениях поражение персонала.
Для предотвращения этого линия ЭСН имеет аппараты защиты отключающий поврежденный участок.
Аппаратами защиты являются: автоматические выключатели предохранители с плавкими вставками и тепловые реле встраиваемые в магнитные пускатели.
Автоматические выключатели являются наиболее совершенными аппаратами защиты надежными срабатывающими при перегрузке и КЗ в защищаемой линии. Чувствительными элементами автоматов являются расцепители: тепловые электромагнитные и полупроводниковые.
Тепловые расцепители срабатывают при перегрузках электромагнитные – при КЗ полупроводниковые – как при перегрузках так и при КЗ.
Наиболее современные автоматические выключатели серии ВА предназначены для замены устаревших А37 АЕ АВМ и «Электрон». Они имеют уменьшенные габариты совершенные конструктивные узлы и элементы. Работают в сетях постоянного и переменного тока. В таблице 6 представлены данные ВА так как они наиболее современные и применяются в комплектных распределительных устройствах в виде различных комбинаций. Автоматические выключатели серии ВА.
Выключатели серии ВА разработок 51525355 предназначены для отключений при КЗ и перегрузках в электрических сетях отключений при недопустимых снижениях напряжения а также для нечастых оперативных включений отключении электрических цепей. Выключатели серии ВА разработок 51 и 52 имеют тепловой (ТР) и электромагнитные расцепители иногда только ЭМР.
ВА 51 – имеют среднюю коммутационную способность;
ВА 52 – имеют повышенную коммутационную способность.
Автоматические выключатели выбираются согласно условиям:
для линии без ЭД – IН.А>IН.Р.; IH.P.>IД.Л;
для линии с одним ЭД – IН.А.> IH.P.>125 IД.Л;
для групповой линии с несколькими ЭД – IH.A> IH.P.>11.
3.1 Выбор аппаратов защиты и распределительных устройств
Для выбора аппарата защиты нужно знать ток в линии где он установлен тип его и число фаз:
Определяем токи в линиях электроприемников.
Ток в линии после трансформатора определяется по формуле:
– сразу после трансформатора
ST – номинальная мощность трансформатора кВА;
UH.T – номинальное напряжение трансформатора кВ. Принимаем UH.T = 04 кВ.
Ток в линии шинопровода определяется по формуле:
– линия к РУ (РП или шинопровод)
SM.РУ – максимальная расчетная мощность РУ кВА;
UH.РУ – номинальное напряжение РУ кВ. Принимаем UH.РУ = 038 кВ.
Произведем расчет для ШРА-1:
Ток в линии электродвигателя определяется по формуле:
– линия к ЭД переменного тока
РД – мощность ЭД переменного тока кВт;
UH.Д – номинальное напряжение ЭД кВ;
Произведем расчет для пресса эксцентрикового типа КА-213:
Ток в линии электродвигателя повторно – кратковременный режима определяется по формуле:
Произведем расчет для крана тележки с ПВ=60%:
Ток в линии трансформатора определяется по формуле:
– линия к сварочному трансформатору
SCB – полная мощность сварочного 3 – фазного трансформатора кВА;
ПВ – продолжительность включения отн. Ед.
Произведем расчет для преобразователя сварочного типа ПСО-ЗОО:
В сетях напряжение менее 1 кВ в качестве аппаратов защиты применяем автоматические выключатели (автоматы) предохранители и тепловые реле.
Автоматы выбираем согласно условиям:
IH.P>IДЛ – для линий без ЭД;
UH.A> IH.P> 125IДЛ – для линий с одним ЭД;
IH.P>11IM – для групповой линии с несколькими ЭД
IH.A – номинальный ток автомата А;
IH.P – номинальный ток расцепителя А;
IДЛ – длительный ток в линии А;
IM – максимальный ток в линии А;
UH.A – номинальное напряжение автомата В;
UC – напряжение сети В;
IО>IДЛ – для линий без ЭД;
IО>12IП – для линии с одним ЭД;
IО>12IПИК – для групповой линии с несколькими ЭД
КО – кратность отсечки
КП – кратность пускового тока. Принимается КП = 65 75 – для АД; КП = 2 3 – для СД и МПТ;
IН.Д – номинальный ток А;
IПИК = IП.НБ+ IМ+ IН.НБ
IП.НБ – пусковой ток наибольшего по мощности ЭД А;
IН.НБ – номинальный ток наибольшего в группе ЭД А;
IМ – максимальный ток на группу А.
В курсовом проекте рассчитываются и выбираются автоматы типа ВА как наиболее современные. Автоматы выбираем из таблицы 2.10 - Технические данные автоматических выключателей серии ВА.
Таблица 2.10 - Технические данные автоматических выключателей серии ВА
Регулируется ступенями
Произведем выбор автомата для пресса эксцентрикового типа КА-213:
Исходя из значения номинального тока выбираем автомат:
Предохранители выбираем согласно условиям:
IВС>IДЛ – для лини без ЭД;
– для линии с ЭД и тяжелым пуском;
– для линии с ЭД и легким пуском;
– для линии к РУ (РП или шинопровод);
– для линии к сварочному трансформатору
IВС – ток плавкой вставки А;
IН.П – номинальный ток предохранителя А.
Тепловые реле выбираются согласно условию:
IТР – ток теплового реле номинальный А.
Наиболее современными являются автоматы серии ВА и АЕ предохранители серии ПР и ПН тепловое реле серии РТЛ.
3.2 Выбор линий ЭСН характерной линии
Проводники для линии ЭСН выбираются с учетом соответствия аппарату защиты согласно условиям:
IДОП>KЗЩ IУ(П) – для линии защищенной автоматом с комбинированным расцепителем ;
IДОП>KЗЩ IВС – для линии защищенной только от КЗ предохранителем;
IДОП>KЗЩ IТР – для линии с тепловым реле
IДОП – допустимый ток проводника А;
KЗЩ – коэффициент защиты.
Принимают KЗЩ – 125 – для взрыво – и пожароопасных помещений; KЗЩ – 1 для нормальных (неопасных) помещений; KЗЩ – 033 – для предохранителей без тепловых реле в линии.
В таблице 2.11 указан допустимый длительный ток для проводов с медными алюминиевыми жилами с резиновой изоляцией в металлических защитных оболочках и кабелей с медными алюминиевыми жилами с резиновой или пластмассовой изоляцией в свинцовой поливинилхлоридной найритовой или резиновой оболочке бронированных и небронированных.
Произведем выбор кабельной линии питающей пресс эксцентриковый типа КА-213.
Условию удовлетворяет АВВГ-3х25 с допустимым длительным током 19А.
Таблица 2.11 - допустимый длительный ток для проводов.
Ток А для проводов и кабелей
Таблица 7 – Сводная ведомость ЭСН электроприемников
Автомат трехпозицион высадочный
4 Расчет токов КЗ и проверки элементов в характерной линии ЭСН
Расчет токов короткого замыкания включает:
- составление схемы замещения и выбор точек КЗ;
- расчет сопротивления;
- определение в каждой выбранной точке 3 – фазные; 2 – фазные и 1 – фазные токи КЗ
- заполнение «Сводной ведомости токов КЗ».
Схема замещения представляет собой вариант расчетной схемы в которой все элементы заменены сопротивлениями а магнитные связи – электрическими. Токи КЗ выбираются на ступенях распределения и на конечном электроприемнике.
Токи КЗ нумеруются сверху вниз начиная от источника.
4.1 Выбор точек и расчет КЗ
Для определения токов КЗ используются следующие соотношения:
UK – линейное напряжение в точке КЗ кВ;
ZK – полное сопротивление до точки КЗ Ом;
UKФ – фазное напряжение в точке КЗ кВ;
ZП – полное сопротивление петли «фаза – нуль» до точки КЗ Ом;
ZT(1) – полное сопротивление трансформатора однофазному КЗ Ом;
КУ – ударный коэффициент определяется по графику (рис. 1.9.1)
д) действующего значения ударного тока кА:
q – коэффициент действующего значения ударного тока
Сопротивление схем замещения определяются следующим образом.
Для силовых трансформаторов по таблице 2.13 или расчетным путем из соотношений:
ΔPK – потери мощности КЗ кВт;
uK – напряжение КЗ %;
UHH – линейное напряжение обмотки НН кВ;
ST – полная мощность трансформатора кВА.
Таблица 2.13 – сопротивления силовых трансформаторов
Для трансформаторов тока сопротивления определяются по таблице 2.14.
Таблица 2.14 – Сопротивления трансформаторов тока.
Для коммутационных и защитных аппаратов по таблице 2.15. Сопротивление зависят от IН.А аппарата.
Таблица 2.15 – Сопротивления коммутационных аппаратов.
Для ступеней распределения по таблице 2.16.
Таблица 2.16 – Сопротивления ступеней распределения.
Для линий ЭСН кабельных воздушных и шинопроводов из соотношений
LЛ – протяженность линии м.
Таблица 2.17 – Удельные сопротивления кабелей и проводов.
Таблица 2.18 – Удельные сопротивления кабелей и проводов.
Таблица 2.19 – Удельные сопротивления шинопроводов.
При отсутствии данных r0 можно определить расчетным путем:
S – сечение проводов мм2;
γ – удельная проводимость материала м(Ом·мм2).
γ = 30 м(Ом·мм2) – для алюминия
γ = 50 м(Ом·мм2) – для меди
γ = 10 м(Ом·мм2) – для стали.
При отсутствии данных x0 можно принять равным:
x0ВЛ – 04 мОмм – для воздушных линии
x0КЛ – 006 мОмм – для кабельных линий
x0ПР – 009 мОмм – для проводов
x0Ш – 015 мОмм – для шинопроводов.
При расчете 1 – фазных токов КЗ значение удельных индуктивных сопротивлений петли «фаза – нуль» принимается равным:
x0П = 015 мОмм – для КЛ до 1 кВ и проводов в трубах
x0П – 06 мОмм – для ВЛ до 1 кВ
x0П – 04 мОмм – для изолированных открыто проложенных проводов
x0П – 02 мОмм – для шинопроводов.
Удельное сопротивление петли «фаза – нуль» определяется для любых линий по формуле:
Произведем расчет КЗ для вентиляторов (45 46 на плане).
Составим схему замещения и прономеруем точки КЗ в соответствии с расчетной схемой.
Рисунок 2.1 – схема точек К.З.
Вычислим сопротивления элементов и наносится на схему замещения.
R’C = r0LC = 00845·4 =0338Ом.
Сопротивление приводит к НН:
Для трансформатора ТМ 250 – 1004:
Для автоматов по таблице 2.15:
SF R1SF = 015 мОм X1SF = 017 мОм RП1SF = 04 мОм;
SF1 RSF1 = 13 мОм XSF1 = 12 мОм; RПSF1 = 075 мОм;
SF RSF = 55 мОм XSF = 15 мОм; RПSF = 13 мОм.
Для кабельных линий по таблице 2.17:
RКЛ1 = r0LКЛ1 = 312·32 = 9984 мОм;
XКЛ1 = x0LКЛ1 = 0099·32 = 316 мОм.
RКЛ2 = r0LКЛ2 = 125·462 = 5775 мОмм;
XКЛ2 = x0LКЛ2 = 00104·462 = 48048 мОмм.
Для шинопроводов ШТЛ 400 по таблице 2.19:
r0 = 021мОмм x0 = 021 мОмм.
RШ = r0LШ = 021·2 = 042 мОмм;
XШ = x0LШ = 021·2 = 042 мОмм.
Для ступеней распределения по таблице 1.9.4:
RС1 = 15 мОм RС2 = 20 мОм.
Упрощаем схему замещения вычисляем эквивалентные сопротивления на участках между токами КЗ и наносятся на схему:
RЭ1 = RС+RТ+R1SF+RС1+ RП1SF = 16+94+015+20+04 =3155 мОм;
XЭ1 = XС+XТ+X1SF = 064+272+017 = 2801 мОм;
RЭ2 = RSF1+RПSF1+RКЛ1+RШ+RС2 = 015+04+9984+042+20 = 12081мОм;
XЭ2 = XSF12+XКЛ+XШ = 017+316+042 = 375 мОм
RЭ3 = RSF+RПSF+RКЛ2 = 015+04+5772 = 57775мОм;
XЭ3 = XSF+XКЛ2 = 15+48 = 63 мОм.
Вычисляем сопротивления до каждой точки КЗ и заносим расчеты в «Сводную ведомость»:
RК1 = RЭ1 = 315 мОм
XК1 = XЭ1 = 2801 мОм
RК2 = RЭ1+RЭ2 = 315+12081 = 15231мОм
XК2 = XЭ1+ XЭ2 = 2801+375 = 3176 мОм
RК3 = RК2+RЭ3 = 15231+57775 = 73006мОм
XК3 = XК2+ XЭ3 = 3176+63 = 3806 мОм
Определяем коэффициенты КУ и q:
КУ1 = F(RК1XК1) = F(3152801) =F(1245) = 10;
КУ2 = F(RК2XК2) = F(152313176) = F(4796) = 10;
КУ3 = F(RК3XК3) = F(730063806) = F(1918) = 10;
Рисунок 2.2 - Зависимость К=F(RX)
Определяем 3 – фазные и 2 – фазные токи КЗ и заносим значения в «Сводную ведомость»:
IУК1= q1IK1(3) = 5205 кА;
IУК2= q2IK2(3) = 141 кА;
IУК3= q3IK3(3) = 03 кА;
Для кабельных линий:
XПКЛ1 = x0П·LКЛ1 = 0099·32=3168мОм
RПКЛ1 = 2·r0·LКЛ1 = 2·312·32 =19968мОм
RПШ = r0ПШ·LШ = 021·2 = 042мОм
XПШ = x0ПШ·LШ = 021·2 = 042мОм
RПКЛ2 = 2·r0·LКЛ2 = 2·125·462 =1155мОм
XПКЛ2 = x0П·LКЛ2 = 00104·462 =048мОм
RП2 = RС1+RПКЛ1+RПШ+RС2=15+19968+042+20 =2351 мОм
XП2=XПКЛ1+XПШ=3168+042=3558 мОм
RП3=RП2+RПКЛ2=2351+1155=13901 мОм
XП3=XП2+XПКЛ2=3558+3168=6726 мОм
Таблица 2.20 – Сводная ведомость токов КЗ по точкам
4.2 Проверка элементов по токам КЗ
Аппараты защиты проверяют:
) на надежность срабатывания согласно условиям
IK(1) > 3IВС (для предохранителей);
IK(1) > 3IН.Р (для автоматов с комбинированным расцеплением);
IK(1) > 14IО (для автоматов только с максимальным расцепителем на
IK(1) > 125IО (для автоматов только с максимальным расцепителем на
IK(1) – 1 – фазный ток КЗ кА;
IВС – номинальный ток плавкой вставки предохранителя кА;
IН.Р – номинальный ток расцепителя автомата кА;
IО – ток отсечки автомата кА;
) на отключающуюся способность согласно условию
IОТКЛ – ток автомата по каталогу кА;
I(3) – 3 – фазный ток КЗ в установившимся режиме кА;
) на отстройку от пусковых токов согласно условиям
IО = IУ(КЗ) > IП (для электродвигателей);
IО = IУ(КЗ) > IПИК (для распределительного устройства с группой ЭД)
где IУ(КЗ) – ток установки автомата в зоне КЗ кА;
IП – пусковой ток электродвигателя кА).
) на соответствие выбранному аппарату защиты согласно условию
IДОП > КЗЩIУ(П) (для автоматов и тепловых реле);
IДОП > КЗЩIВС (для предохранителей)
где IДОП – допустимый ток проводника по каталогу А;
IУ(П) – ток установки автомата в зоне перегрузки А;
КЗЩ – кратность (коэффициент) защиты (таблица 1.10.1);
) на термическую стойкость согласно условию
SКЛ – фактическое сечение кабельной линии мм2;
SКЛ.ТС – термически стойкое сечение кабельных линий мм2.
Шинопроводы проверяют:
) на динамическую стойкость согласно условию
Ш.ДОП – допустимое механическое напряжение на шинопроводе Нсм2;
Ш – фактическое механическое напряжение в шинопроводе Нсм2;
SШ – фактическое сечение шинопровода мм2;
SШ.СТ – термически стойкое сечение шинопровода мм2.
Действие токов КЗ бывает динамическим и термическим.
Динамическое. При прохождении тока в проводниках возникает механическая сила которая стремится их сблизить (одинаковое направление тока) или оттолкнуть (противоположное направление тока).
Максимальное усиление на шину определяется по формуле:
FМ(3) – максимальное усиление Н;
а – расстояние между осями шин см;
iУ – ударный ток КЗ трехфазный кА.
При отсутствии данных l принимается равным кратному числу от 15 м т.е. 15 – 3 – 45 – 6 м.
Величина а принимается равной 100 150 200 мм.
Наибольший изгибающий момент (ММАКС Н·см) определяется следующим образом :
ММАКС – 0125·FМ(3)l (при одном или двух пролетах)
ММАКС – 01·FМ(3)l (при трех и более пролетах).
Напряжение ( Нсм2) в материале шин от изгиба определяются по формуле
W – момент сопротивления сечения см3:
W = bh26 – при расположении шин широкими сторонами друг к другу (на ребро);
W = b2h6 – при расположении шин плашмя;
W = 01d3 – для круглых шин с диаметром d см.
Шины будут работать надежно если выполнено условие
Для сравнения с расчетным значением принимают:
ДОП = 14*103 Нсм2 – для меди;
ДОП = 7*103 Нсм2 – для алюминия;
ДОП = 16·103 Нсм2 – для стали.
Если при расчете оказалось что > ДОП то для выполнения условия необходимо увеличить расстояние между шинами (а) или уменьшить пролет между опорами – изоляторами .
Примечание. На динамическую стойкость проверяют шины опорные и проходные изоляторы трансформаторы тока.
Термическое. Ток КЗ вызывает дополнительный нагрев токоведущих частей и аппаратов. Повышение температуры сверх допустимой снижает прочность изоляции так как время действия тока КЗ до срабатывания защиты невелико (доли секунды – секунды) то согласно ПУЭ допускается кратковременное увеличение температуры токоведущих частей.
Минимальное термически стойкое сечение определяется по формуле
α – термический коэффициент принимается:
α = 11 – для алюминия
I(3) – установившийся 3 – фазный ток КЗ кА;
tПР – приведенное время действия тока КЗ определяется по таблице 2.21.
Таблица 2.21 - время действия тока КЗ.
Время действия тока КЗ tД имеет две составляющих: время срабатывания защиты tЗ и время отключения выключателя tВ:
Должно быть выполнено условие термической стойкости
Отсчет ступеней распределения ведется от источника.
Если условие не выполняется то следует уменьшить tД (быстродействие защиты).
Проверка по потере напряжения производится для характерной линии ЭСН.
Характерной линией является та у которой КПIНL – наибольшая величина
КП – кратность пускового тока (для линии с ЭД) или тока перегрузки (для линии без ЭД);
IН – номинальный ток потребителя А;
L – расстояние от начала линии до потребителя м.
Принимается при отсутствии данных:
КП = 6 65 для СД и АД с КЗ – ротором;
КП = 2 3 для АД с Ф – ротором МПТ.
Обычно это линия с наиболее мощным ЭД или наиболее удаленным потребителем.
Для выполнения проверки составляется расчетная схема. В зависимости от способа задания нагрузки применяется один из трех вариантов:
а) по токам участков
б) по токам ответвлений
в) по напряжениям ответвлений
ΔU – потеря напряжения %;
UН – номинальное напряжение В;
L – расстояние от начала ответвления;
P – активная мощность ответвления кВт;
Q – реактивная мощность ответвления кВар;
r0 x0 – удельные активное и индивидуальное сопротивление Омкм.
Данную формулу следует применить для всех участков с различным сечением а затем сложить результаты.
Должно быть выполнено условие ΔU 10% от UНОМ.
Согласно решениям по токам КЗ АЗ проверяются:
на надежность срабатывания:
SF: IК1(3) > 3IН.Р(1SF) = 10718 > 3·04кА
SF1: IК2(3) > 3IН.Р(SF1) = 10544 > 3·01кА
SF: IК3(3) > 3IН.Р(SF) = 9732> 3·0025кА.
Надежность автоматов обеспечена.
на отключающую способность:
Автомат при КЗ отключается не разрушаясь.
Согласно условиям проводники проверяются:
на термическую стойкость:
SКЛ1 > SКЛ1.ТС = 150>29017 мм2
SКЛ2 > SКЛ2.ТС = 10 > 20222 мм2
По термической стойкости кабельные линии удовлетворяют;
на соответствие выбранному аппарату защиты:
учтено при выборе сечения проводника
Согласно условиям шинопровод проверяется:
на динамическую стойкость:
Для алюминиевых шин:
ММАКС = 0125FМ(3)l = 0125·10528·3·102 = 39482Н·см
Так как LШ = 2 м то то достаточно иметь 1 пролет l = 3 м.
Принимается установить шины «плашмя» с а = 100 мм:
Шинопровод динамически устойчив;
Шинопровод термически устойчив следовательно он выдержит кратковременно нагрев при КЗ до 200 оС.
4.3 Определение потери напряжения
Потери напряжения должны удовлетворять условиям: ΔU 10% от UН
ΔUШ =ΔW0LШ= 85·10-2·2 = 17·10-2В
ΔU = ΔUКЛ1+ΔUШ+ΔUКЛ2 = 1755+0021+2458 =4234%
Потери напряжения удовлетворяют условиям.3 СОСТАВЛЕНИЕ ВЕДОМОСТЕЙ МОНТИРУЕМОГО ЭО И ЭЛЕКТРОМОНТАЖНЫХ РАБОТ
Производство электромонтажных работ регламентируется технической и директивной документацией.
Основными документами служат проект электроустановка в строгом соответствии с которым и должны производится электромонтажные работы действующие правила устройств электроустановок (ПУЭ) и Строительные Нормы и Правила (СНиП).
На первой стадии выполнения электромонтажных работ проводим ознакомление со всеми чертежами паспортами инструкциями. Выполняем некоторые организационные мероприятия: подготовить графики поставки оборудования изделий материалов с учетом технологической последовательности производства работ; подготовить перечень электрооборудования монтируемого с привлечением начальника – монтажного персонала предприятий поставщиков; разработать и согласовать условия транспортирования к месту монтажа тяжелого и крупногабаритного электрооборудования; принять необходимое помещение для размещения бригад рабочих ИТР производственной базы для складирования материалов инструментов провести ознакомление ИТР и бригадиров с рабочей документацией сметами организационными и техническими решениями ППР; осуществить приемку по акту строительной части объекта под монтаж.
На второй стадии осуществляют заготовительные работы в мастерских электромонтажных заготовок подготовительные непосредственно на монтажных объектах. В мастерских (вне зоны монтажа и независимо от строительной готовности монтируемого объекта) изготовляют и собирают укрупненные блоки – шинные трубные заземления электропроводок кабельных линий и т.п.
Непосредственно на монтажной площадке при определенной готовности строительных работ производят разметку и подготовку трасс электрических сетей и заземляющих устройств; закладку труб в фундамент и другие строительные основания при переходе из одного помещения в другое и при выходе наружу.
Осуществляют контроль за установкой строителями или выполняют установку закладных элементов и деталей для последующего крепления к ним электрооборудования и конструкций; осуществляют контроль за образованием в процессе строительства проемов ниш гнезд борозд
необходимо для установки электрооборудования и монтажа электропроводок.
На третьей стадии выполняют электромонтажные работы непосредственно на монтажном объекте. В эти работы входят установка на подготовленные места электрооборудования и электроконструкций прокладка по подготовленным трассам готовых элементов электропроводок. Подключение электрических сетей к установленному электрооборудованию аппаратам и приборам.
Производство электромонтажных работ должны вестись с применением узлового – комплектно блочного метода строительства с установкой оборудования поставляемого укрупненными блоками не требующими при установке плавки резки сверления или других подгоночных операций и регулировки.
Таблица 3.1 – Ведомость монтируемого оборудования
Установка конденсаторная масляная
ОРГАНИЗАЦИОННЫЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ МЕРОПРИЯТИЯ БЕЗОПАСНОГО ПРОВЕДЕНИЯ РАБОТ С ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАМИ
Организационные мероприятия обеспечивающие безопасность работ в электроустановках:
оформление работ нарядом распоряжением или перечнем работ выполняемых в порядке текущей эксплуатации;
надзор во время работы;
оформление перерыва в работе перевода на другое место окончание работы.
Ответственными за безопасное ведение работ являются:
выдающий наряд отдающий распоряжения утверждающий перечень работ выполняемых в порядке текущей эксплуатации;
ответственный руководитель работ;
производитель работ;
Выдающий наряд отдающий распоряжение определяет необходимость и возможность безопасного выполнения работы. Он отвечает за достаточность и правильность указанных в наряде (распоряжений) мер безопасности за качественный и количественный состав бригады и назначения ответственных за безопасность а также за соответствие выполняемой к работе групп перечисленных в наряде работников проведение целевого инструктажа ответственного руководителя работ (производителя работ наблюдающего).
Право выдачи нарядов и распоряжений предоставляется работникам из числа административно – технического персонала организации имеющим группу V – в электроустановках напряжением выше 1 кВ и группу IV – в электроустановках напряжением до 1 кВ.
В случае отсутствия работников имеющих право выдачи нарядов и распоряжений при работах по предотвращению аварий или ликвидации их последствий допускается выдача нарядов и распоряжений работниками из числа оперативного персонала имеющими группу IV. Предоставление оперативному персоналу права выдачи нарядов должно быть оформлено письменным указанием руководителя организации.
Ответственный руководитель работ назначается как правило при работах в электроустановках напряжением выше 1 кВ. В электроустановках напряжением до 1 кВ ответственный руководитель как правило не назначается.
Ответственный руководитель работ отвечает за выполнение всех указанных в наряде мер безопасности и их достаточность за принимаемые им дополнительные меры безопасности необходимые по условиям выполнения работ за полноту и качество целевого инструктажа бригады в том числе проводимого допускающим и производителем работ а также за организацию безопасного ведения работ.
Ответственными руководителями работ назначаются работники из числа административно – технического персонала имеющие группу V в электроустановках напряжением выше 1 кВ и группу IV в электроустановках до 1 кВ. В тех случаях когда отдельные работы (этапы работы)необходимо выполнять под надзором и управлением ответственного руководителя работ выдающий наряд должен сделать запись об этом в строке «Отдельные указания» наряда.
Ответственный руководитель работ назначается при выполнении работ в одной электроустановке (ОРУ ЗРУ):
с использованием механизмов и грузоподъемных машин при работах в электроустановках а на ВЛ – при работах в охранной зоне ВЛ;
с отключением электрооборудования за исключением работ в электроустановках где напряжение снято со всех токоведущих частей в электроустановках с простой и наглядной схемой электрических соединений на электродвигателях и их присоединениях в РУ;
на КЛ и КЛС в зонах расположения коммутаций и интенсивного движения транспорта;
по установке и демонтажу опор всех типов замен элементов опор ВЛ;
в местах пересечения ВЛ с другими ВЛ и транспортными магистралями пролетах пересечения проводов в ОРУ;
по подключению вновь сооруженной ВЛ;
по изменению схем присоединений проводов и трос ВЛ;
на оборудовании и установках СДТУ по устройству мачтовых переходов испытанию КЛС при работах с аппаратурой НУП (НРП) на фильтрах присоединений без включения заземляющего ножа конденсатора связи.
Необходимость назначения ответственного руководителя работ определяет выдающий наряд которому разрешается назначать ответственного руководителя работ и при других работах помимо перечисленных.
на отключенной цепи много цепной ВЛ с расположением цепей одна на другую или числом цепей более двух когда одна или все остальные цепи остаются под напряжением;
при одновременной работе двух и более бригад в данной электроустановке;
по фазному ремонту ВЛ под наведенным напряжением;
без снятия напряжения на токоведущих частях с изоляцией человека от земли.
Курсовой проект по предмету «Электроснабжение объектов» рассчитан согласно рекомендованным методикам. В процессе выполнения курсового проекта по теме «Электроснабжение автоматизированного цеха» мы изучили техническую и справочную литературу научились составлять однолинейные и развернутые схемы электроснабжения. Рассчитаны сменные и максимальные активные реактивные и полные нагрузки электроприемников методом коэффициента использования и коэффициента максимума. Все коэффициенты выбраны из справочной литературы с условием всех требований ПУЭ.
Электроприемники работающие в повторно – кратковременном режиме были приведены к длительному режиму работы а однофазные нагрузки – к условию трехфазной мощности. Также обоснован выбор силового трансформатора с учетом категории электроснабжения механического цеха определен коэффициент загрузки трансформатора с учетом компенсирующих устройств. В процессе выполнения курсового проекта была рассчитана защита для всех электроприемников и выбраны марки кабелей по сечению и допустимому току согласно требованиям ПУЭ.
Александров К.К.и др. Электрические чертежи и схемы. М.: Энергоавтомиздат 1990.
Ангарова Т.В.и др. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. М.: Энергоавтомиздат 1981.
Астахов Б.А.и др. Справочник по электрическим установкам высокого напряжения. М.: Энергоавтомиздат 1989.
Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений РД 34.21.122 – 87. М.: Энергоавтомиздат 1981.
Шеховцов В.П.Справочник – пособие по ЭО и ЭСН. Обнинск: Фабрика офсетной печати 1994.
Смирнов А.Д.и др. Справочник книжка энергетика. М.: Энергоавтомиздат 1987.
Рожкова Л.Д. Козулин В.С.Электрооборудование станций и подстанций. М.: Энергоавтомиздат 1987.