• RU
  • icon На проверке: 12
Меню

Лучистая система отопления жилого здания

  • Добавлен: 05.03.2015
  • Размер: 2 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Отопление многоэтажного жилого дома
Проект в свой состав включает: чертеж плана со схемой раскладки труб ,аксонометрию системы, пояснительная записка Exel с расчетом

Состав проекта

icon
icon финал.pln
icon Астафьева тгв-32 отопление новее.docx
icon расчет таблица - копия.xlsx

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Астафьева тгв-32 отопление новее.docx

Исходные данные на курсовую работу3
Расчет теплозащитных свойств ограждений4
Определение тепловой мощьности системы отопления7
Гидравлический расчет трубопроводов систем водяного отопления22
Теплотехнический расчет отопительных приборов26
Исходные данные на курсовую работу
Запроектировать систему центрального водяного отопления гражданского здания согласно варианту № 12.
Присоединение системы отопления к наружным элеваторное
тепловым сетям смешение
Процесс проектирования систем отопления зданий можно разделить на три основных последовательных этапа: 1) определение потребности в тепле каждого помещения; 2) выбор параметров и элементов системы отопления и конструирование расчетной схемы трубопроводов; 3) гидравлический и тепловой расчеты.
Основная задача проектирования систем центрального водяного отопления здания состоит в определении экономичных диаметров трубопроводов и необходимого количества устанавливаемых отопительных приборов:
Исходными данными при проектировании являются геометрические и теплофизические характеристики ограждающих конструкций и взаимное расположение помещений климатологические показатели и температурный режим помещений.
Выполнение проекта начинают с изучения архитектурно-строительных чертежей и требований предписанных заданием на проектирование. В первом разделе приводят следующие данные.
)Описание архитектурно-строительных чертежей (назначение здания число и высота этажей количество угловых помещений оконных и дверных проемов наличие подвального и чердачного помещений строительный объем характеристика конструкционных и теплоизоляционных слоев ограждений ориентация по сторонам света). Описание сопровождают схемами и рисунками.
)Метеорологические условия в основных помещениях (температура
относительная влажность и скорость движения воздуха) принимают по
[ 6 раздел 2 прил. 14].
)Климатологические показатели для района строительства (расчетные температуры наружного воздуха скорость и направление ветра продолжительность отопительного периода) принимают по [5; 6 пп. 2.142.15 прил. 7; 3 табл. 1.3; 7 табл. 1.5; 11 прял. 1].
)Вид и параметры теплоносителя и температуру поверхностей отопительных приборов назначают согласно [6 раздел 3 прил. 10].
После изучения проектируемого объекта и климатологических данных определяют тепловую мощность системы отопления. Для этого составляют тепловой баланс расходов (приходов) тепла помещениями здания для расчетных зимних условий. Сведением всех составляющих расхода и прихода тепла в тепловом балансе помещения определяется дефицит (или избыток) тепла. Дефицит тепла указывает на необходимость устройства в помещении отопления. Тогда расчетную тепловую мощность системы отопления принимают равной дефициту тепла.
В соответствии с изложенной последовательностью выполнения проекта в задании на проект указываются: 1) характеристика проектируемого здания и ограждающих конструкций; 2) географическое место строительства здания; 3) климатологические показатели для района строительства; 4) параметры теплоносителя и разность давлений на вводе в здание.
Расчет теплозащитных свойств ограждений
Теплозащитные свойства наружных ограждений (стен перекрытий покрытий) устанавливают следующими расчетами.
Расчет теплозащитных свойств наружной стены
)Рассчитываем градусо - сутки отопительного периода (ГСОП)
Dd = ( tв – tоп ) Zоп
где tоп = -47 - средняя температура периода со средней суточной
температурой наружного воздуха 8°С (средняя температура наружного воздуха в отопительный период) °С
Zоп =251 - продолжительность отопительного периода сут. год
Dd = (20 – (-47)) 251= 61997 0С сут
)Определяем минимальное приведенное сопротивление теплопередаче Rreq (м2К)Вт ограждающих конструкций здания
) Рассчитываем толщину из м теплоизоляционного слоя в конструкции ограждения используя выражение
Ro = (1 αв) + Σ Ri + (изλиз) + (1 αн)
из = λиз ( Ro - (1 αв) - Σ Ri - (1 αн) )
где: Ro= Rreq = 354 (м2 К)Вт
Σ Ri - сумма сопротивлений теплопроводности конструктивных слоев ограждения
λиз - коэффициент теплопроводности слоя изоляции Вт(м К);
αн - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения Вт(м2 К)
из= 008 ( 354– 187 – 0015081 - 012047 - 002087– 123 ) = 008 м
) Округляем расчетное значение из в большую сторону принимая фактическое значение толщины слоя изоляции
) Рассчитываем фактическое сопротивление ограждения по формуле
Roф = (1 αв) + Σ Ri + (изфλиз) + (1 αн)
Roф = 187+0015081+038047+012041+007087+ 0140041+ 1 23=
Рассчитываем коэффициент теплопередачи k Вт (м2·°С):
Расчет теплозащитных свойств чердачного перекрытия
где: Ro= Rreq = 324 (м2 К)Вт
αн - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения Вт(м2 К)
из= 0041 ( 469– 187 – 003087 - 0005017 – 015– 112 ) = 02 м
Roф = 0083+0115+0034+0151+020041= 526 (м2К)Вт
Расчет теплозащитных свойств перекрытия над неотапливаемым подвалом
из= 0008 ( 469– 187 – 0035018 – 017-0151– 16 ) = 0031 м
Roф = 0167+0194+017+0151+0115+ 1 6= 517 (м2К)Вт
Рассчитываем температуру в °С на внутренней поверхности глади наружного ограждения по формуле:
в = tв – (Rв Roф )( tв – tн ) =20-(0.1154.69) (20+31) = 1875 0С
Температуры внутренних поверхностей наружных ограждений в должны быть выше температуры точки росы tр °C в противном случае необходимо предусмотреть специальные мероприятия предупреждающие конденсацию водяного пара на внутренней поверхности ограждения.
Температуру tp °C точки росы можно определить по относительной влажности и температуре tB °C воздуха внутри помещения рассчитав парциальное давление pв Па водяного пара в воздухе помещения:
где φв = 55 - относительная влажность внутреннего воздуха % ;
Рв — парциальное давление водяного пара в воздухе помещения При полном насыщении Па определяется по формуле:
Рв= 133322 *10((156+812tв)(236+tв)) = 133322*10((156+812*20)(236+20) = 233696 Па
рв = 233696 * 100=116896 Па
Приближенное значение tp °C можно рассчитать по формуле:
tр = 201 - (575- 000206 рв)2 = 201 - (575- 000206 * 116896)2 = 892 0С
Условие в > tp выполняется значит конденсация водяного пара не происходит.
Производим подбор заполнений световых проемов.
Требуемое сопротивление теплопередаче заполнения светового проема
Rо.ок.тр. = 051 (м2К)Вт Определив Rо.ок.тр. (м2К)Вт принимают необходимую для заданного района строительства конструкцию остекления. Выбирать конструкцию остекления заполнения светового проема следует из условия
Rо.ок.пр. > Rо.ок.тр
Выбираем стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах.
Принимаем конструкцию наружных дверей из условия
Rо.дв. > 06 Rо.ст.тр
Rо.дв. > 06 * 146= 0876 (м2К)Вт
Определение тепловой мощьности системы отопления
Тепловая мощность отопительной установки здания должна компенсировать теплопотери через ограждающие конструкции и на нагревание холодного воздуха поступающего в помещения с учетом бытовых тепловыделений. При определении тепловой мощности теплопотери классифицируют на основные добавочные и на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха.
Основные потери теплоты через ограждающие конструкции
Теплопотери помещением здания определяют суммированием потерь тепла через отдельные элементы ограждающих помещение конструкций. При этом теплопотери Qогр Вт через отдельный элемент ограждающей конструкции (наружную или внутреннюю стену световой проем дверь пол перекрытие покрытие) рассчитывают (с округлением до 5-10 Вт).
Qогр = FRoпр * (tп – tн)(1 + ) * n;
где F - расчетная площадь ограждающей конструкции м2;
Roпр – приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции (м2*°С) Вт;
tп - температура помещения °С;
tн - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года °С;
- коэффициент учитывающий добавочные потери теплоты;
n - коэффициент учета положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху.
Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции
Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции определяют в долях от основных теплопотерь в практических расчетах их учитывают коэффициентом .
Дополнительные теплопотери возникают вследствие усиленного излучения с поверхности ограждений обращенных на северную сторону изменения расчетной температуры tв в угловых и высоких помещениях поступлений холодного воздуха через открываемые проемы и др. Необходимо учитывать следующие добавочные теплопотери: 1) на ориентацию ограждений по сторонам горизонта; 2) в угловых помещениях общественных административно-бытовых и производственных зданий и сооружений имеющих две или более наружных стен; 3) на поступление холодного воздуха через входы в здания при открывании наружных дверей и сооружения не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами; 4) на высоту помещений жилых общественных и вспомогательных зданий.
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха
) Теплопотери на инфильтрацию в результате действия теплового и ветрового давлений.
Расход теплоты Qu Вт на нагревание инфильтрующегося воздуха в общем случае следует определять по следующей формуле
Qu = 028*Σ*Gu*C* ( tв – tн )* k
Где: С - удельная массовая теплоемкость воздуха равная 1 кДж(кг°С);
tв и tн - расчетные температуры воздуха °С внутри помещения и наружного воздуха в холодный период года
k - коэффициент учитывающий влияние трансмиссионного теплового потока в конструкциях равный 07 - для стыков панелей стен и для окон с тройными переплетами; 08 - для окон и балконных дверей с раздельными переплетами; 10 - для одинарных окон окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов; 06 - для других наружных ограждающих конструкций;
Σ Gu - расход инфильтрующегося воздуха через неплотности наружных
ограждающих конструкций помещения кгч
Σ Gu = Σ 021 ΔР1067 F1 R1 + Σ ΔР205 F2 R2 + Σ ΔР3 F3 R3 + Σ ΔР4 05L ΔР1эт.
где ΔР - разность давлений воздуха Па на наружной и внутренней поверхностях соответственно: окон балконных дверей и фонарей - ΔР1 наружных дверей ворот и открытых проемов - ΔР2; наружных стен - ΔР3; стыков стеновых панелей - ΔР4
F1 - площадь окон балконных дверей фонарей м2;
F2- площадь наружных и внутренних дверей ворот и открытых проемов м2;
F3- площадь наружных стен м2;
R1-сопротивление воздухопроницанию окон балконных дверей
R2 - сопротивление воздухопроницанию дверей ворот и открытых
проемов (м2чПа05)кг;
R3- сопротивление воздухопроницанию наружных стен (м2-ч-Па)кг
L - длина стыков стеновых панелей м.
) В помещениях жилых и общественных зданий (жилые комнаты кухни и др.) оборудованных естественной вытяжной вентиляцией кроме расхода теплоты на нагрев воздуха инфильтрующегося за счет ветрового и гравитационного давлений определяется расход тепла ΔQ*u Вт на нагрев воздуха инфильтрующегося вследствие естественной вытяжки не компенсируемой подогретым приточным воздухом по формуле
ΔQ*u = 028 V0 C ρB FП (tВ – tН)
где С - удельная массовая теплоемкость воздуха равная 1 кДжкг°С;
ρB - плотность внутреннего воздуха кгм3;
FП - площадь «чистого» пола помещения м2;
tВ - расчетная температура воздуха внутри помещения °С;
tН - расчетная температура наружного воздуха °С
V0 - нормативный расход удаляемого из помещения воздуха м3ч не
компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых
зданий V0 = 3 м3ч на 1 м2 площади пола жилых помещений и кухни.
При определении общих тепловых потерь помещениями таких зданий учитывается большая из величин расходов теплоты ΔQu или ΔQ*u
ΔР=(H-h)·(ρH-ρB)·g+05V2· ρH(CH-C3)k
ΔРок =(17-48)·025·98+30043=59933 Па
ΔРок =(17-78)·025·98+30043=50133 Па
ΔРок =(17-108)·025·98+30043=42783 Па
ΔРок =(17-138)·025·98+30043=35433 Па
ΔРок=(17-168)·025·98+30043=28083 Па
ΔРдв= (17-35)·025·98+30043=60668 Па
Σ Gu = 0216·((225·6194)056)+ (778·3)014= 22066 кгч
Qu = 028·22066·(15+31)= 298779 Вт
Теплопоступления в помещения зданий
В помещениях зданий зимой возможны тепловыделения вследствие выделений теплоты людьми теплопроводами источниками искусственного освещения и работающим электрическим оборудованием нагретыми материалами и изделиями. Теплота может выделяться от солнечной радиации.
Величина бытовых тепловыделений Qб Вт в помещениях жилых зданий определяется из расчета 10 Вт на 1 м2 площади пола помещения в которых предусматривается установка отопительного прибора.
где Fп - площадь «чистого» пола отапливаемого помещения м2.
Результаты расчета теплопотерь и тепловыделений сводим в таблицу №1
Характеристика ограждения
Расчетная разность температур (tв – tн)×n°С
Основыные теплопотери Qo Вт
Расход тепла на инфильтрацию Qи Вт
Бытовые тепловыделения Qбыт Вт
Полные теплопотери Qпот Вт
Коэффициент теплопередачи К
Суммарные теплопотери здания равны 7335616205 Вт;
С учетом теплопотерь в лестничной клетке 7834784305 Вт.
Дополнительные теплопотери на открывание наружных дверей дв:
Для двойных дверей с тамбуром дв = 02 * H;
H – высота дома м; H = 16 м;
Тепловая мощность системы отопления здания
Теплопотери каждого помещения определяют как сумму расчетных теплопотерь через все его наружные ограждения с учетом добавочных теплопотерь. В них включают также теплопотери или бытовые теплопоступления (со знаком минус) через внутренние ограждения. Для установления расчетной тепловой мощности системы отопления здания расчетные теплопотери суммируются для всех помещений каждого этажа по этажам и для здания в целом включая теплопотери лестничных клеток.
Фактическая тепловая мощность системы отопления превышает расчетные теплопотери здания.
Где Qот - фактическая тепловая мощность системы отопления здания кВт;
Qзд - расчетная тепловая мощность системы отопления здания кВт;
К =1 * 2 - при местных отопительных приборах;
Q = 003 * Qзд - учитывается при прокладке теплопроводов систем отопления в холодных помещениях.
Значение коэффициента К должно быть не более 107.
Q = 003 * Qзд = 003 *7335616205 = 2200684 Вт;
Qот = 73356162+ 2200684= 75556846 Вт.
Гидравлический расчет трубопроводов систем водяного отопления
Определение расчетного циркуляционного давления в системах водяного отопления
В системе отопления расчетное давление для создания циркуляционного давления воды ΔРР:
ΔРэл – давление создаваемое элеватором;
ΔРе – естественное циркуляционное давление
ΔРе = ΔРе.пр. + ΔРе.тр.
ΔРе.тр. - естественное циркуляционное давление возникающее в расчетном
кольце системы вследствие охлаждения воды в трубах Па находим:
ΔРе.тр. = 24 lα nэт16 = 24*157012*516 =438104 Па
l - расстояние по горизонтали от центра нагревания до расчетного стояка
nэт - число этажей в здании
α = 02 – коэффициент для 1-го этажа здания для каждого последующего этажа уменьшается на 002: α=02-002(5-1)=012
ΔРе.пр . - естественное циркуляционное давление возникающее в расчетном
ΔРе.пр.= g*h*(ρ0-ρг)=98*31*(9777-9619)=480004 Па
Определяем естественное циркуляционное давление
ΔРе =480004 +438104 =918108 Па
Определяем давление ΔРэл = ΔРвв(054*u2+212u+156) =
=150000(054*484*212*22+156) = 16972934 Па
u= (1-tг)(tг-t0)=(150-95)(95-70)=22
Тогда расчетное давление
ΔРР = 918108+04*16972934 =17338241 Па
Гидравлический расчет начинается с основного циркуляционного кольца которым является наиболее длинная и нагруженная (с наибольшей тепловой нагрузкой) ветвь системы. В вертикальных тупиковых системах основное циркуляционное кольцо назначают через наиболее удаленный но достаточно нагруженный стояк. Гидравлическому расчету предшествует подготовка к нему схемы системы отопления.
Гидравлический расчет трубопроводов методом удельной потери давления на трение
Расход воды на каждом
tг – температура воды в подающей магистрали оС;
tо - температура воды в обратной магистрали оС.
Вычисляем среднюю удельную потерю давления на трение Rср Па.
Rср = 065 ΔРр Σ Li =(065*17338241)688 = 163803 Па
ΔPр – располагаемое циркуляционное давление в системе Па
ΣLi – сумма всех длин участка главного циркуляционного кольца м
5 – коэффициент учитывающий долю линейных потерь на трение
среди всех потерь в насосных системах отопления
Ориентируясь на Rср и по Gуч определяем диаметр участка фактическое значение R и скорость движения воды на участке при этом допускается что скорость движения воды в системе отопления жилого здания 10 – 15 мс. Принимаем стальные трубы по [4212]металлопластиковые по [6].
Определяем для всех расчетных участков потери давления на трение ΔРnрi Па и в местных сопротивлениях Zi Па соответственно по формулам
где o - коэффициент местного сопротивления на рассматриваемом участке[4259] ;
m - количество местных сопротивлений на
р - плотность воды при t = (tr + t0)2 кгм3
Тепловая нагрузка Qвт
Удельные потери давления на трение R пам
Потери давления на участке RL Па
Сумма коэффициентов местных сопротивлений
местных со-противлени-ях
Рр ≤ Р ≤ Рр 1560442≤ 1616425≤17338241
4283≤ 559204≤7896059
)Невязка = ((R*L+Z)б - (R*L+Z)м)(R*L+Z)б * 100% =
= (191051– 172687) 191051* 100% = 9612 %
= (1616425– 1270038) 1616425* 100% = 21429%
Таблица коэффициентов местных сопротивлений на участках
тройник на ответвление
При невозможности увязки потерь давления в циркуляционных кольцах необходимо устанавливать балансировочный клапан MSV-C
Теплотехнический расчет отопительных приборов
Площадь нагревательной (теплоотдающей) поверхности определяется тепловой нагрузкой а также в зависимости от вида отопительного прибора его расположения в помещении и схемы присоединения к трубопроводам. В рядовых помещениях число отопительных приборов можно устанавливать по числу оконных проемов.
Расчет поверхности нагрева отопительного прибора
Технические характеристики Радиатор АТТ-500
Рабочее давление 20 МПа (20 Атм)
Испытательное давление 30 МПа (30 Атм)
Температура теплоносителядо 110 0С
Параметры 1 секции радиатора
Межосевое расстояние 350 мм
Теплоотдача секции 167 Вт
Высота секции 412 мм
Глубина секции 80 мм
) Теплоотдача открыто проложенных в помещении труб Qтр Вт;
где qв qг - теплоотдача 1 м соответственно вертикально и горизонтально проложенных в помещении труб Втм;
lв lг - длина соответственно вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения м.
qв20мм 75 оС = 81 Втм;
qг15мм 75 оС = 84 Втм.
Qтр = 81*05 + 84*05 = 815 Вт;
) Теплопередача отопительного прибора Qпр Вт в рассматриваемом помещении.
Где Qп - потери тепла помещением Вт.
) Средняя температура tcp °С теплоносителя (воды) в отопительном приборе:
для двутрубных систем отопления
tcp =(tг – (tм +tб)+ t0);
где tг tо - расчетная температура горячей и обратной воды в системе отопления °С;
tм - суммарное понижение температуры воды на участках подающей магистрали от начала системы отопления до расчетного стояка °С;
tм = 15* 04010 = 06 оС;
Qп - суммарная тепловая нагрузка приборов стояка расположенных
до рассчитываемого отопительного прибора Вт;
- поправочный коэффициент учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь (сверх расчетной) приборов принятых к установке;
- поправочный коэффициент учитывающий дополнительные теплопотери вследствие размещения отопительных приборов у наружных ограждений;
Ср – удельная массовая теплоемкость теплоносителя (воды)
Gст - расход теплоносителя в стояке (ветви) кгч;
) Средний температурный напор tcp °С
где tв - температура воздуха в помещении °С.
) Поверхностная плотность теплового потока отопительного прибора qпр Втсекц;
qпр = qном * ( tcp 70)1+n * (Gпр360)р * b * c;
Gпр - расход теплоносителя в отопительном приборе кгч;
qном - номинальная плотность теплового потока отопительного прибора Втсекц;
b - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности;
n p c - поправочные коэффициенты (показатели).
) Число секций (элементов) отопительного прибора;
При выборе целого числа секций радиатора допускается уменьшение теплового потока Qпр не более чем на 5 % (но не более чем на 60 Вт) (понижение tв на 1 °С в гражданских и на 2 °С - в производственных зданиях). К установке принимается ближайшее большее число секций.
Отопительные приборы в лестничной клетке
Номинальный тепловой поток (кВт)
Г=абаритные размеры (мм)
Масса (кг) (не более)
Принимаем 2 конвектора КСК- 20 - 2696к(п)
) Расход теплоносителя в отопительном приборе;
Gпр = 36*Qлк*1*2(ср * (tвв – tо))
) Поверхностная плотность теплового потока отопительного прибора qпр Втм2;
Расчетные теплопотери помещения
Расход воды в приборе
Средняя температура теплоно-сителья
Температура помещения
Расчетная разность температур
Теплоотдача приборов
Плотность теплового потока
Число элементов расчетная
Число элементов принятое
Расчет индивидуального теплового пункта
Расчет ИТП сводится к определению диаметра горловины элеватора по следующей формуле:
dг=874√Gсо(1000√(R*L+Z)
где Gсо-расход воды в системе отоплениякгч;
(R*L+Z)-общие потери давления в основном циркуляционном кольцеПа;
dг=874√ (1000√1616425)=1231мм15
И вычислению диаметра сопла элеватора по формуле:
где U-коэффициент смешения.
При известном диаметре сопла находим необходимую для действия элеватора разность давления в наружных теплопроводах при вводе их в здание
Где G-расход высокотемпературной водытч
pт.с.=63259856 2054=680653 кПа
G=7555684.364187(150-70)=812 тч
Согласно расчету выбираем элеватор с диаметром горловины 15 мм с диаметром сопла 5 мм и длиной элеватора 425 мм.
Подбор теплосчетчика
Теплосчетчики применяются для измерения учета и регистрации количества теплоты а также объема массы объемного и массового расхода и других параметров теплоносителя в одной или нескольких контролируемых системах одновременно.
Типоразмеры первичных преобразователей расхода от DN=15 мм до DN=300 мм.В качестве внутридомового подбираем теплосчетчик ВЗЛЕТ ЭР по расходу 25 м3ч с диаметром условного прохода 32 мм – диапазон измерений объемного расхода от 0004 до 0002.
В качестве внутриквартирного подбираем теплосчетчик ВЗЛЕТ ЭР по расходу 0079 м3ч с диаметром условного прохода 15 мм – диапазон измерений объемного расхода от 0004 до 0002.
СНиП 23-01-99 Строительная климатология: Нормы проектирования. – М. Минстрой России ГП ЦПП 1999. – 58 с.
СНиП 2.04.91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой СССР. М.: ЦИПТ Госстроя СССР 1988. 64 с
Богословский В.Н. Сканави А.Н. Отопление: Учебник для вузов. М.: Стройиздат 1991. 735 с.
НовосельцевБ.П. Отопление и вентиляция гражданского здания:учеб.-метод. Пособие для студ. Спец.270102Б.П. Новосельцев Т.В. Щукина;Воронеж. Гос. Арх.-строит. Ун-т.-Воронеж2006-72с.
Расходомер-счетчик электромагнитный
Взлет эр Модификация Лайт М
Расходомер для измерения расхода и объема холодной и горячей воды.
Отсутствие износа в связи с отсутствием подвижных частей; Два конструктивных исполнения проточной части: фланцованное исполнение и исполнение типа «сэндвич»;Положение при встраивании произвольное (горизонтально наклонно
или вертикально) в прямой трубопровод; Ведение журналов установочных настроеч-
ных данных; Индикация измеренных параметров и результатов вычислений на жидкокристаллическом индикаторе (по заказу);
Самодиагностика включая определение заполненности трубопровода;
Настройка расходомера на объекте по интерфейсу в программе «Монитор
Лайт М» входящей в пакет программ «Универсальный просмотрщик».
Технические характеристики
Биметаллический радиатор
Отличительная особенность биметаллического радиатора ВИТАТЕРМ заключается в том что его внутренняя часть (находится в непосредственном контакте с водой) выполнена из стали а наружный слой (передает тепло окружающей среде) — из алюминия. Таким образом этот радиатор объединяет два металла традиционно применяющихся для систем отопления.
Комбинированное использование металлов позволило получить прибор с хорошей теплоотдачей более широким диапазоном pH и исключительными прочностными характеристиками.
Конвекторы отопления водяные
Наиболее распространенными являются конвекторы устанавливаемые в водяные системы отопления где источником тепла является газовый дизельный или твердотопливный теплогенератор. Общим для этого типа отопительных приборов является малая емкость низкая тепловая инерция длительный срок службы возможностьнастенногонапольногои внутрипольногоразмещения. Все эти достоинства конвекторы имеют благодаря простой и надежной конструкции теплообменника состоящего из трубы и насаженных на нее пластин оребрения через которые и проходит нагреваясь окружающий воздух создавая конвективный поток.
Но на этом сходство конвекторов водяного отопления заканчивается. Мало того этих теплообменников у него может быть от одного до восьми. Для увеличения эффективности отопительного прибора конвекторы могут оснащаться тангенциальными вентиляторами искусственно увеличивающими поток воздуха через отопительный прибор и термостатической арматурой для работы прибора в режиме терморегуляции. Для удобства монтажа конвекторы могут иметь как боковое так и нижнее подключение а также концевое и проходное исполнение благодаря которому возможно последовательное подсоединение отопительных приборов.
Конвекторы могут применяться в системах отопления как с принудительной циркуляцией - насосные системы отопления - так и в системах с естественной циркуляцией - гравитационные системы отопления. В качестве теплоносителя может использоваться вода а также любая жидкость для систем отопления.
Конвектор КСК-20-2206-К (П)
Для вертикальных стояков а так же магистрального трубопровода применяет стальные трубы сечениями 3225и 20 мм.
Для разводки по этажу от коллектора и присоединения отопительных прибор используем металлопластиковые трубы диаметров 10 14 15 и 20 мм. Достоинствами металлопластиковых труб являются отсутствие коррозии устойчивость к зарастанию воздействию агрессивных строительных смесей прочность гладкая внутренняя поверхность удобная транспортировка технологичный экономичный монтаж непроницаемость для молекул газов относительно небольшое тепловое линейное удлинение. Металлопластиковые трубы массово используются при монтаже не только отопительных но и систем водоснабжения охлаждения зданий транспортировки различных технологических сред включая пищевые.
В настоящее время полипропиленовые трубопроводы очень популярны как у профессиональных монтажников так и у тех кто занят обустройством своего загородного дома или квартиры. Причины этого – доступность надежность простой монтаж полипропиленовых труб продолжительный срок их службы (при соблюдении паспортный условий эксплуатации – не менее 50 лет) отсутствие коррозии и зарастания.
Приступив к производству полипропиленовых труб в 2010 г. VALTEC быстро освоил выпуск практически всей номенклатуры современной трубной продукции из полипропилена. К настоящему времени в каталог торговой марки входят цельные полипропиленовые трубы PPR армированные полипропиленовые трубы – со стекловолокном (PP-FIBER) и алюминием (PP-ALUX) полипропиленовые фитинги и комбинированные фитинги. Область их применения охватывает холодное и горячее водоснабжение отопление технологические процессы и т.д. Конструктивные особенности продукции применяемые материалы уровень производства гарантируют высокую надежность смонтированных трубопроводов. При этом цена полипропиленовых труб и фитингов VALTEC поддерживается привлекательной для покупателей всех категорий. Кроме того бренд предлагает полный набор инструмента для монтажа полипропиленовых труб использование которого позволяет выполнить работы быстро и с гарантией качества.
up Наверх