Жилой 7-ми этажный 2-х секционный дом по типу серии II-14-35

Чертеж1.dwg

План ростверка М 1:200
КР 02069562-270102-29-11
цементная стяжка. t = 0.02м.
рулонная гидроизоляция.3слоя
бетонная подготовка. t = 0.1м.
обмазочная гидроизоляция
План свайного поля М 1:200
Поперечный разрез здания 1-1.

Записка.doc

Исходные данные для проектирования .3
Оценка инженерно-геологических условий ..5
Привязка к строительной площадке 10
Расчет первого варианта фундамента - мелкого заложения для сеч. 2-2
1. Выбор и обоснование глубины заложения фундамента .11
2. Определение размеров подошвы фундамента .12
3. Определение осадки фундамента ..15
4. Отчет программы «Атлант» для сечения 2-2 .16
Разработка второго варианта фундамента – с песчаной подушкой 18
1. Отчет программы «Атлант» для сечения .20
Разработка третьего варианта фундамента – свайного
1. Выбор и обоснование глубины заложения фундамента .22
2. Определение несущей способности сваи .22
3. Определение размеров подошвы условного фундамента . ..24
4. Определение осадки свайного фундамента ..25
5. Отчет программы CalcPile .26
Определение стоимости и сравнение вариантов .30
Расчет фундаментов №13 4 56 . ..31
Список литературы 50
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Жилой 7-ми этажный 2-х секционный дом по типу серии II-14-35 (рис. 1 2) запроектирован с несущими продольными стенами из кирпича.
Наружные стены выполняют из красного кирпича мокрого прессования с облицовкой лицевым кирпичом толщиной 51 см объемный вес кладки g = 18 кНм3.
Внутренние стены – из силикатного кирпича толщиной 51 см.
Высота этажа – 4 м перегородки из прокатных гипсобетонных панелей толщиной 8 см.
Междуэтажные перекрытия выполняют из крупноразмерного железобетонного настила. Панели перекрытия опираются на продольные несущие наружные и внутренние стены. Вес 1 м 2 – 28 кН.
Чистые полы в жилой комнате – паркетные в кухне – из линолеума.
Чердачные перекрытия выполняются из железобетонных панелей.
Кровля с техническим полупроходным чердаком. Кровля плоская с внутренним водостоком из железобетонных прокатных панелей.
Подвал расположен под всем зданием. Высота подвала – 22м.
Рис. 1Разрез здания.
Рис. 2 План типового этажа.
ОЦЕНКА ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ И СВОЙСТВ ГРУНТА.
Площадка строительства находится в г. Тюмень. Рельеф – спокойный (ровный). Инженерно-геологические условия площадки строительства выявлены посредством бурения 5-х скважин на глубину 11 м. Геологический разрез на рисунке 3.
При бурении было вскрыто следующее напластование грунтов (сверху – вниз):
и 2– насыпные слои – суглинок перелопаченный с гнездами торфа (1) местами под ним ил органический зеленовато – черный текучий насыщенный водой(2) абсолютная отметка – 3м толщина пласта - 3м;
- суглинок темно – серый пылеватый абсолютная отметка –8м толщина пласта – 5м;
– песок желтовато – серый среднезернистый абсолютная отметка – 10.6м толщина пласта –2.6м.
Уровень грунтовых вод находится на отметке 1м. Воды не агрессивны.
Оценка физико-механических свойств грунтов производилась по программе "GEA" результаты занесены в таб.123 для расчета по деформациям и в таб. 456 для расчета по несущей способности и на рисунке 45
Рис.3 Геологический разрез.
Таблица 1. Исходные данные
—————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
№ Наименование H мJ МНм3Js МНм3 W Wp Wl ф градс МПа Eo МПа
Почва 1.0 0.01600 0.02500 0.15000.00000.0000 10.0 0.00000 1.0
Почва 2.0 0.01600 0.02500 0.15000.00000.0000 10.0 0.00000 1.0
Суглинок 5.0 0.01750 0.02660 0.45000.31000.4500 11.0 0.00500 7.0
Песок средний 2.0 0.01920 0.02650 0.18000.00000.0000 35.0 0.00100 31.0
Конец исходных данных
Таблица 2. Классификация
—————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
№ Наименование e Плотность грунта Sr Степень влажности IL Консистенция Jsb МНм3
Почва 0.797 0.471 0.000 0.0160
Почва 0.797 0.471 0.000 0.0083
Суглинок 1.204 0.994 1.000 текучепластичная 0.0075
Песок средний 0.629 средней плотности 0.759 влажный 0.000 0.0101
Таблица 3. Расчетное сопротивление грунта
——————————————————————————————————————————————————————————————————
№ Наименование D м R МпаJc1 Jc2 Mj Mq Mc
Почва 0.00 0.00291.001.000.183721.734874.16767
Почва 1.00 0.03071.001.000.183721.734874.16767
Почва 1.00 0.02931.001.000.183721.734874.16767
Почва 3.00 0.05831.001.000.183721.734874.16767
Суглинок 3.00 0.09131.101.000.208561.834264.29187
Суглинок 8.00 0.16731.101.000.208561.834264.29187
Песок средний 8.00 0.79661.401.001.677427.709699.58244
Песок средний 10.001.01531.401.001.677427.709699.58244
Конец таблицы расчетного сопротивления грунта
Рис.4. Оценка физико-механических свойств грунтов
Расчетное сопротивление определяется при ширине фундамента b=1 м. С глубиной расчетное сопротивление растет. Слой № 4 обладает большей несущей способностью. Площадка в целом пригодна для строительства.
В результате выяснилось что в качестве естественного основания могут служить суглинок темно – серый песок светло-серый средней крупности средней плотности суглинок буро-желтый пластичный (слабый подстилающий слой для предыдущего) песок желтовато – серый среднезернистый. Из-за глубокого залегания песка в качестве естественного основания для фундамента мелкого заложения принимаем суглинок.
ОЦЕНКА ХАРАКТЕРА НАГРУЗОК.
Нагрузки на фундаменты приведены в таблице 4.
Наиболее нагруженный фундамент - №2.
ПРИВЯЗКА ЗДАНИЯ К СТРОЙПЛОЩАДКЕ
РАЗРАБОТКА ВАРИАНТОВ ДЛЯ НАИБОЛЕЕ НАГРУЖЕННОГО ФУНДАМЕНТА.
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ.
1.Выбор и обоснование глубины заложения фундамента.
Глубина заложения согласно инженерно-геологическим условиям. Согласно инженерно-геологическим условиям и анализа характера напластования основанием для фундамента мелкого заложения является суглинок. Мощность слоя 5 м глубина залегания – 3 м. Поскольку фундамент должен быть заделан в несущий слой не менее чем на 01 м то минимальная глубина заложения фундамента: 3 + 01 =31 м.
Глубина заложения согласно конструктивных особенностей проектируемого здания
В здании есть подвал пол которого расположен на 1.2 м ниже земной поверхности земли. Толщину конструкции пола принимаю равной 0.2 м. Толщину блока подушки принимаю равной 0.6 м. Тогда согласно конструктивных особенностей глубина заложения фундамента равна 2 м.
Глубина заложения согласно природно-климатическим условиям
Нормативная глубина сезонного промерзания грунта для г. Тюмень равна где d0 – для глин и суглинков равное 0.23; Мt – безразмерный коэф. численно равный сумме среднемесячных температур за зиму в данном районе (для г.Тюмень равен 174+161+77+79+137=628) определяемых по СниП «Строительная климатология».
где kh – коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения(для здания с подвалом принимаем 06):
Заключение: Глубину заложения фундамента принимаем согласно инженерно-геологическим условиям 3.1 м.
2. Определение размеров подошвы фундамента.
Предварительно ширину подошвы фундамента принимаем 3.6 м.
Вычисляем расчетное сопротивление грунта по формуле :
g с1 и g с2 - коэффициенты условий работы : g с1 = 11; g с2 = 1
k - коэффициент принимаемый в зависимости от способа определения прочностных характеристик грунта: k = 1
Mj Mq и Mc коэффициенты принимаемые по таблице 3 для данного грунта:
Mj =0208; Mq = 1834; Mc = 429
kz = 1 т. к. b = 36 м 10 м
сII - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента (таблица 1): сII = 00050МПа
gII - осредненное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента;
gII - то же залегающих выше подошвы.
dв - глубина подвала: dв = 12 м
d1 - приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала:
Следовательно расчетное сопротивление грунта:
Вычисляем ширину подошвы фундамента:
Т.к. принятая ширина подошвы фундамента не удовлетворяет расчетной то для восприятия давления под подошвой фундамента увеличиваем ширину подошвы фундамента до b=5.2м глубину заложения до отм. –3.100 м.
Для восприятия давления под подошвой фундамента увеличиваем глубину заложения до отм. –9.100 м.
Принимаем ширину подушки 08м глубину заложения 81м
Расчет по второй группе предельных состояний.
Среднее давление по подошве фундамента:
Рср = (N0II + NфII + NгрII+Nп+ Nq)(l * b)
N0II = 540кН = 054 МН - общая нормативная нагрузка на 1 погонный метр стены (до уровня земли)
NфII - нормативная нагрузка по фундаменту на 1 погонный метр:
NгрII - нормативная нагрузка грунта на уступах фундаментной подушки на 1 погонный метр:
NпII - нормативная нагрузка от бетонного пола на 1 погонный метр:
NпII=(08-06)*02*0024=00009MН
Nq=Aqq=0.017*1*0.01=0.017MН
РII ср = (0.54+0.123+0.064+0.0009+0.017) 08 = 0931Мпа
(R - РII ср ) * 100% R = (0.962– 0.931) * 100% 0.962 = 322 %
Условие выполняется.
Расчет для II – го сочетания нагрузок.
Максимальное давление под подошвой.
Окончательно принимаем глубину заложения фундамента df =8.1 м ширину подушки b=08 м.
3. Расчет осадки фундамента.
Определение осадки фундамента определяется методом послойного суммирования. Толщина элементарного слоя:
z = 0.4 b = 0.4 * 0.8 = 0.32 м.
Дополнительное вертикальное давление на основание:
Р0 = РII ср - Рzg где
РII ср - среднее давление под подошвой фундамента
Рб – вертикальное давление от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
Рzg = gihi = 1* 0016 + 2 * 00083+5*00075+01*00101= 00711 МПа
Р0 = 0931 – 00711 = 086 МПа
Ординаты эпюры дополнительного давления:
a - коэффициент принимаемый в зависимости от формы подошвы фундамента соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины равной:
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на границе слоя расположенного на глубине z от подошвы фундамента определяется по формуле:
Удельный вес грунтов залегающих ниже уровня подземных вод но выше водоупора должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды.
Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине где выполняется условие:02 Рzg > Рzр
Результаты расчетов приведены в таблице 7.
Ei - модуль деформации i-го слоя.
Осадка основания определяется по формуле:
Предельная деформация основания S u = 015 м
S S u ; 00378*08=003м 0150м
Отчет программы Атлант 1 (при глубине 31м)
Инженерно-геологические условия
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
№ Наименование H мJ МНм3Jsb МНм3 e IL Sr ф градс МПа Eo МПа
Почва 1.0 0.01600 0.01600 0.79700.00000.4710 10.0 0.00000 1.0
Почва 2.0 0.01600 0.00830 0.79700.00000.4710 10.0 0.00000 1.0
Суглинок 5.0 0.01750 0.00750 1.20401.00000.9940 11.0 0.00500 7.0
Песок средний 2.0 0.01920 0.01010 0.62900.00000.7590 35.0 0.00000 31.0
Параметры здания и фундамента
Номер фундамента - №2
Способ определения ф и с - по данным лабораторных испытаний
Конструктивная схема здания - гибкая
Фундамент - под стену
Длина участка стены Lст(м)=45.600
Глубина заложения фундамента d(м)=3.1000
Высота фундамента hf(м)=2.8000
Глубина подвала db(м)=1.2000
Толщина пола подвала hсf(м)=0.2000
Ширина подвала bп(м)=12.0000
Отношение P(min)P(max)=0
Предельная осадка фундамента Su(м)=0.1500
———————————————————————————————————————————————————————
№ NIIO МНMIIOX МНмTIIOX МНMIIOY МНмTIIOY МН
Результаты расчета размеров подошвы фундамента.
Ширина фундамента b = 8.90 м
Длина стены Lст = 45.60 м
———————————————————————————————————————————————————————————————————————————
NN Pcp (нед) Pmax (нед) Pmaxy (нед) Pmin PminPmax Co
МПа % МПа % МПа % МПа ---- м
Расчетное сопротивление R = 0.109 МПа
———————————————————————————————————————
Проверка давления на слабый подстилающий слой.
———————————————————————————————————————————————————————————
No POZ PQZ POZ+PQZ RZ Проверка давления
0.063 0.070 0.133 1.032 выполнена
Проверка давления на слабый подстилающий слой выполнена так как
poz+pqz= 0.133 = Rz = 1.032.
Расчет прерывистого фундамента
№ bt м lt м nb ct м kd kdf Ps
ппширина длина число растояниерасчетныйфактич.давление
б. п. б. п. б. п. между бл. коэф-нт коэф-нт
Расчет осадки фундамента
—————————————————————————— Результаты расчета осадки ————————————————————
NN мощн глуб коэфф напряжения среднее модуль осадкасуммарн
пп hi z альфа poz[I] pqz[I] давл. pi E0i Si SS
————————————————————————————————————————————————————————————————————————
—————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Суммарная осадка = 0.051
Отчет программы Атлант 2 (при глубине 81м)
Глубина заложения фундамента d(м)=8.1000
Высота фундамента hf(м)=7.8000
Ширина фундамента b = 0.80 м
Расчетное сопротивление R = 0.796 МПа
Суммарная осадка = 0.037
РАЗРАБОТКА ВТОРОГО ВАРИАНТА ФУНДАМЕНТА С ПЕЧСАННОЙ ПОДУШКОЙ.
Принимается глубина заложения согласно конструктивным условиям d=1.2+0.2+0.3=1.7м.
Под фундамент устраиваем песчаную подушку:
Ширина подушки понизу B=b+2htgα=22+2*2*tg450=62м толщиной 30 м.
Определение размеров подошвы и осадки фундамента проводились по программе « ATLANT»
Почва 1.6 0.01600 0.02500 0.15000.00000.0000 10.0 0.00000 1.0
Песок средний 1.4 0.01920 0.02650 0.18000.00000.0000 35.0 0.00100 31.0
Песок средний 1.00 0.19651.401.001.677427.709699.58244
Песок средний 6.00 0.74321.401.001.677427.709699.58244
Суглинок 6.00 0.15981.101.000.208561.834264.29187
Суглинок 8.00 0.19021.101.000.208561.834264.29187
Песок средний 8.00 0.90581.401.001.677427.709699.58244
Песок средний 10.001.12451.401.001.677427.709699.58244
Отчет программы Атлант
Почва 1.6 0.01600 0.01600 0.79700.00000.4710 10.0 0.00000 1.0
Песок средний 1.4 0.01920 0.01010 0.62900.00000.7590 35.0 0.00000 31.0
Длина участка стены Lст(м)=1.000
Глубина заложения фундамента d(м)=1.7000
Высота фундамента hf(м)=1.4000
Ширина фундамента b = 1.90 м
Длина стены Lст = 1.00 м
Расчетное сопротивление R = 0.315 МПа
0.099 0.040 0.139 0.113 выполнена
Условие (poz + pqz = Rz) не выполнено для слоя 3 так какpoz+pqz=
139 > Rz= 0.113необходимо увеличить размеры подошвы фундамента или
изменить глубину заложенияв случае проектирования фундамента на
песчаной подушке можно увеличитьразмеры фундамента или увеличить
толщину песчаной подушкилибо сделать и то и другое
Суммарная осадка = 0.020
Внимание! Осадка S = 0.020 = 0.4*Su = 0.060
Можно увеличить расчетное сопротивление до 1.2*R и при этом новое
значение осадки должно быть не более 0.4*Su
Почва 0.6 0.01600 0.02500 0.15000.00000.0000 10.0 0.00000 1.0
Песок средний 1.8 0.01930 0.02650 0.17900.00000.0000 33.0 0.01000 31.0
Суглинок 4.6 0.01750 0.02660 0.45000.31000.4500 11.0 0.00500 7.0
Песок средний 2.0 0.01920 0.02650 0.18000.00000.0000 35.0 0.00000 31.0
№ Наименование e Плотность грунта Sr Степень влажности IL Консистенция JsbМНм3
Песок средний 0.619 средней плотности 0.767 влажный 0.000 0.0102
Почва 1.60 0.03801.001.000.183721.734874.16767
Песок средний 1.60 0.34381.401.001.441036.764108.87594
Песок средний 3.40 0.51751.401.001.441036.764108.87594
Суглинок 3.40 0.10471.101.000.208561.834264.29187
Суглинок 8.00 0.17461.101.000.208561.834264.29187
Песок средний 8.00 0.82251.401.001.677427.709699.58244
Песок средний 10.001.04121.401.001.677427.709699.58244
Почва 0.6 0.01600 0.00830 0.79700.00000.4710 10.0 0.00000 1.0
Песок средний 1.8 0.01930 0.01020 0.61900.00000.7670 33.0 0.01000 31.0
Суглинок 4.6 0.01750 0.00750 1.20401.00000.9940 11.0 0.00500 7.0
Ширина фундамента b = 1.60 м
Расчетное сопротивление R = 0.357 МПа
0.073 0.039 0.112 0.119 выполнена
0.007 0.074 0.080 1.422 выполнена
poz+pqz= 0.080 = Rz = 1.422.
Суммарная осадка = 0.019
РАЗРАБОТКА ТРЕЬЕГО ВАРИАНТА ФУНДАМЕНТА.
По инженерно – геологическим особенностям стройплощадки принимаем слой грунта для операния сваи – песок среднезернистый.
Глубину заложения принимаем согласно конструктивным особенностям здания df
Для устройства фундамента принимаем сваи длинной 7 м сечением 03 х 03 м
Принимаем сваи сборные жб марки С – 7 – 30 с длинной острия е = 025 м
Сваи погружаются с помощью забивки дизель – молотом.
Заглубление в несущий слой - минимум 1 м. Заделка сваи в ростверк - 01 м
1. Выбор и обоснование глубины заложения фундамента
По инженерно-геологическим условиям строительной площадки слой грунта для опирания сваи - песок средней крупности. свая работает как висячая.
Глубина заложения ростверка исходя из конструктивных особенностей (наличие подвала) dз = 2 м.
2. Определение несущей способности сваи
Fud = gc (gcR R A + u gcf fi hi) где
gc - коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый gc = 1;
gcR gcf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта. gcR = 1; gcf = 1;
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи для песка среднего и е=69+20+025=915: R = 3915кПа;
A - площадь опирания на грунт сваи А = 03 * 03 = 009 м2
u - наружный периметр поперечного сечения сваи u = 03 * 4 = 12 м
hi - толщина i-го слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхностью сваи.
Наименование элементарного слоя
Глубина расположения слоя zi
Итак несущая способность сваи:
Fud = 1 * (1 * 3915 * 0.09 + 1.2 * 84.7) = 456.39 кН
Расчетная нагрузка на сваю: P = Fud gk = 456.39 1.4 = 325.993 кН
gk - коэффициент надежности. Так как несущая способность сваи определена расчетом - gk = 14
Давление под подошвой ростверка
Расстояние между сваями:
С = Р * k NII +Gp= 2*325993(650+2376)=0.968 м
Gр=b*h*e*gmt =15*06*24*11=2376
nсв= Lст С=114000968=11.77 принимаем количество свай nсв =12
принимаем Сфак=Lстnсв=1140012= 0950 м.
3. Определение размеров подошвы условного фундамента
Расчет фундамента из висячих свай производится как для условного. Усредненный угол внутреннего трения:
где a - размеры в пределах внешних граней крайних свай м; l - глубина погружения свай в грунт считая от подошвы ростверка.
Определение среднего давления по подошве условного фундамента.
Рср = (NpII + Nуф) Ауф
NpII - вертикальная нагрузка до уровня земли
Nуф - нагрузка от условного фундамента определяемая по формуле:
Nуф = Nр + Nсв + Nгр
Nр - нагрузка от ростверка
Nсв - нагрузка от сваи
Nгр - нагрузка от грунта в пределах объема условного фундамента
Nуф = 0.022+0.032+0.233=0.287 МН
NII =N oII +Nуф =054+0287=0827 МН
Определение расчетного сопротивления грунта выполняется по формуле :
Проверка условия: Рср R;
22МПа 124МПа - условие выполнено.
4. Определение осадки условного фундамента.
Определение осадки выполняется методом послойного суммирования. Расчетная схема изображена на рисунке 11. Толщина элементарного слоя hi = 04 b = 0.4 * 196 = 078 м.
Рzg = gihi = 1*0016+2*00083+5*00075+09*00101=0079
Р0 = (0422 – 0079) = 0343
S S u ; 08*0010м=00080м 015м
Отчёт программы CalcPile
Геологические условия :
No. Наименование грунта Hм ei Ili Ycfi Ycri
1Почва Нет 1.00 0.797 0.000 1.00 1.00
2Почва Нет 2.00 0.797 0.000 1.00 1.00
3Суглинок Да 5.00 1.204 1.000 1.10 1.00
4Песок средней крупности Да 2.00 0.629 0.000 1.40 1.00
No. Ji(i) Jsbi(i) Sri(i) Ф(i) C(i) Eo(i)
Параметры здания и фундамента :
Тип планировки : срезкой.
Глубина срезки Ds : 0.10 м.
Конструктивная схема здания : гибкая.
Глубина заложения ростверка : 2.00 м.
Высота ростверка : 0.60 м.
Предельно допустимая осадка Su : 0.15 м.
Вид и параметры сваи :
Тип сваи : Висячие забивные сваи всех видов и сваи-оболочки
погружаемые без выемки грунта.
Длина сваи : 7.00 м.
Глубина заделки сваи в ростверк : 0.10 м.
Наружный периметр поперечного сечения ствола сваи : 1.20 м.
Площадь опирания сваи на грунт : 0.0900 м2.
Диаметр сваи : 0.30 м.
Нагрузки на обрез фундамента :
No NМН MxМН*м TxМН MyМН*м TyМН
Результаты расчётов :
Наименование грунта Hiм Ziм FiМПа Kf
Почва 1.00 2.60 0.0000 1.00
Суглинок 2.00 4.10 0.0051 1.00
Суглинок 2.00 6.10 0.0060 1.00
Суглинок 1.00 7.60 0.0060 1.00
Песок средней крупности 0.90 8.55 0.0628 1.00
Глубина погружения нижнего конца сваи (Zr)= 9.00 м.
Расчётное сопротивление под нижним концом сваи (R) = 3.9 МПа.
Несущая способность сваи : (Fd)= 0.483 Мн.
Допустимая нагрузка на сваю (P) = 0.345 Мн.
Несущая способность сваи по материалу ствола ( Pc ) = 1.305 Мн.
Подобран свайный фундамент под стену:
Длина участка стены ( Lст ) = 11.400 м
Число свай в ряду ( K ) = 2
Расстояние между сваями ( Cф ) = 0.950 м
Расстояние между рядами свай ( Y ) = 0.900 м
Ширина ростверка ( Bр ) = 1.500 м
Действующая нагрузка на сваю ( Nсв ) = 0.343 МН
Результаты расчёта осадки :
Расстояние между крайними гранями свай: b=1.20 м
Высота условного фундамента = 8.90 м.
Ширина условного фундамента = 1.96 м.
Удельный вес грунта выше подошвы ф-та ( Jii`) = 0.01 МНм3
Удельный вес грунта ниже подошвы ф-та ( Jii ) = 0.01 МНм3
Сопротивление грунта под подошвой ф-та ( R ) = 0.87 МПа
Среднее давление под подошвой ф-та ( Pii ср ) = 0.38 МПа
Условие Pii ср = R выполняется.
Осадка фундамента ( S ) = 0.026 м
Осадка фундамента находится в допустимых пределах ( 0.150 м )
NN мощн. глуб. alpha напряжения ср.давл E0i Осадка Сумм.
H(i) Z Poz Pqz p S(i) SS
Определение стоимости работ по возведению каждого из трех вариантов фундамента сравнение вариантов по технико-экономическим показателям выбор основного варианта фундамента.
Вид работ или элементы конструкций.
Плита (подушки) жб для ленточных фундаментов 08х03х12 (055т)
Бетонные блоки стеновые ФБС 12.6.6 (096т)
Разработка грунта под фундаменты 81х08х1
Плиты (подушки) жб для ленточных фундаментов ФЛ 16.12 (103т)
Бетонные блоки стеновые ФБС 12.6.6-1ФБС 12.4.6-2
Разработка грунта под фундаменты 34х16х1
Устройство песчаной подушки 18х16х1
Железобетонные сваи призматические 7х03х03х2
Бетонные блоки стеновые ФБС 12.6.6-1ФБС 12.4.6-2
Разработка грунта под фундаменты 20х15х1
Устройство ростверка 15х06х1
Заключение: Наиболее экономичный – фундамент свайный принимаем III вариант как основной.
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЯ.
По инженерно – геологическим особенностям строй.площадки принимаем слой грунта для опирания сваи – песок среднезернистый.
Расстояние между сваями ( Cф ) = 1.140 м
Действующая нагрузка на сваю ( Nсв ) = 0.333 МН
Среднее давление под подошвой ф-та ( Pii ср ) = 0.32 МПа
Осадка фундамента ( S ) = 0.019 м
По инженерно – геологическим особенностям строй. площадки принимаем слой грунта для опирания сваи – песок среднезернистый.
Расстояние между сваями ( Cф ) = 1.267 м
Действующая нагрузка на сваю ( Nсв ) = 0.318 МН
Длина участка стены ( Lст ) = 12.000 м
Число свай в ряду ( K ) = 1
Расстояние между сваями ( Cф ) = 0.923 м
Ширина ростверка ( Bр ) = 0.600 м
Действующая нагрузка на сваю ( Nсв ) = 0.322 МН
Расстояние между крайними гранями свай: b=0.000 м
Ширина условного фундамента = 0.76 м.
Сопротивление грунта под подошвой ф-та ( R ) = 0.84 МПа
Среднее давление под подошвой ф-та ( Pii ср ) = 0.47 МПа
Осадка фундамента ( S ) = 0.016 м
Длина участка стены ( Lст ) = 3.500 м
Расстояние между сваями ( Cф ) = 1.167 м
Действующая нагрузка на сваю ( Nсв ) = 0.252 МН
Осадка фундамента ( S ) = 0.024 м
Расстояние между крайними гранями свай: b=0.00 м
РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ ГИДРОИЗОЛЯЦИ ФУНДАМЕНТОВ И ПОДВАЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ.
Уровень подземных вод выше пола подвала на 02 м. Принимается гидроизоляция состоящая из 3 слоев рубероида на битумной мастике и защитной конструкции.
Конструкция гидроизоляции пола принимается следующая: на гладко выровненную цементной стяжкой поверхность бетонной подготовки наклеивают 3 слоя рубероида на битумной мастике и сверху предохраняют цементным слоем толщиной 3 см.
Для предупреждения разрыва рубероидного ковра от неравномерных осадок устраивают компенсаторы в виде петли из ковра размещаемой в коробе с битумом.
Между стеной и фундаментом так же 2 слоя рубероида. Для защиты от атмосферной влаги необходимо устройство отмостки.
СНиП 2.02.01 – 83 «Основания зданий и сооружений».
СНиП 2.02.01 – 85 «Свайные фундаменты».
Веселов В. А.«Проектирование оснований и фундаментов».
Верминов М. В. «Основания и фундаменты».
Долматов В.И. «Механика грунтов основания и фундаменты».