Вентиляция общественного здания

Вентиляция1.dwg

Вентиляция общественного здания
план приточной камеры
спецификация оборудования
зал заседаний (35 чел.)
План приточной камеры М 1:50
к 270х140 ВР-Г250х400h
к 270х140 ВР-Г250х250
к 140х140 ВР-Г150х200h
к 270х140 ВР-Г250х150h
к 140х140 ВР-Г150х150
к 270х140 ВР-Г300х250h
к 270х140 ВР-Г250х200h
Фильтр кассетный FRC 100-50 G3
Водяной воздухонагреватель WH 100-503
Гибкая вставка FH 100-50
Вентилятор канальный радиальный VR 100-5063.4D
Шумоглушитель NK 100-50
Спецификация оборудования приточной камеры

ПЗ_Вентиляция.docx

Министерство образования Республики Беларусь
Белорусский национальный технический университет
Кафедра “Теплогазоснабжение и вентиляция”
по дисциплине «Вентиляция»
“Вентиляция общественного здания”
1. Описание проектируемого здания 4
2. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха 4
2.1. Расчетные параметры наружного воздуха ..4
2.2. Расчетные параметры внутреннего воздуха 5
Определение вредностей поступающих в помещение 5
1. Расчет теплопоступлений .5
1.1. Теплопоступления от людей . 5
1.2. Тепловыделения от искусственного освещения 6
1.3. Теплопоступления через заполнение световых проемов .7
1.4. Избытки явной теплоты в помещении 11
2. Поступления влаги в помещение 12
3. Поступления углекислого газа (СО2) в помещение 12
Расчет воздухообмена в помещениях ..13
1. Расчет воздухообмена по вредностям в назначенном помещении ..13
2. Расчет воздухообмена по нормативной кратности для остальных помещений .16
Определение количества и площади сечения вытяжных и приточных каналов подбор жалюзийных решеток ..18
Определение производительности приточных и вытяжных установок. Описание принятых решений приточно-вытяжной вентиляции 21
Расчет раздачи приточного воздуха в назначенное помещение 22
Аэродинамический расчет систем вентиляции 26
1. Аэродинамический расчет вытяжной системы вентиляции с естественным побуждением движения воздуха 26
2. Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции с механическим побуждением движения воздуха ..32
Подбор вентиляционного оборудования: фильтра калорифера вентилятора 38
Акустический расчет приточной установки .40
Список литературы .46
1. Описание проектируемого здания
Целью настоящего курсового проекта является проектирование и расчет приточно-вытяжной вентиляции административного здания для обеспечения нормативных параметров микроклимата в помещениях здания. Здание двухэтажное с чердаком и подвалом.
Основанием для выполнения проекта являются планы этажей здания и разрез.
Место строительства здания – г. Борисов.
Ориентация главного фасада – запад.
Высота помещений здания – 35 м. В качестве теплоносителя принимаем воду с параметрами 140-70С.
2. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха
2.1. Расчетные параметры наружного воздуха
Расчетные параметры наружного воздуха при проектировании систем вентиляции данного административного здания расположенного в г. Борисове принимаем в соответствии с приложением Е [1] для теплого периода года по параметрам А для холодного периода – по параметрам Б. Для переходных условий независимо от места расположения здания принимаем температуру наружного воздуха t = 8C энтальпию I = 225 кДжкг (согласно п. 5.17а [1]).
Расчетная географическая широта 54° с.ш.;
Температура наружного воздуха
Энтальпия наружного воздуха Iн кДжкг
2.2. Расчетные параметры внутреннего воздуха
Допустимые параметры (температура относительная влажность подвижность) воздуха в рабочей зоне помещений отвечающие санитарно-гигиеническим требованиям принимаются в зависимости от периода года и назначения помещений.
Температуру внутреннего воздуха для холодного и переходного периодов года принимаем в соответствии с требованиями [3]. Для теплого периода года .
Допустимые параметры
Относительная влажность φ %
Скорость движения воздуха мс
Определение вредностей поступающих в помещение.
В административных зданиях связанных с пребыванием людей к вредностям относятся: избыточное тепло (теплопоступления от людей искусственного освещения солнечной радиации и т.д.) влага углекислый газ выделяемый людьми.
1. Расчет теплопоступлений
1.1. Теплопоступления от людей
Зависят от выделяемой людьми энергии при работе и температуры окружающего воздуха в помещении.
Теплопоступления от людей определяем по формуле:
где n – количество людей;
qя – тепловыделения одним взрослым человеком (мужчиной) Вт
принимается в зависимости от температуры внутреннего воздуха и
категории работ по табл. 2.3 [5];
kл – коэффициент (kл=1 – для мужчин kл=085 – для женщин kл=075 – для
Расчет теплопоступления от людей
1.2. Тепловыделения от искусственного освещения
Если суммарная мощность источников освещения неизвестна то тепловыделения от источников искусственного освещения определяем по формуле:
где Е – нормируемая освещенность помещения Лк (табл. Г.1) [6];
qосв – удельные тепловыделения от ламп Вт(м2Лк) (табл. 2.6) [5];
F – площадь пола помещения м2;
осв – доля теплоты поступающей в помещение (для ламп пустановленных на
некотором расстоянии от потолка осв = 1 для встроенных в подвесной потолок
Нормируемая освещенность для зала заседаний Е = 300 Лк qосв = 02 Вт(м2Лк) F = 8512 м2 осв = 04
1.3. Теплопоступления через заполнение световых проемов
Теплопоступления через заполнение световых проемов складываются из теплопоступлений за счет солнечной радиации и за счет теплопередачи:
Теплопоступления за счет солнечной радиации для вертикального заполнения световых проемов:
где F - площадь световых проемов;
qp – теплопоступления за счет солнечной радиации через 1 м2 вертикального
заполнения световых проемов.
где – количество теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации Втм2
поступающей в помещение в расчетный час через одинарное вертикальное
остекление световых проемов принимаются в зависимости от географической
широты и ориентации световых проемов по табл. 2.7 [5] (за расчетный
принимается час для которого значения являются максимальными);
Котн – коэффициент относительного проникания солнечной радиации через
заполнение светового проема отличающееся от обычного одинарного остекления
– коэффициент учитывающий затенение светового проема переплетами
Кинс – коэффициент инсоляции;
Кобл – коэффициент облучения.
Коэффициент инсоляции для вертикального светового проема:
где Lг Lв – размеры вертикального и горизонтального выступающих элементов
затенения (откосов);
Н В – высота и ширина светового проема;
a с – соответственно расстояния от горизонтального и вертикального элементов
затенения до откоса светового проема;
Ac – азимут солнца принимаемый в зависимости от географической широты по
Ac.о – солнечный азимут остекления по табл. 2.11 [5];
– угол между вертикальной площадью остекления и проекцией солнечного луча
на вертикальную плоскость перпендикулярную рассматриваемой плоскости
Угол находится по формуле:
Коэффициент облучения:
где Kобл г Kобл в – соответственно коэффициенты облучения для горизонтальной и
вертикальной солнцезащитной конструкции принимаемые в зависимости от
углов 1 и γ1 по рис. 1:
Т.к. в заданном помещении окна расположены с нескольких сторон то находим расчетный час суток когда суммарные теплопоступления максимальны и для этого часа проведем расчеты по вышеприведенным формулам для окон каждой ориентации а затем найдем общие теплопоступления через все окна.
При расчетах необходимо учитывать что часть теплоты поступающей в помещение через заполнения световых проемов аккумулируется ограждающими конструкциями. Расчетные теплопоступления определяются:
где an – показатель поглощения теплового потока солнечной радиации внутренними
ограждениями. Определяется в соответствии с методикой изложенной в [7]
Величина теплопоступлений через заполнения световых проемов за счет теплопередачи невелика поэтому ею пренебрежем при выполнении данного проекта.
Определим количество теплоты поступающей в помещение через заполнения световых проемов (тройное остекление в деревянных переплетах с внутренними светлыми жалюзи) размерами Н = 15 м В = 18 м общей площадью 54 м2 ориентированных на запад и размерами Н = 15 м В = 14м общей площадью 42 м2 ориентированных на север. Расчетная географическая широта г. Борисова 54 с.ш. (табл. Е.1 [1]). Солнцезащитных устройств на ограждающих конструкциях нет (а = 0 с = 0).
Определим величины входящие в расчетные формулы:
(расчетный час 16-17)
(для западной ориентации окон)
(для северной ориентации окон)
для западной ориентации окон:
для северной ориентации окон:
Таким образом теплопоступления за счет солнечной радиации через 1 м2 вертикального заполнения световых проемов:
Теперь найдем теплопоступления от солнечной радиации через заполнения световых проемов как сумму теплопоступлений через западные и северные окна:
1.4. Избытки явной теплоты в помещении
Избыточная теплота определяется как сумма всех теплопоступлений за вычетом теплопотерь помещения. Принимаем что теплопотери через ограждающие конструкции компенсируются поступлением теплоты от отопительных приборов системы отопления.
Результаты расчетов сводим в таблицу: таблица 5
2. Поступления влаги в помещение
Поступления влаги в помещение от людей зависят от категории работ и от температуры окружающего воздуха в помещении.
Поступление влаги от людей гч:
m – количество влаги выделяемой одним взрослым человеком (мужчиной) гч
принимается в зависимости от температуры внутреннего воздуха и категории
работ по табл. 2.3 [5];
Расчет сведем в таблицу:
3. Поступления углекислого газа (СО2) в помещение
Основным вредным веществом в помещениях административных зданий является углекислый газ (СО2) выделяющийся при дыхании людей.
Количество углекислого газа гч:
– количество углекислого газа выделяемое одним человеком гч
принимается в зависимости от категории работ.
В состоянии покоя один человек выделяет 40 гч углекислого газа. Значит в помещение зала заседаний на 35 человек поступит:
Расчет воздухообмена в помещениях.
1. Расчет воздухообмена по вредностям в назначенном помещении
Расход приточного воздуха м3ч в помещениях зданий где отсутствуют местные отсосы определяется для теплого холодного периода и переходных условий:
а) по избыткам явной теплоты:
б) по избыткам влаги (водяного пара):
в) по массе выделяющихся вредных веществ
где Qизб – избытки явной теплоты в помещении Вт;
с – теплоемкость воздуха с = 1005 кДж(кг·С);
ρ – плотность воздуха ρ = 12 кгм3;
tух – температура воздуха удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой
tпр – температура приточного воздуха С;
M – избытки влаги в помещении гч;
dух – влагосодержание воздуха удаляемого из помещения за пределами
обслуживаемой или рабочей зоны гкг;
dпр – влагосодержание приточного воздуха гкг;
mi – расход каждого из вредных или взрывоопасных веществ поступающих в
воздух в помещения мгч;
qух – концентрация вредного или взрывоопасного вещества в воздухе удаляемом
за пределами обслуживаемой или рабочей зоны помещения мгм3;
qпр – концентрация вредного или взрывоопасного вещества в воздухе подаваемом
За расчетный воздухообмен принимается большая из полученных величин.
Температуру уходящего воздуха для данного административного здания с высотой помещений 35 м принимаем:
tух = tв dух = dв qух = qв
где tв – температура воздуха в рабочей зоне помещения С;
dв – влагосодержание воздуха в рабочей зоне помещения гкг;
qв – концентрация вредного или взрывоопасного вещества в рабочей зоне
Температуру приточного воздуха С подаваемого системами вентиляции при переходных условиях (эту же температуру принимаем для холодного периода) определяем по формуле:
где tн – расчетная температура наружного воздуха С;
P – полное давление развиваемое вентилятором Па.
Температура приточного воздуха в теплый период принимается равной расчетной температуре наружного воздуха для проектирования вентиляции (параметр А):
В системах приточной вентиляции применяются в основном вентиляторы низкого давления (Р ≤ 1000 Па) поэтому для переходных условий:
При температуре приточного воздуха tпр = 9С невозможно обеспечить нормируемые параметры воздуха в рабочей зоне помещения. Поэтому при разработке данного проекта будем принимать температуру приточного воздуха для переходных условий и холодного периода 13С.
На основании вышеприведенных формул произведем расчет воздухообмена для 3-х периодов года.
а) воздухообмен для разбавления избыточной теплоты:
- в теплый период (при tух = tв = 246С; С):
- в холодный период и при переходных условиях при (tух = tв = 18С; tпр = 13С):
б) воздухообмен для разбавления избыточной влаги:
- в теплый период (tух= tв =246С; φв = 65%; dух= dв = 135 гкг с.в.; при tпр= =216С; Iпр= Iн=475 кДжкг dпр = 104 гкг с.в.):
- для переходных условий (tух= tв =18С; φв = 60%; dух = dв = 83 гкг с.в.; при tн=8С; Iпр= Iн=225 кДжкг dпр = 54 гкг с.в.):
- в холодный период (tух= tв =18С; φв = 60%; dух = dв = 83 гкг с.в.; при tн=-24С; Iпр= Iн=-232 кДжкг dпр = 04 гкг с.в.):
(влагосодержания dух и dпр определены по i-d диаграмме)
в) воздухообмен для разбавления углекислого газа:
- для теплого холодного периодов и переходных условий:
Допустимая концентрация углекислого газа в помещениях с кратковременным пребыванием людей qух= qв=37 гм3; концентрация углекислого газа в наружном воздухе крупных городов qпр= 091 гм3.
Результаты расчета воздухообменов сводим в таблицу: таблица 7
Анализ данной таблицы показывает что наибольший воздухообмен получается для разбавления избыточной теплоты в холодный период года и при переходных условиях 3360 м3ч.
2. Расчет воздухообмена по нормативной кратности для остальных помещений
Для остальных помещений административного здания воздухообмен определяем по нормативным кратностям:
где n – нормативная кратность воздухообмена в 1 час; зависит от назначения
помещения и приводится в соответствующих нормативных документах;
Vn – объем помещения м3.
Воздухообмен для помещений по кратностям определяем в соответствии СНБ [3].
Результаты расчета сводим в таблицу:
Определение количества и площади сечения вытяжных и приточных каналов подбор жалюзийных решеток
Вентиляционные вертикальные каналы (размерами 140х140 мм и 140х270 мм) размещаем во внутренних кирпичных стенах здания.
Площадь поперечного сечения каналов воздуховодов живого сечения воздухораспределителей м2:
где L – расход воздуха м3ч
- рекомендуемая скорость движения воздуха в канале
воздуховоде распределителе мс.
Принимаются к установке каналы воздуховоды воздухораспредели-тели с близкой по значению площадью сечения Ао и определяется их количество:
Определяем действительную скорость движения воздуха в каналах воздуховодах воздухораспределителях мс:
Рекомендуемые значения скорости принимаем по таблице 2.16 [5].
Рассчитаем площадь сечения вертикальных каналов и жалюзийных решеток устанавливаемых на них. Расчет производим по вышеприведенным формулам а результаты сводим в таблицу:
* - тип принятых решеток СЕЗОН ВР-Г с горизонтальным расположением индивидуально регулируемых жалюзи.
Определим суммарные воздухообмены по притоку и по вытяжке. Разницу между вытяжкой и притоком (дисбаланс) подаем в общий коридор.
Разницу между вытяжкой и притоком (дисбаланс) подаем в общий коридор. Для первого этажа принимаем кирпичный канал 140х140 с решеткой ВР-Г 150х200h. Для второго этажа канал 140х270 с решеткой ВР-Г 250х200h.
Определение производительности приточных и вытяжных установок. Описание принятых решений приточно-вытяжной вентиляции.
В данном проекте приняты следующие конструктивные решения приточной и вытяжной вентиляции:
а) вытяжная система вентиляции с естественным побуждением
Воздухообмен происходит за счет гравитационного и ветрового давлений. Такая система состоит из приемной решетки размещенной в стене и внутренних кирпичных каналов которые выходят на чердак здания где объединяются в сборный вытяжной воздуховод из асбестоцементных коробов из которого воздух поступает в вертикальную кирпичную шахту выходящую на крышу здания и заканчивающуюся зонтом.
б) приточная неорганизованная система вентиляции
Осуществляется через неплотности окон ограждений через переточные решетки устанавливаемые в нижней части дверей (для санузлов).
в) приточная система вентиляции с механическим побуждением
Состоит из воздухоприемного устройства а также оборудования для нагрева и очистки приточного воздуха.
Приток воздуха осуществляется вентиляционной установкой П1. Расчётное количество воздуха подаваемое системой П1 составляет L= 7930 м3ч.
Забор воздуха осуществляется через воздухозаборную шахту установленную у наружной стены здания. Приточные решетки металлические установлены на высоте не менее 2м от пола. В приточной камере располагается модульная приточная установка в подвесном исполнении состоящая из заслонки фильтра водяного воздухонагревателя (калорифера) вентилятора шумоглушителя. Далее воздух по металлическим воздуховодам смонтированным под потолком подвала поступает в вертикальные каналы и через решётки типа ВР-Г в помещение.
Приточная камера расположена под коридором.
При объединении вытяжных каналов на чердаке и выборе расположения вытяжных каналов надо учитывать рекомендации из [2] согласно которым радиус действия системы вентиляции с естественным побуждением –не более 10м с механическим –не более 30м. Сборные каналы на чердаке выполнены из асбестоцементных плит. Вытяжная шахта кирпичная.
Расчет раздачи приточного воздуха в назначенное помещение.
Размер расчетного помещения 112х76х35м. Расчетный воздухообмен L = 3360 м3ч. Нормируемая температура воздуха в помещении tв = 18С нормируемая скорость движения воздуха в помещении 02 мс. Избыточная температура на выходе из распределителя:
Определяем требуемую площадь живого сечения воздухораспределителей по формуле (4.1) исходя из рекомендуемой скорости рек = 3 мс:
Принимаем к установке потолочные воздухораспределители СЕЗОН ВР-Г 200х400h с площадью живого сечения 00625 м2 определяем их количество по формуле (4.2):
Определяем действительную скорость на выходе из воздухораспределителей по формуле (4.3):
Расход воздуха через одну решетку:
Скорость воздуха и избыточная температура воздуха при входе струи в рабочую зону определяем по формулам для осесимметричных струй:
где m – скоростной коэффициент воздухораспределителя;
n – температурный коэффициент воздухораспределителя;
– скорость струи на выходе из воздухораспределителя мс;
Δtо – избыточная температура на выходе из воздухораспределителя °С
Ao – расчетная площадь живого сечения воздухораспределителя м2;
Кс – коэффициент стеснения;
Кв – коэффициент взаимодействия;
Кн – коэффициент неизотермичности.
Проверим настилается ли струя на потолок. Горизонтальные струи настилаются на потолок если решетка находится на расстоянии h 065Hпом где h – расстояние от пола до оси воздухораспределителя Hпом – высота помещения м.
Размещаем ось приточной решетки на расстоянии 03 м от потолка помещения т.е. hпт = 03 м.
Найдем расстояние h:
Проверяя условие h 065Hпом находим 32 228 а значит приточная струя настилается на потолок.
Струя воздуха настилающегося на потолок на некотором расстоянии от начала истечения (Хотр) отрывается от потолка. Место отрыва струи при горизонтальной подаче воздуха в помещение для осесимметричных струй составляет:
где H – геометрическая характеристика струи рассчитываемая по
где: m = 18; о = 299 мс; Aо = 00625 м2; n = 14; Δtо = 5°С.
Расчетную дальность струи определим по формуле:
Коэффициент определяем по табл. 2.20 [5] в зависимости от величин и где Aр – площадь помещения перпендикулярная потоку воздуха приходящаяся на один воздухораспределитель м2.
n – количество приточных каналов в помещении.
Т.о. из таблицы находим
Коэффициент стеснения :
где Lcon – расход воздуха удаляемого в конце развития струи м3ч.
При подаче воздуха в верхнюю зону горизонтальными струями за Lcon принимается расход воздуха удаляемого через вытяжные отверстия для ячейки помещения обслуживаемой одним воздухораспределителем [9 стр.119]. Т.о. Lcon=672 м3ч.
Коэффициент взаимодействия определяем по табл. 2.21 [5] в зависимости от отношения где l – расстояние между струями.
По таблице находим .
Коэффициент неизотермичности при горизонтальной подаче охлажденного воздуха принимается равным 1.
Скорость струи на входе в рабочую зону определяем по формуле (6.1):
Воздух входит в рабочую зону с температурой на 076°С ниже чем температура воздуха рабочей зоны т.е. с температурой:
Скорость и избыточная температура на оси струи при входе в рабочую зону должны соответствовать следующим требованиям:
Очевидно что воздухораспределители подобраны правильно раздача воздуха осуществляется таким образом что скорость и избыточная температура при входе струи в рабочую зону соответствуют требуемым параметрам.
Аэродинамический расчет систем вентиляции.
1. Аэродинамический расчет вытяжной системы вентиляции с естественным побуждением движения воздуха
Рассчитаем сеть воздуховодов вытяжной системы (ВЕ1) с естественным побуждением.
Схема воздуховодов нагрузки на участках и их длина приведены на рис.1.
Гравитационное давление Па определяем по формуле:
где h – высота воздушного столба м;
ρн – плотность наружного воздуха кгм3 для общественных зданий
ρв – плотность воздуха в помещении;
kз – коэффициент запаса на неучтенные потери kз = 09.
Определяем величины h1 = 905м h2 = 525м (от середины высоты помещения до устья вытяжной шахты т.к. в здании проектируется приточная вентиляция с механическим побуждением).
Плотность наружного воздуха при tн = 5°С:
Плотность внутреннего воздуха кгм3
Гравитационное давление действующее в вертикальных каналах первого этажа:
Гравитационное давление действующее в вертикальных каналах второго этажа:
Для того чтобы выбрать расчетное направление определяем удельное располагаемое давление в направлении через канал 1 этажа () и 2 этажа () наиболее удаленные от вытяжной шахты участки 1 и 9.
где l – длина участка м.
За расчетное принимаем направление через канал 2-го этажа т.к. удельные потери давления на этом направлении имеют минимальную величину .
Пользуясь таблицей 2.22 [5] по значениям действительной скорости и dэ определяем R. Так как в нашем случае вертикальные каналы кирпичные а сборный воздуховод из асбестоцементных коробов то полученную величину R умножаем на поправочный коэффициент n учитывающий шероховатость материала. Значение этого коэффициента берем из таблицы 2.23 [5].
Сечение и скорость в воздуховодах находим следующим образом:
участок 6 (сборный воздуховод):
м2 (принимаем воздуховод сечением 250х150).
участок 5 (вытяжная шахта):
м2 (принимаем воздуховод сечением 500х250).
Эквивалентный диаметр (dэ) находим по формуле:
где ab – стороны прямоугольного воздуховода или канала мм.
Расчет воздуховодов сводим в таблицу:
Участок 10: Кирпичный канал 140х140; dэ=140мм; мс
Местные сопротивления: решетка =2; два поворота квадратного сечения (90) =12.
Участок 9: мс; абсолютная шероховатость для асбестоцементных каналов kэ=011мм поэтому n=1
Участок 5: сечение шахты 500х250; зонт =13
Участок 11: поворот квадратного сечения (90) =12;
тройник ответвление
Участок 12: поворот квадратного сечения (90) =12;
Участок 13: поворот квадратного сечения (90) =12;
Аналогичным образом увязываются и остальные участки.
2. Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции с механическим побуждением движения воздуха
В системах с механическим побуждением за расчётное принимают направление через наиболее протяжённую и нагруженную ветвь.
Аэродинамический расчет вентиляционной системы состоит из двух этапов: 1) расчет участка основного направления магистрали.2) увязка всех остальных участков системы.
Потери давления в системах вентиляции складываются из потерь давления на трение и потерь давления в местных сопротивлениях Па
Потери давления на трение Па
где R – удельные потери на трение Пам;
n – поправочный коэффициент который зависит от абсолютной эквивалентной
шероховатости воздуховодов.
Удельные потери давления на трение Пам в круглых воздуховодах определяем по табл. 2.22 [5].
Динамическое давление Па
Потери давления в местных сопротивлениях Па
где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке
воздуховода коэффициенты на границе двух участков относят к участку с меньшим
расходом и определяем по табл. 22.16-22.43 [9].
Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчетную величину d принимаем эквивалентный диаметр dэ мм при котором потери давления в круглом воздуховоде при той же скорости будут равны потерям давления в прямоугольном воздуховоде
где a b – стороны прямоугольного воздуховода или канала мм.
При расчете желательно чтобы скорости движения воздуха на участках возрастали по мере приближения к вентилятору.
При невозможности увязки потерь давления по ответвлениям воздуховодов в пределах 10% следует устанавливать диафрагмы. Диафрагма (металлическая пластина с отверстием) – местное сопротивление на котором гасится избыточное давление. Коэффициент местного сопротивления диафрагмы определяется по формуле:
где Рд – динамическое давление на участке на котором устанавливается
- располагаемые потери давления на ответвление Па;
- потери давления на увязываемом ответвлении Па.
По значению и по размерам воздуховода на котором устанавливается диафрагма подбирают размер диафрагмы по табл. 22.48 22.49 [9].
Расчеты сводим в табл. 9.
В проеме воздухозабора устанавливаем жалюзийные решетки типа с нерегулируемыми жалюзи типа ВР-ГН zреш=18 не более 3 мс.
Принимаем =8 мс тогда суммарное живое сечение для прохода воздуха:
Принимаем к установке 3 решеток типа ВР-ГН 450x300h.
Подбор вентиляционного оборудования: фильтра калорифера вентилятора
Приточная установка для организации механической вентиляции помещений поставляется в виде отдельных элементов собираемых в установку на площадке монтажа.
Подберем фильтр для очистки приточного воздуха подаваемого в административное здание в количестве L = 7930 м3ч. Режим работы односменный (8 часов). Здание расположено в жилом районе крупного города.
Степень очистки (эффективность) фильтра % определяется отношением количества уловленной пыли к количеству поступающей
Требуемое число ячеек фильтра n:
Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра:
Количество пыли оседающей на фильтрах за сутки (за 8 часов работы) будет:
При помощи программы подбора предоставленной производителем к установке принимаем фильтр кассетный FRC 100-50 G3. Потеря давления на фильтре составляет 1895 Па.
На основании расчета воздухообмена подбираем калорифер для нагревания L = 7930 м3ч воздуха от температуры tнБ= -216 оС до tпр =13-1=12 оС.
Количество теплоты необходимой для подогрева приточного воздуха:
Задаемся массовой скоростью vr = 7 кг(м2с). Находим площадь фронтального сечения калориферной установки для прохода воздуха:
Находим расход воды в калориферной установке:
где сж – удельная теплоёмкость воды сж=419кДж(кгоС);
При помощи программы подбора предоставленной производителем к установке принимаем воздухонагреватель WH 100-53. Потеря давления на калорифере составляет 1660 Па.
Поскольку при подборе приточной установки был учтен запас 10% то характеристики калорифера отличаются от требуемых (результат подбора см. в приложении).
Подоберем вентилятор для приточной системы общественного здания при следующих данных: расход воздуха Lсети =7930 м3ч. Потери давления в сети определенные на основании аэродинамического расчета воздуховодов Рсети = 250 Па потери давления в фильтре – 1895 Па потери давления в калорифере – 166 Па.
Производительность вентилятора:
Развиваемое полное давление вентилятора
Принимаем вентилятор VR 100-5063.4D частота вращения рабочего колеса n=1432 обмин N=3667 кВт.
Акустический расчет приточной установки
Основными источниками шума в вентиляционных установках является работающий вентилятор электродвигатель воздухораспределители воздухозаборные устройства. При работе вентилятора возникает аэродинамический и механический шум.
Ближайшее помещение со стороны нагнетания вентилятора является зал заседаний размером 112х76х35м объёмом 293 м3 воздух поступает через 5 жалюзийных решеток типа ВР-Г размером 250х400h мм. Скорость выхода воздуха не превышает 3 мс. Приточные решетки установлены на 03 м от потолка. Воздух из решетки выходит параллельно потолку (угол q » 0о). В приточной камере установлен радиальный вентилятор VR 100-5063.4D с параметрами: производительность L = 8720 м3ч развиваемое давление Рв= 667 Па частота вращения n = 1432 обмин. Необходимо определить октавный уровень громкости в помещении от приточной вентиляционной установкой выявить требуемое снижение уровня шума и подобрать глушитель.
Расчёт ведется для октавной полосы частотой 125 Гц.
Для административных зданий скорость выхода воздуха из приточных решеток следует принимать не более 3 мс. В этом случае шумом генерируемом в самой решетке можно пренебречь.
Допустимый уровень звукового давления устанавливаем по табл.2.31[5]. Для залов заседаний дБ.
Определяем октавный уровень звуковой мощности аэродинамического шума вентилятора излучаемого в вентиляционную сеть со стороны нагнетания дБ.:
где - критерий шумности вентилятора на стороне нагнетания; длявентилятора типа
ВР280 – 46 при диаметре рабочего колеса 100 мм на стороне нагнетания
=33 дБ (табл.232[5]);
Рв - полное давление вентилятора. Па Рв = 667 Па;
Q - производительность вентилятора м3ч Q = 87203600 = 242 м3с;
d - поправка на режим работы вентилятора; если вентилятор подобран с
максимальным КПД или отклонение от hma если отклонение от
DL1 - поправка учитывающая распределение звуковой мощности по октавным
полосам дБ DL1= 5 дБ (125) (табл.233[5]);
DL2 - поправка учитывающая присоединение воздуховода дБ 125гц: DL2 = 2 дБ
Определяем снижение звуковой мощности в элементах вентиляционной сети дБ:
где - сумма снижений уровня звукового давления в различных элементах сети
воздуховода до входа в расчетное помещение.
Снижение октавных уровней звуковой мощности в ответвлении определяем по формуле:
где mп — отношение площадей сечений воздуховодов mn = Fмаг.Fотв.i;
F - площадь сечения воздуховода перед ответвлением м2;
Для тройника-поворота:
Поворот размером 270х140 мм под прямым углом DLп=0 (табл.2.36 [5]). Потерю звуковой мощности в кирпичном канале можно не учитывать. Потеря звуковой мощности в результате отражения звука от приточной решетки для частоты 125 Гц-15дБ (табл.2.37[5]) тогда суммарное снижение уровня звуковой мощности в элементах вентиляционной сети до расчётного помещения в октавной полосе 125 Гц:
Определяем октавные уровни звукового давления в расчётной точке помещения. Для помещений объёмом более 120 м3 проникании шума в помещение через несколько распределителей одной вентиляционной системы октавный уровень звукового давления определяем по формуле:
где В - постоянная помещения м2
Постоянную помещения в октавных полосах частот следует определять по формуле:
где В1000 - постоянная помещения м2 на среднегеометрической частоте 1000 Гц
для общественных зданий определяется в зависимости от объёма V м3 и типа
m - частотный множитель m=062 (для 125 Гц).
Объём расчётного помещения V = 297 м3 тогда В1000=V6=2936=49 м2
Для октавной полосы 125Гц:
Фi – коэффициент направленности определяется по рис. 2.18 [5].
ri – расстояние от геометрического центра источника шума до расчетной точки для
i-ого воздухораспределительного устройства (решетки). Для первой по ходу решетки
Требуемое снижение октавного уровня звукового давления в полосе частот 125 Гц:
где nс - в нашем случае число вентиляционных систем с механическим побуждением обслуживающих расчётное помещение n = 5.
СНБ 4.02.01-03 Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2004. – 78 с.
ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 1998. – 12 с.
СНБ 3.02.03-03 Административные и бытовые здания. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2003. – 30 с.
СНБ 3.02.03-03 Климатология. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2003. – 30 с.
Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование. под ред. Б.М.Хрусталева – М.: Изд-во АСВ 2007. – 784 с. 183 ил.
ТКП 45-2.04-153-2009 (02250) Естественное и искусственное освещение – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 2010. – 104 с.
Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05-91 Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещение – М. 1993. – 42 с.
ТКП 45-2.04-43-2006 (02250) Строительная теплотехника – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь 207. – 36 с.
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства.Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. М:1992 Часть3. Кн.2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. – 416с.
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства.Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. М:1992 Часть3. Книга 1. Вентиляция и кондиционирование воздуха. – 319с.