Вентиляция общественного здания (больницы)

окончат.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра: «Теплогазоснабжение и вентиляция»
Пояснительная записка к курсовому проекту
«Вентиляция общественного здания»
Описание проектируемого объекта ..
Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха для теплого холодного периодов и переходных условий
Определение количества вредностей (избыточная теплота влага углекислый газ) поступающих в расчетные помещения для теплого холодного периодов и переходных условий
Определение воздухообмена по вредности и выбор расчетного воздухообмена . ..
Расчет воздухообмена по кратности .
Определение количества и площади сечения приточных и вытяжных каналов. Подбор воздухораспределительных решеток ..
Определение производительностей приточных и вытяжных систем .
Расчет раздачи приточного воздуха.
Изображение процессов обработки воздуха на I-d диаграмме ..
Аэродинамический расчет приточной системы с механическим побуждением движения воздуха
Аэродинамический расчет вытяжной системы вентиляции с естественным побуждением ..
Подбор вентиляционного оборудования (фильтр калорифер вентилятор)
Акустический расчет приточной системы вентиляции и подбор шумоглушителя
Описание принятых проектных решений .. ..
Список используемых источников . ..
Описание проектируемого объекта
В данном курсовом проекте требуется запроектировать приточно–вытяжную систему вентиляции больницы расположенной в г. Пинске. Ориентация главного фасада – на восток. Здание двухэтажное с чердаком. Высота этажа: H=3м. Толщина наружных стен =510 мм внутренних - =380мм. Стены выполнены из кирпича. Перекрытия – плиты железобетонные =300мм. Перегородки - гипсобетонные. Источник теплоснабжения - ТЭЦ. Теплоноситель - перегретая вода с параметрами tгор=95 °С tобр=70 °С.
Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха для теплого холодного и переходного периодов
Параметры наружного воздуха:
Согласно [1] при проектировании вентиляции общественных зданий в тёплый период года температуру и энтальпию наружного воздуха принимают по параметру «А» в холодный период – по параметру «Б» в переходный период параметры наружного воздуха принимаются независимо от месторасположения здания. Т.о. для г. Пинска:
Параметры внутреннего воздуха:
В соответствии с [4 табл1.2 и табл1.3] для теплого периода года допустимые нормы температуры внутреннего воздуха: не более чем на 3°С выше расчетной температуры наружного воздуха (по параметрам А) но не более 28°С:
Относительная влажность внутреннего воздуха в=60%. Максимально допустимая подвижность воздуха – 05мс.
Для холодного и переходного периодов года в соответствии с [3] принимается температура внутреннего воздуха относительная влажность внутреннего воздуха в=55% и скорость воздуха в рабочей зоне не более 02мс.
Определение количества вредностей (избыточная теплота влага углекислый газ) поступающих в расчетное помещение
Расчет количества вредностей производится для одного расчетного помещения в качестве которого принимается зал психологической разгрузки с расчетным количеством человек – 35 чел.
Теплопоступления от людей
Согласно [5 п.2.1.3] теплопоступления от людей:
где qя – тепловыделения одним взрослым человеком; согласно [5 табл. 2.3] для теплого периода года () q=57 Вт для холодного и переходного периодов года () q=102Вт.
n – расчетное количество человек; n=35;
kл =1 коэффициент зависящий от пола человека (принят для мужчин)
Т.о. теплопоступления от людей в теплый период года:
Теплопоступления от людей в холодный и переходный периоды года:
Расчет теплопоступлений от людей сведен в табл. 3.1.
Таблица 3.1 Расчет теплопоступлений от людей
Холодный период года
Переходный период года
Тепловыделения одним человеком
согласно [5 табл2.3]
Температура окружающего водуха
Теплопоступления от искусственного освещения
От искусственного освещения тепло поступает в холодный и переходный периоды года. Теплопоступления от искусственного освещения:
где Е – нормируемая освещенность помещения; согласно [5 табл. 2.5] Е=200Лк;
F – площадь пола расчетного помещения; F=36 м2;
qосв – удельные тепловыделения от ламп; ; по [5 табл. 2.6]
осв – доля теплоты поступающая в помещение; для ламп установленных на некотором расстоянии от потолка осв=1.
Расчет теплопоступлений от искусственного освещения сведен в табл. 3.2.
Таблица 3.2 Расчет теплопоступлений от искусственного освещения
Тепловыдел. от искусственного освещения
нормируемая освещеность
Площадь пола помещения
удельное Тепловыделение от лампы
Доля теплоты поступающей в помещение
Поступление теплоты за счет солнечной радиации
Поступление теплоты за счет солнечной радиации через заполнения световых проемов рассчитываются только в теплый период года. Максимальное поступление теплоты за счет солнечной радиации:
где qп и qр –теплоты Втм2 соответственно за счет прямой и рассеянной солнечной радиации в зависимости от географической широты (52°7’ с.ш.) и ориентации окон (восток). Согласно [5 табл2.7]:
kотн – коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение световых проемов; согласно [5 табл2.8] для тройного остекления kотн=048.
– коэффициент учитывающий затенение светового проема переплетами =05
Fос – площадь окон м2
– коэффициент инсоляции:
где Lг Lв – размеры горизонтального и вертикального выступающих элементов затенения(откосов) Lг = 012м Lв = 012м
Н В – высота и ширина светового проема H = 15 м B = 15 м
а с – расстояния соответственно от горизонтального и вертикального элементов затенения до откоса светового проема
Ас.о.- солнечный азимут остекления Ас.о=5 [5 табл 2.11]
- угол между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления
h – высота стояния солнца в градусах h=300
kобл – коэффициент облучения
где – соответственно коэффициенты облучения для горизонтальной и вертикальной солнцезащитной конструкции принимаемые в зависимости от углов :
Расчетное поступление теплоты за счет солнечной радиации:
где показатель поглощения теплового потока солнечной радиации внутренними ограждениями.
где F1 F2 – площади отдельных внутренних перегородок и стен помещения F4 – площадь потолка F5 - площадь пола м2;
mi – коэффициенты учитывающие аккумуляцию теплоты соответственно внутренними стенами потолком и полом.
Для продолжительности поступления прямой солнечной радиации на фасад здания для внутренних перегородок m1= 055 стен m2=052 для пола m5=084 и для потолка m4=041;
Теплопоступления через массивные ограждающие конструкции при выполнении данного курсового проекта не учитывались.
Рассчитанные теплопоступления сводятся в табл.3.3.
Таблица 3.3 Тепловой баланс помещения
От искусственного освещения
Через заполнения световых проемов
Избытки явной теплоты в помещении
Qсум =Qл +Qосв +Qрасч
Поступление влаги в помещение:
где M для состояния покоя согласно [5 табл2.3] для теплого периода года () Mi=51гч для холодного и переходного периодов года () Mi=36гч. kл =1 коэффициент зависящий от пола человека (принят для мужчин)
Полученные данные сведены в табл. 3.4
Таблица 3.4 Расчетные влагопоступления
Количество влаги от людей
Выделения влаги одним человеком
Поступление вредных веществ
Поступление вредных веществ в помещение:
где - выделение углекислого газа одним человеком в зависимости от вида выполняемой работы; при состоянии покоя согласно [5] = 40гч.
Полученные данные сведены в табл. 3.5
Таблица 3.5 Поступление вредных веществ
Кол-во СО2 выделяемого 1 чел
Определение воздухообмена по вредности и выбор расчетного воздухообмена (для расчетного помещения)
Расчет представлен в таблице 4.1.
Таблица 4.1 Расчет расхода приточного воздуха для разбавления избыточной теплоты влаги СО2 в расчетном помещении для 3 – х периодов
Наименование величины
Формула источн. Информац.
В-обм. Для ассимиляц явной теплот
избытки явной теплоты
В-обмен для ассимиляции влаги
в-содержание уходящего воздуха
в-содерж. Приточного воздуха
В-обмен для ассимиляции углекислого газа
поступление углекислого газа
Доп. Концентрация СО2 в помещении
Концентрация углекислого газа в нар.воздухе
Таблица 4.2 Воздухообмен в расчетном помещении
Воздухообмен для ассимиляции
Т.к. производительность общеобменной вентиляции принимается большей из полученных расчетов для переходного и холодного периодов то за расчетный воздухообмен принимается L=3100 м3ч для разбавления явной избыточной теплоты в переходный и холодный периоды года.
В теплый период года разность 4150-3100=1050 м3ч необходимо подавать за счет неорганизованного воздухообмена через открытые окна и фрамуги.
Расчет воздухообмена по кратности
Расчет воздухообмена остальных помещений данного здания ведётся по нормативной кратности которая принимается по соответствующей справочной литературе [3].
где V – объем помещения м3;
n – нормативная кратность воздухообмена ч-1.
Для жилых палат принимается воздухообмен из расчета 80м3ч на одного человека в помещение приточной камеры подается двухкратный объем воздуха.
Расчет воздухообмена по кратности сводится в таблицы 5.1 и 5.2:
Таблица 5.1 Воздухообмен по кратности для помещений 1 этажа
Объем помещения Vп м3
Нормативн. Кратность в-обмена n1ч;или нормируем. Удельный расход mм3часна 1 челединицу оборуд.
Продолжение таблицы 5.1:
Таблица 5.2 Воздухообмен по кратности для помещений 2 этажа
зал псих.разгрузки 35 чел
Продолжение таблицы 5.2:
Значения дисбаланса воздухообмена подаются в коридорное пространство первого и второго этажей.
L1=3580-3250=330 м3ч
L2=5940-5695=245 м3ч
Определение количества и площади сечения приточных и вытяжных каналов. Подбор воздухораспределительных решеток
Удаление воздуха в помещениях больницы осуществляется через каналы во внутренних стенах. Каналы устраиваются двух размеров: мм (м2) мм (м2). На вытяжные каналы устанавливаются регулируемые решётки типа Р150 (150х150 мм м2) и Р 200 (200х200 мм м2). Согласно [1] минимальное расстояние между одноименными каналами должно быть не менее 140 мм а между разноименными 270 мм. Между каналом и дверным проёмом минимальное расстояние 410 мм. Приток воздуха осуществляется воздуховодами на которые устанавливаются решетки типа: РР1 (100х200 мм м2 ) РР2 (100х400 мм м2 ) РР 4 (200х400 мм м2 )
Рекомендуется скорости в каналах при естественной вытяжке принимать в пределах: 08-10 мс. Для воздуховодов с механическим побуждением скорость в ответвлениях 5 мс; в магистрали 8 мс. Скорость воздуха в решётках с естественной вытяжкой допускается принимать до 1 мс а при механическом притоке и вытяжке до 3мс.
Живое сечение для прохода воздуха в каналах и решетках при данном расходе воздуха и рекомендуемой скорости находится по формуле:
Число каналов определяется делением FЖС на единичную площадь канала (решетки). После производится уточнение количества каналов. Расчет сведен в таблицу6.1.
Таблица 6.1 Подбор вентиляционных каналов и решеток
Каналы и воздуховоды
Размер воздуховодов каналовмм
Площадь жив. сечения
Продолжение таблицы 6.1
Определение производительностей приточных и вытяжных систем
К проектированию принимается приточная система вентиляции с механическим побуждением с разводкой магистральных воздуховодов по коридорам в пространстве за подшивными потолками. Расчетная производительность приточной установки L=9520 м3ч. Для проектирования сети приточной вентиляции принимаются прямоугольные воздуховоды из листовой стали с размерами согласно [7 табл. 2.1].
В здании больницы запроектированы вытяжные системы: с естественным побуждением : ВЕ 4 ВЕ 6; с механическим побуждением: В 1 В 2 В 3 В 5.
За расчетную вытяжную систему принимается система с естественным побуждением производительностью L= 550 м3ч (система ВЕ 6). Воздух из помещений удаляется через решётки типа Р и далее по кирпичным каналам в стенах поступает в горизонтальны сборный асбестоцементный короб на чердаке.
Расчет раздачи приточного воздуха
Требуется провести расчет воздухораспределения для расчетного помещения больницы - зала психологической разгрузки на 35 человек расчетный воздухообмен которого: L = 3100 м3ч.
Избыточная температура на выходе из воздухораспределителя:tо=tр.з.-tо=18-14=4оС. Размеры помещения: длина высота помещения Нп=27 м. Воздухораспределительные решётки установлены вдоль стены с длиной l=4м. Скорость выхода воздуха из решёток vo=269 мс.
Решётки РР4 отрегулированы на подачу воздуха неполными веерными струями с характеристиками: m=45 n=32 и установлены на расстоянии 03 м от потолка.
При входе приточной струи в рабочую зону должны быть выполнены следующие условия [6]:
- максимальная скорость приточного воздуха на оси струи не должна превышать 028мс;
- максимальная разность температур между температурой воздуха на оси приточной струи и температурой воздуха в рабочей зоне не должна превышать 15°С.
Требуемая площадь живого сечения воздухораспределителей:
где рек= 3 мс – рекомендуемая скорость на выходе из воздухораспределителя.
К установке принимаются воздухораспределители РР4 с площадью живого сечения А0=0064м2 в количестве:
Действительную скорость движения воздуха на выходе из решёток:
Расход воздуха через одну решётку:
Скорость воздуха и избыточная температура воздуха при входе струи в рабочую зону находятся по формулам для осесимметричных струй:
где х – путь развития струи;
kcon – коэффициент стеснения;
kтcon - коэффициент который принимается по [5 табл 2.20]
kn – коэффициент неизотермичности; при горизонтальной подаче охлажденного воздуха настилающимися струями kn=1.
Расстояние от воздухораспределителя до начала отрыва настилающейся струи от потолка:
где Н – геометрическая характеристика струи:
Путь развития струи с учетом величины высоты рабочей зоны hрз=15 м:
В зависимости от значений:
Где Ар - площадь помещения перпендикулярная потоку воздуха приходящаяся на один воздухораспределитель м2:
kтcon=03 по [5 табл 2.20] ;
Коэффициент стеснения:
Для расчета избыточной температуры коэффициент kтcon принимается равным не менее 085:
Т.о. скорость vx мc и избыточная температура 0C на оси струи при входе в рабочую зону соответствуют следующим требованиям:
Изображение процессов обработки воздуха на I-d диаграмме
Построение данных процессов представлено в приложении 1.
Диаграммы построены для теплого холодного периода и переходных условий.
Обозначения использованные при построении:
т. Н – точка соответствующая параметрам наружного воздуха;
т. В – параметры внутреннего воздуха;
Параметры наружного и внутреннего воздуха указаны в главе 2.
т. П - параметры воздуха на выходе из воздухораспределителя.
tп=140С – температура приточного воздуха.
Следует учитывать что приточный воздух будет нагреваться при прохождении через вентилятор на t=0001P=10С (где Р – давление развиваемое вентилятором Р=1кПа). Тогда подогрев приточного воздуха в калорифере будет происходить до т. 1 которая лежит на 10С ниже т.П на линии постоянного влагосодержания.
Аэродинамический расчет приточной вентиляции с механическим побуждением движения воздуха
Общие потери давления Па в сети воздуховодов определяются по формуле:
где R – расчётные потери по длине принимаются по таблице для величины R вводится поправка n на шероховатость значения которой приведены в [8]. Рассчитывая воздуховоды прямоугольного сечения необходимо иметь в виду что R определяется по эквивалентному диаметру и действительной скорости. Эквивалентные диаметры по скорости для прямоугольных воздуховодов приведены в [8].
n – поправочный коэффициент учитывающий из какого материала изготовлен воздуховод принимается по [5 табл.2.23].
Z – потери давлений на местные сопротивления Z=Σ.(ρV22)
- сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода [8 табл22.22 табл22.26 табл22.37 табл22.48].
Скорость движения воздуха в магистральных и сборных воздуховодах устанавливается при естественном побуждении в пределах 05-15 мс ; при искусственном побуждении в пределах 5-8 мс .
При невозможности увязки потерь давления по ответвлениям воздуховодов в пределах 10% следует устанавливать диафрагмы.
Участок 19’ - наружная воздухозаборная решетка из оцинкованной стали типа РС 4-3 которая принимается по каталогу фирмы «Вариж» с площадью живого сечения F жс =05593 м2.
Тогда скорость в решетке:
Значения коэффициентов местных сопротивлений вблизи вентилятора:
перед входом в вентилятор вх=03;на выходе из вентилятора вых=01.
Аэродинамический расчет приточной системы сведен в таблицу 10.1.
Таблица 10.1 Аэродинамический расчет приточной системы
Продолжение таблицы 10.1
коэффицент сопротивления диафрагмы =(204-1478)5267=106 размер диафрагмы 117х117мм
коэффицент сопротивления диафрагмы =(3872-2663)5267=229 размер диафрагмы 108х108мм
коэффицент сопротивления диафрагмы =(4145-2399)5267=331 размер диафрагмы 103х103мм
коэффицент сопротивления диафрагмы =(455-1343)052=577 размер диафрагмы 48х98мм 3 диафр.
коэффицент сопротивления диафрагмы =(5051-2399)527=233 размер диафрагмы 109х109мм
коэффицент сопротивления диафрагмы =(5462-2823)042=516 размер диафрагмы 84х84мм 3 диафр.
коэффицент сопротивления диафрагмы =(5801-3832)206=96 размер диафрагмы 90х90мм
коэффицент сопротивления диафрагмы =(7351-2624)1008=456 3 диафрагмы 48x98мм
коэффицент сопротивления диафрагмы =(7933-2903)198=291 2 диафрагмы 69x169мм
коэффицент сопротивления диафрагмы =(141327-11375)2318=12 диафрагма 325х325мм
Аэродинамический расчет вытяжной системы вентиляции с естественным побуждением
Движение воздуха в системах естественной вентиляции происходит за счет разности плотностей столбов воздуха внутри и снаружи здания:
где k – коэффициент запаса на неучтенные потери в сети k=09;
h – высота воздушного столба м; при наличии организованного притока воздуха (приточной вентиляции) h определяется как расстояние от середины высоты помещения до устья вентиляционной шахты.
Расчетное гравитационное давление системы естественной вентиляции определяется для наружной температуры tн=+5°С.
Гравитационное давление действующее в каналах 1-ого и 2-ого этажей:
Для выбора расчетного направления определяется удельное сопротивление в направлении через каналы 1-ого и 2-ого этажа наиболее удаленные от вытяжной шахты:
За расчетное принимается направление через каналы второго этажа (участки 1’12344’) т.к. .
Расчет ведется аналогично расчету приточной системы вентиляции. Результаты расчета сведены в таблицу 11.1:
Таблица 11.1 Аэродинамический расчет вытяжной системы вентиляции ВЕ6 с естественным побуждением
Р1'1234 4' расп =Р 2 гр = 281 Па
невязка: ((281-252)281)*100=
Ррасп= Р2 гр - Σ(Rln+Z)2344' =281- (0081+0389+1039+0298)=
невязка: ((1003-106)1003)*100=
Ррасп= Р1 гр - Σ(Rln+Z)344' =4257- (0389+1039+0298)=
невязка: ((268-2745)268)*100=
Ррасп= Р1 гр - Σ(Rln+Z)44' =4407- (1039+0298)=
невязка: ((307-322)307)*100=
Ррасп= Р1 гр - Σ(Rln+Z)4' =4407- (0298)=4109 Па
невязка: ((4109-318)4109)*100=
коэффицент сопротивления диафрагмы =(4109-318)015=619 размер диафрагмы 98x98мм
Продолжение таблицы 11.1
Ррасп= Р1 гр - Σ(Rln+Z)4'6 =4407- (0298+0197)=391 Па
невязка: ((391-154)391)*100=
коэффицент сопротивления диафрагмы =(391-154)015=148 размер диафрагмы 84x84мм
Подбор вентиляционного оборудования
Объем приточного воздуха L=9520м3ч;
расчетная температура наружного воздуха (для холодного периода года по параметрам Б) tн=-21С;
температура приточного воздуха tп=14°С;
теплоноситель – горячая вода с параметрами 9570.
Плотность воздуха после калорифера:
Расход теплоты для нагрева приточного воздуха:
Порядок подбора калорифера:
Массовая скорость принимается v = 8 кг(м2с) в пределах рекомендуемых для данного типа калориферов;
Тогда необходимая площадь живого сечения для прохода воздуха:
По таблицам [5 табл. 2.28] подбирается калорифер с ближайшим значением площади живого сечения для прохода воздуха fв м2 . Принимается к установке КСк 3-9 для которого:
fвтабл=046 м2 - табличное значение площади фронтального сечения калорифера;
fтр=0000846 м2 - живое сечение для прохода воды;
Fктабл=2250 м2 - поверхность нагрева одного калорифера.
Действительная массовая скорость:
Массовый расход воды:
Скорость движения воды в трубах теплоносителя:
По [5 табл.2.29] для данного типа калорифера находится коэффициент теплопередачи k = 707 Вт(м2°С);
Требуемая поверхность нагрева калорифера:
Необходимое количество калориферов:
Действительная площадь нагрева:
Процент запаса поверхности нагрева:
Аэродинамическое сопротивление калорифера согласно [5 табл 229] при ρ =707 кг(м2с):
Гидравлическое сопротивление калорифера:
где А – коэффициент сопротивления [5 табл 228] А=1468кгм3;
v – скорость движения воды в трубках.
2 Подбор воздушного фильтра
Принимается к установке фильтр третьего класса – унифицированный ячейковый (ФЯРБ) с ячейками 500*500мм.
объем приточного воздуха L=9520м3ч;
режим работы системы приточной вентиляции =24ч;
начальная запыленность для чистого воздуха сн=00005мгм3;
номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра L’=1540м3ч;
степень очистки приточного воздуха Е=082.
Действительная удельная воздушная нагрузка на фильтр:
Согласно [5 рис2.12] начальное сопротивление фильтра Рн=44Па.
Увеличение сопротивления фильтра в период его эксплуатации р=100Па.
Согласно [5 рис2.13] пылеемкость фильтра ПФ=2600гм2.
Количество пыли оседающей на фильтре в сутки:
Продолжительность работы фильтра без регенерации:
3 Подбор вентилятора
Производительность вентилятора с учетом 10% запаса по производительности:
Развиваемое вентилятором давление с учетом 10% запаса:
Р сети – потери давления в сети воздуховодов из табл. 10.1 Па
Рф- сопротивление фильтра (из пункта 12.2) Па
Рк – сопротивление калорифера [5 табл.2.29]
Согласно [8 приложение 1] принимается вентилятор ВЦ4-75-63 с диаметром рабочего колеса D=Dном левого вращения; частотой вращения рабочего колеса n =1445мин-1 КПД в=082 при максимальном КПД макс=085. Рабочее колесо установлено на одном валу с электродвигателем типа Е 63.100-2 мощностью N =35 кВт.
К установке принимается вентилятор в первом исполнении с КПД передачи п=1.
Требуемая мощность на валу электродвигателя:
Установочная мощность электродвигателя:
где k – коэффициент запаса k=115 для N=2 5кВт.
Требуемая мощность электродвигателя с учетом запаса меньше мощности принятого электродвигателя.
Акустический расчет приточной установки подбор шумоглушителей
Ближайшее помещение со стороны нагнетания вентилятора – комната № 116 –кабинет старшей медсестры. Размеры помещения 3х4х36 м объем v=432 м3. Воздух поступает через одну решетку РР1 размерами 100х200 мм которая установлена на расстоянии 03 м от потолка. Скорость выхода воздуха v=2 мс. В приточной камере установлен радиальный вентилятор ВЦ 4-75-63 с параметрами: производительность LВ=10472м3ч развиваемое давление Рв=650 Па частота вращения n=1445 обмин.
Схема расчетной ветви воздуховодов и узлы разветвлений представлены в приложении 2.
Акустический расчет сведен в таблицу 13.1.
Таблица 13.1 Акустический расчет приточной установки
Определяемые величины
Значения в октавных полосах Гц
Допустимый уровень шума в помещении
Октавный уровень звукового давления аэродинамического шума вентилятора
Критерий шумности вентилятора
Давление развиваемое вентилятором
Секундная производительность вентилятора
Поправка на режим работы вентилятора
Поправка учитывающая распределение звуковой мощности по октавным полосам
Поправка учитывающая присоединение воздуховода
Снижение уровня звуковой мощности в элементах вентиляционной сети
Снижение уровня звуковой мощности на прямых участках воздуховодов
Снижение уровня звуковой мощности в узле ответвлений 1
Продолжение таблицы 13.1
Определяемая величина
Отношение площадей сечений воздуховодов (узел 1)
Площадь сечения воздуховода перед ответвлением
Площадь сечения воздуховода ответвления
Суммарная площадь поперечных сечений воздуховодов ответвлений
Снижение уровня звуковой мощности в узле ответвлений 2
Отношение площадей сечений воздуховодов
Октавный уровень звуковой мощности в расчетной точке помещения
Коэффициент направленности
Расстояние от центра решетки до расчетной точки
Постоянная помещения
Постоянная помещения на среднегеометрической частоте 1000Гц
Требуемое снижение октавного уровня звуковой мощности
Допустимая скорость движения воздуха в шумоглушителе vдоп=66мс.
Площадь живого сечения шумоглушителя:
Принимаются к установке 2 пластинчатых шумоглушителя ГП1-2 с характеристиками:
свободное сечение F=04м2;
эффективность в октавной полосе 125Гц – 10дБ
эффективность шумоглушителя в октавной полосе 250Гц – 26дБ.
Аэродинамическое сопротивление глушителя:
где - коэффициент местного сопротивления шумоглушителя для пластинчатого шумоглушителя с обтекателями =05;
d – эквивалентный диаметр глушителя м;
- коэффициент трения для d=071м =0045;
v – действительная скорость движения воздуха в шумоглушителе:
Описание принятых проектных решений
В курсовом проекте была запроектирована приточно-вытяжная вентиляция для больницы расположенной в г. Пинске. Здание двухэтажное с чердаком ориентация главного фасада - восток высота этажа 3м. Источник теплоснабжения здания - ТЭЦ. Теплоноситель - перегретая вода с параметрами tгор=95 °С tобр=70 °С.
Приточная система вентиляции принята с механическим побуждением (П1). Приточная камера размещается на первом этаже под помещением бельевой. Расчетное количество подаваемого воздуха L = 9520 м3. С целью глушения шума в приточной камере установлены 2 шумоглушителя. Забор воздуха с улицы осуществляется через теплоизолированный воздуховод размерами 600х800мм. Низ воздухозаборной решетки РС 4-3 расположен на расстоянии 2 м от уровня земли. Приточные воздуховоды прямоугольной формы располагаются в пространстве за подшивными потолками коридоров первого и второго этажа. Приточные решетки приняты типа РР они размещаются на расстоянии 300 мм от потолка.
Расчетное помещение которое находится на 2 этаже - зал психологической разгрузки на 35 человек. В нем воздухообмен принят по избыткам явной теплоты.
На втором этаже на присоединении к приточному воздуховоду расположен огнезащитный клапан. Огнезащита транзитного воздуховода выполнена защитным покрытием. На главных ответвлениях воздуховодов установлены дроссельные клапаны.
Вытяжные системы вентиляции запроектированы: с естественным побуждением : ВЕ 4 ВЕ 6; с механическим побуждением: В 1 В 2 В 3 В 5.
Вытяжные каналы располагаются в кирпичных стенах. Решетки приняты типа Р они располагаются на расстоянии 03 м от потолка.
За расчетную вытяжную систему принимается система с естественным побуждением производительностью L= 550 м3ч (система ВЕ 6). Воздух из помещений удаляется через решётки типа Р и далее по кирпичным каналам в стенах поступает в горизонтальный сборный асбестоцементный короб на чердаке.
Список используемых источников
СНБ 4.2.01-2003. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. – М. 2003. – 78с.
СНБ 2.04.02-2000. Строительная климатология. Мн.: Министерство архитектуры и строительства Р.Б. 2001
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства в 3ч. Ч.3 Вентиляция и кондиционирование воздуха Кн1. Под ред. И. Г. Староверова.- М.: Стройиздат 1992. – 319с.
СниП 2.08.02-89. Общественные здания и сооружения. – М 1989.
Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование. Под ред. проф. Б.М.Хрусталева – М.: Изд-во АСВ 2008. – 784с. 183 ил.
ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования воздуху рабочей зоны. – М 1989.
ВСН 353-86 Проектирование и применение воздуховодов из унифицированных деталей. Минмонтажспецстрой СССР 1987
Справочник проектировщика под ред.Н.Н. Павлова и др. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3 Вентиляция. Книга 2 М.:1992г.

вент на проверку.dwg

общественного здания
План первого и второго этажа
разрез здания (М1:50)
экспликация помещений
План 1 этажа (М 1:100)
План 2 этажа (М 1:100)
План чердака (М 1:100)
Аксонометрическая схема П1 и ВЕ 6
план и разрез венткамеры (М 1:50)
Разрез 1 -1 (М 1:50)
План венткамеры (М 1:50)
Разрез 2 - 2 (М 1:50)
Фильтр ячейковый ФяБР
Заслонка воздушная утепленная
Вентилятор ВЦ 4-75-6
Наименование оборудования
Электродвигатель Е 6
Р=650 Па L=10472 м³ч
N=2.85 кВт n=1445 обмин
РР 1 - решетка сечением 100х200 мм;
РР 2 - решетка сечением 100х400 мм;
РР 4 - решетка сечением 200х400 мм.
- сечени воздуховода (канала)
Спецификация оборудования приточной камеры
Виброизоляционные пружины
Схема расчетной ветви воздуховодов
и узлы разветвлений системы