Вакуумный контактор на номинальное напряжение 660 В и номинальный ток 400 А. + Чертежи

Диплом Клюкин (ЭМА 13у).doc

Дипломный проект: 111 с. 60 рисунков 20 таблиц 6 ссылок.
Объект исследования - Вакуумный контактор на номинальное напряжение 660 В и номинальный ток 400А.
Цель проекта - разработка основных узлов вакуумного контактора.
Метод исследования - математическое моделирование.
Разработан вакуумный контактор переменного тока. Применение отключения в вакууме дает возможность продлить срок действия контактов контактора благодаря очень быстрому угасанию электрической дуги в вакууме. В дополнение при этом уменьшается объем технического обслуживания контактора. Рассмотрены технологический процесс изготовления вакуумной дугогасительной камеры. Рассчитана себестоимость базового и нового вариантов контактора. Рассмотрены меры по охране труда при изготовлении и эксплуатации вакуумного контактора.
ВАКУУМНАЯ ДУГОГАСИТЕЛЬНАЯ КАМЕРА ОТКЛЮЧЕНИЕ МЕТОДИКА КОНТАКТОР МАГНИТНАЯ ПРОВОДИМОСТЬ ПРОИЗВОДНАЯ МАГНИТНОЙ ПРОВОДИМОСТИ ВОЗДУШНЫЙ ЗАЗОР
Обзор существующих конструкций вакуумных контакторов10
1 Постановка задачи10
2 Анализ конструкций вакуумных контакторов10
3 Анализ конструкций вакуумных дугогасящих камер24
Техническое описание базового вакуумного контактора27
1 Технические данные28
1 Конструкция и работа контактора30
1 Расчет токоведущего контура вакуумного контактора33
1.1 Устройство токоведущего контура вакуумного контактора33
1.2 Расчет площади и размеров сечения выводных шин34
2 Расчет конструктивных элементов вакуумной камеры36
2.2 Расчет начального давления внутри ВДК37
2.3 Определение контактного нажатия41
2.4 Определение сопротивления стягивания42
2.5 Расчет распределения температуры вдоль токовводов43
3 Расчет противодействующих усилий кинематической схемы вакуумного контактора47
3.1 Определение исходных данных53
3.1.1 Геометрические размеры53
3.1.2 Регулируемые и эмпирически определяемые нагрузки53
3.1.3 Предельные нагрузки и жесткости пружин53
3.2 Расчётные геометрические размеры54
3.3 Расчет сил действующих на плечо Lг55
3.4 Расчет сил действующих в узле вспомогательных контактов55
3.4.1 Сила сжатия пружины вспомогательных контактов55
3.4.2 Сила сжатия возвратной пружины узла вспомогательных контактов56
3.4.3 Результирующая сила противодействия системы вспомогательных контактов56
3.5 Расчет силы возвратной пружины56
3.6 Приведенная противодействующая сила59
3.7 Расчет коэффициента допустимых отклонений силы59
4 Поверочный расчет электромагнитного привода64
4.1 Поверочный расчет электромагнита64
4.2 Расчет магнитных проводимостей66
4.3 Расчет коэффициентов рассеивания66
4.4 Расчет кривых намагничивания электромагнита для принятых значений рабочих воздушных зазоров69
4.5 Построение тяговой характеристики70
4.6 Расчет параметров катушки76
Технология изготовления вакуумных дугогасящих камер79
1 Типовые конструктивные и технологические принципы разборки вакуумных дугогасительных камер79
Экономическая часть83
1 Определение себестоимости и цены вакуумного контактора83
1.1 Расчет затрат на материалы полуфабрикаты и комплектующие изделия84
1.2 Расчет фонда заработной платы производственных рабочих90
1.3 Расчет отчислений на социальные мероприятия96
1.4 Составление калькуляции себестоимости и расчет оптовой цены изделия98
2.1Анализ себестоимости нового и базового изделия103
1 Выявление и анализ вредных и опасных факторов в лаборатории исследования режимов работы динамических нагрузок шахтного ленточного конвейера104
2 Общие положения инструкции по охране труда для электрослесаря106
2.1 Обязанности электрослесаря106
3 Требования безопасности перед началом работы106
4 Требования безопасности во время работы107
4.1 Правила при работе с переносным электроинструментом107
5 Требования безопасности по окончании работ108
6 Требования безопасности в аварийных ситуациях108
7 Пожарная безопасность109
Наращивание уровня производства энергии неразрывно связано с расцветом машиностроения и других отраслей промышленности призванных обеспечить топливно-энергетический комплекс оборудованием машинами и материалами. Увеличение производства энергетических ресурсов и осуществления мероприятий по энергосбережению в значительной степени зависят от уровня развития низковольтных электрических аппаратов которые вместе с электрическими машинами являются основными средствами электрификации и автоматизации производственных процессов практически во всех отраслях народного хозяйства.
В современных условиях в области автоматизации производственных процессов сказалось стремление к применению бесконтактных электрических систем вызвано не только их техническими преимуществами но и недостаточно высокой надежностью и качеством контактной аппаратуры выпускаемой продукции. В то же время контактные устройства имеют ряд достоинств и остаются наиболее массовыми коммутационными элементами систем промышленной автоматики.
О масштабах применения контактной аппаратуры свидетельствует тот факт что в настоящее время она широко проводится такими известными компаниями как General Electric (США) АВВ (Швейцария) Jennings (Великобритания) Hitachi (Япония) Toshiba (Япония) Brown Bowery (Швейцария) входящие в число шестнадцати крупнейших компаний мира.
Контактная аппаратура непрерывно совершенствуется как в целом так и в отношении отдельных функциональных составляющих ее частей: контактных элементов дугогашения привода общей компоновки механизма.
Конкурентоспособность контактных устройств остается достаточно высокой в связи с большой стоимостью и габаритами полупроводниковых устройств их чувствительностью к помехам и низкой устойчивостью в аварийных режимах. Этому способствует и непрерывное развитие новых более совершенных принципов коммутации электрического тока как синхронная жидкостная гибридная (контакты в сочетании с полупроводниками) коммутация в среде защитных газов и в вакууме.
Преимущества коммутации в вакууме основаны на следующих достоинствах:
- близкой к идеальной изолирующей способности высокого вакуума;
- способности к нейтрализации химической активности контактного материала;
Высокая статическая прочность вакуумных промежутков при небольших расстояниях между контактами и интенсивное восстановление электрической прочности после перехода тока через ноль делают коммутацию переменного тока в вакууме весьма перспективной. Кроме того исключив взаимодействие контактов с химически активной средой можно применить более широкую гамму металлов и их соединений для получения контактных материалов с необходимыми характеристиками в частности обладающими стабильным переходным сопротивлением и высокой износостойкостью.
Из всех видов коммутирующих устройств вакуумные контактные аппараты благодаря высоким изоляционным свойствам вакуума наименее чувствительны к величине напряжения электрических цепей тенденция к повышению которого наиболее характерным признаком современного производства развивается в направлении увеличения энерговооруженности и повышение производительности технологического оборудования.
С двумя основными свойствами вакуума связанные достоинства которые могут быть реализованы в коммутационной аппаратуре:
- габариты вакуумных дугогасящих устройств существенно меньше чем воздушных поскольку удлинение вакуумной дуги для его тушения не является необходимым при напряжении до 1140 В;
- отсутствие открытой дуги исключает образование азотистых соединений и связанные с их действием необратимые процессы в оболочках комплектных устройств;
- ионизация среды в открытых коммутационных устройствах есть фак-ком что вызывает межфазные перекрытия и короткие замыкания на землю. Вакуумные дугогасящие устройства лишены этого недостатка;
- локализация дуги в закрытом объеме повышает взрывобезопасность производственных объектов что особенно важно в шахтных условиях;
- минимальное обслуживание в эксплуатации.
ОБЗОР СУЩЕСТВУЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ВАКУУМНЫХ КОНТАКТОРОВ
Анализ предыдущих разработок вакуумных контакторов является обязательным условием выполнения дипломного проекта поскольку на основе известных технических решений позволяет объективно оценить состояние и уровень развития исследуемого объекта выявить положительные и отрицательные стороны аналогов оценить тенденции развития данного направления.
Целью критического анализа существующих разработок вакуумных контакторов проводимой на основе изучения отечественной и зарубежной технической литературы и патентных материалов является выявление базовой конструкции вакуумного контактора технические параметры которого соответствуют данным оговоренным в задании на дипломное проектирование.
Задачей данного дипломного проекта является расчет и конструктивное проработки основных узлов контактора переменного тока с тушением дуги в вакууме.
2Анализ конструкций вакуумных контакторов
Исследования и разработка вакуумной коммутационной аппаратуры как нового прогрессивного направления ведется в большинстве развитых стран: США Великобритании Германии Франции Японии ЮАР.
Первые исследования диэлектрических свойств вакуума проведены в 1893 Исследования вакуума как дугогасящего среды выполненные Соренсом в 1923 Но низкий уровень технологии получения вакуума и материалов не позволили в то время создать промышленные образцы вакуумных коммутационных аппаратов. Такое положение сохранялось до 1952 года. До этого времени вакуумная технология надежно обеспечивала получение давления до (10-7 10-8) мм а успехи проводниковой техники - получение материалов с меньшим содержанием газов и газообразующих примесей. С тех пор темпы исследований и разработок вакуумных коммутационных аппаратов резко возросли. К началу 60-х годов в ряде стран (США Великобритания СССР) были проведены обширные исследования по коммутации тока в вакууме и разработаны вакуумные дугогасительные камеры с большой мощностью отключения. В 1965 фирмой AEG (Великобритания) изготовлен первый трехполюсную контактор с вакуумными дугогасительными камерами (БДК) на номинальный ток 300 А и напряжение 3300 В. В 1967 этой же фирмой изготовлен первый низковольтный вакуумный контактор VA3AD220 на номинальный ток 220 А и напряжение 660 В.
Впоследствии Японская фирма Toshiba выпускает трехполюсные вакуумные контакторы CV212-GAT CV212-HAT и CV212-JAT на номинальные токи 160 320 и 600 А напряжение до 1500 В [[1]]. Первые два типа является единственной конструкцией отличающихся размерами выводов для присоединения внешних проводников. Унификация выполнена с целью сокращения числа типа исполнения вакуумных дугогасящих камер. Технические параметры контактора приведены в таблице 1.1.
Конструкция контакторов выполнена по классической для много токовых воздушных контакторов переменного тока схеме: три полюса и электромагнитный привод расположен в один ряд. Этим достигается удобство осмотра и обслуживания в эксплуатации. Однако в результате действия крутящих моментов на валу контактора регулирующие параметры контактной системы не имеют к-статочной стабильность что при растворах и провалах существенно меньших чем в воздушных контакторах снижает работоспособность аппарата. Подвеска ВДК со стороны неподвижного контакта - жесткая. Камеры укреплены непосредственно на выводных токоведущих шинах установленных на изоляционных стойках. Торцы ВДК подвергнуты местном серебрение. Электромагнит двух катушечный клапанного типа с форсированием.
Таблица 1.1 - Технические параметры контакторов
Номинальное напряжение
Наибольший ток в режиме редких коммутаций
Механическая износостойкость
Наибольшее рабочее напряжение во время управления двигателями
Коммутационная износостойкость
Продолжение таблицы. 1.1
Оригинальное решение применяется в блоке вспомогательных контактов. Траверса обеспечено выступами сдвигают контактные мостики по нормали к направлению движения самой траверсы чем обеспечивается проскальзывание подвижных контактов относительно неподвижных.
Возвратная пружина контактора выполнена в виде пружины растяжения что является недостатком поскольку крайние витки работают в перегруженном режиме. Позже фирмой Toshiba выпущены усовершенствованные контакторы (рисунок 1.1 и рисунок 1.2).
Характерной особенностью вакуумного контактора 3TL3 (Iн = 315 А) фирмы Siemens (Германия) (рисунок 1.3) является наличие шихтованной электромагниту переменного тока. Расположен он непосредственно в панели вакуумные камеры - на лицевой стороне контактора. Передача движения осуществляется с до-мощью Г - образного вала вращения. Направление перемещения якоря и движимых контактов взаимно перпендикулярны. Такая конструкция способствует снижению вибрации контактов. Поэтому контакторы имеют высокую износостойкость чем рассмотренный ранее. Технические параметры вакуумного контактора 3TL3 приведены в таблице 1.1.
Рисунок 1.1 - Вакуумный контактор HCV-1JBU на 600 720А 208 1500В и контактор HCV-1GAU на 160 и 320А 208 2500В
Рисунок 1.2 - Габаритные и присоединительные размеры вакуумного контактора HCV-1JBU
- корпус; 2 - вакуумные камеры; 3 - терминалы; 4 - электромагнитный привод; 5 - система управления; 6 - вспомогательные блок-контакты; 7 - вал; 8 - механическая защелка.
Рисунок 1.3 - Вакуумный контактор 3TL фирмы Siemens
На рисунке 1.4 показан контактор 3RT12 серии SIRIUS фирмы Siemens.
На рисунке 1.5 показан контактор фирмы Siemens.
Кинематическая схема контакторов серии SV (Польша) аналогичная контактору 3TL3 однако применяется привод постоянного тока (рисунок 1.6).
Возможно управление от сети переменного тока через выпрямитель. Номинальный ток контактора SV-5 - 100 А SV-7 - 250 А (в оболочке - 200 А) номинальное напряжение 1000 В (при емкостных нагрузках до 1500 В). Применяются эти контакторы в основном в горной промышленности. Рекомендуются для категорий АС3 и АС4 в широком диапазоне коммутируемых токов.
Фирма Jennings (США) производит трехполюсную контактор на номинальный ток 300 А номинальное напряжение 660 В. Предельно возможная отключающая способность контактора 4000 А. Коммутационная износостойкость около 0.7 × 106 циклов ВО. Конструктивное исполнение контактора аналогично контактору CV-212 (Япония). ВДК и электромагнитный привод расположены в один ряд. Движение от привода к подвижным контактодержатели камер передается с помощью поворотного вала. Контактор выполнен без контактных пружин. Контакторы фирмы Jennings показаны на рисунке рисунке 1.10.
На рисунке 1.11 рисунке 1.10 показаны вакуумные контакторы других фирм.
Первые опыты проведенные в СССР в области низковольтной коммутационной аппаратуры привели к разработке серии вакуумных контакторов КТ11 на номинальные токи 63 А 160 А 400 А 1000 А и номинальное напряжение до 1000 В. Контакторы рассчитаны на включение максимального тока 10·Iн и отключения 8·Iн. В контакторе КТ11 ВДК располагаются симметрично вокруг главной оси контактора таким образом что оси симметрии ВДК располагаются в вершинах равностороннего треугольника. Неподвижные контактодержатели камер укреплены на выводах контактора без само установки. Электромагнит постоянного тока цилиндрового типа с дисковым внешне расположенным якорем. Прямая передача движения якоря на траверсу подвижных контактов осуществляется с помощью жестко укрепленных стержней.
Рисунок 1.4 - Вакуумный контактор 3RT12 фирмы Siemens серии "SIRIUS" для коммутации двигателей мощностью до 250 кВт и напряжением до 400 В
Рисунок 1.5 - Контактор фирмы Siemens
- шток механически связанный с якорем электромагнита; 2 - шихтованный Ш-образный магнитопровод; 3 - катушка включения; 4 - постоянные магниты; 5 - рычаг ручного отключения механически связанный с якорем электромагнита; 6 - катушка отключения.
Рисунок 1.6 - Вакуумный контактор SV-7 Польша
Рисунок 1.7 - Вакуумный контактор RP 133 фирмы Jennings
Рисунок 1.8 - Схема вакуумного контактора RP 133 фирмы Jennings
Рисунок 1.9 - Вакуумный контактор серии V630 фирмы ABB
Рисунок 1.10 - Новое поколение контакторов серии AF09-AF2650 фирмы ABB
Такая компоновка требует доступа к контактору со всех сторон что затрудняет устройство токоподводящих проводников главной цепи и увеличивает массу контактора. При такой конструкции трудно также осуществлять регулирование параметров контактора и особенно при обслуживании в шахтных условиях. Несмотря на существенные недостатки контактора КТ11 в целом создание опрос ной серии таких контакторов сыграло положительную роль в развитии отечественных низковольтных вакуумных контакторов.
На рисунке 1.11 - рисунке 1.16 показаны вакуумные контакторы производства фирм России.
В последующие годы с учетом специфических требований угольной промышленности была разработана серия контакторов на напряжение 660 - 1140 В и номинальный ток 160 250 400 А типов КТ12Р33 КТ12Р35 КТ12Р37 соответственно.
Рисунок 1.11 - Контактор вакуумный КВ1 (Россия) на токи 160 250 400А и напряжение до 1140 В
Рисунок 1.12 - Контактор вакуумный КТ12Р (Россия)
Рисунок 1.13 - Контактор вакуумный КВ1.14 (Россия) на токи 160 250 400А и напряжение до 1140
Рисунок 1.14 - Контакторы вакуумные КВТ и КВТ2 на токи 160 250 400А и напряжение до 1140
Рисунок 1.15 - Габаритные и присоединительные размеры контактора вакуумного типа КВТ2 - 114 на токи 1000А
Рисунок 1.16 - Габаритные и присоединительные размеры контактора вакуумного типа КВТ2 - 114 на токи 630А
3Анализ конструкций вакуумных дугогасящих камер
Из таблицы 1.2 видно что размеры контактов ВДК не зависящие от типа-исполнения контактора: в контакторе EVS-250 - диаметр контактов 36 мм в контакторе 3TL3 - 27 мм.
Раствор контактов находится в пределах 1.2 3 мм в несколько раз меньше раствору в воздушных контакторах (8 15 мм). Провал - 1.5 2 мм. контактное нажатие 0.2 0.3 НА а в контакторов фирмы Jennings 0.1 НА.
Таблица 1.2 - Технические характеристики ВДК зарубежного производства
JTT Jennings (RP 155 B)
-й - на не подвижном.
Диэлектрическая часть корпуса камер контакторах CV-212 EVS і Jennings изготавливается из вакуумной керамики в других - с стекла.
Выбор зависит от того чему отдается предпочтение: механической прочности или низкой стоимости изолятора.
Конструкции защитных экранов различаются количеством составных частей местом закрепления материалами. Чем выше требуемая коммутационная износостойкость тем надежнее должна быть защита изолятора от напыления продуктами эрозии.
Откачки камер контакторов Jennings и Siemens производится через дополнительно установленный штенгель что усложняет конструкцию камер. Камеры контакторов CV-212 безштенгельны. В остальных конструкциях откачки идет через токоввод неподвижного контакта. Такая же конструкция штенгеля в отечественных ВДК.
ВДК весьма трудоемким изделием. По данным [[2]] стоимость вакуумного контактора в 3 5 раз превышает стоимость воздушного контактора на уровне номинальные токи причем в трехполюсном контакторе стоимость дугогасящих камер составляет 60 70% стоимости всего контактора.
Однако это не является препятствием для развития вакуумной коммутационной техники поскольку в условиях интенсивного производства где требуется высокая износостойкость и ограниченные возможности для технического обслуживания а также при работе в опасных агрессивных средах ее применение дает достаточно высокий экономический эффект.
ТЕХНИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ БАЗОВОГО ВАКУУМНОГО КОНТАКТОРА
Низковольтные вакуумные контакторы серии LSMTEL разработаны на основе самых современных технологий в области коммутационной аппаратуры и микропроцессорной техники. Они изготавливаются серийно по ТУ 3426-001-5702326-2005 соответствуют требованиям МЭК 60947-4-1 ГОСТ Р 50030.4.1 и предназначены для коммутации электрических цепей переменного трехфазного тока промышленной частоты 50 Гц с номинальным напряжением до 1140В при работе в нормальных режимах и при перегрузках.
Обладая высокими эксплуатационными качествами контакторы серии LSMTEL являют собой оптимальное решение для построения современных высоконадежных систем управления и распределения электрической энергии в классе напряжения до 1кВ.
Основное применение контактора - частые коммутации цепей питания асинхронных электродвигателей переменного тока в номинальных пусковых режимах и режимах перегрузки. Контакторы используются в качестве компонента низковольтных комплектных устройств или самостоятельно как коммутационные аппараты.
Контакторы LSMTEL сочетают в себе высокие технические характеристики и надежность на протяжении всего срока службы. Накопленный научный потенциал в области вакуумного коммутационного оборудования позволил разработать и применить в контакторе самые маленькие в мире вакуумные дугогасительные камеры (ВДК) с исключительными техническими характеристиками.
Результатом многолетних научно-исследовательских и опытно-конструкторских разработок коллектива компании «Таврида Электрик» явился контактор который обладает следующими отличительными особенностями:
- не обслуживаемость;
- устойчивость к провалам напряжения в цепи оперативного питания;
- наличие встроенных ограничителей перенапряжений;
- малое потребление мощности по цепям оперативного питания;
- световая индикация различных состояний и режимов работы;
- самоконтроль цепей управления;
- установка в любом пространственном положении;
- высокая степень защиты корпуса.
Главные контакты контактора должны износостойкость величина которой приведена в таблице 2.1.
Таблица 2.1 - Износостойкость главных контактов контактора LSMTEL
Износостойкость по ГОСТ 11206-77
Частота включений циклы ВО ч
Электрическая в режиме АС3
Предельная коммутационная способность при напряжении сети 1.1·Uном а также термическая и электродинамическая стойкость контактора указаны в табл. 2.2.
Таблица 2.2 - Предельная коммутационная способность
Предельная коммутационная способность А
Динамические характеристики контактора LSMTEL приведены в таблице2.3.
Таблица 2.3 - Динамические характеристики контактора LSMTEL
Время подготовки к включению с не более
- после подачи напряжения оперативного питания
- после предыдущей операции отключения
Время включения мс не более
Время отключения мс не более
Включающие катушки контактора при колебаниях напряжения на их зажимах от 0.85·Uном до 1.1·Uном а также при снижении напряжения до 0.6·Uном в момент замыкания контактов главной цепи из-за снижения напряжения при запуске мощного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором обеспечивают включение контактора.
Каждая из двух включающих катушек содержит 4770 витков провода марки ПЭТВ диаметром 0.51 мм.
Контактор имеет два блока вспомогательных контактов: левый и правый. Коммутационная способность и коммутационная износостойкость вспомогательных контактов при индуктивной нагрузке (с постоянной времени при постоянном или выпрямленном токе равной 0.05 и меньше с коэффициентом мощности при переменном токе равном 0.4±0.05 больше) приведены в таблице.2.4.
Таблица 2.4 - Коммутационная способность и коммутационная износостойкость вспомогательных контактов.
Iном длительного режима А
износостойкость при токах:
Конечное нажатие вспомогательных контактов составляет 220 250 г. Раствор вспомогательных контактов равный 6±0.5 мм а провал 3±0.5 мм.
1Конструкция и работа контактора
Контактор общий вид которого показан на рисунке 2.1 имеет блочную конструкцию собранную на изоляционном основании.
Три вакуумные дугогасящие камеры неподвижными выводами контактов 1 3 и 5 крепятся к основанию 6 через шарнирный подшипник а подвижными выводами через шарниры к валу концы которого подвижно закреплены во втулках. Поворотно-поступательное движение вала и его фиксация в положении "отключена" обеспечиваются отключающей пружиной 14 а в положении "включено" - якорем притягивающим 13 электромагнита.
К основанию также крепится неподвижная часть электромагнита с включающими катушками 7 зажимы для присоединения внешних проводов и блоки вспомогательных контактов: левый 15 и правый 9.
Упор 11 фиксирует необходим раствор якоря который устанавливается по до-мощью винта 8 и пластмассовой накладки 12. Главное электрическую цепь каждого полюса состоит из ВДК типа КДВ12-37 что обеспечивает вакуум не выше 6.65 · 10-4 Па (5 · 10-6 мм рт. ст.) двух гибких соединений и двух силовых зажимов для присоединения внешних проводов.
Шарнирное закрепление камер контакторе позволяет исключить воздействие на подвижный контакт сил направленных перпендикулярно продольной оси камеры возникающие при переходе от вращательного движения вала в поступательные движения контактов.
Рисунок. 2.1 - Контактор вакуумный КТ12Р37
1Расчет токоведущего контура вакуумного контактора
1.1Устройство токоведущего контура вакуумного контактора
Токоведущий контур вакуумного контактора рисунке 3.1 состоит из верхней выводной шины 1 вывода 2 неподвижного контакта 3 подвижного контакта 4 вывод 5 гибкой связи 6 нижней выводной шины 7. Токоведущий контур содержит пять контактных соединений верхней шины 1 и внешней цепи соединение шины 1 и вывода неподвижного контакта 2 соединение вывода подвижного контакта 5 и гибкой связи 6 соединение гибкой связи 6 и нижней шины 7.
Рисунок 3.1 – Эскиз токоведущего контура
Задачей расчета токоведущего контура является определение размеров сечения элементов сопротивления их материала переходных сопротивлений контактных соединений падение напряжения в контуре и времени термической устойчивости.
1.2Расчет площади и размеров сечения выводных шин
Величина номинального тока контакторов устанавливается для прерывисто – продолжительного (8 – часового) режима что в рассматриваемом случае равнозначно продолжительному (длительному) режиму.
где a – ширина шины м;
I – номинальный ток А;
ρ - удельное сопротивление проводника при температуре C o Омм;
kд - коэффициент добавочных потерь вызванных поверхностным эффектом и эффектом близости;
kто - коэффициент теплоотдачи Вт(м2оС);
у - превышение температуры шины над температурой окружающей среды оС.
В соответствии с заданием номинальный ток контактора равен 400 А
По таблице 15-1 [1] допустимая температура нагрева контактных соединений внутри аппарата без защитных покрытий контактных поверхностей
- удельное сопротивление медной шины при этой температуре по формуле (15-3) [3]:
где ρ20 - удельное сопротивление неотожжённой твердой меди марки М1 по таблице 15-3 [3];
α - температурный коэффициент сопротивления меди по параграфу 15-4 [1].
В соответствии с параграфом 15-4 Б [1] коэффициент добавочных потерь вызванных поверхностным эффектом и эффектом близости для рассматриваемого аппарата может быть принят равным единице.
По таблице 16-1 [1] для шин плоских медных расположенных плашмя при естественном свободном движении воздуха Допустимое превышение температуры нагрева шины:
где ос - температура окружающей среды °С.
Выражение (3.1) можно преобразовать к виду
и найти значение правой части:
После подстановки результата в (3.4) получается выражение:
Если принять что толщина шины b = 64·10-6 м то выражение (3.6) преобразуется к виду:
Решая квадратное уравнение (3.6) можно найти расчётную ширину шины:
В соответствии с рекомендациями пункта 2.1 [2] ширину шины необходимо принять на 20 - 30 % больше расчётной:
Окончательно принимаются следующие размеры шины: ширина толщина
Правильность сделанного расчёта подтверждается тем что такие же размеры имеют выводные шины вакуумного контактора серии КТ12 Р37 на номинальный ток 400 А являющегося прототипом для проектируемого контактора.
Поперечное сечение шины:
Плотность тока в шине принятого сечения:
По таблице 1.3.31 [3] допустимый ток IДОП для стандартной шины имеющей ближайшее к принятому сечение .
Допустимая плотность тока для стандартной шины:
Сравнивая результаты расчёта по (3.11) и (3.12) можно сделать вывод что для проектируемого контактора принято сечение шины при котором плотность тока в ней меньше допустимой. Это свидетельствует о том что размеры шины выбраны правильно.
2Расчет конструктивных элементов вакуумной камеры
У коммутационных аппаратов коммутирующие контакты являются той частью для функционирования которой проектируется аппарат. Поэтому конструкция и параметры контактной системы аппарата определяют главные параметры всего аппарата а следовательно его конструкцию размеры и массу.
Под термином ВДК понимается устройство с контактами помещенными в вакуум (10-5 ÷ 10-7 мм.рт.ст.) ВДК является основным элементом вакуумного аппарата. От её надежности зависит срок службы аппарата так как срок службы приводных механизмов уже достигает 10 млн. срабатываний. Основными характерными элементами различных ВДК являются: оболочка; состав и свойства материала контактов; его частота и степень дегазации; устройство обеспечивающее замыкание и размыкание контактов.
2.2Расчет начального давления внутри ВДК
Оболочка ВДК должна обеспечивать сохранность вакуума в течении 20 лет. Современная технология изготовления ВДК обеспечивает скорость нарастания давления порядка 10-14 мм.рт.ст. Поскольку давление в ВДК недолжно быть выше 10-5 мм.рт.ст. можно определить каким должно быть давление внутри ВДК при изготовлении.
За 20 лет за счет натекания давления в ВДК возрастает на
где Vp=10-14 мм.рт.стс – скорость натекания;
t = 630720000 c – время натекания
Для обеспечения вакуума не хуже 10-5 мм.рт.ст. по истечению 20 лет при изготовлении ВДК необходимо обеспечить давление внутри неё.
где р0 – давление в ВДК в момент её изготовления мм.рт.ст;
р20 – давление ВДК через 20 лет после её изготовления мм.рт.ст
Тонкостенный сильфон
От выбора сильфона зависят размеры надежность срок службы и технология изготовления ВДК и её оболочки. Материал – нержавеющая сталь. Рабочий ход не должен превышать 50 % максимального рабочего хода.
Недостаток – недопустимость длительного перегрева при температуре свыше 500°С.
Корпус ВДК изготовляется из стекла армированного металлическим манжетами из меди.
Токовводы ВДК необходимо изготовить из бескислородной меди марки МБ. Используется только эта марка меди т.к пайка токоввода с другими деталями осуществляется в водороде. При применении другой марки меди проявляется «водородная» болезнь. Переходные фланцы служат для присоединения токоввода к корпусу ВДК причём неподвижный непосредственно а подвижный – через сильфон. Переходный фланцы также выполняются из бескислородной меди.
- простота конструкции и технологичность;
- высокая включающая и отключающая способность;
- высокая коммутационная износостойкость;
- малое переходное сопротивление;
Выбором конструкции контакта можно повысить отключающую способность термическую и динамическую стойкость номинальный ток и увеличить электрическую прочность меж контактного промежутка а выбором материала контактов: увеличить газопоглощение уменьшить ток среза улучшить электро-физико-механические характеристики и предотвратить сваривание контактов.
Для ВДК-400 применяются контакты с барьерным слоем. Конструкция контакта приведена на рисунке 3.2. Он состоит из тугоплавкого материала молибден (1) материала с малым током среза (сурьма + олово 5 %) (2) и материала с высокой электропроводимостью (медь) (3). Толщина барьерного слоя равна 2 мм.
Концентрические канавки на торцевой поверхности контакта создают V – образный контур тока в конечном итоге приводим к перемещению дуги по поверхности контакта. Заполнение этих канавок материалом с малым током среда обеспечивает устойчивое горение дуги.
Изготовление контактов происходит следующим образом. Из литого молибденового прутка отрезаются шайбы толщиной 65 мм. Со стороны одного из торцов шайбы промачиваются концентрические канавки. После этого контакты присоединяются к токовводу пайкой в вакууме и заливаются легкоплавким сплавом.
В замкнутом состоянии контакты соприкасаются по внутреннему кольцу.
Для защиты диэлектрической части оболочки от эрозии между ней и контактами устанавливается экран изготовленный из меди. Экран крепится на неподвижном токовводе.
При коммутации тока контакты под воздействием дуги разрушаются.
Рисунок 3.2 – Контакт с барьерным слоем
2.3Определение контактного нажатия
Для определения силы контактного нажатия сопротивления стягивания размеров контактов и токовводов и других величин принимаем что токовводы ВДК изготовлены из меди контакты - из молибдена малой толщины. Физические постоянные молибдена приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1 - Физические постоянные молибдена
Температурный коэффициент сопротивления
Температура плавления
Скрытая теплота плавления
Скрытая теплота парообразования
Удельное сопротивление
Температура размягчения (рекристаллизации)
Для оценки величины тока при котором контактная площадка расплавится необходимо найти максимальный радиус расплавленного площадки:
Максимальный радиус расплавленного площадки при
Для ВДК на 400 А необходимо контактное нажатие 250 Н.
Радиус площадки касания
где Fk – контактное нажатие Fk = 250 Н;
Hv – твердость по Виккеру по табл. 3.1. Hv = 4·108 Нм2
Полученный результат свидетельствует о том что при протекании по торцевому контакту ВДК тока величиной 4000 А площадки касания плавиться не будут.
Снизить контактное нажатие можно с помощью увеличения площадок констатирования доведя их до 8÷12. При этом расстояние между площадками касания должны быть намного больше чем их размеры.
2.4Определение сопротивления стягивания
При одноточечном касании контактов по круговой площадке радиуса r0 переходное сопротивление Rc c рассчитывается по формуле полученной при совместном решении уравнения теплопроводности и уравнений Максвелла и учитывает линейную зависимость сопротивления от температуры:
где γ105 – удельное сопротивление материала контактов при 105° С
где α – температурный коэффициент электросопротивления для меди
где I – ток через одну площадку I = 400 А;
λ – теплопроводность меди; λ = 3855 Втм·°С
где - контактное нажатие на одну площадку Fk = 11 Н
Определение тока при протекании которого площадка начинает плавиться
2.5Расчет распределения температуры вдоль токовводов
Для определения нагрева токоведущих частей ВДК можно воспользоваться расчетной схеме изображенной на рисунке 3.3. Токоотвод 1 соединен с диском 2 который укреплен на верхнем торце корпуса 3. Диаметры токовводов 1 и 4 принимаются одинаковыми: d = 24·10-2 м длина корпуса камеры выбирается из конструктивных соображений: .
Точка А вблизи плоскости констатирования;
Точка В – начало координат.
Рисунок 3.3 – Схема вакуумной дугогасительной камеры для расчёта превышения температуры нагрева точки контактирования над температурой нагрева точки выхода подвижного токоввода из камеры
Таблица 3.2 – Основные параметры и размеры
Ширина контактного кольца
Определим превышение температуры QAB
где L – длина камеры;
d – диаметр контактов;
n1 – число площадок констатирования n1 = 10
Температура в точке А
Температура в точке В
где h1h0 – постоянные;
где К1 – коэффициент теплоотдачи вне вакуумной камеры при температуре токовводов 105° С
где Кд.п – коэффициент дополнительных потерь Кд.п = 1
где UОС – температура окружающей среды UОС = 40°С
3Расчет противодействующих усилий кинематической схемы вакуумного контактора
Специфическим при анализе сил действующих в системе вакуумного контактора является учет принципа конструктивного решения узла подвижного контакта особенности которого заключаются в следующем:
а) в исходном отключенном положении контакт связан с системой якоря посредством упора но действие контактной пружины направлено не на прижимание контакта к упору а на стягивание его с упора поскольку обращенный в сторону движения якоря конец пружины действует не на контакт а на якорь;
б) во включенном положении за счет провала контактов пружина получает не добавочное сжатие а освобождение и действие её направлено не на прижимание контактов а на компенсацию прижимного действия атмосферного давления внешней среды.
На рисунке 3.4 показаны для сравнения схемы узла подвижного контакта воздушного (а) и вакуумного (б) контактов и эпюры характеристик контактного давления и его составляющих – давление воздуха и пружины (в).
На рисунке 3.5 приведена кинематическая схема вакуумного контактора
Схема контактора на которой кроме систем главных контактов и электромагнита показан также узел возвратной пружины.
На интервале движения якоря от опущенного положения до касания главных контактов на штоке контактодержателя действуют силы пружин и атмосферного давления но действие пружин главных контактов передаётся на упор связывающий их с системой якоря узел подвижных контактов перемещается вместе с якорем без изменения длины контактных пружин образуя замкнутую систему сил внутри общей системы и в балансе сил действующих на якорь учитывается только сила атмосферного давления.
Это положение показано на рисунке 3.7 схема нагрузок по условиям равновесия разъединяемых элементов.
На интервале движения при выборе провалов главных контактов сила давления воздуха передаётся на неподвижный контакт а в балансе сил учитывается действие контактной пружины.
На обоих интервалах система контактов оказывает воздействие в сторону облегчения срабатывания и поэтому указанные силы указываются с минусом по отношению к противодействующим силам.
Поэтому условие равновесия и используемое при расчете противодействующей характеристики имеет вид
где Рпр – приведение к электромагниту противодействующая сила;
Ря – вес якоря и приведенный вес прочих элементов подвижной системы;
Рвк – сила привода узла вспомогательных контактов;
Рвп – сила возвратной пружины;
Lr Lк Lвп Lвк – плечи главных контактов электромагнита (в рассматриваемом случае Lвк = Lк);
Рг – сила добавочного усилия от узла главных контактов главных контактов;
Ра – сила атмосферного давления;
Рпг – сила сжатия пружины главного контакта;
Рс – сила сжатия сильфона.
а) контактный узел воздушного контактора; б) контактный узел вакуумного контактора; в) эпюры сил в контактном узле вакуумного контактора; 1 – шток контактодержателя; 2 – контактные пружины; 3 – траверса.
Рисунок 3.4 – Принципы узла подвижных контактов
– вакуумная камера; 2 – шток; 3 – подшипник; 4 – ось вращения 5 – траверса 6 – упор подвижной системы;
– якорь; 8 – узел возвратной пружины; 9 – узел контактной пружины.
Рисунок 3.5 – Кинематическая схема вакуумного контактора
а) в положении отключено;
б) в положении включено;
– возвратная пружина;
– форсированный контакт;
– замыкающий контакт;
– размыкающий контакт
Рисунок 3.6 – Узел вспомогательных контактов
а) до начального касания; б) после начального касания.
Рисунок 3.7 – Схемы нагрузок на детали узла главного контакта
3.1Определение исходных данных
3.1.1Геометрические размеры
Lr Lк Lвп Lвк – плечи действия пружин главных контактов электромагнита возвращенной пружины подвижной системы узла вспомогательных контактов;
г0 – ход электромагнита (на плече Lк)
вз вр вф – провалы вспомогательных контактов (замыкающего размыкающего схемы форсированного управления);
з – зазор ударостойкости вспомогательных контактов из отпускающего положения;
3.1.2Регулируемые и эмпирически определяемые нагрузки
Приведённый вес якоря и других элементов подвижной системы а также усилия деформации гибких соединений и сильфона Н.
Ркк – конечное нажатие главного контакта;
Ра – сила атмосферного давления на контакт;
Ря – приведенная сила веса подвижных частей;
3.1.3Предельные нагрузки и жесткости пружин
Сила пружин определяется в сжатом состоянии во встроенном состоянии ход пружины определяется по чертежу.
Рпз Рпв с – для пружин главного контакта;
Рвс Рвв в – для возвратной пружины подвижной системы;
Рв вс Рвв вв - для возвратной пружины вспомогательных контактов;
Р кс Р кв бк - для пружины (блок контактов);
Сс – жесткость сильфона.
Величины этих значений заносятся в таблицу 3.3
3.2Расчётные геометрические размеры
Раствор и провал главных контактов:
Ход штока вспомогательных контактов
Ход после размыкания вспомогательного контакта схемы форсированного управления
Ход возвратной пружины
Таблица 3.3 – Расчет противодействующей характеристики
Обозначение параметра
Продолжение таблицы 3.3
3.3Расчет сил действующих на плечо Lг
Расчет сил действующих на плечо Lг (для 0≤ ≥ р)
Контактное нажатие главного контакта:
Сила сжатия пружины главного контакта:
3.4Расчет сил действующих в узле вспомогательных контактов
3.4.1Сила сжатия пружины вспомогательных контактов
Сила сжатия пружины замыкающего вспомогательного контакта для диапазона зазоров: :
Сила сжатия пружины вспомогательных контактов:
3.4.2Сила сжатия возвратной пружины узла вспомогательных контактов
Сила сжатия возвратной пружины узла вспомогательных контактов диапазона зазоров::
3.4.3Результирующая сила противодействия системы вспомогательных контактов
Результирующая сила противодействия системы вспомогательных контактов:
3.5Расчет силы возвратной пружины
Сила сжатия возвращенной пружины узла вспомогательных контактов для:
Результирующая сила противодействия системы вспомогательных контактов
Ступенчатая характеристика вспомогательных контактов приведена на рисунок 3.7. Ввиду небольшой величины скачков силы эта характеристика может быть заменена расчетной прямолинейной проведенной через крайние точки.
– замыкающие контакты 2- размыкающие контакты; 3 – контакт схемы форсирования; 4 – возвратная пружина; 5 – расчетная характеристика; 6 – результирующая характеристика
Рисунок 3.8 - Характеристика противодействующих сил вспомогательных
3.6Приведенная противодействующая сила
3.7Расчет коэффициента допустимых отклонений силы
Коэффициент допуска по силе учитывает наиболее неблагоприятные допускаемые отклонения от номинальных значений размеров пружин и деталей при которых фактическая сила может оказаться больше номинальной
Ниже приводятся результаты расчета см. таблицу 3.4 и построение противодействующей характеристики.
Как следует из приеденный на рисунке 3.8 характеристик противодействующие силы в точках начального касания главных контактов 70:205 = 034 при соотношении зазоров г : о = 54:9 = 06.
По техническим требованиям в момент касания главных контактов напряжение питания может снижаться до 60 % от начального значения.
Если не учитывать падение намагничивающей силы в стали и рабочих зазоров выпучивания поля в рабочем зазоре и магнитного рассеивания статические тяговые силы оказываются пропорциональными квадрату напряжения и обратно пропорциональными квадрату величины рабочего зазора.
Таким образом допустимое снижение напряжения в момент начального касания главных контактов может быть оценено по формуле:
где – Uг – напряжение в момент начального касания контактов;
Uо – напряжение в момент погасания
Таблица 3.4 – Результаты расчета противодействующей характеристики
Рисунок 3.9 - Характеристика противодействующих сил
где - Uн – номинальное напряжение.
При указанных выше соотношениях сил и зазоров
В этом случае полное срабатывание контактора может быть достигнуто при значении коэффициента запаса для начального положения
Полное срабатывание может быть получено при меньшем запасе за счет динамических эффектов.
а) проведем анализ характера действия сил и показано что вид противодействующей характеристики вакуумного контактора подобен характеристике воздушного контактора за вычетом действия силы атмосферного давления;
б) построена противодействующая характеристика для вакуумного контактора на номинальный ток 400 А.
в) по виду характеристики проведена оценка допустимого снижения напряжения и необходимого коэффициента запаса по тяговой силе
4Поверочный расчет электромагнитного привода
4.1Поверочный расчет электромагнита
Главной задачей является расчет и построение характеристики тяговой силы согласование её с характеристикой противодействующих при включении сил (механической) и определение необходимой намагничивающей силы обмотки с расчетом параметров катушки.
Исходные данные приведены в таблице 3.5
Обозначение геометрических параметров электромагнита представленных в соответствии с эскизом показанным на рисунке 3.10
- диаметр высота и площадь сечения сердечника;
- размеры и площадь сечения якоря;
- размеры и площадь сечения скобы;
La – расстояние между осями сердечника;
- диаметр толщина и площадь сечения плоского наконечника;
- ширина и высота окна намотки катушки.
Рисунок. 3.10 – Эскиз электромагнита
4.2Расчет магнитных проводимостей
Полная проводимость рабочего зазора определяется методом вероятных путей потока:
Первая производная проводимости рабочего зазора:
Сопротивление рабочего воздушного зазора:
Проводимость нерабочих зазоров между полюсным наконечником и сердечником Gнр1 между сердечником и скобой Gнр2:
где - - нерабочий зазор учитывающий не плотность прилегания деталей антикоррозийное покрытие
Sc – площадь сечения сердечника
Сопротивление нерабочего зазора
4.3Расчет коэффициентов рассеивания
Расчет удельной проводимости рассеивания между параллельными цилиндрами
Полная проводимость рассеивания:
где – Lc – длинна сердечника.
Приведенная проводимость рассеивания:
Приведенное сопротивление рассеивания:
Определение коэффициента рассеивания для рабочего воздушного зазора без учета сопротивления стали:
Принимаются расчетные значения рабочего воздушного зазора: 9;8; 54;35;2;03 мм и рассчитывается для этих величин проводимость G сопротивление RВ первая производная коэффициент рассеивания.
Расчет коэффициентов рассеяния и магнитных проводимостей выполнялся в программе Math CAD
Таблица 3.5 – Исходные данные
Диаметр полюс- наконечник
Толщина полюс- наконечник
Площадь полюс- наконечник
Таблица 3.6 Результаты расчета
4.4Расчет кривых намагничивания электромагнита для принятых значений рабочих воздушных зазоров
Поток Ф определяется по формуле:
где – Р усилие притяжения электромагнита;
R – сопротивление воздушного зазора;
- производная проводимости воздушного зазора
Материал магнитных деталей магнитопровода – качественная конструкционная низкоуглеродистая сталь 10880 ГОСТ 11036
Индукция в полюсном наконечнике сердечнике скобе якоре определяется:
По кривой намагничивания определяется напряженность и рассчитывается падение магнитодвижущей силы в рабочем воздушном зазоре
Для построения кривой намагничивания Ф = f (F) рассчитываются еще три точки при произвольно принятых величинах потока.
Результаты расчета приведены в таблице 3.7
Зависимость Ф = f (F) представлена на рисунке 3.12 для всех зазоров
4.5Построение тяговой характеристики
Усиление притяжения развиваемое электромагнитом на малых зазорах определяется по формуле максвелла
где S – площадь магнитного потока 27·10-4 м2;
Ф – магнитный поток в воздушном зазоре = 03 мм.
Усилие притяжения для остальных принятых зазоров:
Результаты расчета приведены в таблице 3.8
Тяговая характеристика электромагнита показана на рисунке 3.12
Таблица 3.7 Расчет намагничивающей силы
Продолжение таблицы 3.7
Рисунок 3.11 – Кривые намагничивания для всех зазоров
Таблица 3.8 - Расчет тяговой характеристики электромагнита
Рисунок 3.12 – Тяговая характеристика электромагнита
4.6Расчет параметров катушки
Катушка должна обеспечивать необходимую намагничивающую силу срабатывания электромагнита температура её нагрева должна быть не выше предельно допустимой принятого класса нагревостойкости изоляции.
Согласно техническому заданию напряжение питания на зажимах катушки – 60 В. Включающие катушки обеспечивают включение конденсатора при колебаниях напряжения на зажимах от 085 до 11 его номинального значения.
Конструкция катушки – бескаркасная бандажированная обмоточный провод (с межслоевой прокладкой). Допустимое превышение температуры доп = 65°С принимается по наиболее низкой температуре межслоевых прокладок.
Коэффициент заполнения обмоточного пространства kзм = 045 ÷ 055. Принимается kзм = 05.
Коэффициент теплоотдачи kт.о = 1072 Втм2·°С.
Длина среднего витка принимается Lср = 0173 м.
Ширина обмоточного пространства а = 0015 м.
Высота обмоточного пространства h = 0064 м.
Поверхность охлаждения катушки:
Мощность нагретой катушки:
Сопротивление нагретой катушки:
Сопротивление холодной катушки при 20 °С:
где Qг = Qo + αдоп = 105 °С
Число витков катушки:
где - удельное сопротивление медного провода.
Принимается = 175·10-5 Ом·м.
Диаметр круглого провода с изоляцией:
Холодное сопротивление катушки:
Горячие сопротивление катушки:
Намагничивающая сила катушки:
Расчет параметров катушки был произведен в программе MathCAD
Результаты расчета приведены в таблице 3.10
Таблица 3.9 – Исходные данные для расчета катушки
Длина среднего витка
Поверхность охлаждения
Потребляемая мощность
Таблица 3.10 – Результаты расчета катушки
Расчетный диаметр провода с
Диаметр провода по ГОСТ
Сопротивление холодной катушки
Сопротивление горячей катушки
Рассеиваемая мощность
Ток при коэффициенте К = 085
Ампервитки при токе I1
ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВАКУУМНЫХ ДУГОГАСЯЩИХ КАМЕР
1Типовые конструктивные и технологические принципы разборки вакуумных дугогасительных камер
Широкое применение вакуумной коммутационной аппаратуры на протяжении длительного времени сдерживалось по причине недостаточного уровня развития технологии изготовления вакуумных дугогасительных камер. Проблема в значительной мере была разрешена благодаря концентрации производства вакуумных изделий на специализированном предприятии что позволило создать условия для комплексной механизации и автоматизации использования производительного оборудования прогрессивной технологии и научной организации труда.
Разработка принципов проектирования низковольтных вакуумных контактов и выбор конкретных конструкторских решений выполнены с учетом технологических достижений в области производства высоковольтных вакуумных выключателей. Первоочередное внимание было уделено вакуумным камерам так как процессы изготовления других частей и сборки вакуумного контактора в целом незначительно отличается от процессов применяемых для воздушных контакторов.
Перечислим признаки которым должна удовлетворять конструкция низковольтных вакуумных камер.
Это применение технологически чистых материалов с минимальным количеством примесей и сорбированных газов – основа для надежной долговечной конструкции вакуумной камеры. Наиболее пригодны материалы с содержанием газообразных соединений в количестве 10-6 ÷ 10-7 %.
Кроме указанных выше существенным параметром материалов образующих оболочку камеры является их газопроницаемость которая определяется главным образом наличием микротрещин и микропор.
Лучшие материалы имеют в области температур до 800°С и перепаде давления в 760 мм.рт.ст. газопроницаемость для кислорода азота водорода и гелия порядка 10-6 ÷ 10-8 см3с·кгс
Для низковольтных ВДК наиболее пригодны хромоникелевая нержавеющая сталь бескислородная медь МБ при условии предварительного обезжиривания и другие металлы вакуумной плавки а из изоляционных – техническое стекло и вакуумная керамика.
Соединяемые пайкой и сваркой материалы должны обладать низкими и примерно равными значениями температурного коэффициента линейного расширения как например для меди – (164 ÷ 193) 10-6.
Для получения вакуумных швов зазоры должны составлять в месте спая 005 ÷ 02 мм в сварочных швах не более 03 мм.
Необходимо стремиться к минимальному числу и минимальному периметру паяных и сварных швов.
Периметры швов необходимо выполнять с постоянной кривизной без резких изменений направления линии сопряжения и без их скрещивания. Цилиндрические швы обеспечивают минимум механических и термических натяжений.
Припой для пайки должен обладать высокой текучестью и низкой хрупкостью. Для отпаянных ВДК применяется как правило эвтектический припой ПСр -72.
Сильфоны из нержавеющей стали характеристики которых изменяются при температуре свыше 400 ÷ 450°С не следует включать в состав узлов подвергаемых пайке твердыми припоями.
В сварных швах из разнородных металлов более тугоплавкая деталь должна выполняться выступающей по отношению к другой сопрягаемой детали на величину до 04 мм что предохранит последнюю от прожигания сварочным электродом.
Форма составленных элементов оболочки должна обеспечить их достаточную жесткость исключающую возможность деформации в результате перепада наружного и внутреннего давления.
В конструкциях ВДК кроме безштенгельных предусмотрены отводные каналы и введены дополнительные технологические элементы предназначенные для откачки газов из внутреннего объёма. При этом они не должны приводить к существенному усложнению конструкции и увеличению её габаритов.
Сформулированные принципы конструирования соответствуют современному уровню развития технологии и могут изменяться по мере технологических процессов.
В основу промышленной технологии низковольтных ВДК положены разработки выполнение во ВНИИ Электроаппарат под руководством доктора технических наук Намитокова К.К и кандидата технических наук Солонихина Д.П.
Структура типового технологического процесса на примере камеры
КДВ 12-37 приведена на рисунке 4.1
Рисунок 4.1 – Технологическая схема изготовления вакуумной камеры КДВ 12-37
Определение себестоимости и цены вакуумного контактора
Полная себестоимость изделия определяется суммарными затратами на его изготовление.
Калькуляция полной себестоимости изделия состоит по следующим статьям расходов:
СП = СМ + СПФ + СКП + СЗП + ССОЦ + СТЭ + ССОБ + СОР + СДН + СГОС (5.69)
где СМ – стоимость материалов грн;
СПФ – стоимость полуфабрикатов и комплектующих собственного производства грн;
СКП – стоимость покупных полуфабрикатов и комплектующих изделий грн;
СЗП – затраты на суммарную заработную плату производственных рабочих грн;
ССОЦ – отчисления с заработной платы в фонды общеобязательного государственного социального страхования (отчисления на социальные мероприятия)грн;
СТЭ – затраты на топливо и электроэнергию на технологические цели грн;
ССОБ – расходы на содержание и эксплуатацию оборудования грн;
СОР – общепроизводственные расходы грн;
СДН - другие накладные расходы грн;
СГОС – общехозяйственные (непроизводственные) расходы грн.
Расчет затрат на материалы полуфабрикаты и комплектующие изделия
Стоимость основных материалов определяется по формуле
m – количество наименований материалов;
РТР – процент транспортно-заготовительных расходов на покупку материалов%;
СОТХ - стоимость возвратных отходов грн;
Стоимость основных материалов (базовый вариант)
(7.5·3.3 + 12.7·2.5 + 18·2.2 + 12.3·0.252 + 55.0·0.853 + 14.3·0.484 + 85·0.127 + 27.1·0.158 + 17.2·0.226 + 155·0.057 + 18.6·0.221 + 275·0.095 + 42.6·0.654 + 46.8·0.239 + 17.4·0.175 + 6.6·0.164 + 80·1.25 + 100.7·1.955 + 170.0·2.46 + 26.95·0.065 + 32.6·0.035) – 21.0 = 1028.98грн
Стоимость основных материалов (новый вариант)
(7.5·3.2 + 12.7·2.7 + 18·2.8 + 12.3·0.2 + 55.0·0.8 + 14.3·0.45 + 85·0.1 + 27.1·0.145 + 17.2·0.2 + 155·0.05 + 18.6·0.21 + 275·0.065 + 42.6·0.75 + 46.8·0.25 + 17.4·0.15 + 6.6·0.14 + 80·1.53 + 100.7·1.845 + 170.0·2.3 + 26.95·0.055 + 32.6·0.03) – 20.65 = 1011.64грн
В таблице 5.1 приведены оптовые цены и нормы расходов для 20 материалов используемых при изготовлении вакуумного контактора.
Процент транспортно-заготовительных расходов на покупку материалов принят равным 8 (из диапазона рекомендуемая 5-10%).
Стоимость отходов возвращаются принята равной 2% от Суммарной стоимости материалов с учетом транспортно-заготовительных расходов.
Таблица 5.1 - Расчет стоимости материалов
Наименование материала
Сталь конструкционная
Сталь электротехническая
Проволока медная ПВ-1 S 0.5 ГОСТ 7019-80
Проволока РКГМ 16 ГОСТ 16036-70
Стеклотекстолит РЭМ 05*900 ТУ 503167-78 “СТЭФ”
СтеклолакотканиЛСК-7
Продолжение таблицы 5.1
Флюс бескислотный ФКсп
Стеклолакоткани фторопластоваяФ-4Д-М1-007-А
Смола эпоксиднаяЭД-22
Картон асбестовый КАОН-1
Смазка ЦИАТИМ-201 ГОСТ 6267-84
Смазка ЦИАТИМ-221 ГОСТ 9433-80
Итого (суммарная стоимость материалов)
Транспортно-заготовительные расходы на покупку материалов (8%)
Возвратные отходы Сотх
Всего стоимость материалов с учетом транспортно-заготовительных расходов (за вычетом возвратных отходов) См
Стоимость покупных полуфабрикатов и комплектующих изделий определяется по формуле:
где - процент транспортно-заготовительных расходов на покупку полуфабрикатов и комплектующих. В данном расчете принимается равным 8;
k – количество наименований покупных полуфабрикатов и комплектую чих изделий;
- количество покупных полуфабрикатов и комплектующих изделий
- оптовая цена покупных полуфабрикатов и комплектующих изделий i-го типоразмера.
Стоимость покупных полуфабрикатов и комплектующих изделий (базовый вариант)
05·12 + 0.75·12 + 0.96·6 + 1.5·6 + 0.95·6 + 0.17·24 + 1.25·9 + 0.85·6 + 0.2·12 + 0.35·18 + 0.22·24 + 835·0 = 95.55 грн
Стоимость покупных полуфабрикатов и комплектующих изделий (новый вариант)
05·12 + 0.75·24 + 0.96·12 + 1.5·12 + 0.95·15 + 0.17·24 + 1.25·9 + 0.85·12 + 0.2·24 + 0.35·12 + 0.22·24 + 835·3 = 2841.67 грн
Расчет затрат на покупные полуфабрикаты и комплектующие изделия по базовых и новых вариантах приведен в таблице 5.2.
1.1Расчет фонда заработной платы производственных рабочих
Расчеты на суммарную заработную плату (СЗП) определяются составляющими фонда оплаты труда.
Согласно закону "Об оплате труда" и «Инструкции по статистике заработной платы» фонд оплаты труда состоит из:
-фонда основной заработной платы ЗОСН;
-фонда дополнительной заработной платы ЗДОП;
-других поощрительных и компенсационных выплат ЗДР.
Таблица 5.2 - Расчет стоимости полуфабрикатов и комплектующих изделий
Болт М16 ГОСТ7796-70
Итого (суммарная стоимость покупных изделий)
Транспортно-заготовительные расходы на покупку комплектующих (8%)
Стоимость покупных полуфабрикатов и комплектующих изделий с учетом транспортно-заготовительных расходов Скп
Основная заработная плата за выполнение работ по изготовлению единицы изделия:
где р – количество видов работ необходимых для изготовления изделия;
ti – трудоемкость i - го вида работ в расчете на единицу изделия нормо-год.
Основная заработная плата за выполнение работ по изготовлению единицы изделия базового контактора:
1·1.67 + 6.7·1.85 + 7.7·0.74 + 8.8·1.45 + 9.5·2.13 + 9.5·1.3 + 9.7·0.83 + 8.6·0.47 + 8·1.782 + 12·1.95 + 6.32·0.346 + 12·0.35 + 6.3·1.225 = 140.82 грн
Основная заработная плата за выполнение работ по изготовлению единицы изделия нового контактора:
1·1.53 + 6.7·1.478 + 7.7·0.643 + 8.8·1.325 + 9.5·1.243 + 9.5·1.546 + 9.7·0.475 + 8.6·0.225 + 8·1.487 + 12·1.458 + 6.32·0.245 + 12·0.455 + 6.3·0.725 = 112.91 грн
Дополнительная заработная плата (Здоп) начисляется пропорционально основной заработной плате в размере надбавок и доплат к тарифным ставкам предусмотренных действующим законодательством. В расчете Здоп принимается в размере 50% от основной заработной платы:
Дополнительная заработная плата для базового варианта
Дополнительная заработная плата для нового варианта
Другие поощрительные и компенсационные выплаты ОДУ принимаются в размере 10% от основной заработной платы:
Другие поощрительные и компенсационные выплаты (базовый вариант)
Другие поощрительные и компенсационные выплаты (новый вариант)
Расходы на суммарную зарплату:
Расходы на заработную плату базовый вариант:
Расходы на заработную плату новый вариант:
Расчет фонда заработной платы по базовых и новых вариантах изделий показаны в таблице.5.3.
Таблица 5.3 - Расчет фонда заработной платы производственных рабочих
Временная тарифная ставка Сти грн г
Сумма заработной платы грн
Сверлильно-расточные
Обмоточные-изолирующие
Продолжение таблицы 5.3
Электрические испытания
Итого основная заработная плата
Дополнительная заработная плата (50%)
Другие поощрительные и компенсируя выплаты (10%)
Вместе фонд заработной платы производственных рабочих
1.2Расчет отчислений на социальные мероприятия
Отчисления с заработной платы в фонды общеобязательного государственного социального страхования определяются следующими вкладами:
-размер страхового тарифа на общеобязательное пенсионное страхование (принимается равным 33.2%);
- Размер страхового тарифа на общеобязательное государственное социальное страхование в связи с временной потерей трудоспособности (принимается равным 1.4%);
- размер страхового тарифа на общеобязательное государственное социальное страхование на случай безработицы (принимается равным 1.6%);
- размер страхового тарифа на общеобязательное государственное социальное страхование от несчастного случая на производстве и профессионального заболевания которые привели к потере трудоспособности (для 53 класса профессионального риска производства принимается равным 2.34%).
Отчисления на общеобязательное пенсионное страхование
Отчисления на общеобязательное государственное социальное страхование в связи с временной потерей трудоспособности (базовый вариант):
Отчисления на общеобязательное государственное социальное страхование в связи с временной потерей трудоспособности (новый вариант):
Отчисления на общеобязательное государственное социальное страхование на случай безработицы (базовый вариант)
Отчисления на общеобязательное государственное социальное страхование на случай безработицы (новый вариант):
Отчисления на общеобязательное государственное социальное страхование от несчастного случая на производстве и профессионального за-заболевание приведшие к потере трудоспособности (базовый вариант):
Отчисления на общеобязательное государственное социальное страхование от несчастного случая на производстве и профессионального за-заболевание приведшие к потере трудоспособности (новый вариант):
Отчисления с заработной платы в фонды общеобязательного государственного социального страхования (базовый вариант)
Отчисления с заработной платы в фонды общеобязательного государственного социального страхования (новый вариант)
1.3 Составление калькуляции себестоимости и расчет оптовой цены изделия
Расходы на топливо и электроэнергию на технологические цели
(50% от Зосн базовый вариант):
(50% от Зосн новый вариант):
Расходы на содержание и эксплуатацию оборудования
(600% от Зосн базовый вариант):
(600% от Зосн новый вариант):
Общепроизводственные расходы (300% от Зосн базовый вариант):
Общепроизводственные расходы (300% от Зосн новый вариант):
Другие производственные расходы (5% от Зосн базовый вариант):
Другие производственные расходы (5% от Зосн новый вариант):
Общехозяйственные расходы (350% от Зосн базовый вариант):
Общехозяйственные расходы (350% от Зосн новый вариант):
Полная себестоимость изделия (СП) определяется суммарными затратами на его изготовление.
Калькуляция полной себестоимости изделия состоит по следующим статьям расходов (базовый вариант):
СП = СМ + СПФ + СКП + СЗП + ССОЦ + СТЭ + СЭКСП + СОР + СДР + СГОС
СП = 1033.77 + 0 + 95.54 + 225.31 + 86.84 + 70.41 + 844.91 + 422.45 +7.041 + 492.86 = 3274.35 грн
Калькуляция полной себестоимости изделия состоит по следующим статьям расходов (новый вариант):
СП = 1011.64 + 0 + 2841.67 + 180.66 + 63.63 + 56.46 + 677.48 + 338.74 +5.65 + 395.19 = 5571.11 грн
Планируемый размер прибыли от реализации единицы изделия (базовый вариант):
= 3274.35 ·0.1 = 327.44 грн (5.86)
где Сп – полная себестоимость изделия грн;
R – рентабельность производства продукции (принимается 10%).
Планируемый размер прибыли от реализации единицы изделия (новый вариант):
= 5577.11 ·0.1 = 557.71 грн
Оптовая цена изделия (базовая):
= 3274.35 + 327.44 = 3601.79 грн (5.87)
Оптовая цена изделия (новая):
= 5577.11 + 557.71 = 6134.82 грн
Отпускная цена изделия (базовая):
где НДС – налог на добавленную стоимость в размере 20% от оптовой цены изделия.
= 1.2·3601.79 = 4322.14 грн
Отпускная цена изделия (новая):
= 1.2·6134.82 = 7361.78 грн
Калькуляция себестоимости изделия приведена в таблица 5.4.
Таблица 5.4 - Калькуляция себестоимости изделия
Стоимость материалов
Стоимость покупных изделий
Расходы на суммарную зарплату
Удержания из заработной платы в фонды соцстраха
Расходы на топливо и электроэнергию на технологические цели (50% от Зосн)
Расходы на содержание и эксплуатацию оборудования (600% от Зосн)
Общезаводские расходы (300% от Зосн)
Другие накладные расходы (5% от Зосн)
Общехозяйственные расходы (350% от Зосн)
Полная себестоимость изделия
Прибыль на единицу изделия
Оптовая цена изделия
Отпускных цена изделия
2.1Анализ себестоимости нового и базового изделия
Как следует из таблицы 5.4 себестоимость нового изделия больше чем в базового (на 2296.75 грн.). Это объясняется тем что произошли изменения в конструкции контактора а именно в новом контакторе применена система гашения дуги в вакууме. Новый и базовый контакторы имеют практически одинаковую стоимость материалов из которых они изготовлены. Значительно большие затраты в новом контакторе приходятся на стоимость покупных изделий. Это обусловлено необходимостью покупки вакуумных дугогасящих камер КГБ 12Р37. Затраты на суммарную зарплату в новом контакторе сократились на 44.65 грн. Это обусловлено в частности тем что он имеет блочную конструкцию. Сокращение расходов на суммарную зарплату обусловило сокращение отчислений в фонды соцстраха (на 23.21 грн); расходов на топливо и электроэнергию на технологические цели (на 13.95 грн); расходов на содержание и эксплуатацию оборудования (на 167.43 грн); общезаводские расходы (на 83.72 грн); другие накладные расходы (на 1.40 грн); общехозяйственные затраты (на 97.67 грн).
В результате замены системы дугогашения обеспечиваться качественный процесс коммутации а именно: исключаются выбросы продуктов горения дуги в окружающий воздух уменьшается эрозия силовых контактов поэтому увеличение себестоимости нового изделия не следует считать отрицательным результатом проведенной работы.
На этом в соответствии с заданием к дипломному проекту экономических на часть заканчивается.
Обеспечение безопасности при обслуживании вакуумного контактора
Проектируемый контактор переменного тока с управлением на постоянном токе предназначен для включения и отключения асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором и других приемников электроэнергии с тяжелым режимом работы в системах дистанционного управления Электроприводами взрывозащищенного электрооборудования в угольной горнорудной и других отраслях промышленности.
Основные параметры контактора соответствуют требованиям технических условий ТУ16-92 ИГПН.644435.034 ТУ ГОСТ 22782.0-81 ГОСТ 22782.5-78 и ГОСТ 24719-81. Контактор выполнен с тремя замыкающими контактами на номинальное напряжение сети 380 В и 660 В переменного тока частоты 50 Гц и напряжение управления 60 В постоянного тока
1Выявление и анализ вредных и опасных факторов в лаборатории исследования режимов работы динамических нагрузок шахтного ленточного конвейера
Электромагнитный контактор проектируемого используется для управления асинхронным электродвигателем установки. В асинхронном электродвигателе используется напряжение 660 В то есть электромеханическая установка питается от сети напряжением до 1000 В. В установке используется трехфазная трехпроводная сеть с изолированной нейтралью.
Согласно классификации ПУЭ помещения лаборатории по опасности поражения людей электрическим током относится ко II класса - помещение повышенной опасности поражения электрическим током вследствие наличия в нем токопроводящих полов (угольно-цементный пол) а также возможность одновременного прикосновения к существующему соединения с землей металлоконструкций дома с одной стороны и к металлическим корпусам электрооборудования из другой.
Помещение лаборатории с точки зрения промышленной санитарии в процессе работы является источником непостоянного во времени шума в результате одновременной работы небольшого количества электродвигателей движения угля по конвейеру.
Уровень вибрации подшипников установки не превышает 005 мм (приблизительно (20 - 30) дБ) при всех условиях эксплуатации для этой установки уровень шума: (60-65) дБ а частота - (200 - 2000) Гц . Уровни шума и вибрации не превышают 55% предельно допустимых значений (75 дБ для шума и 90 дБ для вибрации) вредные излучения (ионизирующее электромагнитное) в помещении присутствуют но уровень излучения не превышают предельно допустимых значений в соответствии с действующими нормами и правилами.
В процессе изготовления вакуумного контактора многие этапы выполняет электрослесарь. Далее составлен инструкцию по охране труда для электрослесаря.
2Общие положения инструкции по охране труда для электрослесаря
К техническому обслуживанию и ремонту электрооборудования допускаются электрослесари имеющие квалификационную группу не ниже III не моложе 18 лет прошедшие медицинское освидетельствование теоретическое и практическое обучение проверку знаний по охране труда в установленном порядке и получившие допуск к самостоятельной работе.
2.1Обязанности электрослесаря
- не допускается применение защитных средств не прошедших очередного испытания и имеющих повреждения.
- электрослесарю необходимо уметь пользоваться средствами пожаротушения знать места их нахождения;
- соблюдать правила личной гигиены;
- проходить медицинский осмотр согласно приказу;
- уметь оказывать помощь пострадавшим при ранениях.
3Требования безопасности перед началом работы
- осмотреть рабочее место;
- подготовить к работе инструменты приспособления инвентарь.
- надеть предусмотренную соответствующими нормами спецодежду проверить наличие и исправность приспособлений и инструментов применяемых в работе;
- выполнять требования знаков запрещающих предупреждающих указывающих а также распорядительных надписей
4Требования безопасности во время работы
- при осмотре внутренних частей электрооборудования необходимо отключить его от питающих сетей с последующей проверкой отсутствия напряжения на отключенном оборудовании.
- отключение производить в диэлектрических перчатках стоя на резиновом коврике. После отключения удалить предохранители и вывесить предупреждающий плакат.
- поставить в известность персонал работающий на временно отключенном электрооборудовании о проводимых работах.
- правильность отключения коммутационных аппаратов с напряжением до 1000 В с недоступными для осмотра контактами (автоматы пакетные выключатели рубильники в закрытом исполнении) определяется проверкой отсутствия напряжения на их зажимах или отходящих шинах и проводах.
- в электроустановках проверить отсутствие напряжения указателем напряжения только заводского изготовления.
- результаты осмотров электрооборудования фиксировать в оперативном журнале осмотров электрооборудования.
4.1Правила при работе с переносным электроинструментом
- быстрое включение в сеть и отключение от сети (но не самопроизвольно);
- иметь взрывобезопасное исполнение напряжение должно быть не более 12 В в помещениях с повышенной опасностью поражения электрическим током и вне помещений;
- во время грозы и дождя работать с переносным электроинструментом не допускается.
- перед пуском временно отключенного электрооборудования следует проверить и осмотреть это оборудование убедиться в готовности подключения к нему напряжения и предупредить работающий на нем персонал о предстоящем включении.
5Требования безопасности по окончании работ
- снять ограждения запрещающие плакаты.
- вставить предохранители и включить рубильник если оборудование готово к дальнейшей эксплуатации.
- убрать инструмент и оставшиеся материалы на свои места
- сделать запись в оперативном журнале осмотра и ремонта электрооборудования о произведенной работе.
- сообщить непосредственному руководителю об окончании работ.
6Требования безопасности в аварийных ситуациях
- при возникновении аварийной ситуации (повышенная загазованность загорание) необходимо отключить общий рубильник работы немедленно прекратить выйти из опасной зоны сообщить старшему по смене приступить к устранению аварийной ситуации согласно плану ликвидации аварий.
- при загорании на электроустановках следует пользоваться углекислотными и порошковыми огнетушителями.
- при поражении электрическим током необходимо освободить пострадавшего от напряжения при необходимости вызвать "Скорую помощь" оказать первую помощь. Сообщить старшему по смене.
7Пожарная безопасность
Пожарная безопасность на предприятии по производству контакторов обеспечивается:
а) организационными мероприятиями;
б) применением средств пожарной сигнализации;
в) применением средств пожаротушения.
Как средство пожарной сигнализации предлагаю установить в помещении извещатель пламени ИПК-2. Комбинированный извещатель ИПК-2 контролирует сразу два фактора которые сопровождают пожар: дым и температуру.
Средства пожаротушения которые нужны в помещении согласно его классификации и площади:
- Углекислотные огнетушители ручные ОУ-5 - 9 шт;
- Пенные огнетушители ОХП-10 - 9 шт;
В данном разделе составлен инструкцию по охране труда электрослесаря. Инструкция разработана на основе "Порядок разработки и утверждения собственником нормативных актов об охране труда действующих на предприятии" "Положение о разработки инструкций по охране труда" Типовое положения о обучение по вопросам охраны труда
[1].Toshiba Corporation Japan. Instructions GE 96004B for CV212-GAT CV212-HAT CV212-JAT. Tokyo. 1982. - P. 27.
[2].Вихневски З. Коммутационные аппараты с контактной системой работающей в вакууме: Доклад ВЭЛК 1977. - 16 с.
Сахаров П.В. Проектирование электрических аппаратов (Общие вопросы проектирования). Уч. пос. для студ. электротехн. вузов. - М: Энергия 1971. - 560 с.
Попов Н.А Вакуумные выключатели. – М.; Л: Энергия 1965 – 112 с.
Положение о разработки инструкций по охране труда
Типовое положения о обучение по вопросам охраны труда

Сердечник.doc

ДП 6.050702.052.06.000 СБ
ДП 6.050702.052.05.001
ДП 6.050702.052.05.002
ДП 6.050702.052.02.003
ДП 6.050702.052.02.004
ДП 6.050702.052.00.000
ДонГТУ. Кафедра ЭМА.

Контактор вакуум 2.doc

ДП 6.050702.052.00.16
ДП 6.050702.052.00.17
ДП 6.050702.052.00.18
ДП 6.050702.052.00.19
ДП 6.050702.052.00.20
ДП 6.050702.052.00.21
ДП 6.050702.052.00.22
ДП 6.050702.052.00.23
ДП 6.050702.052.00.24
ДП 6.050702.052.00.25
ДП 6.050702.052.00.26
ДП 6.050702.052.00.27
ДП 6.050702.052.00.28
ДП 6.050702.052.00.000

ЧЕРТЕЖ.dwg

ДП.7.092206.052.00.000
Разработка программы определения критического зазора
ДГМИ. Кафедра ЭМА. Группа ЭА-96-з
ДП 6.050702.052.000 СБ
Контактор вакуумный на ток 400 А. Сборочный чертеж
ДонГТУ. Кафедра ЭМА. Группа ЭМА-13у
Кинематическая схема вакуумного выключателя 2. Характеристика противодействующих сил Fэ - тяговая характеристика электромагнита 3. Кривые намагничивания 4. Технологическая схема изготовления вакуумной камеры КДВ 12-37

Чертеж сборочный (укр).dwg

ДП.7.092206.052.00.000
Разработка программы определения критического зазора
ДГМИ. Кафедра ЭМА. Группа ЭА-96-з
ДП 6.050702.052.000 СБ
Контактор вакуумний на струм 400А.
ДонГТУ. Кафедра ЭМА. Група ЭМА-13у
Кінематична схема вакуумного вимикача 2. Характеристика протидіючих сил Fэ - тягова характеристика електромагніта 3. Криві намагнічування 4. Технологічна схема виготовлення вакуумної камери КДВ 12-37

Катушка.doc

ДП 6.050702.052.06.000 СБ
ДП 6.050702.052.001.
ДП 6.050702.052.05.002
ДП 6.050702.052.00.000
ДонГТУ. Кафедра ЭМА.

Контактор вакуум.doc

ДП 6.050702.052.00.000 СБ
ДП 6.050702.052.01.
ДП 6.050702.052.02.02
ДП 6.050702.052.14.03
ДП 6.050702.052.05.04
ДП 6.050702.052.05.05
Контакт вспомогательный
ДП 6.050702.052.05.06
ДП 6.050702.052.05.07
ДП 6.050702.052.05.08
ДП 6.050702.052.05.09
Вакуумная дугогасительная камера
ДП 6.050702.052.05.10
ДП 6.050702.052.05.11
ДП 6.050702.052.05.12
ДП 6.050702.052.05.13
ДП 6.050702.052.05.14
ДП 6.050702.052.05.15
ДП 6.050702.052.00.000
Контактор вакуумный типа КТ 12Р37
ДонГТУ. Кафедра ЭМА.

тех.схема(укр).dwg