Теоретические основы создания микроклимата помещений

Микроклимат .docx

Федеральное агентство по образованию
Казанский Государственный архитектурно-строительный университет
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
Расчетно-графическая работа
По дисциплине: « Теоретические основы создания микроклимата в помещениях»
гр.07-41 Шифр 11-06-138
Рассчитать теплопотери через наружные ограждения и теплопотери связанные с инфильтрацией наружного воздуха для помещений одного этажа здания.
Исходные данные: План этажа №8. Пол над неотапливаемым подвалом со световыми проемами в стенах. Над этажом чердачное покрытие из штучных материалов. Район строительства – Калуга. Ориентация фасада здания принимается на юго-запад (ЮЗ).
По данным СНиП 23-01-99* «Строительная климатология» расчетная температура наружного воздуха холодной пятидневки с обеспеченностью 092 для г.Калуга text = -27°C.
Расчетные температуры воздуха в помещениях tint °C определим в соответствии с требованиями СНиП 41-01-2003 «Отопление вентиляция и кондиционирование» и по данным ГОСТа 30494-96 «Здания жилые и общественные». Данные сведем в таблицу№1.
Таблица 1 – Расчетные температуры воздуха в помещениях
Наименование помещения
жилая комната угловая
коридор межквартирный
Средняя температура tht °С и продолжительность отопительного периода zht (cут) определяем по СНиП 23-01-99* «Строительная климатология» по данным периода с температурой ≤ 8°С (для жилых зданий). Для города Калуга : tht =-29°С zht =210 сут.
Рассчитаем градусо-сутки отопительного периода Dd (°С·сут) по формуле:
Dd=( tint - tht )· zht
Тогда Dd=( 20 – (-29))· 210 = 4809 °С·сут
По полученному значению Dd=4809°С·сут определим нормируемые значения сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций Rreg по таблице 4 СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».
Путем интерполяции получены следующие значения:
Rreg наружная стена = 308 м2°СВт
Rreg перекрытие чердачное над неотапливаемым подвалом = 406 м2°СВт
Rreg окно = 051 м2°СВт
Приведенное сопротивление теплопередачи R0 м2°СВт следует принимать не менее Rreg. Не уточняя конструкции ограждений примем фактические значения приведенных сопротивлений ограждающих конструкций R0= 105· Rreg. Приведенные сопротивления теплопередачи светопрозрачных конструкций (окон) примем по данным приложения 2 (14). Принимаем трехслойные стеклопакеты в пластмассовых переплетах из обычного стекла для которых сопротивление теплопередачи R0 =052 м2хºСВт. Для наружной двери R0 рассчитаем по формуле:
Где n –коэффициент уменьшения расчетной разности внутренней и наружной температуры учитывающий защищенность рассматриваемого ограждения от непосредственного воздействия наружного воздуха
Тогда R0 н.стены = 105·308= 323 м2°СВт.
R0 перекрытие чердачное= 105 ·406 = 426 м2°СВт
R0 перекрытие над неотапливаемым подвалом= 105 ·406 = 426 м2°СВт
Приведенное сопротивление теплопередачи входных наружных дверей должно быть не менее 06х Rreg где Rreg= значение наружной стены.
R0 нар.дв= 06 ·308 = 185 м2°СВт
Примем в проекте тройные стеклопакеты в деревянных раздельных переплетах согласно приложения 2 R0 окно= 055 м2°СВт.
Для внутренних ограждений согласно заданию можно принять
R0 вн.ст= 081 м2°СВт.
Определим коэффициенты теплопередачи ограждающих конструкций
К (Втм2·°С) которые находятся по формуле:
Где R0 – приведенное сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции м2·°СВт
Тогда Кстены = 1 R0 н.стены=1323 = 031 Втм2·°С
Кперекр.черд = 1 R0 перекр.черд.= 1426= 023 Втм2·°С
Кперекр.над неот.подв =1 R0 перекр.над неот.подв.=1426=023 Втм2·°С
Кокно = 1 R0 окно =1055 = 182 Втм2·°С
Квн.ст.=1 R0 вн.ст =1081=123 Втм2·°С
Кнар.дв.=1 R0 нар.дв =1185=054 Втм2·°С
Расчетные коэффициенты теплопередачи ограждений
Наименование ограждения
Окно с тройным остеклением в разд.деревянных переплетах
Перекрытие чердачное из штучных материалов
Покрытие над неотапливаемым подвалом со светов.проемами в стенах
Входная дверь (дверь двойная с тамбуром)
Таблица теплопотерь приведена ниже. Её расчет произведен на основании правил изложенных в литературных источниках[67].
Расчет потерь теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха.
В жилых зданиях только с вытяжной вентиляцией (без компенсации подогретым притоком воздуха) расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха определяется двумя путями.
Сначала определяем расход теплоты Qвент Вт на нагревание наружного воздуха компенсирующего расчетный расход воздуха Lвент м3час удаляемого из помещения вытяжной вентиляцией по формуле:
где pн- плотность наружного воздуха при text = -27°C рн=353(273+t) или
рн=353(273+(-27)) = 1435 кгм3
с - массовая теплоемкость наружного воздуха принимаемая равной 1 кДж(кгх°С);
Tв- температура внутреннего воздуха помещений
Для жилых зданий удельный расход воздуха нормируется в размере 3 м3ч на 1 м2 площади жилых помещений.
Затем рассчитывается расход теплоты Qи по формуле:
где c-удельная теплоемкость воздуха равная 1 кДж(кг х°С);
k- коэффициент учитывающий влияние встречного теплового потока в конструкциях равный: 08-для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 1 – со спаренными переплетами;
Gi- массовый расход воздуха инфильтрующегося через неплотности наружных ограждений за счет разности давлений воздуха внутри и снаружи ограждения кгч определяется по формуле:
Gi = (021хp10.67х А1) Rи1 +(p20.5х А2) Rи2 кгч (3)
Где А1 Rи1 – площадь м2 окон балконных дверей и сопротивление их воздухопроницанию м2хчкг;
А2 Rи2 – то же наружных и внутренних дверей (Rи2 следует принимать равным: для дверей помещений – 03 для дверей при входе из коридоров на открытые пожарные лестницы или лоджии – 047);
p1 p2 –разность давлений воздуха Па на наружной и внутренней поверхностях соответственно окон и наружных дверей i-го этажа рассчитываемая по формуле:
pi= gх(Н-hi)х(pext – pint) + 0.5х pext х v2 х (сн – cз) х k1-pint (2)
Где Н- высота здания м от уровня земли до верха карниза;
v- максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь повторяемость которых составляет 16% и более принимаемая по СНиП 23-01-99* «Строительная климатология»;
сн cз – аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и заветренной поверхностей ограждений здания принимаемые по СНиП «Нагрузки и воздействия» для отдельно стоящих плоских сплошных конструкций сн = 08 cз = - 06;
p при расчете p в частности в жилых зданиях с естественной вытяжной вентиляцией не компенсируемой приточным воздухом принимается равным 0;
k- коэффициент учитывающий изменение скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания принимаемый по СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия».
Расход теплоты на нагревание вентиляционного воздуха для жилых помещений определим по формуле (1):
Для угловых жилых помещений (№101№107) S=11.42 м2:
Для угловых жилых помещений (№124№110) S=15.79 м2:
Для жилых помещений (№102№103 №106) S=11.74 м2 :
Для жилого помещения (№119) S=1624 м2 :
Расчетная разность давлений для определения затрат теплоты на нагрев воздуха инфильтрующегося в помещения 1 этажа составляет согласно формуле (2):
p1= gх(H-hi)х(pext – pint) + 0.5х pext х v2 х (сн – cз) х k1-pint (2)
h pe p p pint = 353(273+22)= 1197 кгм3
v=3.9мс; сн = 08 cз = - 06; k=0.5; p
Тогда для жилых помещений первого этажа:
p1= 981х(526-355)х(1435 – 1205) + 0.5х 1435 х 392 х (08 – (-06) х 05 = 115 Па.
Тогда для жилых угловых помещений первого этажа:
p1= 981х(526-355)х(1435 – 1197) + 0.5х 1435 х 392 х (08 – (-06) х 05 = 1163 Па.
Тогда для кухонь первого этажа:
p1= 981х(526-355)х(1435 – 1209) + 0.5х 1435 х 392 х (08 – (-06) х 05 = 1143 Па.
Для наружной двери лестничной клетки:
p2= 981х(526-222)х(1435 – 1221) + 0.5х 1435 х 392 х (08 – (-06) х 05 =
Для окна лестничной клетки:
p1= 981х(526-405)х(1435 – 1221) + 0.5х 1435 х 392 х (08 – (-06) х 05 =
Определим массовый расход воздуха инфильтрующегося через неплотности наружных ограждений за счет разности давлений воздуха внутри и снаружи ограждения кгч по формуле (3):
Для жилых помещений 1 этажа:
Gi = (021х1150.67х 195) 044 = 478 кгч
Где Rи = 044 м2хчкг (приложение 2 методических указаний ); Аокно =195 м2 p1=115 Па
Для жилых угловых помещений 1 этажа:
Gi = (021х11630.67х 195) 044 = 482 кгч
Где Rи = 044 м2хчкг (приложение 2 методических указаний ); Аокно =195 м2 p1=1163 Па
Gi = (021х11430.67х 195) 044 = 476 кгч
Расчетное сопротивление воздухопроницанию наружных дверей следует вычислять по формуле (В.П.Титов) :
R и.дв = 0196 х 10-3 х (Fдвщхlщ)х(рн) м2хчкг.
где Fдв – площадь заполнения дверного проема м2
щхlщ - ширина и суммарная длина щели проема м
– сумма коэффициентов местных сопротивлений проходу воздуха через щели притвора: для двойных дверей =8.
рн – плотность наружного воздуха кгм3
Тогда R и.дв = 0196 х 10-3 х (273002)х(81516) = 014 м2хчкг.
Fдв =130х210 = 273 м2
щхlщ = 0003х68 = 002 м2
=8 ; рн =373(273+(-27) = 1516 кгм3
Для лестничной клетки:
Gi = (021х10180.67х 108) 030 +(14020.5х 275) 014= 7704 кгч
Где p1=1018 Па Аокно л.к.=108 м2 Rи1=030 м2хчкг ( тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах с числом уплотнительных притворов 1) p2= 1402 Па Адв.нар..=275 м2 ; Rи2=014 м2хчкг.
Расход инфильтрующегося воздуха через неплотности закрытой наружной двери и окна составит:
Расход инфильтрующегося воздуха через неплотности окон жилых помещений 1 этажа составит:
Расход инфильтрующегося воздуха через неплотности окон жилых угловых помещений 1 этажа составит:
Расход инфильтрующегося воздуха через неплотности окон кухонь 1 этажа составит:
Так как ≥ в качестве расчетных принимаем значение для жилых помещений 1 этажа. Для кухонь принимаем значение . Результаты заносим в таблицу2.
Бытовые теплопоступления для жилых помещений и кухни определяем по формуле: Qint= qint х Af Вт
Af – площадь жилых помещений в т.ч.кухни м2
Qint= 17 х 1142= 19414 Вт
Qint= 17 х 1579= 26843 Вт
Qint= 17 х 1174= 19958 Вт
Для кухонь (№120№111№115) S=836 м2 :
Qint= 17 х 836= 14212 Вт
Qint= 17 х 1624= 27608 Вт
Все полученные значения заносим в табл.2.
В итоге для каждого помещения определяем баланс расходов теплоты по формуле: ΔQ=Qtr + Qinf - Qint Вт
где Qtr – трансмиссионные теплопотериВт
Qint - бытовые теплопоступления теплоты Вт
Полученные значения заносим в последний столбец таблицы №2 по каждому помещению и находим суммарные теплопотери здания.
Рассчитать воздухообмен по нормам кратности для всех помещений по данным задания №1.
Кратности и нормы воздухообмена помещений жилых зданий приведены в СниП 31-01-2003 «Здания жилые многоквартирные». Результаты расчета сведены в таблицу 3.
Объем помещенияSхh м3
Нормативный расход м3ч или кратность 1ч
Графоаналитическим способом рассчитать воздухообмен в помещении зрительного зала кинотеатра и построить процессы обработки воздуха для теплого и холодного периодов года. Для холодного периода года предусмотреть использование рециркуляции.
Район строительства – г.Калуга
Размеры зрительного зала согласно шифру 11-06-138 составляет 12х20х72 м; число зрителей (n)– 300 чел; расчетные поступления теплоты от солнечной радиации Qср =8 кВт.
Зимние теплопотери рассчитываются по укрупненным измерителям. При нечетной предпоследней цифре шифра – удельная тепловая характеристика q=0.25 Вт(м3х°С)
В результате построения процесса вентилирования в теплый период года определяется необходимый воздухообмен и находятся расчетные состояния приточного (П) внутреннего (В) в рабочей зоне и удаляемого (У) из верхней зоны воздуха.
Рассматривается наиболее напряженная ситуация когда зрительный зал заполнен и теплопоступления максимальны.
Определим расчетные параметры наружного воздуха для г.Калуги tн=234°С
Расчетные параметры внутреннего воздуха определим по прил.В СНиП 41-01-2003 «Отопление вентиляция и кондиционирование»: tв=264°С φв=70% ;
По таблице 2.2 из источника (12) определим выделения явной теплоты и влаги одним зрителем (мужчиной). Тогда так как tв=264°С то по таблице путем интерполяции qя=5440 Вт а w(влага)=57 гч;
Вычислим избытки явной теплоты по формуле:
ΔQя=3600хQср + 36х qя х n кДжч
где Qср=8кВт; qя=5440 Вт n=300 чел.
Тогда ΔQя=3600х8 + 36х 5440 х 300 = 87552 кДжч;
Вычислим влаговыделения (кгч) в помещение:
W=w х n 1000 кгч где
Тогда W=57х300 1000 = 171 кгч
Определим избытки полной теплоты кДжч по формуле:
ΔQп= ΔQя + rхW кДжч где
r-скрытая теплота парообразования r=2500 кДжкг
Тогда ΔQп= 87552 + 2500х171 = 130302 кДжч.
Рассчитаем угловой коэффициент луча процесса (кДжкг) по формуле:
где ΔQп=130302 кДжкг; W=171 кгч
Тогда = 130302 171 = 7620 кДжкг
Температура удаляемого воздуха определяется по формуле:
tу=tв+gradtх(H-15) °С
где gradt (°См) выбираем в зависимости от величины ΔQяV по данным таблицы VIII.2 (13). V- объем помещениям3
Тогда ΔQяV = 87552(12х20х72) = 5067 кДжм3 . Тогда по таблице VIII.2 (13)определим gradt= 075 °См;
H-высота расположения центра вытяжных отверстий м 05м от потолка или H=67 м.
Тогда tу=264+075х(67-15) =303 °С
Построим процесс на i-d диаграмме для теплого периода года.
Для этого нанесем на выкопировке диаграммы точку состояния наружного воздуха Н совпадающую с точкой состояния приточного воздуха П. Через точку П проведем луч процесса на котором найдем положение точки В. Затем на луче процесса при вычисленном значении tу найдем положение точки У. Диаграмма размещена в приложении данной работы.
Рассчитаем воздухообмен (кгч) по полным тепловыделениям и по влаговыделениям.
По полным тепловыделениям по формуле:
где ΔQп=130302 кДжкг
iп(энтальпия приточн.воздуха) = 50 кДжкг
Тогда GQ= 130302(61-50) = 1184554 кгч
По влаговыделениям по формуле:
Gw= 1000хW(dy-dп) кгч
где dу- влагосодержание гкг сух.воздуха удаляемого из верхней зоны помещения по диаграмме процесса для теплого периода dу=120 гкг.
dп - влагосодержание гкг сух.возд. приточного в помещение по диаграмме процесса dп =105 гкг;
Тогда Gw= 1000х171(120 – 105) = 11400 кгч
Полученные значения отличаются друг от друга на 376 % следовательно принимаем большую из них за расчетную величину G. Тогда G = 1184554 кгч
По нормам подачи наружного воздуха Gн=L1хnхp кгч где
L1 – норма подачи воздуха на 1 человека определяемая по приложению М СНиП 41-01-2003 «Отопление вентиляция и кондиционирование» и по СНиП 2.08.02-89* «Общественные здания и сооружения»
(табл.22) принимаем L1 =20 м3чел;
N=300чел; p – плотность воздуха при расчетах принять 12 кгм3
Тогда Gн=20 х 300 х 12 = 7200 кгч
Так как из двух значений G и Gн большим является G то в холодный период года рационально применить рециркуляцию которая уменьшает затраты тепловой энергии на нагревание наружного воздуха.
Рециркуляционный расход воздуха составит Gр=G-Gн или
Gр=1184554-7200 = 464554 кгч.
Холодный период года.
В результате построения процесса обработки воздуха в холодный период года находится необходимая мощность воздухонагревателя и характерные точки состояния воздуха. Можно рассмотреть два крайних случая: зал полон – тепло и –влаговыделения максимальны; зал практически пуст – отсутствуют тепло- влаговыделения от зрителе.
Расчёт и построение процесса обработки воздуха при заполненном зале.
Определим расчетные параметры наружного воздуха для г.Калуги
tн= - 27°С φ=83% по СниП 23-01-99*(по параметрам Б);
Расчетные параметры внутреннего воздуха находятся по данным ГОСТ 30494-96 «Здания жилые и общественные» категория помещения зрительного зала - 3б tв= 12 °С φ= 45 %;
Рассчитаем теплопотери помещения (кДжч) по укрупненным измерителям по формуле: Qтп=36 х qхVх(tв-tн) кДжч
где q- удельная тепловая характеристика q =0.25 Вт(м3х°С) - по заданию;
V- объем помещения V=12х20х72 = 1728 м3;
Тогда Qтп=36 х 025х1728х(12-(-27)) = 6065280 кДжчас
Найдем мощность дежурного отопления (кДжч) по формуле:
Qдо= Qтп х(tдо-tн) (tв-tн) кДжч
где tдо – температура дежурного отопления не ниже 12 °С
Тогда Qдо=6065280 х(12-(-27)) (12-(-27)) = 6065280 кДжч
По таблице 2.2 из источника (12) определим выделения явной теплоты и влаги одним зрителем(мужчиной). Тогда так как tв=12°С то по таблице путем интерполяции qя=132 Вт а w(влага)=30 гч;
Вычислим избытки явной теплоты (кДжч) по формуле:
ΔQя= Qдо +36 х qя хn – Qтп
где Qдо=6065280 кДжч; qя=132 Вт; n=300чел; Qтп =6065280 кДжч.
Тогда ΔQя= 6065280 +36 х 132 х 300 – 6065280 = 142560 кДжч
Вычислим влаговыделения (кгч) по формуле
Тогда W=30 х 300 1000 = 9 кгч
Определим избытки полной теплоты (кДжч):
Тогда ΔQп= 142560 + 2500 х 9 = 165060 кДжч.
Рассчитаем угловой коэффициент процесса (кДжкг) по формуле:
где ΔQп=165060 кДжч; W=9 кгч;
Тогда = 165060 9 = 18340 кДжкг
Построим процесс обработки.
Нанесем точку состояния наружного воздуха Н.
Вычислим влагосодержание удаляемого воздуха
где dн= 02 гкг ; Gн=7200 кгч; W=9 кгч
Тогда dy=02+1000х97200 = 145 гкг.
Вычислим влагосодержание приточного воздуха равное влагосодержанию смеси наружного и рециркуляционного воздуха:
dп=dс=(dнхGн + dyхGр) G гкг
где dн= 02 гкг ; Gн=7200 кгч; dy=145 гкг Gр=464554 кгч G=1184554 кгч
Тогда dп=dс=(02х7200 + 145 х464554) 1184554 = 069 гкг
Выберем расчетную разность температур ( при высоте помещения больше 3 м) t=6°C. Тогда tп=tв-t °C. Или tп=12-6 = 6 °C.
При найденных значениях tп и dп найдем положение точки П на диаграмме процесса. Через точку П проведем луч процесса холодного периода. На луче процесса при температуре tв находится положение точки В. На луче процесса при влагосодержании dу находится положение точки У.
На прямой проведенной через точки Н и У находится точка смешивания С имеющая вычисленное влагосодержание dс. Из точки С проводится вертикальная линия dс=сonst до точки П.
Определим мощность воздухонагревателя (кДжч) при заполненном зале: Q=Gх(iп-iс)
Где G=1184554 кгч iп=80 кДжкг iс=75 кДжкг
Тогда Q=1184554 х (80-75) = 592277 кДжч
Расчет и построение процесса обработки воздуха при почти пустом зрительном зале.
Пункты 1 – 4 предыдущего расчёта сохраняются число зрителей принимается в предельном случае n=0.
Построение процесса на через точку Н проводится линия dн=const и на этой линии при t=tв находятся положения совпадающих в данном случае точек состояния внутреннего (В) и удаляемого (У) воздуха; на той же линии при вычисленном значении iп находится положение точки приточного воздуха (П) iп= iв + (Qтп –Qдо)G где iв=125 кДжкг Qтп = 6065280 кДжчас Qдо= 6065280 кДжч G=1184554 кгч
на той же линии при вычисленном значении iс находится положение точки С смешивания наружного и рециркуляционного воздуха
iв=125 кДжкг Gр=464554 кгч G=1184554 кгч.
Тогда iс =(02 х 7200+ 125 х 464554)1184554 = 50 кДжкг
Определим максимальную мощность воздухонагревателя по формуле:
Qmax=Gх(iп-iс) кДжч где iп=125 кДжкг iс = 5 кДжкг G=1184554 кгч.
Тогда Qmax=1184554х(125-50) = 8884155 кДжч
Изображение процесса обработки воздуха приведено в приложении.
Список использованных источников
СНиП 23-01-99*.Строительная климатологияГосстрой России - М.: ФГУП ЦПП 2003. - 70 с.
СНиП 41-01-2003. Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России - М.: ФГУП ЦПП 2004. - 54 с.
ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях - М.: МНТКС 1999. -13с.
СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданийГосстрой России - М.: ФГУП ЦПП 2004. -26с.
СП 23-101-2000. Сврд правил по проектированию и строительству «Проектирование тепловой защиты зданий» Госстрой России- М: 2001.-96с.
Сканави А.Н. Махов Л.М. Отопление: Учебник для вузов. - М.: Издательство АСВ 2002. - 576 с.
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. 4.1. Отопление.- М.: Стройиздат1990. - 344 с.
СНиП 2.04.05 91*. Отопление вентиляция и кандиционирование Госстрой России. - М.: ГП ЦПП 2000. - 72 с.
СНиП 2.01.07 - 85*. Нагрузки и воздействияГосстрой России. - М.: ГУЦЦПП 2003. -44с.
СНйП 31-01-2003. Здания жилые многоквартирныеГосстрой России. -
ФГУПЦПП2004.4-21с. П.СНиП 2.08.02-89. Общественные здания и сооруженияМинстрой России.-М.:ГПЦПП 1996. -42с. Г '
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч.З. Вентиляция и кондиционированйе воздуха. Кн. 1- М.: Стройиздат1992. - 319 с:
Отопление и вентиляция: Учеб. для вузов. Ч. 2. Вентиляция. — М.: Стройиздат 1976. - 439 с.

Микроклимат.dwg

С О Г Л А С О В А Н О
План 1 этажа М 1:100
ТЕОРИТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СОЗДАНИЯ МИКРОКЛИМАТА В ПОМЕЩЕНИЯХ

i-d диаграмма.dwg

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СОЗДАНИЯ МИКРОКЛИМАТА В ПОМЕЩЕНИЯХ
ФИСиЭ шифр 11-06-138
С О Г Л А С О В А Н О
Изображение процесса обработки воздуха на i-d диаграмме в теплый период года
Изображение процесса обработки воздуха на i-d диаграмме в холодный период года ( схема с рециркуляцией)
Изображение процесса обработки воздуха на i-d диаграмме в холодный период года ( при почти пустом зале)
Содержание 1.Задание №1 ..3 2.Задание №2 .15 3.Задание №3 16 Список использованных источников 18 Приложения 19
i-d диаграмма для теплого периода года
i-d диаграмма для холодного периода года
схема с рециркуляцией
при почти пустом зале
РАСЧЁТ ТЕПЛОВОГО И ВЛАЖНОСТНОГО РЕЖИМА НАРУЖНОГО ОГРАЖДЕНИЯ

таблица теплопотерь по микроклимату.docx

Характеристики ограждения
Потери через огражд.
Жилая комната угловая
Суммарные теплопотери здания Вт: